JPS60158995A - 高張力鋼用ｍｉｇ溶接ワイヤ - Google Patents
高張力鋼用ｍｉｇ溶接ワイヤInfo
- Publication number
- JPS60158995A JPS60158995A JP1573684A JP1573684A JPS60158995A JP S60158995 A JPS60158995 A JP S60158995A JP 1573684 A JP1573684 A JP 1573684A JP 1573684 A JP1573684 A JP 1573684A JP S60158995 A JPS60158995 A JP S60158995A
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- JP
- Japan
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- toughness
- less
- welding
- wire
- low
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- Pending
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-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
- B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
- B23K35/24—Selection of soldering or welding materials proper
- B23K35/30—Selection of soldering or welding materials proper with the principal constituent melting at less than 1550 degrees C
- B23K35/3053—Fe as the principal constituent
- B23K35/3066—Fe as the principal constituent with Ni as next major constituent
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Nonmetallic Welding Materials (AREA)
- Arc Welding In General (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は高張力鋼（７ｏｋｇｆ／ｎ＋ｍ’級及び８０ｋ
ｇ ｆ ／ｍｍ２級等）を溶接対象として、優れた低温
靭性の溶接金属を得ることのできるＭＩＧ溶接ワイヤに
関するものである。
ｇ ｆ ／ｍｍ２級等）を溶接対象として、優れた低温
靭性の溶接金属を得ることのできるＭＩＧ溶接ワイヤに
関するものである。
上記の様な高張力鋼は圧力容器、鉄骨橋梁、各種建設用
機器、揚水発電所の水圧鉄管等積々の分野で広く使用さ
れておシ、構造物の大型化及び軽量化が進むにつれてそ
の需要は今後もますます増大して行くことが必定である
。また近年は石油及び天然ガス掘削用海洋構造物の建設
材料としての新たな需要も著しく増大しておシ、殊に新
規油田の開拓を期して北極圏の様な氷海域にも設置され
ることがある。従ってこの様な厳しい環境にも耐え得る
鋼材の開発と共に、溶接材料についても高レベルの強度
と低温靭性を確保することのできる材料がめられている
。
機器、揚水発電所の水圧鉄管等積々の分野で広く使用さ
れておシ、構造物の大型化及び軽量化が進むにつれてそ
の需要は今後もますます増大して行くことが必定である
。また近年は石油及び天然ガス掘削用海洋構造物の建設
材料としての新たな需要も著しく増大しておシ、殊に新
規油田の開拓を期して北極圏の様な氷海域にも設置され
ることがある。従ってこの様な厳しい環境にも耐え得る
鋼材の開発と共に、溶接材料についても高レベルの強度
と低温靭性を確保することのできる材料がめられている
。
こうした要請に応する為多くの改良研究が行なわれてい
るが、現在市販されている溶接材料では強度と靭性を十
分に満足する様な溶接金属を得ることができ々いのが現
状である。
るが、現在市販されている溶接材料では強度と靭性を十
分に満足する様な溶接金属を得ることができ々いのが現
状である。
本発明はこうした状況のもとで、−１００℃程度の低温
においても優れた靭性を示し且つ強度も十分に満足する
溶接金属を得ることのできる様な高張力鋼用ＭＩＧ溶接
ワイヤを提供しようとするものであって、その構成は、 Ｃ：０．１５％（重ｉチ：以下同じ）以下Ｍｎ： １．
１〜３．０％ Ｓｉ：０．１０〜０，６５チ Ｃｒ：０．１％以下 Ｎｉ：２．Ｏ〜３．６％ Ｍｏ： ０．３〜１．５ ’％ Ｔｉ：０．０７〜０．２５チ ＡＩ：０．０５チ以下 Ｃｕ：０．２５％以下 Ｖ：０．３％以下 Ｐ’：０．０２０％以下 Ｓ：０．０２０％以下 ０：１４０１１Ｐ以下 ［”Ｍｎ （％）＋ １．２ ＸＭｏ （％） ） ：
１．６〜３．４ ％の条件を満足し、残部が実質的に
鉄からなるものであるところに要旨を有するものである
。
においても優れた靭性を示し且つ強度も十分に満足する
溶接金属を得ることのできる様な高張力鋼用ＭＩＧ溶接
ワイヤを提供しようとするものであって、その構成は、 Ｃ：０．１５％（重ｉチ：以下同じ）以下Ｍｎ： １．
１〜３．０％ Ｓｉ：０．１０〜０，６５チ Ｃｒ：０．１％以下 Ｎｉ：２．Ｏ〜３．６％ Ｍｏ： ０．３〜１．５ ’％ Ｔｉ：０．０７〜０．２５チ ＡＩ：０．０５チ以下 Ｃｕ：０．２５％以下 Ｖ：０．３％以下 Ｐ’：０．０２０％以下 Ｓ：０．０２０％以下 ０：１４０１１Ｐ以下 ［”Ｍｎ （％）＋ １．２ ＸＭｏ （％） ） ：
１．６〜３．４ ％の条件を満足し、残部が実質的に
鉄からなるものであるところに要旨を有するものである
。
以下構成元素の種類及び含有率を定めた理由を詳細に説
明する。
明する。
Ｃ：０．１５％以下
焼入れ性を高め高強度を確保するうえで不可欠の元素で
あるが、０．１５％を超えると低温靭性が著しく低下す
る。
あるが、０．１５％を超えると低温靭性が著しく低下す
る。
Ｓｉ：０．１０〜０．６５チ
Ｃと同様強度を高める作用を有する他、溶接時における
溶融プールと母材の濡れ性を改善し溶接作業性を改善す
る作用があシ、特に下向き姿勢や上向き姿勢の溶接時に
その効果を最も有効に発揮する。これらの諸効果を発揮
させる為には、０．１０チ以上含有させなければならな
い。反面Ｓｔは粒界に低融点酸化物を析出させて耐割れ
性及び靭性を阻害し、０．６５％を超えるとその阻害効
果が顕。
溶融プールと母材の濡れ性を改善し溶接作業性を改善す
る作用があシ、特に下向き姿勢や上向き姿勢の溶接時に
その効果を最も有効に発揮する。これらの諸効果を発揮
させる為には、０．１０チ以上含有させなければならな
い。反面Ｓｔは粒界に低融点酸化物を析出させて耐割れ
性及び靭性を阻害し、０．６５％を超えるとその阻害効
果が顕。
著になるので０．６５％以下に抑えなければならない。
Ｓｔのよシ好ましい範囲は０．２５〜０．５５％である
。
。
Ｍｎ ： １．１〜３．０％
ＣやＳｔと同様強度向上に有効である他、フェライト変
態温度を下げてフェライト粒を微細化し、靭性を高める
作用もあシ、これらの効果は１．１％以上の添加で有効
に発揮される。しかし３．Ｏｆ６を超えると溶接ビード
が凸状になるなど溶接作業性が低下する他、マルテンサ
イトやベイナイトが析出して靭性はかえって低下する。
態温度を下げてフェライト粒を微細化し、靭性を高める
作用もあシ、これらの効果は１．１％以上の添加で有効
に発揮される。しかし３．Ｏｆ６を超えると溶接ビード
が凸状になるなど溶接作業性が低下する他、マルテンサ
イトやベイナイトが析出して靭性はかえって低下する。
Ｎｉ：２．０〜３．６％
フェライト自体の靭性を高めるのに極めて有効な元素で
あシ、２．０％以上含有させなければならない。しかし
こうした靭性改善効果は３．６チよシ多く含有させても
それ以上向上しないので、それ以上の添加は不経済であ
る他、粒界に低融点のＮＩＳを析出して耐割れ性も低下
してくる。Ｎｉの好ましい含有率は２．９〜３．３％の
範囲である。
あシ、２．０％以上含有させなければならない。しかし
こうした靭性改善効果は３．６チよシ多く含有させても
それ以上向上しないので、それ以上の添加は不経済であ
る他、粒界に低融点のＮＩＳを析出して耐割れ性も低下
してくる。Ｎｉの好ましい含有率は２．９〜３．３％の
範囲である。
Ｍｏ ： ０．３〜１．５％
強度の向上に寄与する他、初析７エライトの析出を防止
して組織を微細化し靭性の向上にも寄与する元素であシ
、これらの効果は０．３％以上の添加で有効に発揮され
る。しかし１．５％を超えると焼戻し脆化が著しくなっ
て靭性は逆に低くなる。
して組織を微細化し靭性の向上にも寄与する元素であシ
、これらの効果は０．３％以上の添加で有効に発揮され
る。しかし１．５％を超えると焼戻し脆化が著しくなっ
て靭性は逆に低くなる。
Ｔｉ：０．０７〜０．２５％
フェライト粒析出の核となって組織を微細化し靭性を高
める他、脱酸剤としてブローホール等の欠陥を抑制する
作用があシ、０．０７％未満ではこれらの作用が有効に
発揮され外い。一方０．２５％を超えるとスラグの生成
量が増大して融合不良等の欠陥が発生し易くなシ、又焼
戻し脆化が著しくなって特に小入熱多層溶接に適用した
場合に靭性が乏しくなる。Ｔｉのよシ好ましい含有率範
囲は０．０８〜０．１５％である。
める他、脱酸剤としてブローホール等の欠陥を抑制する
作用があシ、０．０７％未満ではこれらの作用が有効に
発揮され外い。一方０．２５％を超えるとスラグの生成
量が増大して融合不良等の欠陥が発生し易くなシ、又焼
戻し脆化が著しくなって特に小入熱多層溶接に適用した
場合に靭性が乏しくなる。Ｔｉのよシ好ましい含有率範
囲は０．０８〜０．１５％である。
ＡＩ：０．０５％以下
脱酸剤として有効な元素であるが、多すぎると不純介在
物量が増加して靭性が著しく低下するので０．０５％以
下に抑えなければならない。ＡＩは一切含有されていな
くとも本発明の効果に悪影響は与えない。
物量が増加して靭性が著しく低下するので０．０５％以
下に抑えなければならない。ＡＩは一切含有されていな
くとも本発明の効果に悪影響は与えない。
Ｃｒ：０．１％以下
強度の向上に優れた効果を発揮するが、靭性を著しく阻
害するので、本発明では０．１チ以下と定めた。Ｃｒも
一切含まれてい力くとも本発明の効果に悪影響は与えな
い。
害するので、本発明では０．１チ以下と定めた。Ｃｒも
一切含まれてい力くとも本発明の効果に悪影響は与えな
い。
Ｃｕ：０．２５−以下
主として防錆用のめつき成分として含有されるが、めっ
き層が厚すぎて多量に混入すると耐割れ性が著しく低下
するので、０．２５％以下に抑えなければならない。Ｃ
ｕも前記ＡＩ＋Ｃｒと同様−切含まれていなくとも本発
明本来の効果には悪影響はない。
き層が厚すぎて多量に混入すると耐割れ性が著しく低下
するので、０．２５％以下に抑えなければならない。Ｃ
ｕも前記ＡＩ＋Ｃｒと同様−切含まれていなくとも本発
明本来の効果には悪影響はない。
Ｖ：０．３％以下
強度を高めるのに有効であるが、多すぎると焼戻し脆化
が著しくなシ、特に小入熱多層溶接に適用した場合に靭
性が劣悪になるので０．３チ以下に抑えなければならな
い。
が著しくなシ、特に小入熱多層溶接に適用した場合に靭
性が劣悪になるので０．３チ以下に抑えなければならな
い。
Ｐ及びＳ：何れも０．０２０チ以下
不純介在物となって靭性を著しく劣化させるので、何れ
も（ＬＯ２０％以下に抑えなければならない。
も（ＬＯ２０％以下に抑えなければならない。
０：１４０ｐＰ以下
Ｏは金属元素と酸化物を形成して溶着金属の清浄度を低
下させ、且つＴｉやＭｎの歩留シを低下させて靭性に大
きな悪影響を与えるもので、極力少なくすべきであるが
、１４０四以下であれば実質的な悪影響は現われてこな
い。尚ＭＩＧ溶接においてはシールドガスとして（Ａｒ
ＣＯ２）混合ガスを使用するのが通例と々っているが
、該シールドガスから溶接金属への酸素の混入も考慮し
て、ワイヤ中の酸素量は厳密に管理しなければならない
。溶接時に溶接金属中に混入し得る他の元素としてＮが
あり、これは強度を著しく高め、特にＯとの共存によっ
て靭性を著しく阻害することがある。従ってワイヤ中の
Ｎもできるだけ少なくするのがよく、一般的基準として
は８０−以下に抑えることが望まれる。
下させ、且つＴｉやＭｎの歩留シを低下させて靭性に大
きな悪影響を与えるもので、極力少なくすべきであるが
、１４０四以下であれば実質的な悪影響は現われてこな
い。尚ＭＩＧ溶接においてはシールドガスとして（Ａｒ
ＣＯ２）混合ガスを使用するのが通例と々っているが
、該シールドガスから溶接金属への酸素の混入も考慮し
て、ワイヤ中の酸素量は厳密に管理しなければならない
。溶接時に溶接金属中に混入し得る他の元素としてＮが
あり、これは強度を著しく高め、特にＯとの共存によっ
て靭性を著しく阻害することがある。従ってワイヤ中の
Ｎもできるだけ少なくするのがよく、一般的基準として
は８０−以下に抑えることが望まれる。
本発明に係るワイヤの構成元素は以上の通りであるが、
目的達成の為には上記要件に加えてＭｎとＭＯの含有率
が次式の関係を満たす様に両元素の含有高を定める必要
がある。
目的達成の為には上記要件に加えてＭｎとＭＯの含有率
が次式の関係を満たす様に両元素の含有高を定める必要
がある。
（Ｍｎ （％）＋１．２ｘＭｏ （９６）：ｌ ＝ １
．６〜３．４％即ち第１図は、Ｍｎ及びＭＯの含有率の
みを変えた複数のワイヤを使用し、下記の条件で溶接し
て得た溶接金属の耐割れ性試験結果を、Ｍｎ及びＭｏの
含有率の関係として整理して示したグラフである。但し
用いたワイヤの他の成分は、Ｃ：０．０５％、Ｓ ｉ
： ０．４５％、ＮＩ：３．０％、Ｃｒ：０．０５％、
Ｔに０．１５１、Ａ１：０．０２％、Ｃｕ（めつきＣｕ
も含む）二０．１４％、Ｖ ： ０．０２％、Ｐ：０．
００５ｑ６、Ｓ ： ０．００６チ、０ニア０ｐｐ＋１
、残部Ｆｅである。
．６〜３．４％即ち第１図は、Ｍｎ及びＭＯの含有率の
みを変えた複数のワイヤを使用し、下記の条件で溶接し
て得た溶接金属の耐割れ性試験結果を、Ｍｎ及びＭｏの
含有率の関係として整理して示したグラフである。但し
用いたワイヤの他の成分は、Ｃ：０．０５％、Ｓ ｉ
： ０．４５％、ＮＩ：３．０％、Ｃｒ：０．０５％、
Ｔに０．１５１、Ａ１：０．０２％、Ｃｕ（めつきＣｕ
も含む）二０．１４％、Ｖ ： ０．０２％、Ｐ：０．
００５ｑ６、Ｓ ： ０．００６チ、０ニア０ｐｐ＋１
、残部Ｆｅである。
溶接姿勢：立向
入熱量：３０〜３５ＫＪ／ｃｍ
シールドガス：Ａｒ＋２０％ＣＯ！
開先形状：第２図（鎖線部が衝撃試験片の採取位置）
第１図からも明らかな様に、低温靭性の優れた溶接金属
を得る為には、Ｍｎ及びＭＯの含有率を前述の如く個々
に規定（Ｍｎ：１．１〜３．０チ％ＭＯ二〇、３〜１．
５チ）しただけでは、不十分であシ、これらの要件に加
えて（Ｍｎ （％）＋１．２ｘＭｏ （９ｇ））が１．
６〜３．４％の範囲となる様に両者の含有率を調整する
必要がある。即ち（Ｍｎ （Ｊ）＋１．２ｘＭｏ （Ｊ
））が１．６チ未満では、初析フェライトが析出して組
織が粗大化し靭性が乏しくなル、一方３．４襲を超える
と焼入れ性が過大になってマルテンサイトやベイナイト
が析出し、靭性はや唸シ乏しく々る。この様に本発明で
はＭｎとＭＯの個々の含有率を厳密に規定すると共に、
両者の含有率が上記式を満足する様に夫々の含有率を調
整することによって、強度と低温靭性を同時に満足する
溶接金属を確実に得ることができる。
を得る為には、Ｍｎ及びＭＯの含有率を前述の如く個々
に規定（Ｍｎ：１．１〜３．０チ％ＭＯ二〇、３〜１．
５チ）しただけでは、不十分であシ、これらの要件に加
えて（Ｍｎ （％）＋１．２ｘＭｏ （９ｇ））が１．
６〜３．４％の範囲となる様に両者の含有率を調整する
必要がある。即ち（Ｍｎ （Ｊ）＋１．２ｘＭｏ （Ｊ
））が１．６チ未満では、初析フェライトが析出して組
織が粗大化し靭性が乏しくなル、一方３．４襲を超える
と焼入れ性が過大になってマルテンサイトやベイナイト
が析出し、靭性はや唸シ乏しく々る。この様に本発明で
はＭｎとＭＯの個々の含有率を厳密に規定すると共に、
両者の含有率が上記式を満足する様に夫々の含有率を調
整することによって、強度と低温靭性を同時に満足する
溶接金属を確実に得ることができる。
尚本発明ワイヤの製造法には格別の制約はなく、従来法
に準じて製造すればよいが、本発明最大の目的は靭性の
改善にあシ、その為には前述の様に酸素及び窒素の混入
をできるだけ少なくする必要があるので、ワイヤ原料の
溶製は真空溶解法によって行なうのがよく、その後鍛造
及び伸線を行なって所定の寸法に調整すればよい。また
必要によシワイヤ表面にＣｕめつきを施して防錆を図る
ことも有効であるが、前述の様な理由からワイヤ中のＣ
ｕはめつき分を含めて０，２５％以下とする必要がある
。
に準じて製造すればよいが、本発明最大の目的は靭性の
改善にあシ、その為には前述の様に酸素及び窒素の混入
をできるだけ少なくする必要があるので、ワイヤ原料の
溶製は真空溶解法によって行なうのがよく、その後鍛造
及び伸線を行なって所定の寸法に調整すればよい。また
必要によシワイヤ表面にＣｕめつきを施して防錆を図る
ことも有効であるが、前述の様な理由からワイヤ中のＣ
ｕはめつき分を含めて０，２５％以下とする必要がある
。
更に本発明のワイヤを用いたＭＩＧ溶接に轟たっては、
シールドガス、としてＡｒとＣＯ２の混合ガスを使用す
るのが一般的であるが、アークを安定に保ち且つ溶接欠
陥を一層確実に防止する為には、５〜３５チのＣ０２を
含むＡｒとの混合ガスを使用するのがよい。
シールドガス、としてＡｒとＣＯ２の混合ガスを使用す
るのが一般的であるが、アークを安定に保ち且つ溶接欠
陥を一層確実に防止する為には、５〜３５チのＣ０２を
含むＡｒとの混合ガスを使用するのがよい。
本発明は以上の様に構成されるが、要はワイヤを構成す
る元素の種類及び含有率を厳密に規定することによって
、優れた強度と低温靭性を有する溶接金属を与えるＭＩ
Ｇ＠接ワイ接金イヤし得ることになった。その結果、高
張力低温用鋼との組合わせによって信頼性の高い高強度
の低温用溶接構造物を得ることが可能となった。
る元素の種類及び含有率を厳密に規定することによって
、優れた強度と低温靭性を有する溶接金属を与えるＭＩ
Ｇ＠接ワイ接金イヤし得ることになった。その結果、高
張力低温用鋼との組合わせによって信頼性の高い高強度
の低温用溶接構造物を得ることが可能となった。
次に実験例を挙げて本発明の構成及び作用効果を一層明
確にする。 ゛ 実験例 第１表に示す如く化学成分の異なる多数のＭＩＧ溶接ワ
イヤ（１，２ｎｕｎφ、表面は何れもＣｕめつき処理）
を作製し、下記の条件で溶接実験を行なった。
確にする。 ゛ 実験例 第１表に示す如く化学成分の異なる多数のＭＩＧ溶接ワ
イヤ（１，２ｎｕｎφ、表面は何れもＣｕめつき処理）
を作製し、下記の条件で溶接実験を行なった。
〔実験条件−１〕
母 材 ： ＪＩＳ Ｇ ３１０６．２種相当の鋼板開
先内は各供試ワイヤで２層 のバタリング処理 開先形状：第３図 （溶接条件） 電流：３４０Ａ 電圧＝３４ｖ 速度： ２ Ｑ ｃｍ／ｍ 入熱量 ：、 ３４．７ Ｋ ５７ｃｍシールドガス：
Ａｒ＋２０％ＣＯｚ、２５ｎ／ｍｉｘ姿 勢 ：下向き 予熱、バス間温度＝１００〜１５０℃ 性能試験：溶接後第３図の破線Ａで示す位置からＪＩＳ
Ｚ ３１１１、Ａ１号 の引張試験片を、又鎖線Ｂで示 す位置からＪＩＳ Ｚ ３１１２．４ 号の衝撃試験片を夫々採取し、 性能試験を行なう。
先内は各供試ワイヤで２層 のバタリング処理 開先形状：第３図 （溶接条件） 電流：３４０Ａ 電圧＝３４ｖ 速度： ２ Ｑ ｃｍ／ｍ 入熱量 ：、 ３４．７ Ｋ ５７ｃｍシールドガス：
Ａｒ＋２０％ＣＯｚ、２５ｎ／ｍｉｘ姿 勢 ：下向き 予熱、バス間温度＝１００〜１５０℃ 性能試験：溶接後第３図の破線Ａで示す位置からＪＩＳ
Ｚ ３１１１、Ａ１号 の引張試験片を、又鎖線Ｂで示 す位置からＪＩＳ Ｚ ３１１２．４ 号の衝撃試験片を夫々採取し、 性能試験を行なう。
〔実験条件−２〕
第４図囚〔平面図〕及び第４図（Ｂ）〔第４図（８）の
ＩＶ−ＩＶ線拡大断面説明図〕に示す如く、突合わされ
た母材１，１の外周全体を拘束板２上に拘束溶接（脚長
：１６ｍｍ）Ｌ、■開先溶接部Ｗを各供試ワイヤを用い
て１バス溶接した後７２時間以上放置する。その後拘束
板２を除去してビード表面のカラーチェック検査及びＸ
線透過試験によシ耐割れ性を検査する。
ＩＶ−ＩＶ線拡大断面説明図〕に示す如く、突合わされ
た母材１，１の外周全体を拘束板２上に拘束溶接（脚長
：１６ｍｍ）Ｌ、■開先溶接部Ｗを各供試ワイヤを用い
て１バス溶接した後７２時間以上放置する。その後拘束
板２を除去してビード表面のカラーチェック検査及びＸ
線透過試験によシ耐割れ性を検査する。
母材：ＨＴ８０鋼（Ｃｅ ｑ ＝ ０．５０ ）拘束板
： ＪＩＳ Ｇ ３１０６．２種相当品（溶接条件） 電流 ：２８０Ａ 電圧 ＝２９ｖ 速度 ：４５ｃｍ／ｍ 入熱量： １０．８Ｋ ５７ｃｍ シールドガス：Ａｒ＋２０％、２５１／ｓｕ＋＋姿勢
：下向き 予熱温度ニア５°Ｃ〜１００℃ 結果を第２表に一括して示す。
： ＪＩＳ Ｇ ３１０６．２種相当品（溶接条件） 電流 ：２８０Ａ 電圧 ＝２９ｖ 速度 ：４５ｃｍ／ｍ 入熱量： １０．８Ｋ ５７ｃｍ シールドガス：Ａｒ＋２０％、２５１／ｓｕ＋＋姿勢
：下向き 予熱温度ニア５°Ｃ〜１００℃ 結果を第２表に一括して示す。
（以下余白）
ζ
第１，２表からも明らかな様に、供試ワイヤａ〜ｈは何
れも本発明の要件をすべて満足する実施例であシ、機械
的性能及び耐割れ性共に極めて優れた溶接金属が得られ
ている。これに対し供試ワイヤｉ −ｙは規定要件の（
叶れかを２欠く比較例であシ、以下に列記する如く、得
られる溶接金属は機械的性能又は耐割れ性の何れかが不
良であるか、或は溶接作業性に劣る。
れも本発明の要件をすべて満足する実施例であシ、機械
的性能及び耐割れ性共に極めて優れた溶接金属が得られ
ている。これに対し供試ワイヤｉ −ｙは規定要件の（
叶れかを２欠く比較例であシ、以下に列記する如く、得
られる溶接金属は機械的性能又は耐割れ性の何れかが不
良であるか、或は溶接作業性に劣る。
ｌ：Ｃが０．１５％を超えている為、強度が過大となっ
て靭性が低下している。
て靭性が低下している。
ｊ：Ｍｎ量が不足する為、強度及び靭性が低い。
ｋ：Ｍｎ量が多すぎる為、強度が過大となって靭性が低
くなっておシ、溶接作業性も悪い。
くなっておシ、溶接作業性も悪い。
１ ：Ｎｉ量が不足する為、靭性が不十分である。
ｍ：Ｎｉ量が多すぎる為高温割れが発生している。
ｎ５ｓｉ景が不足する為溶接作業性が悪くブローホール
が発生している。
が発生している。
ｏ、 ： Ｓ ｉ量が多すぎる為、靭性が低く、又高温
割れが発生している。
割れが発生している。
シ、ｑ：Ｃｒ量が多すぎる為靭性が低い。
ｒ：Ｍｏ量が多すぎる為強度が過大となシ靭性が低くな
っている。
っている。
ｓ：Ｍｏ量が不足する為靭性が低い。
ｔ：Ｔｉ量が不足する為靭性が低い。
ｕ：Ｔｉ量が多すぎる為靭性が低く、且つ生成スラグ量
が過大で融合不良が発生している。
が過大で融合不良が発生している。
ｖ：Ｃｕ量及びＡＩ量が多すぎる為靭性が低く、高温割
れが発生している。
れが発生している。
ｗ ： ［：Ｍｎ（％）＋１．２ ＸＭｏ （％） 〕
が３．４％を超えている為強度が過大となシ、靭性が低
下している。
が３．４％を超えている為強度が過大となシ、靭性が低
下している。
ｘ ： （Ｍｎ（％）＋！、２ＸＭｏ（％））が１．６
係未満である為、靭性を十分に高めることができない。
係未満である為、靭性を十分に高めることができない。
ｙ：０量が１４０ｐｐＩＩ＋を超えている為靭性が悪い
。
。
第１図は溶接金属の耐割れ性に与えるＭｎ量とＭｏ量の
相互作用を示す実験結果のグラフ、第２゜３図は実験で
採用した開先形状を示す説明図、第４図（５）、（Ｂ）
は耐割れ性試験法を示す説明図である。 ワイヤ中のＭｏ （％〕
相互作用を示す実験結果のグラフ、第２゜３図は実験で
採用した開先形状を示す説明図、第４図（５）、（Ｂ）
は耐割れ性試験法を示す説明図である。 ワイヤ中のＭｏ （％〕
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 Ｃ：０．１５９６（重量ｑ６二以下同じ）以下Ｍｎ：
１．１〜３．０ ％ Ｓ量：ｏ、ｉｏ〜０．６５ｑ６ Ｃｒ：０．１％以下 Ｎ１：２．Ｏ〜３．６チ Ｍｏ： ０．３〜１．５ ％ ＴＩ：０．０７〜０．２５％ ＡＩ：０．０５チ以下 Ｃｕ：０．２５％以下 Ｖ：０．３チ以下 Ｐ：０．０２０−以下 Ｓ：０．０２０チ以下“ ０ ：１４０戸以下 ［Ｍｎ （％）＋１．２ＸＭＯ（％） ） ： １．６
〜３．４ ％の条件を満足し、残部が実質的に鉄からな
るものであるととを特徴とする高張力鋼用ＭＩＧ溶接ワ
イヤ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1573684A JPS60158995A (ja) | 1984-01-30 | 1984-01-30 | 高張力鋼用ｍｉｇ溶接ワイヤ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1573684A JPS60158995A (ja) | 1984-01-30 | 1984-01-30 | 高張力鋼用ｍｉｇ溶接ワイヤ |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60158995A true JPS60158995A (ja) | 1985-08-20 |
Family
ID=11897040
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1573684A Pending JPS60158995A (ja) | 1984-01-30 | 1984-01-30 | 高張力鋼用ｍｉｇ溶接ワイヤ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60158995A (ja) |
Cited By (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63194889A (ja) * | 1987-02-10 | 1988-08-12 | Daido Steel Co Ltd | ガスシ−ルドア−ク溶接用のワイヤ |
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-
1984
- 1984-01-30 JP JP1573684A patent/JPS60158995A/ja active Pending
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