JPH07290275A - 高強度Ｃｒ−Ｍｏ鋼用溶接ワイヤ - Google Patents
高強度Ｃｒ−Ｍｏ鋼用溶接ワイヤInfo
- Publication number
- JPH07290275A JPH07290275A JP10905794A JP10905794A JPH07290275A JP H07290275 A JPH07290275 A JP H07290275A JP 10905794 A JP10905794 A JP 10905794A JP 10905794 A JP10905794 A JP 10905794A JP H07290275 A JPH07290275 A JP H07290275A
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Abstract
(57)【要約】 （修正有）
【目的】高強度２．２５〜３％Ｃｒ−１％Ｍｏ鋼のガス
シールドアーク溶接において、ＳＲ後の室温及び高温強
度、靭性、クリープ強度、耐焼戻し脆化特性、耐高温割
れ性、耐低温割れ性及び耐ＳＲ割れ性等が良好な溶接金
属が得られる高強度Ｃｒ−Ｍｏ鋼用溶接ワイヤ。 【構成】高強度２．２５〜３％Ｃｒ−１％Ｍｏ鋼の溶接
にＡｒ＋５〜２５％ＣＯ２又はＡｒ＋１〜５％Ｏ２のシ
ールドガスと共に用いる溶接用ワイヤで、Ｃ，Ｓｉ，Ｍ
ｎ，Ｃｒ，Ｍｏ，Ｖ，Ｏ，Ｐ，Ｓ，Ｃｕ，Ｎｉ，Ａｌ，
Ｓｎ＋Ｓｂ＋Ａｓ，Ｎ，Ｎｂ，Ｔｉ，Ｂｉを特定し、残
部がＦｅ及びその他の不可避的不純物からなる。
シールドアーク溶接において、ＳＲ後の室温及び高温強
度、靭性、クリープ強度、耐焼戻し脆化特性、耐高温割
れ性、耐低温割れ性及び耐ＳＲ割れ性等が良好な溶接金
属が得られる高強度Ｃｒ−Ｍｏ鋼用溶接ワイヤ。 【構成】高強度２．２５〜３％Ｃｒ−１％Ｍｏ鋼の溶接
にＡｒ＋５〜２５％ＣＯ２又はＡｒ＋１〜５％Ｏ２のシ
ールドガスと共に用いる溶接用ワイヤで、Ｃ，Ｓｉ，Ｍ
ｎ，Ｃｒ，Ｍｏ，Ｖ，Ｏ，Ｐ，Ｓ，Ｃｕ，Ｎｉ，Ａｌ，
Ｓｎ＋Ｓｂ＋Ａｓ，Ｎ，Ｎｂ，Ｔｉ，Ｂｉを特定し、残
部がＦｅ及びその他の不可避的不純物からなる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、高強度Ｃr−Ｍo鋼の溶
接に係り、より詳細には、Ｃr、Ｍo及びＶを必須成分と
して含み、必要に応じてＮb、Ｔi、Ｂ及びＣaのうちの
１種以上を含有する高強度２.２５〜３％Ｃr−１％Ｍo
鋼の溶接において、ＳＲ後の室温及び高温強度、靭性、
クリープ強度、耐焼戻し脆化特性(高温環境での使用中
脆化の少ないこと)、更に耐高温割れ性(凝固時の割れが
生じ難いこと)、耐低温割れ性(水素による遅れ破壊が生
じ難いこと)及び耐ＳＲ割れ性(析出時効による粒界割れ
が生じ難いこと)等が良好な溶接金属が得られる高強度
Ｃr−Ｍo鋼用溶接ワイヤに関するものである。
接に係り、より詳細には、Ｃr、Ｍo及びＶを必須成分と
して含み、必要に応じてＮb、Ｔi、Ｂ及びＣaのうちの
１種以上を含有する高強度２.２５〜３％Ｃr−１％Ｍo
鋼の溶接において、ＳＲ後の室温及び高温強度、靭性、
クリープ強度、耐焼戻し脆化特性(高温環境での使用中
脆化の少ないこと)、更に耐高温割れ性(凝固時の割れが
生じ難いこと)、耐低温割れ性(水素による遅れ破壊が生
じ難いこと)及び耐ＳＲ割れ性(析出時効による粒界割れ
が生じ難いこと)等が良好な溶接金属が得られる高強度
Ｃr−Ｍo鋼用溶接ワイヤに関するものである。
【０００２】
【従来の技術及び発明が解決しようとする課題】従来よ
り、いわゆる２.２５〜３％Ｃr−１％Ｍo鋼は高温特性
に優れているため、ボイラーや化学反応容器等の高温高
圧環境下で使用される材料として広く適用されている。
近年、これらの設備の高効率操業を図るため、構造物が
より大型厚肉化され、使用環境もより高温高圧化される
傾向にあり、ＶやＮb等を添加した高強度Ｃr−Ｍo鋼が
開発されている。
り、いわゆる２.２５〜３％Ｃr−１％Ｍo鋼は高温特性
に優れているため、ボイラーや化学反応容器等の高温高
圧環境下で使用される材料として広く適用されている。
近年、これらの設備の高効率操業を図るため、構造物が
より大型厚肉化され、使用環境もより高温高圧化される
傾向にあり、ＶやＮb等を添加した高強度Ｃr−Ｍo鋼が
開発されている。
【０００３】このような鋼種に対する溶接材料について
は、主に溶接能率の良いサブマージアーク溶接材料が用
いられているが、狭開先溶接用にガスシールドアーク溶
接ワイヤも提案されている。これまでにも上記鋼種用の
ガスシールドアーク溶接ワイヤについては、特公平３−
６１５５８号、特開平２−１８２３７７号、特開昭６３
−１１２０９４号、特開昭６２−１１４７９５号及び特
開昭６２−１０１３９４号において開示されているが、
機械的性能と併せて上述の各耐割れ性も考慮し実用化さ
れたワイヤは未だにないのが現実である。
は、主に溶接能率の良いサブマージアーク溶接材料が用
いられているが、狭開先溶接用にガスシールドアーク溶
接ワイヤも提案されている。これまでにも上記鋼種用の
ガスシールドアーク溶接ワイヤについては、特公平３−
６１５５８号、特開平２−１８２３７７号、特開昭６３
−１１２０９４号、特開昭６２−１１４７９５号及び特
開昭６２−１０１３９４号において開示されているが、
機械的性能と併せて上述の各耐割れ性も考慮し実用化さ
れたワイヤは未だにないのが現実である。
【０００４】本発明は、このような状況を鑑みて、Ｃ
r、Ｍo及びＶを必須成分として含み、必要に応じてＮ
b、Ｔi、Ｂ及びＣaのうちの１種以上を含有する、いわ
ゆる高強度２.２５〜３％Ｃr−１％Ｍo鋼のガスシール
ドアーク溶接において、ＳＲ後の室温及び高温強度、靭
性、クリープ強度、耐焼戻し脆化特性、更に耐高温割れ
性(凝固時の割れが生じ難いこと)、耐低温割れ性(水素
による遅れ破壊が生じ難いこと)及び耐ＳＲ割れ性(析出
時効による粒界割れが生じ難いこと)等が良好な溶接金
属が得られる高強度Ｃr−Ｍo鋼用溶接ワイヤを提供する
ことを目的とするものである。
r、Ｍo及びＶを必須成分として含み、必要に応じてＮ
b、Ｔi、Ｂ及びＣaのうちの１種以上を含有する、いわ
ゆる高強度２.２５〜３％Ｃr−１％Ｍo鋼のガスシール
ドアーク溶接において、ＳＲ後の室温及び高温強度、靭
性、クリープ強度、耐焼戻し脆化特性、更に耐高温割れ
性(凝固時の割れが生じ難いこと)、耐低温割れ性(水素
による遅れ破壊が生じ難いこと)及び耐ＳＲ割れ性(析出
時効による粒界割れが生じ難いこと)等が良好な溶接金
属が得られる高強度Ｃr−Ｍo鋼用溶接ワイヤを提供する
ことを目的とするものである。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明者は、前記課題を
解決するために鋭意研究を重ねた結果、ワイヤの成分量
並びに特定の成分の量比を調整することにより、前記課
題を解決することが可能であることを見い出した。
解決するために鋭意研究を重ねた結果、ワイヤの成分量
並びに特定の成分の量比を調整することにより、前記課
題を解決することが可能であることを見い出した。
【０００６】すなわち、本発明は、必須成分として、Ｃ
r：２.００〜３.２５％、Ｍo：０.９０〜１.２０％及び
Ｖ：０.１８〜０.３５％を含み、必要に応じてＮb、Ｔ
i、Ｂ及びＣaのうちの１種以上を含有する高強度２.２
５〜３％Ｃr−１％Ｍo鋼の溶接にＡr＋５〜２５％ＣＯ2
又はＡr＋１〜５％Ｏ2のシールドガスと共に用いる溶接
用ワイヤであって、Ｃ：０.０７〜０.１５％、Ｓi：０.
２０〜０.５０％、Ｍn：０.６０〜１.２０％、Ｃr：２.
００〜３.５０％、Ｍo：０.９０〜１.２０％、Ｖ：０.
１０〜０.５０％、Ｏ：０.００５〜０.０３０％、を含
有し、また、Ｐ：０.０１０％以下、Ｓ：０.０１５％以
下、Ｃu：０.３５％以下、Ｎi：０.５０％以下、Ａl：
０.０５０％以下、Ｓn＋Ｓb＋Ａs：０.０２０％以下、
Ｎ：０.０２０％以下、を規制し、必要に応じて、更に
Ｔi：０.０１〜０.１０％、Ｂ：０.０００５〜０.００
５％の１種又は２種を含み、残部がＦe及びその他の不
可避的不純物であり、且つ、下記(１)式で与えられるＴ
s1が１５.０以下であることを特徴とする高強度Ｃr−Ｍ
o鋼用溶接ワイヤを要旨としている。 Ｔs1＝[Ｖ]×(５０[Ｐ]＋１／５００[Ｏ])×１００… (１) 但し、[Ｘ]：ワイヤ中のＸ成分の重量％
r：２.００〜３.２５％、Ｍo：０.９０〜１.２０％及び
Ｖ：０.１８〜０.３５％を含み、必要に応じてＮb、Ｔ
i、Ｂ及びＣaのうちの１種以上を含有する高強度２.２
５〜３％Ｃr−１％Ｍo鋼の溶接にＡr＋５〜２５％ＣＯ2
又はＡr＋１〜５％Ｏ2のシールドガスと共に用いる溶接
用ワイヤであって、Ｃ：０.０７〜０.１５％、Ｓi：０.
２０〜０.５０％、Ｍn：０.６０〜１.２０％、Ｃr：２.
００〜３.５０％、Ｍo：０.９０〜１.２０％、Ｖ：０.
１０〜０.５０％、Ｏ：０.００５〜０.０３０％、を含
有し、また、Ｐ：０.０１０％以下、Ｓ：０.０１５％以
下、Ｃu：０.３５％以下、Ｎi：０.５０％以下、Ａl：
０.０５０％以下、Ｓn＋Ｓb＋Ａs：０.０２０％以下、
Ｎ：０.０２０％以下、を規制し、必要に応じて、更に
Ｔi：０.０１〜０.１０％、Ｂ：０.０００５〜０.００
５％の１種又は２種を含み、残部がＦe及びその他の不
可避的不純物であり、且つ、下記(１)式で与えられるＴ
s1が１５.０以下であることを特徴とする高強度Ｃr−Ｍ
o鋼用溶接ワイヤを要旨としている。 Ｔs1＝[Ｖ]×(５０[Ｐ]＋１／５００[Ｏ])×１００… (１) 但し、[Ｘ]：ワイヤ中のＸ成分の重量％
【０００７】また、他の本発明は、必須成分としてＣ
r：２.００〜３.２５％、Ｍo：０.９０〜１.２０％及び
Ｖ：０.１８〜０.３５％を含み、必要に応じてＮb、Ｔ
i、Ｂ及びＣaのうちの１種以上を含有する高強度２.２
５〜３％Ｃr−１％Ｍo鋼の溶接にＡr＋５〜２５％ＣＯ2
又はＡr＋１〜５％Ｏ2のシールドガスと共に用いる溶接
用ワイヤであって、Ｃ：０.０７〜０.１５％、Ｓi：０.
２０〜０.５０％、Ｍn：０.６０〜１.２０％、Ｃr：２.
００〜３.５０％、Ｍo：０.９０〜１.２０％、Ｖ：０.
１０〜０.５０％、Ｎb：０.００５〜０.０１９％ Ｏ：０.００５〜０.０３０％、を含有し、また、Ｐ：
０.０１０％以下、Ｓ：０.０１５％以下、Ｃu：０.３５
％以下、Ｎi：０.５０％以下、Ａl：０.０５０％以下、
Ｓn＋Ｓb＋Ａs：０.０２０％以下、Ｎ：０.０２０％以
下、を規制し、必要に応じて、更にＴi：０.０１〜０.
１０％、Ｂ：０.０００５〜０.００５％の１種又は２種
を含み、残部がＦe及びその他の不可避的不純物であ
り、且つ、下記(２)式で与えられるＴs2が３０.０以下
であることを特徴とする高強度Ｃr−Ｍo鋼用溶接ワイヤ
を要旨としている。 Ｔs2＝([Ｖ]＋２０[Ｎb])(５０[Ｐ]＋１／５００[Ｏ])×１００… (２) 但し、[Ｘ]：ワイヤ中のＸ成分の重量％
r：２.００〜３.２５％、Ｍo：０.９０〜１.２０％及び
Ｖ：０.１８〜０.３５％を含み、必要に応じてＮb、Ｔ
i、Ｂ及びＣaのうちの１種以上を含有する高強度２.２
５〜３％Ｃr−１％Ｍo鋼の溶接にＡr＋５〜２５％ＣＯ2
又はＡr＋１〜５％Ｏ2のシールドガスと共に用いる溶接
用ワイヤであって、Ｃ：０.０７〜０.１５％、Ｓi：０.
２０〜０.５０％、Ｍn：０.６０〜１.２０％、Ｃr：２.
００〜３.５０％、Ｍo：０.９０〜１.２０％、Ｖ：０.
１０〜０.５０％、Ｎb：０.００５〜０.０１９％ Ｏ：０.００５〜０.０３０％、を含有し、また、Ｐ：
０.０１０％以下、Ｓ：０.０１５％以下、Ｃu：０.３５
％以下、Ｎi：０.５０％以下、Ａl：０.０５０％以下、
Ｓn＋Ｓb＋Ａs：０.０２０％以下、Ｎ：０.０２０％以
下、を規制し、必要に応じて、更にＴi：０.０１〜０.
１０％、Ｂ：０.０００５〜０.００５％の１種又は２種
を含み、残部がＦe及びその他の不可避的不純物であ
り、且つ、下記(２)式で与えられるＴs2が３０.０以下
であることを特徴とする高強度Ｃr−Ｍo鋼用溶接ワイヤ
を要旨としている。 Ｔs2＝([Ｖ]＋２０[Ｎb])(５０[Ｐ]＋１／５００[Ｏ])×１００… (２) 但し、[Ｘ]：ワイヤ中のＸ成分の重量％
【０００８】
【作用】以下に本発明を更に詳述する。
【０００９】本発明に係るワイヤの基本的思想は、ま
ず、Ｖ又はＶ及びＮbの両方を適量添加することによ
り、母材と同等な溶接金属の強度が得られるようにした
ものである。また、従来の高強度Ｃr−Ｍo鋼用ＭＩＧ溶
接ワイヤと比較して、溶接金属の過度な強度上昇と靭性
低下を防ぐためにＮi、Ａl及びＮを規制し、耐高温割れ
性の点からＳ、Ｃu及びＮiを規制し、更に耐焼戻し脆化
特性や耐ＳＲ割れ性の観点からＰ、Ｓn、Ｓb及びＡsを
規制し、且つ、Ｏを適量添加し、更に、靭性改善のため
Ｔi及びＢを適量添加していることを特徴としている。
ず、Ｖ又はＶ及びＮbの両方を適量添加することによ
り、母材と同等な溶接金属の強度が得られるようにした
ものである。また、従来の高強度Ｃr−Ｍo鋼用ＭＩＧ溶
接ワイヤと比較して、溶接金属の過度な強度上昇と靭性
低下を防ぐためにＮi、Ａl及びＮを規制し、耐高温割れ
性の点からＳ、Ｃu及びＮiを規制し、更に耐焼戻し脆化
特性や耐ＳＲ割れ性の観点からＰ、Ｓn、Ｓb及びＡsを
規制し、且つ、Ｏを適量添加し、更に、靭性改善のため
Ｔi及びＢを適量添加していることを特徴としている。
【００１０】次に本発明における鋼ワイヤの組成限定理
由について述べる。
由について述べる。
【００１１】Ｃ：０.０７〜０.１５％ Ｃは溶接金属の室温及び高温強度、クリープ強度及び靭
性を確保するために添加するものであるが、０.０７％
未満の場合、焼入れ性が不十分で室温強度が不足し、ま
た、ＶやＮb等の炭化物の析出が不十分になり高温強度
やクリープ強度も不足する。また０.１５％を超えると
強度が著しく増加し、靭性や耐低温割れ性が低下する。
したがって、ワイヤ中のＣ量は０.０７〜０.１５％とす
る。なお、より好ましくは０.０８〜０.１１％である。
性を確保するために添加するものであるが、０.０７％
未満の場合、焼入れ性が不十分で室温強度が不足し、ま
た、ＶやＮb等の炭化物の析出が不十分になり高温強度
やクリープ強度も不足する。また０.１５％を超えると
強度が著しく増加し、靭性や耐低温割れ性が低下する。
したがって、ワイヤ中のＣ量は０.０７〜０.１５％とす
る。なお、より好ましくは０.０８〜０.１１％である。
【００１２】Ｓi：０.２０〜０.５０％ Ｓiは、脱酸元素であり、後述する溶接金属中のＯ量を
適量にコントロールするには、０.２０％以上が必要で
ある。しかしながら、過度に添加すると後述する溶接金
属中のＯ量の適量の下限を割り耐ＳＲ性が劣化し、また
焼戻し脆化も促進するので、０.５０％以下に制限する
必要がある。したがって、ワイヤ中のＳi量は０.２０〜
０.５０％とする。なお、より好ましくは０.３０〜０.
４０％である。
適量にコントロールするには、０.２０％以上が必要で
ある。しかしながら、過度に添加すると後述する溶接金
属中のＯ量の適量の下限を割り耐ＳＲ性が劣化し、また
焼戻し脆化も促進するので、０.５０％以下に制限する
必要がある。したがって、ワイヤ中のＳi量は０.２０〜
０.５０％とする。なお、より好ましくは０.３０〜０.
４０％である。
【００１３】Ｍn：０.６０〜１.２０％ ＭnもＳiと同様に脱酸元素であり、また、靭性を改善す
る効果を持つ。後述する溶接金属中のＯ量を適量にコン
トロールし、靭性を確保するためには０.６０％以上が
必要である。しかしながら、過度に添加すると後述する
溶接金属中のＯ量の適量の下限を割り耐ＳＲ性が劣化
し、また焼戻し脆化を促進しクリープ強度も低下するの
で、１.２０％以下に制限する必要がある。したがっ
て、ワイヤ中のＭn量は０.６０〜１.２０％とする。な
お、より好ましくは０.８０〜１.１０％である。
る効果を持つ。後述する溶接金属中のＯ量を適量にコン
トロールし、靭性を確保するためには０.６０％以上が
必要である。しかしながら、過度に添加すると後述する
溶接金属中のＯ量の適量の下限を割り耐ＳＲ性が劣化
し、また焼戻し脆化を促進しクリープ強度も低下するの
で、１.２０％以下に制限する必要がある。したがっ
て、ワイヤ中のＭn量は０.６０〜１.２０％とする。な
お、より好ましくは０.８０〜１.１０％である。
【００１４】Ｃr：２.００〜３.５０％ Ｍo：０.９０〜１.２０％ Ｃr及びＭoは、耐食性、耐熱性及び高温強度を確保する
ために添加するものであり、本発明の対象鋼種の必須成
分でもある。したがって、溶接金属におけるＣr及びＭo
量を母材と同等にするために、ワイヤ中のＣr量は２.０
０〜３.５０％、またＭo量は０.９０〜１.２０％とす
る。
ために添加するものであり、本発明の対象鋼種の必須成
分でもある。したがって、溶接金属におけるＣr及びＭo
量を母材と同等にするために、ワイヤ中のＣr量は２.０
０〜３.５０％、またＭo量は０.９０〜１.２０％とす
る。
【００１５】Ｖ：０.１０〜０.５０％ Ｖは析出硬化元素であり、室温及び高温強度やクリープ
強度を確保するために添加する。しかしながら、０.１
０％未満ではその効果がなく、また、０.５０％を超え
ると強度が高くなりすぎて靭性が低下する。したがっ
て、ワイヤ中のＶ量は０.１０〜０.５０％とする。な
お、より好ましくは、０.２０〜０.３５％である。
強度を確保するために添加する。しかしながら、０.１
０％未満ではその効果がなく、また、０.５０％を超え
ると強度が高くなりすぎて靭性が低下する。したがっ
て、ワイヤ中のＶ量は０.１０〜０.５０％とする。な
お、より好ましくは、０.２０〜０.３５％である。
【００１６】Ｐ：０.０１０％以下 Ｐは、溶接金属の靭性、焼戻し脆化特性及び耐ＳＲ脆性
性を劣化させる元素であり、少ないほど良い。このた
め、ワイヤ中のＰ量は０.０１０％以下とする。なお、
より好ましくは０.００５％以下である。
性を劣化させる元素であり、少ないほど良い。このた
め、ワイヤ中のＰ量は０.０１０％以下とする。なお、
より好ましくは０.００５％以下である。
【００１７】Ｓ：０.０１５％以下 Ｓは、溶接金属の高温割れに対して有害な元素であり、
少ないほど良い。このため、ワイヤ中のＳ量は０.０１
５％以下とする。なお、より好ましくは０.０１０％以
下である。
少ないほど良い。このため、ワイヤ中のＳ量は０.０１
５％以下とする。なお、より好ましくは０.０１０％以
下である。
【００１８】Ｃu：０.３５％以下 Ｃuは、溶接金属の高温割れに対して有害であり、少な
いほど良い。このため、ワイヤ中のＣu量は防錆のため
のメッキ分を含めて０.３５％以下とする。なお、より
好ましくは０.２０％以下である。また、中性子照射脆
化を受ける個所の溶接には、ノーメッキのまま使用する
ことも可能である。
いほど良い。このため、ワイヤ中のＣu量は防錆のため
のメッキ分を含めて０.３５％以下とする。なお、より
好ましくは０.２０％以下である。また、中性子照射脆
化を受ける個所の溶接には、ノーメッキのまま使用する
ことも可能である。
【００１９】Ｎi：０.５０％以下 Ａl：０.０５０％以下 Ｎ：０.０２０％以下 本発明において、Ｎi、Ａl及びＮを添加すると、溶接金
属の強度が過度に上昇し、靭性が低下することが判明し
た。また、Ｎiについては、多量に添加すると耐高温割
れ性も低下する。したがって、ワイヤ中のＮi量は０.５
０％以下、Ａl量は０.０５０％以下及びＮ量は０.０２
０％以下に規制する。なお、より好ましくは、Ｎi量は
０.１０％以下、Ａl量は０.０１０％以下、Ｎ量は０.０
１０％以下である。
属の強度が過度に上昇し、靭性が低下することが判明し
た。また、Ｎiについては、多量に添加すると耐高温割
れ性も低下する。したがって、ワイヤ中のＮi量は０.５
０％以下、Ａl量は０.０５０％以下及びＮ量は０.０２
０％以下に規制する。なお、より好ましくは、Ｎi量は
０.１０％以下、Ａl量は０.０１０％以下、Ｎ量は０.０
１０％以下である。
【００２０】Ｓn＋Ｓb＋Ａs：０.０２０％以下 Ｓn、Ｓb及びＡsは、過度に溶接金属に含まれると、耐
焼戻し脆化特性や耐ＳＲ割れ性が劣化する。したがっ
て、ワイヤ中のＳn＋Ｓb＋Ａs量は０.０２０％以下とす
る。なお、より好ましくは０.００８％以下である。
焼戻し脆化特性や耐ＳＲ割れ性が劣化する。したがっ
て、ワイヤ中のＳn＋Ｓb＋Ａs量は０.０２０％以下とす
る。なお、より好ましくは０.００８％以下である。
【００２１】Ｏ：０.００５〜０.０３０％ Ｏは、溶接金属中に適量含まれると、作業性が良好にな
り球状欠陥が生じ難くなる。また、旧オーステナイト粒
界に沿って緻密な組織が析出し、これにより粒界面積が
増えるため、耐焼戻し脆化特性及び耐ＳＲ割れ性を向上
する効果がある。この適量とは、本発明においては、
０.０２５〜０.０６０％である。すなわち、溶接金属中
のＯが０.０２５％未満では球状欠陥が発生し易く耐Ｓ
Ｒ割れ性が劣化し、０.０６０％を越えると耐ＳＲ割れ
性は問題ないが、強度及び靭性が大きく低下する。本発
明では、シールドガスとしてＡr＋５〜２５％ＣＯ2又は
Ａr＋１〜５％Ｏ2を用いる場合に溶接金属中のＯ量を適
量にするには、ワイヤ中のＯ量を０.００５〜０.０３０
％にする必要があることがわかった。なお、より好まし
くは０.００８〜０.０２０％である。
り球状欠陥が生じ難くなる。また、旧オーステナイト粒
界に沿って緻密な組織が析出し、これにより粒界面積が
増えるため、耐焼戻し脆化特性及び耐ＳＲ割れ性を向上
する効果がある。この適量とは、本発明においては、
０.０２５〜０.０６０％である。すなわち、溶接金属中
のＯが０.０２５％未満では球状欠陥が発生し易く耐Ｓ
Ｒ割れ性が劣化し、０.０６０％を越えると耐ＳＲ割れ
性は問題ないが、強度及び靭性が大きく低下する。本発
明では、シールドガスとしてＡr＋５〜２５％ＣＯ2又は
Ａr＋１〜５％Ｏ2を用いる場合に溶接金属中のＯ量を適
量にするには、ワイヤ中のＯ量を０.００５〜０.０３０
％にする必要があることがわかった。なお、より好まし
くは０.００８〜０.０２０％である。
【００２２】Ｔs1：１５.０以下 本発明では、上述の請求項１のワイヤ成分において、下
記(１)式で与えられるＴs1が１５.０以下の場合に、耐
ＳＲ割れ性が良好な溶接金属が得られることがわかっ
た。ワイヤ中の各成分が本発明範囲内であっても、Ｔs1
が１５.０を越えると、ＳＲ割れが発生する。したがっ
て、Ｔs1は１５.０以下とする。なお、より好ましくは
１０.０以下である。 Ｔs1＝[Ｖ]×(５０[Ｐ]＋１／５００[Ｏ])×１００… (１) 但し、[Ｘ]：ワイヤ中のＸ成分の重量％
記(１)式で与えられるＴs1が１５.０以下の場合に、耐
ＳＲ割れ性が良好な溶接金属が得られることがわかっ
た。ワイヤ中の各成分が本発明範囲内であっても、Ｔs1
が１５.０を越えると、ＳＲ割れが発生する。したがっ
て、Ｔs1は１５.０以下とする。なお、より好ましくは
１０.０以下である。 Ｔs1＝[Ｖ]×(５０[Ｐ]＋１／５００[Ｏ])×１００… (１) 但し、[Ｘ]：ワイヤ中のＸ成分の重量％
【００２３】Ｎb：０.００５〜０.０１９％ ＮbもＶと同様に析出硬化元素であり、上述の請求項１
のワイヤにＮbを更に添加することで、室温及び高温強
度やクリープ強度を改善することができる。しかしなが
ら、０.００５％未満ではその効果がなく、また、０.０
１９％を超えると強度が高くなりすぎて靭性が低下す
る。したがって、ワイヤ中のＮb量は０.００５〜０.０
１９％とする。なお、より好ましくは、０.０１０〜０.
０１９％である。
のワイヤにＮbを更に添加することで、室温及び高温強
度やクリープ強度を改善することができる。しかしなが
ら、０.００５％未満ではその効果がなく、また、０.０
１９％を超えると強度が高くなりすぎて靭性が低下す
る。したがって、ワイヤ中のＮb量は０.００５〜０.０
１９％とする。なお、より好ましくは、０.０１０〜０.
０１９％である。
【００２４】Ｔs2：３０.０以下 本発明では、上述の請求項２のワイヤ成分において、下
記(２)式で与えられるＴs2が３０.０以下の場合に、耐
ＳＲ割れ性が良好な溶接金属が得られることがわかっ
た。ワイヤ中の各成分が本発明範囲内であっても、Ｔs2
が３０.０を超えると、ＳＲ割れが発生する。したがっ
て、Ｔs2は３０.０以下とする。なお、より好ましくは
２０.０以下である。 Ｔs2＝([Ｖ]＋２０[Ｎb])(５０[Ｐ]＋１／５００[Ｏ])×１００… (２) 但し、[Ｘ]：ワイヤ中のＸ成分の重量％
記(２)式で与えられるＴs2が３０.０以下の場合に、耐
ＳＲ割れ性が良好な溶接金属が得られることがわかっ
た。ワイヤ中の各成分が本発明範囲内であっても、Ｔs2
が３０.０を超えると、ＳＲ割れが発生する。したがっ
て、Ｔs2は３０.０以下とする。なお、より好ましくは
２０.０以下である。 Ｔs2＝([Ｖ]＋２０[Ｎb])(５０[Ｐ]＋１／５００[Ｏ])×１００… (２) 但し、[Ｘ]：ワイヤ中のＸ成分の重量％
【００２５】なお、以下に示すようにＴi及びＢの１種
又は２種をワイヤ中に必要に応じて添加することができ
る。
又は２種をワイヤ中に必要に応じて添加することができ
る。
【００２６】Ｔi：０.０１〜０.１０％ Ｔiには、溶接金属の組織を微細化し、靭性を改善する
効果があるので、必要に応じて添加することができる。
添加する場合、ワイヤ中のＴi量が０.０１％未満ではそ
の効果がなく、０.１０％を超えると強度が大きくなり
逆に靭性が低下する。したがって、ワイヤ中のＴi量は
０.０１〜０.１０％とする。なお、より好ましくは０.
０３〜０.０８％である。
効果があるので、必要に応じて添加することができる。
添加する場合、ワイヤ中のＴi量が０.０１％未満ではそ
の効果がなく、０.１０％を超えると強度が大きくなり
逆に靭性が低下する。したがって、ワイヤ中のＴi量は
０.０１〜０.１０％とする。なお、より好ましくは０.
０３〜０.０８％である。
【００２７】Ｂ：０.０００５〜０.００５％ Ｂにも、Ｔiと同様に溶接金属の組織を微細化し、靭性
を改善する効果があるので、必要に応じて添加すること
ができる。添加する場合、ワイヤ中のＢ量が０.０００
５％未満ではその効果がなく、０.００５％を超えると
耐高温割れ性が低下する。したがって、ワイヤ中のＢ量
は０.０００５〜０.００５％とする。なお、より好まし
くは０.００１〜０.００３％である。
を改善する効果があるので、必要に応じて添加すること
ができる。添加する場合、ワイヤ中のＢ量が０.０００
５％未満ではその効果がなく、０.００５％を超えると
耐高温割れ性が低下する。したがって、ワイヤ中のＢ量
は０.０００５〜０.００５％とする。なお、より好まし
くは０.００１〜０.００３％である。
【００２８】本発明において、その他の不可避的不純物
とは、Ｎbについては０.００５％まで、Ｔiについては
０.０１％まで、Ｂについては０.０００５％まで含有さ
れていても、本発明の効果を阻害することはなく、許容
される。
とは、Ｎbについては０.００５％まで、Ｔiについては
０.０１％まで、Ｂについては０.０００５％まで含有さ
れていても、本発明の効果を阻害することはなく、許容
される。
【００２９】なお、本発明ワイヤが対象とする高強度
２.２５〜３％Ｃr−１％Ｍo鋼は、必須成分としてＣr：
２.００〜３.２５％、Ｍo：０.９０〜１.２０％及び
Ｖ：０.１８〜０.３５％を含み、必要に応じてＮb、Ｔ
i、Ｂ及びＣaのうちの１種以上を含有する組成のもので
ある。この組成は前述の如くその用途に応じて所定の特
性が得られるように調整されるものであり、Ｃr、Ｍo、
Ｖを必須成分として含有する限り、種々の組成が可能で
ある。
２.２５〜３％Ｃr−１％Ｍo鋼は、必須成分としてＣr：
２.００〜３.２５％、Ｍo：０.９０〜１.２０％及び
Ｖ：０.１８〜０.３５％を含み、必要に応じてＮb、Ｔ
i、Ｂ及びＣaのうちの１種以上を含有する組成のもので
ある。この組成は前述の如くその用途に応じて所定の特
性が得られるように調整されるものであり、Ｃr、Ｍo、
Ｖを必須成分として含有する限り、種々の組成が可能で
ある。
【００３０】また、溶接に用いるシールドガスの組成
は、Ａr＋５〜２５％ＣＯ2又はＡr＋１〜５％Ｏ2であ
る。
は、Ａr＋５〜２５％ＣＯ2又はＡr＋１〜５％Ｏ2であ
る。
【００３１】次に本発明の実施例を示す。
【００３２】
【実施例】表１及び表２に示す化学成分のソリッドワイ
ヤを用いて、表３に示す化学成分の母材を図１の開先形
状に加工し、図２のように拘束板(ＳＭ４００Ｂ)に拘束
し、表４の溶接条件にて狭開先ガスシールドアーク溶接
を行い、試験材を作成した。得られた試験材に各種試験
を行った。図３は機械試験用のＳＲ条件、図４はＳＲ割
れ試験用の熱処理条件、図５は焼戻し脆化試験のための
ステップクーリング、図６はＳＲ割れ試験用円筒試験片
の採取位置と作成方法を示す。また、表５は機械試験要
領を示す。
ヤを用いて、表３に示す化学成分の母材を図１の開先形
状に加工し、図２のように拘束板(ＳＭ４００Ｂ)に拘束
し、表４の溶接条件にて狭開先ガスシールドアーク溶接
を行い、試験材を作成した。得られた試験材に各種試験
を行った。図３は機械試験用のＳＲ条件、図４はＳＲ割
れ試験用の熱処理条件、図５は焼戻し脆化試験のための
ステップクーリング、図６はＳＲ割れ試験用円筒試験片
の採取位置と作成方法を示す。また、表５は機械試験要
領を示す。
【００３３】強度については、室温引張強さが５８６〜
７５８Ｎ／mm2(ＳＲ：７００℃×７h)の場合、及び高温
(４８２℃)引張強さが５０７Ｎ／mm2以上(ＳＲ：７００
℃×２６h)の場合を良好とした。靭性及び焼戻し脆化特
性については、各々vＴr55(５５Ｊを示すシャルピー遷
移温度)が−５０℃以下の場合、及びΔvＴr55(ステップ
クーリング後のvＴr55の遷移量)が２０℃以下の場合を
良好とした(ＳＲ：７００℃×７h)。クリープ強度につ
いては、５５０℃×１０００hクリープ破断強度が２１
０Ｎ／mm2以上(ＳＲ：７００℃×２６h)の場合を良好と
した。高温割れについては、ミクロ観察及びＳＥＭ観察
にて確認した。低温割れについては、拘束板に試験材を
拘束したまま３日間放置し、超音波探傷試験、ミクロ観
察及びＳＥＭ観察にて確認した。また、耐ＳＲ割れ性の
評価については、「応力除去焼鈍割れに関する研究(第
２報)」（内木ら、溶接学会誌：Ｖol.３３、Ｎo.９(１
９６４)ｐ.７１８)を参考にし、図６に示すように円筒
型試験片を採取し、曲げ応力をかけた状態でＴＩＧにて
溶加材を使用せずに溶接し、Ｕ溝部分に引張残留応力を
生じさせたまま６２５℃×１０hの熱処理を行い、Ｕ溝
底部に割れが生じない場合を良好とした。
７５８Ｎ／mm2(ＳＲ：７００℃×７h)の場合、及び高温
(４８２℃)引張強さが５０７Ｎ／mm2以上(ＳＲ：７００
℃×２６h)の場合を良好とした。靭性及び焼戻し脆化特
性については、各々vＴr55(５５Ｊを示すシャルピー遷
移温度)が−５０℃以下の場合、及びΔvＴr55(ステップ
クーリング後のvＴr55の遷移量)が２０℃以下の場合を
良好とした(ＳＲ：７００℃×７h)。クリープ強度につ
いては、５５０℃×１０００hクリープ破断強度が２１
０Ｎ／mm2以上(ＳＲ：７００℃×２６h)の場合を良好と
した。高温割れについては、ミクロ観察及びＳＥＭ観察
にて確認した。低温割れについては、拘束板に試験材を
拘束したまま３日間放置し、超音波探傷試験、ミクロ観
察及びＳＥＭ観察にて確認した。また、耐ＳＲ割れ性の
評価については、「応力除去焼鈍割れに関する研究(第
２報)」（内木ら、溶接学会誌：Ｖol.３３、Ｎo.９(１
９６４)ｐ.７１８)を参考にし、図６に示すように円筒
型試験片を採取し、曲げ応力をかけた状態でＴＩＧにて
溶加材を使用せずに溶接し、Ｕ溝部分に引張残留応力を
生じさせたまま６２５℃×１０hの熱処理を行い、Ｕ溝
底部に割れが生じない場合を良好とした。
【００３４】表６及び表７に溶接金属の化学成分、表８
に溶接金属の各種性能を示す。なお、Ｎo.１〜５及び７
〜１０はＭod.２.２５Ｃr−１Ｍo鋼用に本発明を適用し
た例であり、Ｎo.６及び１１はＭod.３Ｃr−１Ｍo鋼用
に本発明を適用した例である。また、Ｎo.１２〜２７は
比較例である。
に溶接金属の各種性能を示す。なお、Ｎo.１〜５及び７
〜１０はＭod.２.２５Ｃr−１Ｍo鋼用に本発明を適用し
た例であり、Ｎo.６及び１１はＭod.３Ｃr−１Ｍo鋼用
に本発明を適用した例である。また、Ｎo.１２〜２７は
比較例である。
【００３５】本発明例Ｎo.１〜３及び６は、ワイヤの化
学成分及びＴs1が本発明範囲であって、機械的性能及び
耐割れ性とも良好である。
学成分及びＴs1が本発明範囲であって、機械的性能及び
耐割れ性とも良好である。
【００３６】本発明例Ｎo.４及び５は、ワイヤの化学成
分及びＴs1が本発明範囲であって、且つＴi及びＢが本
発明範囲内で添加されており、本発明例Ｎo.１〜３に比
較して、更に靱性が改善されている。
分及びＴs1が本発明範囲であって、且つＴi及びＢが本
発明範囲内で添加されており、本発明例Ｎo.１〜３に比
較して、更に靱性が改善されている。
【００３７】本発明例Ｎo.７、８及び１１は、ワイヤの
化学成分及びＴs2が本発明範囲であって、機械的性能及
び耐割れ性とも良好である。
化学成分及びＴs2が本発明範囲であって、機械的性能及
び耐割れ性とも良好である。
【００３８】本発明例Ｎo.９及び１０は、ワイヤの化学
成分及びＴs2が本発明範囲であって、且つそれぞれＴi
或いはＢが本発明範囲内で添加されており、本発明例Ｎ
o.７及び８に比較して、更に靱性が改善されている。
成分及びＴs2が本発明範囲であって、且つそれぞれＴi
或いはＢが本発明範囲内で添加されており、本発明例Ｎ
o.７及び８に比較して、更に靱性が改善されている。
【００３９】これらに対し、比較例Ｎo.１２は、ワイヤ
のＣが本発明範囲より少なく、耐割れ性は問題ないが、
強度や靭性が悪い。また、比較例Ｎo.１３は、ワイヤの
Ｃ及びＴiが本発明範囲を超えるため、強度が高くなり
靭性が悪い。また、焼戻し脆化特性や耐低温割れ性も劣
化した。
のＣが本発明範囲より少なく、耐割れ性は問題ないが、
強度や靭性が悪い。また、比較例Ｎo.１３は、ワイヤの
Ｃ及びＴiが本発明範囲を超えるため、強度が高くなり
靭性が悪い。また、焼戻し脆化特性や耐低温割れ性も劣
化した。
【００４０】比較例Ｎo.１４は、ワイヤのＳiとＭnが本
発明範囲より少ないため脱酸の程度が悪く、溶接金属中
のＯ量が適量より多くなり、靱性が極めて劣化した。ま
た、比較例Ｎo.１５は、ワイヤのＳiとＭnが本発明範囲
を超えるため、溶接金属中のＯ量の適量の下限を割り耐
ＳＲ割れが発生し、耐焼戻し脆化特性やクリープ強度も
悪い。
発明範囲より少ないため脱酸の程度が悪く、溶接金属中
のＯ量が適量より多くなり、靱性が極めて劣化した。ま
た、比較例Ｎo.１５は、ワイヤのＳiとＭnが本発明範囲
を超えるため、溶接金属中のＯ量の適量の下限を割り耐
ＳＲ割れが発生し、耐焼戻し脆化特性やクリープ強度も
悪い。
【００４１】比較例Ｎo.１６は、ワイヤのＰ、Ｓ、Ｓn
＋Ｓb＋Ａsが本発明範囲より多く、またＴs1が本発明範
囲より大きいため、靭性や焼戻し脆化特性が悪く、高温
割れやSR割れが発生した。
＋Ｓb＋Ａsが本発明範囲より多く、またＴs1が本発明範
囲より大きいため、靭性や焼戻し脆化特性が悪く、高温
割れやSR割れが発生した。
【００４２】比較例Ｎo.１７は、ワイヤのＣrとＭoが本
発明範囲より少なく母材の規格さえも下回り、高温強度
や靱性が不足した。また比較例Ｎo.１８は、ワイヤのＣ
rとＭoが本発明範囲を超えるため母材の規格さえも上回
り、強度が大きくなり靭性が低下しクリープ強度も低
い。また、低温割れも発生した。
発明範囲より少なく母材の規格さえも下回り、高温強度
や靱性が不足した。また比較例Ｎo.１８は、ワイヤのＣ
rとＭoが本発明範囲を超えるため母材の規格さえも上回
り、強度が大きくなり靭性が低下しクリープ強度も低
い。また、低温割れも発生した。
【００４３】比較例Ｎo.１９は、ワイヤのＣuとＢが本
発明範囲を超えるため、高温割れが多発した。機械試験
は実施しなかった。
発明範囲を超えるため、高温割れが多発した。機械試験
は実施しなかった。
【００４４】比較例Ｎo.２０は、ワイヤのＮi、Ａl及び
Ｎが本発明範囲を超えるため、強度が大きくなり靱性が
低下した。また、高温割れも発生した。
Ｎが本発明範囲を超えるため、強度が大きくなり靱性が
低下した。また、高温割れも発生した。
【００４５】比較例Ｎo.２１は、ワイヤのＶが本発明範
囲より少なく、高温強度やクリープ居度が不足した。比
較例Ｎo.２２は、ワイヤのＶが本発明範囲を超えるた
め、室温及び高温強度が大きくなり靱性が低下し、低温
割れが発生した。また、Ｔs1が本発明範囲より大きいた
め、ＳＲ割れも生じた。
囲より少なく、高温強度やクリープ居度が不足した。比
較例Ｎo.２２は、ワイヤのＶが本発明範囲を超えるた
め、室温及び高温強度が大きくなり靱性が低下し、低温
割れが発生した。また、Ｔs1が本発明範囲より大きいた
め、ＳＲ割れも生じた。
【００４６】比較例Ｎo.２３は、ワイヤのＯが本発明範
囲より少なく溶接金属中のＯ量が適量より少なくなり、
更にＴs1が本発明範囲より大きいため、耐焼戻し脆化特
性が悪くＳＲ割れが生じた。比較例Ｎo.２４は、ワイヤ
のＯが本発明範囲を超えるため溶接金属中のＯ量が適量
より多くなり、耐ＳＲ割れ性は良好であるが強度及び靱
性が低下した。
囲より少なく溶接金属中のＯ量が適量より少なくなり、
更にＴs1が本発明範囲より大きいため、耐焼戻し脆化特
性が悪くＳＲ割れが生じた。比較例Ｎo.２４は、ワイヤ
のＯが本発明範囲を超えるため溶接金属中のＯ量が適量
より多くなり、耐ＳＲ割れ性は良好であるが強度及び靱
性が低下した。
【００４７】比較例Ｎo.２５は、ワイヤの化学成分が本
発明範囲のため機械的性能は良好であるが、Ｔs1が本発
明範囲より大きくＳＲ割れが発生した。
発明範囲のため機械的性能は良好であるが、Ｔs1が本発
明範囲より大きくＳＲ割れが発生した。
【００４８】比較例Ｎo.２６は、ワイヤのＮbが本発明
範囲を超えるため、室温及び高温強度が大きくなり靱性
が低下し、低温割れが発生した。また、Ｔs2が本発明範
囲より大きいため、ＳＲ割れも生じた。
範囲を超えるため、室温及び高温強度が大きくなり靱性
が低下し、低温割れが発生した。また、Ｔs2が本発明範
囲より大きいため、ＳＲ割れも生じた。
【００４９】比較例Ｎo.２７は、ワイヤの化学成分が本
発明範囲のため機械的性能は良好であるが、Ｔs2が本発
明範囲より大きくＳＲ割れが発生した。
発明範囲のため機械的性能は良好であるが、Ｔs2が本発
明範囲より大きくＳＲ割れが発生した。
【００５０】
【表１】
【００５１】
【表２】
【００５２】
【表３】
【００５３】
【表４】
【００５４】
【表５】
【００５５】
【表６】
【００５６】
【表７】
【００５７】
【表８】
【００５８】
【発明の効果】以上詳述したように、本発明によれば、
ＳＲ後の室温及び高温強度、靱性、クリープ強度、耐焼
戻し脆化特性、更に耐高温割れ性、耐低温割れ性及び耐
ＳＲ割れ性が良好な溶接金属を得ることができる。
ＳＲ後の室温及び高温強度、靱性、クリープ強度、耐焼
戻し脆化特性、更に耐高温割れ性、耐低温割れ性及び耐
ＳＲ割れ性が良好な溶接金属を得ることができる。
【図１】鋼板の開先形状を示す図である。
【図２】鋼板の拘束方法を示す図である。
【図３】ＳＲ条件(機械試験用)を示す図である。
【図４】熱処理条件(ＳＲ割れ試験用)を示す図である。
【図５】ステップクーリング条件(焼戻し脆化試験用)を
示す図である。
示す図である。
【図６】ＳＲ割れ試験用円筒試験片の採取位置及び形状
を示す図で、（ａ）はノッチが原質部上位になるように
採取する位置を示し、（ｂ）は試験片の側面図、（ｃ）
は試験片の断面図、（ｄ）は（ｃ）のＡ部の詳細図、
（ｅ）はＴＩＧにて溶加材を使用せずに溶接する要領を
示している。
を示す図で、（ａ）はノッチが原質部上位になるように
採取する位置を示し、（ｂ）は試験片の側面図、（ｃ）
は試験片の断面図、（ｄ）は（ｃ）のＡ部の詳細図、
（ｅ）はＴＩＧにて溶加材を使用せずに溶接する要領を
示している。
Claims (3)
- 【請求項１】 重量％で(以下、同じ)、必須成分とし
て、Ｃr：２.００〜３.２５％、Ｍo：０.９０〜１.２０
％及びＶ：０.１８〜０.３５％を含み、必要に応じてＮ
b、Ｔi、Ｂ及びＣaのうちの１種以上を含有する高強度
２.２５〜３％Ｃr−１％Ｍo鋼の溶接にＡr＋５〜２５％
ＣＯ2又はＡr＋１〜５％Ｏ2のシールドガスと共に用い
る溶接用ワイヤであって、 Ｃ：０.０７〜０.１５％、 Ｓi：０.２０〜０.５０％、 Ｍn：０.６０〜１.２０％、 Ｃr：２.００〜３.５０％、 Ｍo：０.９０〜１.２０％、 Ｖ：０.１０〜０.５０％、 Ｏ：０.００５〜０.０３０％、を含有し、また、 Ｐ：０.０１０％以下、 Ｓ：０.０１５％以下、 Ｃu：０.３５％以下、 Ｎi：０.５０％以下、 Ａl：０.０５０％以下、 Ｓn＋Ｓb＋Ａs：０.０２０％以下、 Ｎ：０.０２０％以下、を規制し、残部がＦe及びその他
の不可避的不純物であり、且つ、下記(１)式で与えられ
るＴs1が１５.０以下であることを特徴とする高強度Ｃr
−Ｍo鋼用溶接ワイヤ。 Ｔs1＝[Ｖ]×(５０[Ｐ]＋１／５００[Ｏ])×１００… (１) 但し、[Ｘ]：ワイヤ中のＸ成分の重量％ - 【請求項２】 必須成分としてＣr：２.００〜３.２５
％、Ｍo：０.９０〜１.２０％及びＶ：０.１８〜０.３
５％を含み、必要に応じてＮb、Ｔi、Ｂ及びＣaのうち
の１種以上を含有する高強度２.２５〜３％Ｃr−１％Ｍ
o鋼の溶接にＡr＋５〜２５％ＣＯ2又はＡr＋１〜５％Ｏ
2のシールドガスと共に用いる溶接用ワイヤであって、 Ｃ：０.０７〜０.１５％、 Ｓi：０.２０〜０.５０％、 Ｍn：０.６０〜１.２０％、 Ｃr：２.００〜３.５０％、 Ｍo：０.９０〜１.２０％、 Ｖ：０.１０〜０.５０％、 Ｎb：０.００５〜０.０１９％ Ｏ：０.００５〜０.０３０％、を含有し、また、 Ｐ：０.０１０％以下、 Ｓ：０.０１５％以下、 Ｃu：０.３５％以下、 Ｎi：０.５０％以下、 Ａl：０.０５０％以下、 Ｓn＋Ｓb＋Ａs：０.０２０％以下、 Ｎ：０.０２０％以下、を規制し、残部がＦe及びその他
の不可避的不純物であり、且つ、下記(２)式で与えられ
るＴs2が３０.０以下であることを特徴とする高強度Ｃr
−Ｍo鋼用溶接ワイヤ。 Ｔs2＝([Ｖ]＋２０[Ｎb])(５０[Ｐ]＋１／５００[Ｏ])×１００… (２) 但し、[Ｘ]：ワイヤ中のＸ成分の重量％ - 【請求項３】 更に、該ワイヤにＴi：０.０１〜０.１
０％、Ｂ：０.０００５〜０.００５％の１種又は２種が
添加されていることを特徴とする請求項１又は２に記載
の高強度Ｃr−Ｍo鋼用溶接ワイヤ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10905794A JP3251424B2 (ja) | 1994-04-25 | 1994-04-25 | 高強度Ｃｒ−Ｍｏ鋼用溶接ワイヤ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10905794A JP3251424B2 (ja) | 1994-04-25 | 1994-04-25 | 高強度Ｃｒ−Ｍｏ鋼用溶接ワイヤ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07290275A true JPH07290275A (ja) | 1995-11-07 |
| JP3251424B2 JP3251424B2 (ja) | 2002-01-28 |
Family
ID=14500514
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10905794A Expired - Lifetime JP3251424B2 (ja) | 1994-04-25 | 1994-04-25 | 高強度Ｃｒ−Ｍｏ鋼用溶接ワイヤ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3251424B2 (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2740715A1 (fr) * | 1995-11-08 | 1997-05-09 | Kobe Steel Ltd | Metal de soudure et procede de soudage a l'arc sous flux pour aciers au cr-mo |
| JP2008137042A (ja) * | 2006-12-04 | 2008-06-19 | Hitachi Ltd | タービンロータ |
| CN100425386C (zh) * | 2006-10-26 | 2008-10-15 | 上海金刚冶金材料有限公司 | 管模埋弧堆焊用合金管丝 |
| CN100436032C (zh) * | 2005-04-07 | 2008-11-26 | 株式会社神户制钢所 | 气体保护弧焊用实芯焊丝 |
| WO2012108517A1 (ja) * | 2011-02-09 | 2012-08-16 | 株式会社神戸製鋼所 | クリープ特性に優れた溶接金属 |
| CN107283034A (zh) * | 2017-07-22 | 2017-10-24 | 首钢集团有限公司 | 一种460MPa级抗震耐火耐候建筑结构的焊接方法 |
| JP2021003717A (ja) * | 2019-06-26 | 2021-01-14 | 日本製鉄株式会社 | ソリッドワイヤ |
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1994
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