NO179456B - Ståltråd med en struktur av den kald-trukkete, lavere bainitt-typen og fremgangsmåte ved fremstilling av slik tråd, samt anvendelse av en slik tråd - Google Patents
Ståltråd med en struktur av den kald-trukkete, lavere bainitt-typen og fremgangsmåte ved fremstilling av slik tråd, samt anvendelse av en slik tråd Download PDFInfo
- Publication number
- NO179456B NO179456B NO922419A NO922419A NO179456B NO 179456 B NO179456 B NO 179456B NO 922419 A NO922419 A NO 922419A NO 922419 A NO922419 A NO 922419A NO 179456 B NO179456 B NO 179456B
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- wire
- steel
- cold
- cold drawing
- heat treatment
- Prior art date
Links
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 title claims description 24
- 239000010959 steel Substances 0.000 title claims description 24
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims description 7
- 229910001563 bainite Inorganic materials 0.000 title claims description 4
- 238000005491 wire drawing Methods 0.000 claims description 24
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims description 20
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 18
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims description 15
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 13
- 238000010622 cold drawing Methods 0.000 claims description 13
- 229910001369 Brass Inorganic materials 0.000 claims description 10
- 239000010951 brass Substances 0.000 claims description 10
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims description 7
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims description 7
- 229910000859 α-Fe Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 229910001562 pearlite Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims description 3
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 claims description 3
- 150000001247 metal acetylides Chemical class 0.000 claims description 3
- ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N Boron Chemical compound [B] ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- 229910052796 boron Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 238000002844 melting Methods 0.000 claims description 2
- 230000008018 melting Effects 0.000 claims description 2
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 230000003014 reinforcing effect Effects 0.000 claims description 2
- 230000009466 transformation Effects 0.000 claims description 2
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 claims 1
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 description 5
- 230000003763 resistance to breakage Effects 0.000 description 3
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910001566 austenite Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910021538 borax Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000010949 copper Substances 0.000 description 2
- 239000000314 lubricant Substances 0.000 description 2
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 2
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N nickel Substances [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000000344 soap Substances 0.000 description 2
- 239000004328 sodium tetraborate Substances 0.000 description 2
- 235000010339 sodium tetraborate Nutrition 0.000 description 2
- UDHXJZHVNHGCEC-UHFFFAOYSA-N Chlorophacinone Chemical compound C1=CC(Cl)=CC=C1C(C=1C=CC=CC=1)C(=O)C1C(=O)C2=CC=CC=C2C1=O UDHXJZHVNHGCEC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N Zinc Chemical compound [Zn] HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- PDYXSJSAMVACOH-UHFFFAOYSA-N [Cu].[Zn].[Sn] Chemical compound [Cu].[Zn].[Sn] PDYXSJSAMVACOH-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- KOMIMHZRQFFCOR-UHFFFAOYSA-N [Ni].[Cu].[Zn] Chemical compound [Ni].[Cu].[Zn] KOMIMHZRQFFCOR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- DBQFKMXHMSMNRU-UHFFFAOYSA-N [Zn].[Co].[Cu] Chemical compound [Zn].[Co].[Cu] DBQFKMXHMSMNRU-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910001567 cementite Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 1
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 1
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 1
- KSOKAHYVTMZFBJ-UHFFFAOYSA-N iron;methane Chemical compound C.[Fe].[Fe].[Fe] KSOKAHYVTMZFBJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 1
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 1
- 239000002244 precipitate Substances 0.000 description 1
- 150000003839 salts Chemical class 0.000 description 1
- 239000007858 starting material Substances 0.000 description 1
- 229910002058 ternary alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052725 zinc Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011701 zinc Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
- C21D1/18—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering
- C21D1/19—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering by interrupted quenching
- C21D1/20—Isothermal quenching, e.g. bainitic hardening
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/06—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of rods or wires
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
- Y10T428/12—All metal or with adjacent metals
- Y10T428/12493—Composite; i.e., plural, adjacent, spatially distinct metal components [e.g., layers, joint, etc.]
- Y10T428/12535—Composite; i.e., plural, adjacent, spatially distinct metal components [e.g., layers, joint, etc.] with additional, spatially distinct nonmetal component
- Y10T428/12556—Organic component
- Y10T428/12562—Elastomer
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
- Y10T428/12—All metal or with adjacent metals
- Y10T428/12493—Composite; i.e., plural, adjacent, spatially distinct metal components [e.g., layers, joint, etc.]
- Y10T428/12771—Transition metal-base component
- Y10T428/12861—Group VIII or IB metal-base component
- Y10T428/12903—Cu-base component
- Y10T428/12917—Next to Fe-base component
- Y10T428/12924—Fe-base has 0.01-1.7% carbon [i.e., steel]
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Strip Materials And Filament Materials (AREA)
- Metal Extraction Processes (AREA)
Description
Oppfinnelsen gjelder metalltråder av den art som er angitt i krav l's ingress, en fremgangsmåte som angitt i kravene 4-11, samt en anvendelse som angitt i krav 12«
Disse trådene anvendes f.eks. for å forsterke artikler av plastiske eller gummimaterialer, særlig slanger, drivremmer, duker og bildekkbelegg.
De tråder av denne type som for tiden anvendes består av stål inneholdende minst 0,6% karbon, og dette stålet har en kald-trukket perlittisk struktur. Disse trådenes motstand mot brudd er omkring 2800 MPa (megapascal), deres diameter varierer generelt fra 0,15 til 0,35 mm, og deres forlengelse ved brudd ligger mellom 0,4 og 2%. Disse stålene fremstilles ved trådtrekking av en utgangstråd, som kalles "valsetråd", hvis diameter er størrelsesorden 5 til 6 mm, idet strukturen av denne valsetråden er en hard struktur, bestående av perlitt og ferritt med en større mengde perlitt som generelt er over 72%. Under fremstillingen av denne tråden avbrytes trådtrekkingsoperasjonen minst en gang for å gjennomføre en eller flere varmebehandlinger som gjør det mulig å regenerere den opprinnelige strukturen.
Denne fremgangsmåte har følgende ulemper:
- Utgangsmaterialet er kostbart fordi karboninnholdet er relativt høyt, - Parameterene kan ikke lett modifiseres, spesielt holdes valsetrådens diameter og sluttdiameteren innenfor faste grenser, fremgangsmåten mangler således smidighet, - Valsetrådens store hardhet på grunn av dens sterkt perlittiske struktur gjør trådtrekkingen vanskelig, før varmebehandlingen, slik at deformasjonsgraden £ for denne trådtrekkingen nødvendigvis er under 3; for det andre er hastigheten for denne trådtrekkingen lav og det kan fore-komme brudd av tråden under denne operasjonen.
For det andre har trådene selv en motstand mot brudd som ofte er bruddstykker uttilstrekkelig og deres tretthetsmot-stand er begrenset, og som følge av dette forekommer sann-synligvis en skade av disse trådene under trådtrekkingen før varmebehandlingen, på grunn av valsetrådens store hardhet.
Den japanske patentsøknad med publikasjonsnummer 54-79119 beskriver en fremgangsmåte ved fremstilling av en ståltråd med bor av bainittisk struktur ved oppvarming i et fluidi-sert sjikt. De oppnådde trådene karakteriseres ved svake mekaniske egenskaper.
Formålet ved oppfinnelsen er å foreslå en halvtrukket metalltråd med en ikke perlittisk struktur som har en motstand mot brudd og en forlengelse ved brudd som minst er så høy som de kjente, kald-trukkete perlittiske ståltrådene, og som har mindre skade enn de kjente trådene.
En annet formål ved oppfinnelsen er å foreslå for fremstillingen av denne tråden en fremgangsmåte som ikke har de forannevnte ulempene.
Metalltråden ifølge foreliggende oppfinnelse er særpreget ved det som er angitt i krav l's karakteriserende del, nemlig at tråden inneholder i vekt% 0,1-0,6% karbon, fortrinnsvis 0,2-0,5% karbon, 0-0,6% Mn, 0-0,3% Si, 0-0,02% P, 0-0,02% S, 0-0,2% Al, 0-0,006% N, 0-0,06% Cr, 0-0,15% Ni, 0-0,15% Cu og 0-0,015% Mo og at tråden evt. er dekket av et metall forskjellig fra stål.
Fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen for fremstilling av denne tråden er særpreget ved det som er angitt i krav 3's karakteriserende del, nemlig at den er belagt med et messinglag.
Oppfinnelsen gjelder likeledes anvendelse av tråden som
forsterkningstråd i feks bildekk.
Oppfinnelsen forstås lett ved hjelp av de fremstillings-eksempler som følger, og de helt skjematiske figurene som tilhører disse eksemplene.
På tegningen:
- figur 1 representerer strukturen av ståltråden før varmebehandling, under gjennomføringen av fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen, - figur 2 representerer strukturen av ståltråden etter varmebehandling, under gjennomføring av fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen, og - figur 3 viser strukturen av ståltråden ifølge oppfinnelsen.
I det følgende er alle prosenter og ppm som er angitt for sammensetningen i vekt og målingene av motstanden mot brudd og forlengelsen ved brudd er gjennomført ifølge metoden AFNOR NFA 03-151.
Ifølge definisjon er deformasjonsgraden £ for en kald-trekking gitt av formelen £ er = Ln s£,
Idet Ln er den naturlige logaritmen,
So er det opprinnelige tverrsnittet av tråden før denne kald-trekkingen og Sf er tverrsnittet av tråden etter denne kald-trekkingen.
Formålet med de eksempler som følger er å beskrive fremstillingen og egenskapene for tre tråder ifølge oppfinnelsen.
I disse eksemplene anvendes en valsetråd som ikke er kald-trukket med en diameter på 5,5 mm. Denne valseprøven består av et stål hvis egenskaper er som følger:
- stålets smeltetemperatur, TF : 1795°, K,
- motstand mot brudd 1^ : 700 MPa,
- forlengelse ved brudd A,. : 17 %,
Med denne valsetråden fremstilles tre tråder ifølge oppfinnelsen på følgende måte:
Eksempel 1
Valsetråden avgrades, den dekkes med en tråd-trekkingssåpe, f.eks. boraks, og den tråd-trekkes tørt for å oppnå en tråd med diameter 1,1 mm, hvilket tilsvarer en deformasjonsgrad £ som er litt over 3,2.
Trådtrekkingen grennomføres lett takket være valsetrådens lett bøyelige struktur. Som eksempel oppviser et ikke kald-trukket stål med 0,7% karbon en motstand mot brudd R,,, på ca. 900 MPa og en forlengelse ved brudd på ca 8%, det vil si at den er litt mindre bøyelig.
Den beskrevene trådtrekkingen gjennomføres ved en temperatur under 0,3 TF, for å oppnå en forenkling, selv om dette ikke er ufravikelig, idet trådtrekkingstemperaturen even-
tuelt kan være lik eller overstige 0,3 TF.
Figur 1 viser et lengdesnitt av en del 1 av strukturen av den således oppnådde tråden. Denne strukturen består av forlengede blokker 2 av sementitt og forlengede blokker 3 av ferritt, idet den største dimensjonen av disse blokkene er orientert i trådtrekkingsretningen.
Den således oppnådde tråden underkastes deretter følgende varmebehandling: - tråden oppvarmes til 900°C det vil si over ommdannelses-punktet AC3, og den holdes i 1 minutt ved denne temperaturen for å oppnå en homogen austenittstruktur,
tråden avkjøles deretter til 400°C i et saltbad i minst 2 sekunder, og tråden holdes ved denne temperatur i 1 minutt, hvoretter den avkjøles til ca. 20°C, det vil si til omgivelsestemperatur.
Figur 2 viser et snitt av en del 4 i strukturen til den således oppnådde tråden. Denne strukturen, av typen lavere bainitt, består av utfellinger av karbid 5, som er fordelt praktisk talt homogent i en matriks 6 av ferritt. Denne strukturen oppnås takket være den foranstående varmebehandling, og den bibeholdes under avkjølingen til omgivelsestemperaturen. Utfellingene 5 har generelt dimensjoner som minst er lik 0,05 fim (mikrometer), og høyst lik 0,5 fim.
Tråden som er oppnådd med denne varmebehandlingen og denne avkjølingen til omgivelsestemperatur dekkes med et lag av messing. Tykkelsen på dette messinglaget er lite (av stør-relsesorden /xm) og er neglisjerbart i forhold til trådens diameter før påføring av messingen. Det gjennomføres deretter en fuktig trådtrekking av denne tråden slik at det oppnås en sluttdiameter på 0,2 mm, hvilket praktisk talt tilsvarer £ = 3,4. Trådtrekkingen lettes av messinglaget. Trådens temperatur under denne trådtrekkingen er nødvendig-
vis under 0,3 TF.
Figur 3 viser et lengdesnitt av delen 7 av den tråd som således er oppnådd ifølge oppfinnelsen. Denne del 7 oppviser en kald-trukket struktur av typen lavere bainitt bestående av karbider 8 av avlang form som er praktisk talt parallelle med hverandre og hvis største dimensjon er orientert i trådens akse, det vil si ifølge den trådtrek-kingsretning som er vist med pilen F på figuren 3. Disse karbidene 8 er anbrakt i en kald-trukket, ferrittisk matriks 9.
Denne tråden ifølge oppfinnelsen har en motstand mot brudd på 3200 MPa og en forlengelse ved brudd på 0,7 %.
Eksempel 2
Valsetråden avgrades, den belegges med et lag av trådtrek-kingsåpe, f.eks. boraks, og den trådtrekkes for å oppnå en tråd med diameter 0,9 mm, hvilket tilsvarer en deformasjonsgrad £ som er litt over 3,6. Den oppnådde strukturen er analog med den som er vist på figur 1. Den således oppnådde tråden underkastes deretter følgende varmebehandling: - Tråden oppvarmes på samme måte som i eksempel 1 for å oppnå en homogen austenittstruktur,
tråden avkjøles deretter til 370°C på mindre enn 2 sekunder og holdes ved denne temperaturen i 90 sekunder, hvoretter den avkjøles til omgivelsestemperaturen.
Den oppnådde strukturen er analog med den som er vist i figur 2. Tråden belegges så med messing og den trådtrekkes på samme måte som i eksempel 1 for å oppnå en sluttdiamter på 0,17 mm, hvilket praktisk talt tilsvarer £ = 3,3. Trådens temperatur under denne trådtrekkingen er under 0,3 TF. Den således oppnådde tråd ifølge oppfinnelsen har en struktur som er analog med den som er vist i figur 3. Denne tråden har en motstand mot brudd som er lik 3 000 MPa og en forlengelse ved brudd som er lik 0,9%.
Eksempel 3
Det fremstilles en tråd ifølge oppfinnelsen på samme måte som i eksempel 1, men med den forskjell at den trådtrekking som gjennomføres etter varmebehandlingen fortsettes inntil en sluttdiameter på 0,17 mm, hvilket praktisk talt tilsvarer £ = 3,7. Denne tråd har ifølge oppfinnelsen en motstand mot brudd som er lik 3500 MPa og en forlengelse ved brudd som er lik 0,7%. De mellomliggende strukturene og slutt-strukturen er analoge med de foran beskrevne strukturer.
Oppfinnelsen har følgende fordeler:
- det startes fra en valsetråd med lav karbonmengde, og således med en lavere pris, - det dras nytte av en stor smidighet ved valg av tråd-diametere, det kan således f.eks. anvendes valsetråder hvis diameter er betydelig over 6 mm, hvilket igjen reduserer prisene, og det kan fremstilles tråder med stor variasjon i diametere, - trådtrekkingen før den strukturelle varmebehandlingen er relativt lett, slik at det deformsjonsgraden £ ved denne trådtrekking kan være over 3, for det andre kan denne trådtrekkingen gjennomføres med høye hastigheter og endelig reduseres forekomsten av brudd av trådene og forandringer av trekkjern, hvilket igjen reduserer kostnadene, - den oppnådde tråden har en motstand mot brudd og en forlengelse ved brudd med verdier som minst er lik de for vanlige tråder, - hvilket således gir en bruddenergi som minst er lik den for vanlige tråder, - tråden skades mindre under trådtrekking før varmebehandling, - den oppnådde tråden har en bedre motstand mot korrosjon en vanlige tråder på grunn av dets lave innhold av karbon.
Ståltråden ifølge oppfinnelsen har fortrinnsvis et karboninnhold i området 0,2% - 0,5%.
I ståltråden ifølge oppfinnelsen og således i utgangsvalsetråden foreligger fortrinnsvis følgende sammensetninger: 0,3% s Mn s 0,6%; 0,1% s Si <; 0,3%; P s 0,02%; S s 0,02%; Al s 0,02 %; N s 0,006%.
I ståltråden ifølge oppfinnelsen og således i utgangsvalsetråden foreligger fordelaktig følgende relasjoner: Cr s 0,06%; Ni s 0,15%; Cu s 0,15 %; Mo s 0,015 %.
I fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen forekommer fortrinnsvis minst en av de følgende egenskaper: - utgangsvalsetråden har et karboninnhold som minst er lik 0,2% og høyst er lik 0,5%, - utgangsvalsetråden har et innhold av proeutectoidferritt som minst er lik 41% og høyst er lik 78% og et innhold av perlitt som minst er lik 22% og høyst er lik 59%, - deformasjonsgraden £ under kald-trekking før den strukturelle varmebehandlingen er høyst lik 6, - deformasjonsgraden £ under kald-trekking etter den strukturelle varmegradhandlingen er høyst lik 4,5.
I de foran beskrevne eksemplene ble tråden belagt med messing etter varmebehandlingen for å lette dens trådtrekking, men oppfinnelsen dekker også de tilfeller der det anvendes trådtrekkingsglidemidler enn messing, f.eks. kobber, sink, de ternær legeringene kobber-sink-nikkel, kobber-sink-kobolt, kobber-sink-tinn, idet disse glidemidlene er for-skjellige fra stål. Kald-trekkingen av tråden i de foranstående eksemplene gjennomføres ved trådtrekking, men andre teknikker er mulige, f.eks. en valsing, eventuelt forbundet med en trådtrekking, for idet minste en av kald-trekkings-operasj onene.
Claims (12)
1. Metalltråd med diameter 0,10-0,40 mm, en bruddstyrke på minst 2800 MPa og bruddforlengelse på minst 0,4%, karakterisert ved at tråden inneholder i vekt% 0,1-0,6% karbon, fortrinnsvis 0,2-0,5% karbon, 0-0,6% Mn, 0-0,3% Si, 0-0,02% P, 0-0,02% S, 0-0,2% Al, 0-0,006% N, 0-0,06% Cr, 0-0,15% Ni, 0-0,15% Cu og 0-0,015% Mo og at tråden evt. er dekket av et metall forskjellig fra stål.
2. Tråd ifølge krav 1,
karakterisert ved at stålet tilfredsstiller følgende relasjoner: 0,3% s Mn s 0,6%; 0,1% s Si s 0,3%; P s 0,02%; S s 0,02%; Al s 0,02%; N s 0,006%.
3. Tråd ifølge krav 1 eller 2, karakterisert ved at den er belagt med et messinglag.
4. Fremgangsmåte ved fremstilling av en tråd ifølge hvilket som helst av kravene 1-3, karakterisert ved de følgende trinn: a) en stålvalsetråd strekkes, hvilket stål av et karboninnhold på 0,1-0,6% og et borinnhold som er 0-8 ppm, hvilket stål omfatter fra 28-90% av proeutectoidferrit og fra 72-10% av perlitt, idet deformasjonsgraden £ for denne trådtrekking er minst eller lik 3; b) kald-trekkingen stanses og det gjennomføres en enkel strukturell behandling av den kald-trukkede tråden, hvilken behandling består i å oppvarme tråden til over omdannelses-linjen av AC3 for å gi dem en homogen austenittisk struktur, den avkjøles så raskt til en temperatur som ligger mellom 350°C og 450°C idet hastigheten for denne avkjølin-gen er minst 250°C/sekund, og den holdes i dette tempera-turområdet i en tid som er minst 30 sekunder slik at det oppnås en struktur av lavere bainitt-type omfattende utfellinger av karbider med dimensjoner i området 0,005-0,5 /im og praktisk talt homogen måte gi en ferrittisk matriks, c) tråden avkjøles til en temperatur under 0,3 TF, idet TF er smeltetemperaturen for stål, uttrykt i Kelvin; d) det gjennomføres en kaldtrekking av den tråd som er underkastet varmebehandling, idet trådens temperatur under denne kaldtrekkingen er under 0,3 TF, idet deformasjonsgraden £ for denne kaldtrekkingen er minst eller lik 3.
5. Fremgangsmåte ifølge krav 4, karakterisert ved at valsetråden som behandles har et karboninnhold som er minst 0,2-0,5%.
6. Fremgangsmåte ifølge hvilket som helst av kravene 4 eller 5, karakterisert ved at valsetråden som behandles tilfredsstiller følgende relasjoner 0,3% s Mn s 0,6%; 0,1% s Si s 0,3%; P s 0,02%; S s 0,02%; Al s 0,02%; N s 0,006%.
7. Fremgangsmåte ifølge krav 6, karakterisert ved at valsetråden som behandles tilfredsstiller følgende relasjoner: Cr s 0,06%; Ni s 0,15%, Cu <; 0,15%; Mo s 0,015%.
8. Fremgangsmåte ifølge hvilket som helst av kravene 4-7, karakterisert ved at tråden belegges med et metall forskjellig fra stål, fortrinnsvis messing, etter den strukturelle varmebehandlingen og før kaldtrekkingen.
9. Fremgangsmåte ifølge hvilket som helst av kravene 4-8, karakterisert ved at valsetråden som behandles har et innhold av proeutecbidferrit som minst er 41% og høyst 78%, og et innhold av perlitt som minst er 22% og høyst 59%.
10. Fremgangsmåte ifølge hvilket som helst av kravene 4-9, karakterisert ved at tråden kaldtrekkes til en deformasjonsgrad £ på minst 3-6, fortrinnsvis 3-4,5, før den strukturelle varmebehandling.
11. Fremgangsmåte ifølge hvilket som helst av kravene 4-11, karakterisert ved at minst 1 kald-trekking gjennomføres ved trådtrekking.
12. Anvendelse av tråden ifølge kravene 1-3 som forsterkningstråd, fortrinnsvis for bildekk.
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
FR8917227A FR2656242A1 (fr) | 1989-12-22 | 1989-12-22 | Fil d'acier ayant une structure de type bainite inferieure ecrouie; procede pour produire ce fil. |
PCT/FR1990/000920 WO1991009933A1 (fr) | 1989-12-22 | 1990-12-18 | Fil d'acier ayant une structure de type bainite inferieure ecrouie; procede pour produire ce fil |
Publications (4)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
NO922419L NO922419L (no) | 1992-06-19 |
NO922419D0 NO922419D0 (no) | 1992-06-19 |
NO179456B true NO179456B (no) | 1996-07-01 |
NO179456C NO179456C (no) | 1996-10-09 |
Family
ID=9388990
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
NO922419A NO179456C (no) | 1989-12-22 | 1992-06-19 | Ståltråd med en struktur av den kald-trukkete, lavere bainitt-typen og fremgangsmåte ved fremstilling av slik tråd, samt anvendelse av en slik tråd |
Country Status (15)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US5342700A (no) |
EP (1) | EP0506768B1 (no) |
JP (1) | JPH05506479A (no) |
KR (1) | KR100223730B1 (no) |
AU (1) | AU654121B2 (no) |
BR (1) | BR9007935A (no) |
CA (1) | CA2069511A1 (no) |
DE (1) | DE69008190T2 (no) |
ES (1) | ES2051116T3 (no) |
FI (1) | FI94363C (no) |
FR (1) | FR2656242A1 (no) |
NO (1) | NO179456C (no) |
OA (1) | OA09592A (no) |
RU (1) | RU2070938C1 (no) |
WO (1) | WO1991009933A1 (no) |
Families Citing this family (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
FR2672827A1 (fr) * | 1991-02-14 | 1992-08-21 | Michelin & Cie | Fil metallique comportant un substrat en acier ayant une structure de type martensite revenue ecrouie, et un revetement; procede pour obtenir ce fil. |
FR2753206B1 (fr) * | 1996-09-09 | 1998-11-06 | Inst Francais Du Petrole | Procede de fabrication de fils en acier auto-trempant, fils de forme et application a une conduite flexible |
KR20010059686A (ko) * | 1999-12-30 | 2001-07-06 | 이계안 | 프레스 소입에 의해 베이나이트 조직을 갖는 강 조성물 |
US20030070736A1 (en) * | 2001-10-12 | 2003-04-17 | Borg Warner Inc. | High-hardness, highly ductile ferrous articles |
US20040025987A1 (en) * | 2002-05-31 | 2004-02-12 | Bhagwat Anand W. | High carbon steel wire with bainitic structure for spring and other cold-formed applications |
US7717976B2 (en) * | 2004-12-14 | 2010-05-18 | L&P Property Management Company | Method for making strain aging resistant steel |
US9121080B2 (en) * | 2010-04-01 | 2015-09-01 | Kobe Steel, Ltd. | High-carbon steel wire excellent in wire drawability and fatigue property after wiredrawing |
KR102022088B1 (ko) * | 2018-02-20 | 2019-09-18 | 주식회사 삼원강재 | 강선의 제조 방법 및 장치 |
Family Cites Families (17)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3444008A (en) * | 1966-05-09 | 1969-05-13 | William R Keough | Controlled atmosphere processing |
JPS498611B1 (no) * | 1968-01-24 | 1974-02-27 | ||
SE335547B (no) * | 1970-02-11 | 1971-06-01 | Fagersta Bruks Ab | |
SU449099A1 (ru) * | 1972-08-31 | 1974-11-05 | Институт металлофизики АН УССР | Способ термической обработки стальных прокатных изделий |
JPS5921370B2 (ja) * | 1976-11-02 | 1984-05-19 | 新日本製鐵株式会社 | 耐応力腐食割れ性が優れた高延性高張力線材の製造法 |
US4250226A (en) * | 1976-12-02 | 1981-02-10 | Monsanto Company | Method for producing an adhesive-coated high-strength steel reinforcing member |
JPS5389817A (en) * | 1977-01-17 | 1978-08-08 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Manufacture of steel bar for low temperature |
JPS5479119A (en) * | 1977-12-08 | 1979-06-23 | Kobe Steel Ltd | Manufacture of high strength, high toughness steel wire rod |
DD138886A5 (de) * | 1978-09-13 | 1979-11-28 | Sodetal | Verfahren zum herstellen von langgestreckten gegenstaenden aus stahl |
FR2488279A1 (fr) * | 1980-08-08 | 1982-02-12 | Siderurgie Fse Inst Rech | Traitement par refroidissement accelere de barres en acier dans la chaude de laminage |
US4563222A (en) * | 1983-06-29 | 1986-01-07 | Sugita Wire Mfg. Co., Ltd. | High strength bolt and method of producing same |
GB8332395D0 (en) * | 1983-12-05 | 1984-01-11 | Bekaert Sa Nv | Steel wires |
US4578124A (en) * | 1984-01-20 | 1986-03-25 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho | High strength low carbon steels, steel articles thereof and method for manufacturing the steels |
JPS60245722A (ja) * | 1984-05-21 | 1985-12-05 | Kawasaki Steel Corp | 高張力線材の製造方法 |
JPS63241136A (ja) * | 1987-03-27 | 1988-10-06 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 耐疲労特性にすぐれた高強度細線材 |
JP2731797B2 (ja) * | 1988-12-20 | 1998-03-25 | トーア・スチール株式会社 | 非調質ボルト用鋼線材の製造方法 |
DE3934037C1 (no) * | 1989-10-12 | 1991-02-14 | Thyssen Stahl Ag, 4100 Duisburg, De |
-
1989
- 1989-12-22 FR FR8917227A patent/FR2656242A1/fr active Pending
-
1990
- 1990-12-18 DE DE69008190T patent/DE69008190T2/de not_active Expired - Fee Related
- 1990-12-18 CA CA002069511A patent/CA2069511A1/fr not_active Abandoned
- 1990-12-18 WO PCT/FR1990/000920 patent/WO1991009933A1/fr active IP Right Grant
- 1990-12-18 AU AU69754/91A patent/AU654121B2/en not_active Ceased
- 1990-12-18 EP EP91901457A patent/EP0506768B1/fr not_active Expired - Lifetime
- 1990-12-18 BR BR909007935A patent/BR9007935A/pt not_active IP Right Cessation
- 1990-12-18 US US07/861,846 patent/US5342700A/en not_active Expired - Fee Related
- 1990-12-18 RU SU905052528A patent/RU2070938C1/ru active
- 1990-12-18 JP JP91501848A patent/JPH05506479A/ja active Pending
- 1990-12-18 ES ES91901457T patent/ES2051116T3/es not_active Expired - Lifetime
-
1992
- 1992-06-02 FI FI922544A patent/FI94363C/fi active
- 1992-06-04 OA OA60227A patent/OA09592A/fr unknown
- 1992-06-19 NO NO922419A patent/NO179456C/no unknown
- 1992-06-20 KR KR1019920701475A patent/KR100223730B1/ko not_active IP Right Cessation
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH05506479A (ja) | 1993-09-22 |
NO179456C (no) | 1996-10-09 |
RU2070938C1 (ru) | 1996-12-27 |
FI922544A (fi) | 1992-06-02 |
AU6975491A (en) | 1991-07-24 |
AU654121B2 (en) | 1994-10-27 |
FI922544A0 (fi) | 1992-06-02 |
NO922419L (no) | 1992-06-19 |
CA2069511A1 (fr) | 1991-06-23 |
FI94363C (fi) | 1995-08-25 |
DE69008190D1 (de) | 1994-05-19 |
FI94363B (fi) | 1995-05-15 |
KR920703852A (ko) | 1992-12-18 |
BR9007935A (pt) | 1992-11-24 |
US5342700A (en) | 1994-08-30 |
ES2051116T3 (es) | 1994-06-01 |
FR2656242A1 (fr) | 1991-06-28 |
NO922419D0 (no) | 1992-06-19 |
DE69008190T2 (de) | 1994-07-28 |
EP0506768B1 (fr) | 1994-04-13 |
EP0506768A1 (fr) | 1992-10-07 |
OA09592A (fr) | 1993-04-30 |
WO1991009933A1 (fr) | 1991-07-11 |
KR100223730B1 (en) | 1999-10-15 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP5674620B2 (ja) | ボルト用鋼線及びボルト、並びにその製造方法 | |
TW528809B (en) | Method for manufacturing high strength bolt excellent in resistance to delayed fracture and to relaxation | |
US5922149A (en) | Method for making steel wires and shaped wires, and use thereof in flexible ducts | |
JP3954338B2 (ja) | 耐ひずみ時効脆化特性および耐縦割れ性に優れる高強度鋼線およびその製造方法 | |
CN112143869B (zh) | 一种抗拉强度为2300~2400MPa淬回火弹簧钢丝制备工艺 | |
US5503688A (en) | Metal wire comprising a substrate of steel of work-hardened tempered martensite type structure and a coating | |
JPH11315349A (ja) | 耐遅れ破壊性に優れた高強度線材およびその製造方法並びに高強度ボルト | |
CA2980886C (en) | High-carbon steel wire material with excellent wire drawability, and steel wire | |
US20030024610A1 (en) | Steel wire rod for hard drawn spring,drawn wire rod for hard drawn spring and hard drawn spring, and method for producing hard drawn spring | |
NO179456B (no) | Ståltråd med en struktur av den kald-trukkete, lavere bainitt-typen og fremgangsmåte ved fremstilling av slik tråd, samt anvendelse av en slik tråd | |
US6949149B2 (en) | High strength, high carbon steel wire | |
CA1133287A (en) | Lower bainite alloy steel article and method of making same | |
JPH08132128A (ja) | ゴム補強用高抗張力スチールワイヤの製造法 | |
JP2016113637A (ja) | 軸受用鋼線材 | |
JP3398207B2 (ja) | 伸線加工性と疲労特性の優れた冷間線引き用硬鋼線材の製造方法 | |
US4142919A (en) | Manufacture of elongated bodies of high strength carbon steel | |
KR0180748B1 (ko) | 고강도 고인성 스프링용 오일 템퍼 강선 재료의 연속 열처리 방법 | |
JPH07268546A (ja) | 二層組織構造を有する高炭素鋼線材およびその製造方法 | |
JP2002363695A (ja) | 形状凍結性に優れた低降伏比型高強度鋼板とその製造方法 | |
CN114150117A (zh) | 一种补救铁素体-珠光体型非调质钢锻件带状组织的方法 | |
JPH04254526A (ja) | 伸線加工性に優れた高炭素鋼線の製造方法 | |
JP3298688B2 (ja) | 高強度異形鋼線の製造方法 | |
JP2002180200A (ja) | 硬引きばね用鋼線材、硬引きばね用伸線材および硬引きばね並びに硬引きばねの製造方法 | |
US20230077921A1 (en) | Method for producing a steel strip with a multiphase structure, and related steel strip | |
JP2002256391A (ja) | ワイヤソー用鋼線およびその製造方法 |