NO177925B - Fremgangsmåte for oppkonsentrering av tynnsyre i et tre-trinns vakuumdrevet omlöpsfordamperanlegg - Google Patents
Fremgangsmåte for oppkonsentrering av tynnsyre i et tre-trinns vakuumdrevet omlöpsfordamperanlegg Download PDFInfo
- Publication number
- NO177925B NO177925B NO913695A NO913695A NO177925B NO 177925 B NO177925 B NO 177925B NO 913695 A NO913695 A NO 913695A NO 913695 A NO913695 A NO 913695A NO 177925 B NO177925 B NO 177925B
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- stage
- evaporator
- thin acid
- acid
- driven
- Prior art date
Links
- 239000002253 acid Substances 0.000 title claims description 41
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 20
- 238000010411 cooking Methods 0.000 claims description 13
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims description 11
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Chemical compound O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 8
- 230000003134 recirculating effect Effects 0.000 claims description 7
- QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-N sulfuric acid Substances OS(O)(=O)=O QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 7
- 238000009835 boiling Methods 0.000 claims description 2
- GWEVSGVZZGPLCZ-UHFFFAOYSA-N Titan oxide Chemical compound O=[Ti]=O GWEVSGVZZGPLCZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 229910052602 gypsum Inorganic materials 0.000 description 4
- 239000010440 gypsum Substances 0.000 description 4
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 3
- QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-L Sulfate Chemical compound [O-]S([O-])(=O)=O QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 2
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 2
- 238000012423 maintenance Methods 0.000 description 2
- 229910021653 sulphate ion Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000004408 titanium dioxide Substances 0.000 description 2
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 239000007795 chemical reaction product Substances 0.000 description 1
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 1
- 230000005494 condensation Effects 0.000 description 1
- 238000009833 condensation Methods 0.000 description 1
- 238000005265 energy consumption Methods 0.000 description 1
- 239000003344 environmental pollutant Substances 0.000 description 1
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 1
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 1
- 231100000719 pollutant Toxicity 0.000 description 1
- 150000003839 salts Chemical class 0.000 description 1
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
- C01B17/00—Sulfur; Compounds thereof
- C01B17/69—Sulfur trioxide; Sulfuric acid
- C01B17/88—Concentration of sulfuric acid
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D1/00—Evaporating
- B01D1/26—Multiple-effect evaporating
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10S423/00—Chemistry of inorganic compounds
- Y10S423/01—Waste acid containing iron
- Y10S423/02—Sulfuric acid
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Inorganic Chemistry (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Vaporization, Distillation, Condensation, Sublimation, And Cold Traps (AREA)
- Compounds Of Alkaline-Earth Elements, Aluminum Or Rare-Earth Metals (AREA)
- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
Description
Oppfinnelsen angår en fremgangsmåte for oppkonsentrering av tynnsyre i et tre-trinns vakuumdrevet omløpsfordamperanlegg, der tynnsyren blir tilført i første trinn og fra tredje trinn blir det ført bort en oppkonsentrert svovelsyre, hvorved vanndamp og/eller kokedamp blir anvendt som oppvarmingsmedium i det tre-trinns vakuumdrevne omløpsfordamperanlegget. Fordamperbeholderen i det første trinn er innstilt på et trykk fra 0,4 til 0,7 bar så vel som en temperatur fra 80 til 120°C. Fordamperbeholderen i det andre trinnet er det innstilt et trykk på 0,02 til 0,06 bar så vel som en temperatur fra 50 til 90° C og i fordamperbeholderen i det tredje trinnet er det innstilt et trykk fra 0,02 til 0,06 bar så vel som en temperatur fra 80 til 120° C, og hvorved kokedampene som ikke blir anvendt som oppvarmingsmedium blir kondensert.
Ved titandioksidproduksjonen etter sulfatfremgangsmåten dannes i større mengder metallsulfatholdig tynnsyre, som før tilbakeføring i produksjonsprosessen må bli oppkonsentrert. Som regel blir den dannede tynnsyren fra titandioksidproduksjonen inndampet ved hjelp av en vakuuminndamper til en sluttkonsentrasjon på 60 til 70 vekt-# (faststoffri, dvs. uten å ta hensyn til uoppløste salter). Videre er det vanlig å anvende flere-trinns vakuumdrevne omløpsfordamperanlegg. I DE-OS 3327769 blir det beskrevet en fremgangsmåte for opparbeiding av tynnsyre. Etter en foretrukket utførelse av denne fremgangsmåten er det der bestemt at oppkonsentreringen foretas i et tre-trinns vakuumdrevet omløpsfordamperanlegg. Dermed blir den oppkonsentrerende tynnsyren først tilført i første trinn og underkastet den første oppkonsentreringen. Den oppkonsentrerte tynnsyren gjennomløper deretter etter-hverandre det andre og tredje trinnet, hvori det hver gang foregår ytterligere oppkonsentrering og i det tredje trinnet blir det tatt ut en oppkonsentrert svovelsyre.
Denne fremgangsmåten har den ulempe at i det første trinnet dannes store mengder gips, som bunnfaller i det første trinnet og påvirker funksjonen til dette første trinnet på en uheldig måte. Som følge av disse gipsavleiringene som er vanskelig å fjerne, er det derfor nødvendig med kostbare vedlikeholdsarbeider allerede etter kort driftstid, hvorved kostnadene til fremgangsmåten blir forhøyet.
Oppfinnelsens grunnleggende oppgave består i å skaffe tilveie en fremgangsmåte for oppkonsentrering av tynnsyre i et tre-trinns vakuumdrevet omløpsfordamperanlegg, som unngår gipsavleiringene i det første trinnet og det er ikke nødvendig med omfangsrike vedlikeholdsarbeider, selv etter lengre driftstid.
Den grunnleggende oppgaven til forbindelsen blir løst ved at 30 til 95% av tynnsyren fra fordamperbeholderen i det første trinnet blir kontinuerlig tilført og den resterende mengden av tynnsyre i fordamperbeholderen blir tilført kontinuerlig i det andre trinnet. Konsentrasjonen av den oppkonsentrerende tynnsyren utgjør som regel 20 til 25 vekt-%. Konsentrasjonen til den bortførte oppkonsentrerte svovelsyren fra det tredje trinnet utgjør 64 til 70 vekt-# (faststoffri). Hvert enkelt fordampertrinn i det tre-trinns vakuumdrevne omløpsfor-damperanlegget består av en fordamperbeholder, som er tilsluttet en sirkulasjonsledning med sirkulasjonspumpe og en rørbuntvarmeveksler. Den oppkonsentrerende tynnsyren sirkulerer i respektive fordamperkretsløp i de for de respektive trinn tilsvarende konsentrasjonene, hvorved tynnsyren lett blir overoppvarmet i rørbuntvarmeveksleren og i fordamperbeholderen blir en del av vannet avdampet ved avspenning. Trykket til vanndampen, som blir anvendt som oppvarmingsmedium, utgjør som regel 1 til 6 bar. Det har på overraskende måte vist seg at ved oppdeling og innmating av den oppkonsentrerte tynnsyren ikke medfører dannelse av de uheldige, gipsavleiringene som er tungt å fjerne i det første trinnet.
Samtidig sikres det at konsentrasjonen av tynnsyre i det første trinnet kan bli hevet fra 35 til 50 vekt-# (faststoffri), hvorved konsentrasjonsforholdet i det andre og tredje trinnet sammenlignet med den beskrevne fremgangsmåten i DE-OS 3327769 forblir uforandret.
En foretrukket utforming av oppfinnelsen består i at minst en del av tynnsyren før innføring i det tre-trinns vakuumdrevne omløpsfordamperanlegget blir forvarmet i minst en forvarmer til 30 til 99° C. Dermed blir energibehovet i det første trinnet minsket.
Etter en ytterligere utforming av oppfinnelsen blir tynnsyren før innføring i det tre-trinns vakuumdrevne omløpsfor-damperanlegget forkonsentrert ved utnyttelse av prosessvarme til en konsentrasjon fra 25 til 32 vekt-# (faststoffri). Dermed lar oppkonsentreringen av tynnsyre seg gjennomføre spesielt kostnadsgunstig i det tre-trinns vakuumdrevne omløpsfordamperanlegget.
Ifølge en ytterligere foretrukket utførelse av oppfinnelsen blir i det første trinnet og i det tredje trinnet anvendt vanndamp som oppvarmingsmedium, og den bortførte kokedampen fra fordamperbeholderen i det første trinnet blir anvendt i det andre trinnet som oppvarmingsmedium. Med disse forholds-reglene lar fremgangsmåten for oppkonsentrering av tynnsyre i det tre-trinns vakuumdrevne omløpsfordamperanlegget seg gjennomføre med et relativt lavt energiforbruk.
Etter en ytterligere utforming av oppfinnelsen blir de i det andre trinnet og i det tredje trinnet dannede kokedampen separat kondensert i minst en kondensator. Hvis de i det andre og i det tredje trinnet dannede kokedampen separat kondenserer i minst en kondensator, så kan kondensatene fra kokedampen i det andre og tredje trinnet med forskjellige skadestoffbelastning bli adskilt fra hverandre før videre bearbeiding.
Gjenstand for oppfinnelsen blir i det etterfølgende nærmere forklart ved hjelp av tegninger (fig. 1 og 2). Fig. 1 viser flytskjema til et tre-trinns vakuumdrevet omløpsfordamperanlegg ifølge den foretrukkede utførelses-formen som beskrevet i fremgangsmåten i DE-OS 3327769. Fig. 2 viser flytskjema til et tre-trinns vakuumdrevet omløpsfordamperanlegg ifølge fremgangsmåten i oppfinnelsen. Fig. 1 er et flytskjema av tre-trinns vakuumdrevet omløpsfor-damperanlegg ifølge den samme foretrukkede utførelsesformen, som er beskrevet i DE-OS 3327769, forenklet og skjematisk fremstilt. Som det blir beskrevet i DE-OS 3327769, blir den samlede mengden av tynnsyre 4 tilført i et første trinn 1 og forlater denne som oppkonsentrert tynnsyre 4c, som deretter blir tilført i et annet trinn 2, der det foregår en videre oppkonsentrering. Den videre oppkonsentrerte tynnsyren 4d blir bortført fra det andre trinnet 2 og oppkonsentrert i det tredje trinnet 3 til ønsket sluttkonsentrasjon på 67 vekt-# (faststoffri ). Den oppkonsentrerte svovelsyren 7 blir bortført fra det tredje trinnet 3.
I fig. 2 er flytskjema et tre-trinns vakuumdrevet omløpsfor-damperanlegg som er fremstilt ifølge fremgangsmåten i oppfinnelsen. En del 4a med tynnsyre 4 blir forvarmet i en forvarmer 9 og deretter tilført fordamperbeholderen lb i det første trinnet 1. Rørbuntvarmeveksleren la i det første trinnet 1 blir oppvarmet med oppvarmingsdamp 5, som blir bortført fra rørbuntvarmeveksleren la som kondensat 5j{. Fordamperbeholderen lb i det første trinnet 1 er forbundet via en sirkulasjonsledning med sirkulasjonspumpe med rørbuntvarmeveksler la. Det andre trinnet 2 og det tredje trinnet 3 viser hver samme anordning av sirkulasjonspumpe og rørbuntvarmeveksler 2a hhv. 3a som i første trinn 1. Den i første trinn 1 konsentrerte tynnsyre 4 blir bortført fra fordamperbeholder lb og når deretter det andre trinn 2. Kokedamp 6, som dannes i det første trinnet, er tatt ut og anvendt som oppvarmingsmedium i det andre trinnet 2. Det fører til en kondensasjon av kokedamp 6 i rørbuntvarme-veksler 2a, hvorved kondensatet 6g til kokedampen 6 blir bortført fra rørbuntvarmeveksleren 2a. Den resterende del 4b med tynnsyre 4 blir tilført direkte i det andre trinnet 2. Den videre oppkonsentrerte tynnsyre 4d blir tatt ut i fordamperbeholder 2b og tilført det tredje trinnet 3. Det tredje trinnet 3 blir dermed oppvarmet med vanndamp, som blir tatt ut av rørbuntvarmeveksler 3a som kondensat 5g. Den dannede dampen 8 og 8a i f ordamperbeholder 2b og 3b blir hver adskilt tilført en kondensator 10 hhv. 10', kondensert og deretter bortført som kondensat 8j^ og 8ag. Den oppkonsentrerte svovelsyren 7 blir tatt ut som sluttprodukt fra fordamperbeholderen 3b.
Gjenstand for oppfinnelsen blir i det følgende nærmere beskrevet ved hjelp av et eksempel: I et tre-trinns vakuumdrevet omløpsfordamperanlegg blir 33 t/h tynnsyre 4 oppkonsentrert med en utgangskonsentrasjon på 24,4 vekt-#. Derved blir 17,8 t/h tynnsyre 4a oppvarmet i en forvarmer 9 fra 25 til 99° C og deretter kontinuerlig tilført det første trinnet 1. I fordamperbeholderen lb i det første trinnet 1 er det et trykk på 0,65 bar og en temperatur på 117°C. Den fra fordamperbeholder 1 i det første trinnet 1 bortførte, oppkonsentrerte tynnsyren 4c, som oppviser en konsentrasjon på 42,3 vekt-# (faststoffri), blir tilført i det andre trinnet 2. Den resterende 15,2 t/h tynnsyren 4b blir likeledes kontinuerlig tilført det andre trinnet 2. I fordamperbeholderen 2b i det andre trinnet 2 blir blandingen med oppkonsentrert tynnsyre 4c og tynnsyre 4b oppkonsentrert til en konsentrasjon på 52,6 vekt-# (faststoffri). I fordamperbeholderen 2b i det andre trinnet 2 er det et trykk på 0,05 bar og en temperatur på 71°C. I motsetning til det første trinnet 1, som ble oppvarmet med 7,5 t/h varmdamp 5, blir det andre trinnet 2 oppvarmet med 6,5 t/h kokedamp, som blir tatt ut fra fordamperbeholderen lb i det første trinnet 1 og blir tilført rørbuntvarmeveksleren 2a til det andre trinnet 2. Den i trinn 2 oppkonsentrerte tynnsyren 4d til 52,6 vekt-# (faststoffri) blir tatt ut fra fordamperbeholderen 2b i det andre trinnet 2 og tilført det tredje trinnet 3, som blir oppvarmet med 4,2 t/h vanndamp 5. I fordamperbeholder 3b i det tredje trinnet 3 er det et trykk på 0,05 bar og en temperatur på 117° C. I det tredje trinnet 3 blir tynnsyren 4d oppkonsentrert til en sluttkonsentrasjon på 67,7 vekt-# (faststoffri) og ført bort som oppkonsentrert svovelsyre 7 fra fordamperbeholderen 3b i det tredje trinnet 3. Den i det andre trinnet 2 og tredje trinnet 3 dannede kokedampen 8 hhv. 8a blir ført bort fra de respektive fordamperbeholdere 2b hhv. 3b og deretter kondensert.
Claims (5)
1.
Fremgangsmåte for oppkonsentrering av tynnsyre (4) i et tre-trinns vakuumdrevet omløpsfordamperanlegg, der tynnsyren i trinn (1) blir tilført og fra trinn (3) blir det ført bort en oppkonsentrert svovelsyre, hvorved vanndamp (5) og/eller kokedamp (6) blir anvendt som oppvarmingsmedium i det tre-trinns vakuumdrevne omløpsfordamperanlegget og i fordamperbeholder (lb) i det første trinn (1) blir det innstilt et trykk på 0,4 til 0,7 bar så vel som en temperatur på 80 til 120°C, i fordamperbeholder (2b) i det andre trinn (2) blir det innstilt et trykk på 0,02 til 0,06 bar så vel som en temperatur fra 50 til 90°C og i fordamperbeholder (3b) i det tredje trinn (3) blir det innstilt et trykk på 0,02 til 0,06 bar så vel som en temperatur fra 80 til 120° C og der de som oppvarmingsmedium anvendte kokedampere (8) hhv. (8a) blir kondensert, karakterisert ved at 30 til 95$ av tynnsyren (4) blir kontinuerlig tilført fordamperbeholderen (lb) i det første trinn (1) og den resterende mengden med tynnsyre (4) blir kontinuerlig tilført i fordamperbeholderen (2b) i det andre trinn (2).
2.
Fremgangsmåte ifølge krav 1, karakterisert ved at minst en del (4a) med tynnsyre (4) før innføring i det tre-trinns vakuumdrevne omløpsfordamperanlegget blir forvarmet i minst en forvarmer (9) til 30-99°C.
3.
Fremgangsmåte ifølge krav 1 eller 2, karakterisert ved at tynnsyren (4) før innføring i det tre-trinns vakuumdrevne omløpsfordamperanlegget blir forkonsentrert ved utnyttelse av prosessvarme til en konsentrasjon fra 25 til 32 vekt-# (faststoffri).
4.
Fremgangsmåte ifølge et hvilket som helst av kravene 1 til 3, karakterisert ved at i det første trinn (1) og i det tredje trinn (3) blir vanndamp (5) anvendt som oppvarmingsmedium og den fra fordamperbeholderen (lb) i det første trinn (1) bortførte kokedamp (6) blir anvendt som oppvarmingsmedium i det andre trinn (2).
5.
Fremgangsmåte ifølge krav 4, karakterisert ved at den i det andre trinn (2) og i det tredje trinn (3) dannede kokedamp (8) og (8a) kondenseres adskilt, i hvert tilfelle i minst en kondensator (10 hhv. 10').
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE4029737A DE4029737C1 (no) | 1990-09-20 | 1990-09-20 |
Publications (4)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
NO913695D0 NO913695D0 (no) | 1991-09-19 |
NO913695L NO913695L (no) | 1992-03-23 |
NO177925B true NO177925B (no) | 1995-09-11 |
NO177925C NO177925C (no) | 1995-12-20 |
Family
ID=6414582
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
NO913695A NO177925C (no) | 1990-09-20 | 1991-09-19 | Fremgangsmåte for oppkonsentrering av tynnsyre i et tre-trinns vakuumdrevet omlöpsfordamperanlegg |
Country Status (15)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US5228885A (no) |
EP (1) | EP0476744B1 (no) |
JP (1) | JPH04260603A (no) |
KR (1) | KR100210222B1 (no) |
AU (1) | AU631753B2 (no) |
BR (1) | BR9104024A (no) |
CZ (1) | CZ280570B6 (no) |
DE (2) | DE4029737C1 (no) |
ES (1) | ES2071200T3 (no) |
FI (1) | FI100716B (no) |
MY (1) | MY107437A (no) |
NO (1) | NO177925C (no) |
PL (1) | PL166340B1 (no) |
YU (1) | YU151791A (no) |
ZA (1) | ZA917523B (no) |
Families Citing this family (14)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US5603839A (en) * | 1995-09-18 | 1997-02-18 | Cecebe Technologies Inc. | Process for the recovery of waste sulphuric acid |
WO1998043716A2 (en) * | 1997-03-31 | 1998-10-08 | Waterworks International, Inc. | Sulfuric acid purification process |
DE19741511A1 (de) * | 1997-09-20 | 1999-04-01 | Metallgesellschaft Ag | Verfahren zur Aufkonzentrierung von Dünnsäure durch Ausnutzung von Prozeßwärme in einer Zwangsumlaufverdampferanlage |
GB9816464D0 (en) * | 1998-07-30 | 1998-09-23 | Tioxide Group Services Ltd | Process for the concentration of dilute sulphuric acid solutions |
DE19920695A1 (de) * | 1999-05-05 | 2000-11-16 | Metallgesellschaft Ag | Verfahren zur Aufkonzentrierung von Dünnsäure |
EP1227098B1 (en) | 1999-09-28 | 2004-04-28 | Otsuka Pharmaceutical Factory, Inc. | Triazolopurine derivatives, drug compositions containing the same and adenosine a3 receptor affinitive agents |
DE10024457A1 (de) * | 2000-05-18 | 2001-11-29 | Sachtleben Chemie Gmbh | Verfahren zur Konzentration des Schwefelsäure-Gehalts von bei der Produktion von Titandioxid anfallender Dünnsäure |
DE10102103A1 (de) | 2001-01-18 | 2002-09-12 | Sachtleben Chemie Gmbh | Dichtungsbalgsystem für rotierende Wellen |
DE10102104A1 (de) | 2001-01-18 | 2002-07-25 | Sachtleben Chemie Gmbh | Laufradsystem für Pumpen |
US8628740B2 (en) † | 2008-06-19 | 2014-01-14 | Sms Siemag Aktiengesellschaft | Processing method for recovering iron oxide and hydrochloric acid |
JP6001328B2 (ja) * | 2012-05-23 | 2016-10-05 | パンパシフィック・カッパー株式会社 | 硫酸酸性液の濃縮装置、硫酸酸性液の濃縮方法及び粗硫酸ニッケルの回収方法 |
CN105566170B (zh) * | 2016-01-22 | 2017-07-11 | 绍兴文理学院 | 一种稀硫酸回收利用方法 |
CN106984057A (zh) * | 2017-05-26 | 2017-07-28 | 江苏嘉泰蒸发设备股份有限公司 | 一种具有多效蒸发单元的强制循环蒸发结晶装置 |
CN107715484B (zh) * | 2017-11-29 | 2023-06-02 | 白银昌元化工有限公司 | 高锰酸钾三效强制循环蒸发*** |
Family Cites Families (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US2078088A (en) * | 1935-11-22 | 1937-04-20 | Mantius | Process of recovering sulphuric acid from sulphuric acid solutions of sulphates |
US2993757A (en) * | 1958-07-07 | 1961-07-25 | Crucible Steel Co America | Process for recovering acid values from mixed acid waste |
DE2909029C2 (de) * | 1979-03-08 | 1990-05-31 | Schott Glaswerke, 6500 Mainz | Verfahren zum Konzentrieren und Reinigen von Schwefelsäure |
EP0022181B1 (de) * | 1979-06-13 | 1983-10-12 | Bayer Ag | Verfahren und Vorrichtung zum Regenerieren von Schwefelsäure |
DE3327769A1 (de) * | 1983-08-02 | 1985-02-14 | Bayer Ag, 5090 Leverkusen | Verfahren zur aufarbeitung von duennsaeuren |
DE3632623A1 (de) * | 1986-09-25 | 1988-03-31 | Bayer Ag | Verfahren zum aufkonzentrieren von schwefelsaeure |
DE3927751A1 (de) * | 1989-08-23 | 1991-02-28 | Bayer Ag | Verfahren zum konzentrieren metallsulfathaltiger schwefelsaeure |
-
1990
- 1990-09-20 DE DE4029737A patent/DE4029737C1/de not_active Expired - Lifetime
-
1991
- 1991-09-05 DE DE59105102T patent/DE59105102D1/de not_active Expired - Lifetime
- 1991-09-05 EP EP91202265A patent/EP0476744B1/de not_active Expired - Lifetime
- 1991-09-05 ES ES91202265T patent/ES2071200T3/es not_active Expired - Lifetime
- 1991-09-11 MY MYPI91001651A patent/MY107437A/en unknown
- 1991-09-12 YU YU151791A patent/YU151791A/sh unknown
- 1991-09-18 CZ CS912851A patent/CZ280570B6/cs not_active IP Right Cessation
- 1991-09-18 PL PL91291764A patent/PL166340B1/pl unknown
- 1991-09-19 FI FI914406A patent/FI100716B/fi active
- 1991-09-19 KR KR1019910016393A patent/KR100210222B1/ko not_active IP Right Cessation
- 1991-09-19 NO NO913695A patent/NO177925C/no unknown
- 1991-09-19 AU AU84576/91A patent/AU631753B2/en not_active Ceased
- 1991-09-19 BR BR919104024A patent/BR9104024A/pt not_active IP Right Cessation
- 1991-09-20 US US07/764,153 patent/US5228885A/en not_active Expired - Fee Related
- 1991-09-20 ZA ZA917523A patent/ZA917523B/xx unknown
- 1991-09-20 JP JP3270372A patent/JPH04260603A/ja active Pending
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
YU151791A (sh) | 1994-06-24 |
MY107437A (en) | 1995-12-30 |
AU631753B2 (en) | 1992-12-03 |
DE59105102D1 (de) | 1995-05-11 |
ZA917523B (en) | 1993-03-22 |
NO177925C (no) | 1995-12-20 |
FI914406A (fi) | 1992-03-21 |
AU8457691A (en) | 1992-03-26 |
CS285191A3 (en) | 1992-04-15 |
EP0476744A1 (de) | 1992-03-25 |
JPH04260603A (ja) | 1992-09-16 |
KR100210222B1 (ko) | 1999-07-15 |
DE4029737C1 (no) | 1991-12-05 |
US5228885A (en) | 1993-07-20 |
CZ280570B6 (cs) | 1996-02-14 |
NO913695L (no) | 1992-03-23 |
FI914406A0 (fi) | 1991-09-19 |
FI100716B (fi) | 1998-02-13 |
BR9104024A (pt) | 1992-06-02 |
PL166340B1 (pl) | 1995-05-31 |
EP0476744B1 (de) | 1995-04-05 |
PL291764A1 (en) | 1992-04-21 |
NO913695D0 (no) | 1991-09-19 |
ES2071200T3 (es) | 1995-06-16 |
KR920006226A (ko) | 1992-04-27 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
NO177925B (no) | Fremgangsmåte for oppkonsentrering av tynnsyre i et tre-trinns vakuumdrevet omlöpsfordamperanlegg | |
EP0478586B1 (en) | Multistage evaporating system | |
US4076576A (en) | Method and apparatus for the evaporation of liquids | |
US3261766A (en) | Multistage evaporation with absorption of distilled vapors | |
US3258060A (en) | Method and apparatus for descaling an evaporator effect | |
EP0072045A1 (de) | Verfahren zur Konzentration von Schlempen | |
JPH05148786A (ja) | パルプ製造過程での使用済み液体の濃縮及び煮処理用アルコール系化学薬品の回収方法 | |
US3540513A (en) | Apparatus for treating a pickling waste | |
US5487814A (en) | Method for distilling and sterilizing feed water | |
EP0113754B1 (en) | Method of cleaning the heating surfaces during pulping | |
US6548038B1 (en) | Process for the concentration of dilute sulphuric acid solutions | |
NO118639B (no) | ||
CN1791556B (zh) | 水处理的方法和设备 | |
US3391062A (en) | Recirculating multistage flash evaporator apparatus and method | |
US3580818A (en) | Sea water multistage distillation process with common reheating means | |
NO129520B (no) | ||
NZ206952A (en) | Production of ammonium nitrate by neutralisation of nitric acid | |
US5961781A (en) | Process for recovering heat energy by condensation of vapor and dilution of sodium hydroxide using a condensing heat exchanger scrubbing system | |
CN107969108A (zh) | 用于浓缩液体产品的设备 | |
US10982388B2 (en) | Method and arrangement for generating process steam | |
US2888982A (en) | Process of evaporating sulfite waste liquor | |
EP0848634A1 (de) | Verfahren zum betrieb einer eindampfanlage und eindampfanlage zur durchführung des verfahrens | |
PT89277B (pt) | Instalacao para a concentracao de produtos alimentares com conteudo liquido | |
RU2006240C1 (ru) | Выпарная установка | |
Albert-Thenet | The efficient use of process steam |