NO177897B - Flyter - Google Patents
Flyter Download PDFInfo
- Publication number
- NO177897B NO177897B NO932794A NO932794A NO177897B NO 177897 B NO177897 B NO 177897B NO 932794 A NO932794 A NO 932794A NO 932794 A NO932794 A NO 932794A NO 177897 B NO177897 B NO 177897B
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- steel
- concrete
- column
- columns
- float
- Prior art date
Links
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 claims description 88
- 239000010959 steel Substances 0.000 claims description 88
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 20
- 238000004873 anchoring Methods 0.000 claims description 13
- 230000003993 interaction Effects 0.000 claims description 12
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 9
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 9
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 8
- 230000005484 gravity Effects 0.000 description 8
- 238000012423 maintenance Methods 0.000 description 5
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 4
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 4
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 4
- 238000007689 inspection Methods 0.000 description 4
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 4
- 230000009286 beneficial effect Effects 0.000 description 2
- 230000006835 compression Effects 0.000 description 2
- 238000007906 compression Methods 0.000 description 2
- 230000001419 dependent effect Effects 0.000 description 2
- 238000005457 optimization Methods 0.000 description 2
- 230000000737 periodic effect Effects 0.000 description 2
- 230000003068 static effect Effects 0.000 description 2
- 238000003860 storage Methods 0.000 description 2
- 229910001018 Cast iron Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000004593 Epoxy Substances 0.000 description 1
- 239000000969 carrier Substances 0.000 description 1
- 230000002860 competitive effect Effects 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 239000002283 diesel fuel Substances 0.000 description 1
- 238000005553 drilling Methods 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 238000002347 injection Methods 0.000 description 1
- 239000007924 injection Substances 0.000 description 1
- 238000009417 prefabrication Methods 0.000 description 1
- 230000002787 reinforcement Effects 0.000 description 1
- 238000004904 shortening Methods 0.000 description 1
- 230000006641 stabilisation Effects 0.000 description 1
- 238000011105 stabilization Methods 0.000 description 1
- 230000007474 system interaction Effects 0.000 description 1
- 238000003466 welding Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B63—SHIPS OR OTHER WATERBORNE VESSELS; RELATED EQUIPMENT
- B63B—SHIPS OR OTHER WATERBORNE VESSELS; EQUIPMENT FOR SHIPPING
- B63B35/00—Vessels or similar floating structures specially adapted for specific purposes and not otherwise provided for
- B63B35/44—Floating buildings, stores, drilling platforms, or workshops, e.g. carrying water-oil separating devices
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B63—SHIPS OR OTHER WATERBORNE VESSELS; RELATED EQUIPMENT
- B63B—SHIPS OR OTHER WATERBORNE VESSELS; EQUIPMENT FOR SHIPPING
- B63B1/00—Hydrodynamic or hydrostatic features of hulls or of hydrofoils
- B63B1/02—Hydrodynamic or hydrostatic features of hulls or of hydrofoils deriving lift mainly from water displacement
- B63B1/10—Hydrodynamic or hydrostatic features of hulls or of hydrofoils deriving lift mainly from water displacement with multiple hulls
- B63B1/107—Semi-submersibles; Small waterline area multiple hull vessels and the like, e.g. SWATH
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B63—SHIPS OR OTHER WATERBORNE VESSELS; RELATED EQUIPMENT
- B63B—SHIPS OR OTHER WATERBORNE VESSELS; EQUIPMENT FOR SHIPPING
- B63B5/00—Hulls characterised by their construction of non-metallic material
- B63B5/14—Hulls characterised by their construction of non-metallic material made predominantly of concrete, e.g. reinforced
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B63—SHIPS OR OTHER WATERBORNE VESSELS; RELATED EQUIPMENT
- B63B—SHIPS OR OTHER WATERBORNE VESSELS; EQUIPMENT FOR SHIPPING
- B63B75/00—Building or assembling floating offshore structures, e.g. semi-submersible platforms, SPAR platforms or wind turbine platforms
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B63—SHIPS OR OTHER WATERBORNE VESSELS; RELATED EQUIPMENT
- B63B—SHIPS OR OTHER WATERBORNE VESSELS; EQUIPMENT FOR SHIPPING
- B63B1/00—Hydrodynamic or hydrostatic features of hulls or of hydrofoils
- B63B1/02—Hydrodynamic or hydrostatic features of hulls or of hydrofoils deriving lift mainly from water displacement
- B63B1/10—Hydrodynamic or hydrostatic features of hulls or of hydrofoils deriving lift mainly from water displacement with multiple hulls
- B63B1/12—Hydrodynamic or hydrostatic features of hulls or of hydrofoils deriving lift mainly from water displacement with multiple hulls the hulls being interconnected rigidly
- B63B2001/128—Hydrodynamic or hydrostatic features of hulls or of hydrofoils deriving lift mainly from water displacement with multiple hulls the hulls being interconnected rigidly comprising underwater connectors between the hulls
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Ocean & Marine Engineering (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Structural Engineering (AREA)
- Architecture (AREA)
- Civil Engineering (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Fluid Mechanics (AREA)
- Bridges Or Land Bridges (AREA)
- Electrical Discharge Machining, Electrochemical Machining, And Combined Machining (AREA)
- Materials For Medical Uses (AREA)
- Revetment (AREA)
Description
Oppfinnelsen vedrører en flyter, med neddykket flytedel av betong, en søyledel innbefattende en eller flere betongsøyler fra flytedelen og opp gjennom vannflaten, og en dekksdel av stål, båret av søyledelen over vannflaten, idet den nevnte ene eller det nevnte antall av betongsøyler over vannflaten er forlenget som en hul, utrustbar stålsøyle opp til dekksdelen.
En flyter er en i sjøen flytende installasjon for utnytting av resursser i og under havet. Den kan være dynamisk posisjonert eller forankret. Typiske flytere er maritime installasjoner såsom boreplattformer og produksjonsplatt-former, lastebøyer etc.
Vekt og stabilitet er naturlig nok problemer man støter på i forbindelse med flytere. Således har tendensen til økning av den såkalte topside (dekksdel) og høyt plasserte vekter forøvrig blitt et stadig økende problem. Dette henger blant annet sammen med uforutsette vektøkninger av dekksanlegg og moduler, en vanlig erfaring fra initialt design til ferdig konsept.
En flyters stabilitet og generelle bevegelseskarakteristikk henger nøye sammen med høyden av det materielle tyngdepunkt, i interaksjon med oppdriftstyngdepunktet og metasenter-avstanden over oppdriftstyngdepunktet. Metasenterhøyden pluss oppdriftstyngdepunktet skal således være definert positivt større enn høyden av det materielle tyngdepunkt for at flyteren skal få en tilfredsstillende stabilitet. Det er dermed gitt at det vil være store optimaliseringsgevinster forbundet med å få senket det totale materielle tyngdepunkt så meget som mulig. Dette betyr også at mens en betong-flyters tunge konstruksjon er en ubetinget fordel i bunnele-mentene, så vil det motsatte være tilfelle i flyterens øvre del. En dekksdel utført som stålkonstruksjon bidrar i positiv retning med hensyn til stabiliteten.
Når man velger å kombinere betong og stål i flytere som nevnt innledningsvis, så er dette dels økonomisk, dels teknisk begrunnet. Betong er prismessig konkurransedyktig og menes å ha flere fordeler i forhold til stål. De hittil utførte, relativt tallrike og forskjellige typer av betonginstalla-sjoner i Nordsjøen har således langt vist seg meget godt motstandsdyktig mot korrosjon med minimalt vedlikehold og uten spesiell beskyttelse. En betong-flyter er derfor antatt å ha en fordel med hensyn til levetid. En annen viktig fordel er betongkonstruksjonenes robuste utførelse, noe man mener gjør dem særlig godt egnet i sterkt værutsatte maritime miljøer og for tunge dekksinstallasjoner.
Studier har vist at interaksjonen mellom stål og betong er et av de konseptaspekter som skaper problemer. Problemet oppstår når de betydelige og konsentrerte statiske og dynamiske lastene mellom dekksdelen og søyledelen skal overføres til bæringen i betongen. Disse store punktlastene kan medføre knusing av betongen, og slike områder vil dessuten være sterkt utmattings-påkjente. For å få distribuert disse kreftene over et større område og således redusere spenningsnivået på en tilfredsstillende måte, vil det derfor være nødvendig å forsterke betongen med stålstrukturer. Slike forsterkninger medfører imidlertid relativt store og uheldige vektøkninger, særlig tatt i betraktning at vektøkningen skjer høyt over det materielle tyngdepunktet, med de negative stabiliseringsvirkninger dette vil medføre.
Størrelsen av disse trykklaster vil selvsagt være konsept-avhengig, dvs. avhengig av dekksdelens størrelse og av de prinsipper som velges for og den utforming som velges for det underliggende bæresystems interaksjonsforbindelse med flyterens søyledel. Det vil således være mulig å redusere størrelsen av de konsentrerte trykklaster ved en omhyggelig design-selektering ut fra dette hensynet alene. I en slik selektering vil det imidlertid ligge en innlysende begrens-ning med hensyn til mulighetene for teknisk og økonomisk optimalisering av et flyterkonsept.
Det er en hensikt med foreliggende oppfinnelse å foreslå tiltak som kan bidra til å bedre en flyters stabilitet og generelle bevegelseskarakteristikk, med samtidig mulighet for optimalisering av bygge- og utrustningstid.
Denne hensikt kan man oppnå ved å utnytte betongens fordeler med hensyn til robusthet, tyngde og korrosjonsbestandighet i de undersjøiske, nedre delene, dvs. for den delen av flyteren som befinner seg under vannoverflaten, i kombinasjon med stålets elastisitet/plastisitet og dets derav følgende vel dokumenterte evne til spenningsutjevning og -distribusjon, i alle deler over vannoverflaten.
Ifølge oppfinnelsen foreslås det derfor en flyter som nevnt innledningsvis, kjennetegnet ved at delelinjen betong/stål i søylen ligger i en avstand i størrelsesområdet 20-30 m fra dekksbaer ingen (lastens angrepspunkt) hvor spenningskonsentrasjonene fra dekkbæringens punktlaster (lastenes angrepspunkt) er fordelt langs stålsøylens skall til et lavt og forholdsvis jevnt nivå, og i en avstand på rundt 5 m over den beregnede vannlinje.
Med oppfinnelsen kan man utnytte både stålets og betongens fordeler på en gunstig måte, dvs. at interaksjonsområdet stål/betong plasseres slik at man får mulighet for en så gunstig utnyttelse av kreftedistribusjonsområdet som mulig.
Bruk av stål vil bidra til å redusere vekten. Samtidig vil man også på fordelaktig måte få flyttet interaksjonsområdet stål/betong, med mulighet for gunstig utnyttelse av et visst distribusjonsområde for kreftene, nedover langs søylene. Distribusjonsområdet bør i prinsippet strekke seg lengst mulig nedover i søylene, men av praktiske grunner bør interaksjonshøyden være et stykke over vannflaten, dels for ikke å utsette interaksjonsforbindelsen for et stort ytre vanntrykk med en teoretisk fare for lekkasje, og dels for å sikre tilkomst for korrosjonsinspeksjon og -vedlikehold, noe man anser som vesentlig, da flyterne kan ha opp til 50 års levetid.
Ved å benytte det inventive konsept vil de betydelige konsentrerte trykklastene fra dekksdelen kunne distribueres via spesielt allokerte styrkedeler, bygget i stål, over i flyterens sylindriske stålskall (stålsøylene). Derfra vil trykkspenningene spres videre nedover det sylindriske stålskall, i en vifteform som vil ha en dobbelt vinkel på ca. 45° . Beregninger viser at både trykkspenninger og de induserte strekkspenninger fra ekstentrisitetsmomenter vil gå fra en asymptotisk uendelig verdi i lastens angrepspunkt til et lavt, konstant nivå i en avstand omtrent lik søyledia-meteren fra søyletoppen og videre nedover. Interaksjonsforbindelsen stål/betong bør derfor ideelt plasseres i en rimelig, men dog kortest mulig avstand oppover fra denne elevasjon. For en typisk flyter vil en søylediameter ligge på rundt 25 m. Stålsøylelengden bør derfor ifølge oppfinnelsen ligge i samme størrelsesområde, samtidig som betong/stål-forbindelsen bør ligge ca. 5 m over den beregnede vannlinje, da dette vil gi rimelige muligheter for periodisk inspeksjon og vedlikehold.
For en flyter av den nevnte kombinerte utførelse betong/stål kan det benyttes to separate byggesteder, et for betongdelen og et for ståldelen. Disse to byggestedene vil kunne arbeide mot en felles milepel (dato) for ferdigstillelse. Bruk av stålsøyler bidrar til å redusere tiden frem til ferdigstillelse, tilsvarende det forkortede arbeidsomfanget for betongdelen .
I og med at den øvre delen av søyledelen forutsetningsvis vil ha innebygget alle dekk for diverse mekaniske utstyr og disse dekk følgelig blir bygget, installert, utrustet og dertil ferdigstillet og utprøvet, vil arbeidsomfanget for ståldelen være forholdsvis omfattende og tidkrevende. Den alt vesent-lige delen av denne fabrikasjons- og ferdigstillelsesperioden utgjør forkortelser av den totale fabrikasjohstiden i forhold til en uniform utførelse. Betong/stål-utførelsen gir store tidsbesparelser, i tillegg til at man også trekker nytte av de fordeler adskilte byggesteder byr på, såsom bedre generell tilkomst (krantilgjengelighet etc.) og større areal pr. operatør, hvilket bidrar til å øke sikkerheten og muliggjøre en mer rasjonell utnyttelse av personell og utstyr, reduser-ing av antallet arbeidsdisipliner innenfor et begrenset område, hvilket er av vesentlig betydning for produktivitet-en, og
mindre sårbarhet for designendringer sent i prosjektet, idet fabrikasjonen av ståldelen påbegynnes senere enn betongdelen.
For en flyter ifølge oppfinnelsen vil man kunne oppnå også den fordel at vinsjer i flyterens forankringssystem kan anbringes i en eller flere av de nevnte stålsøyler. Det vil si at denne del av forankringssystemet vil kunne være klart og stå til rådighet så snart stålsøylen er montert. Typiske forankringssystemer for flytere er bruk av vanlige slakke forankringskabler eller strekkstag.
Særlig i denne forbindelse vil det kunne være .fordelaktig dersom flyteren ifølge oppfinnelsen innbefatter to diametralt overfor hverandre i søyledelen anordnede stålsøyler, da dette vil kunne gi mulighet for et f orankringssystem hvor bare de to nevnte stålsøyler er forsynt med flyterdelen av flyterens f orankringssystem (vinsjer, strammere etc). Et slikt for-enklet forankringssystem antas å ha selvstendig inventiv betydning.
En flyter ifølge oppfinnelsen kan ha mange ulike konstruktive utførelsesformer. Således kan fordelaktig søyledelen bestå av et antall tett sammenstilte søyler, en utførelse som eksempelvis særlig vil kunne være aktuell for en flyter som skal anvendes som lastebøye. Særlig i denne forbindelse kan flyteren ifølge oppfinnelsen ha en slik utførelse at den neddykkede flytedel er inkorporert i søyledelen. Dekksdelen kan også i og for seg være sterkt innskrenket og begrense seg til å utgjøre en toppdel av søyledelen. En flyter ifølge oppfinnelsen kan således tenkes realisert som en maritim konstruksjon hvor man utseendemessig ikke kan skille de enkelte flyterdeler fra hverandre.
Oppfinnelsen skal nå forklares nærmere under henvisning til tegningene, hvor: Fig. 1 viser montering av en stålsøyle på en
betongsøyle,
fig. 2 viser et perspektivriss av en mulig
utførelse av en flyter ifølge oppfinnelsen, fig. 3 viser en annen mulig utførelse av en flyter
ifølge oppfinnelsen,
fig. 4 viser et delvis gjennomskåret riss av en
stålsøyle som anvendt i flyteren i fig. 3, fig. 5 viser i et oppriss stålsøylen i fig. 4
plassert på den underliggende betongsøyle, fig. 6 viser et forstørret utsnitt fra fig. 5,
hentet fra interaksjonsområdet betong/stål,
og
fig. 7 viser et tilsvarende utsnitt av en
modifisert utførelse.
1 fig. 1 er det vist den øvre avsluttende del av en betong-søyle 1. Denne betongsøyle 1 utgjør en del av en flyter og rager som vist opp gjennom vannflaten 2. En stålsøyle 3 er vist løftet på plass over betongsøylen 1 ved hjelp av to kranlektere 4,5.
Den kombinerte søyle 1,3 kan eksempelvis inngå som et av elementene i den flyter som er vist i fig. 2. Flyteren i fig.
2 er av en type hvor den neddykkede flytedel er inkorporert i søyledelen, eller omvendt, og det er altså ikke noe klart skille mellom den neddykkede flytedel 6 og flyterens søyledel 7. En dekksdel 8 er antydet med stiplede linjer. Denne dekksdel kan ha mange ulike utforminger og kan også nærmest være forsvinnende liten, eksempelvis for en lastebøye bare være i form av en helikopterplattform eller en egnet toppavslutning av søyledelen.
Flyteren er som vist bygget opp med tett sammenstilte søyler 1,9,10 og 11. Betongdelen er støpt som en sammenhengende struktur, opp til en høyde over vannflaten 2, og fortsetter så oppover som stålsøyler 3,12,13 og 14. Delelinjene betong/stål er betegnet med 15,16 og 17.
En slik flyter kan bygges under utnyttelse av to separate byggesteder, et for betongdelen og et for ståldelen. Stål-søylene kan stålsøylene så godt som ferdigstilles før monteringen på betongsøylene (fig. 1). Således kan hver stålsøyle klargjøres med alle dekk for diverse mekanisk utstyr, og nødvendig utstyr kan også plasseres i stålsøylene før monteringen i flyteren. Den i fig. 2 slakkforankrede flyter vil med en gang stålsøylene er satt på plass kunne ha tilgjengelig sin del av forankringssystemet. Det vil si at flyteren i fig. 2 eksempelvis i sine utrustede stålsøyler 3 og 13 kan ha i dette tilfelle nødvendige forankringsvinsjer 18,19, slik at man raskt kan få etablert den antydede forank-ring ved hjelp av de slakke forankringskabler 20-23. Av fig.
2 går det frem at forankringssystemet kan tenkes realisert under utnyttelse av bare to diametralt i søyledelen anordnede stålsøyler, nemlig stålsøylene 3 og 13. Det er forøvrig ingen betingelse at som i fig. 2 samtlige søyler har avsluttende ståldeler. Således kan man eksempelvis hvis det anses som nyttig eller passende utelate stålsøylene 12 og 14, og således avslutte betongsøylene 9 og 11 ved delelinjen 16, eller eventuelt høyere eller lavere enn denne delelinje. En slik søylegruppe kan selvsagt også ha et større eller mindre antall, separate eller mer eller mindre sammensmeltede søyler.
I fig. 3 er det vist en annen mulig utførelse av en flyter ifølge oppfinnelsen, her i form av en strekkstagplattform. Flyteren i fig. 3 har en neddykket flytedel 25 av betong, utført som en rammedel (sett i grunnrisset), med oppragende betongsøyler 26,27,28 og 29 fra hvert rammehjørne. Betong-søylene 26-29 strekker seg opp gjennom vannflaten 30, til et nivå 32,33,34,35. Derfra fortsetter den enkelte søyle som stålsøyle 36,37,38 og 39. Stålsøylene bærer bærere/fagverk 40 for bæring av dekksmoduler (ikke vist) og sammenbinding av søylene.
Som nevnt er flyteren i fig. 3 en strekkstagplattform. De nødvendige strekkstag er antydet ved 41,42,43 og 44, og håndtering/strammeutstyr for strekk-kablene er anordnet i de respektive stålsøyler. Dette utstyr er i fig. 3 betegnet med 45,46,47 og 48. Koplingen mellom strekkstagene og flyteren er ikke vist nærmere.
En typisk stålsøyle, slik den anvendes i flytere i fig. 3, er vist delvis gjennomskåret i fig. 4. Som det går frem av fig. 3 er dekksdelens bærestruktur 40 slik at bæringen av dekksdelens moduler (ikke vist) vil være eksentrisk i forhold til flytersøylenes senterlinjer. Derfor har stålsøylene i dette tilfelle en spesiell utforming, idet et styrkeskott 50 er forlenget ut fra søylens periferi og et skott 51 er introdusert parallelt med dette under bærersystemet 40 (fig. 3). Likeledes er det introdusert to parallelle skott 52,53 mellom skottparene 50,51. Disse strukturelle styrkedeler vil primært virke som trykk- og momentfordelingselementer, fra bæresystemet 40 over i stålsøylen. Samtidig vil disse parallelle skottene kunne anvendes som lagertanker for f.eks. vann eller dieselolje, idet de vil kunne utformes med et betydelig indre lagringsvolum.
Forøvrig ser man av fig. 4 at det i stålsøylen kan bygges inn nødvendig antall ståldekk 54,55.
I fig. 5 er delelinjen mellom betong og stål vist, og fig. 6 og 7 viser en respektiv detalj av en mulig interaksjonsforbindelse mellom betong og stål, idet utsnittene er hentet fra det angitte utsnittsområde 56 i fig. 5. I fig. 5 er betong-søylen betegnet med 27 (se også fig. 3), og stålsøylen er betegnet med 37 (se også fig. 3).
Interaksjonsforbindelsen, som er vist i detalj for to mulige utførelsesformer i henholdsvis fig. 6 og 7, innbefatter en tykk stålplate 57 som legges på toppen av og kontinuerlig rundt øvre del av betongsøylen 37. Under stålplaten er det sveiset kamjernsbolter eller andre typer bolter 58, som støpes ned i betongen. Antall og dimensjon av disse boltene vil være avhengig av opptredende strekk/trykk-krefter. Mellom boltene er det sveiset inn en skjærplate 59 kontinuerlig rundt omkretsen. Denne har den tredelte funksjon å oppta og overføre horisontale skjærkrefter, sikre mot vannlekkasje og dessuten, idet den består av såkalte bulb-flattstål, også vil kunne oppta og fordele vertikale trykk/strekk-krefter. I fig. 7 er forbindelsen vist med en alternativ utforming og boltene er erstattet med to bulb-flattstål 60.
Det vil være en ubetinget fordel med hensyn til lekkasje-sikring å la bulb-flattstål og stålplate være en kontinuerlig sveiset forbindelse rundt hele omkretsen, men det vil by på et håndteringsteknisk problem å få elementene installert som en kontinuerlig ring. Det bør derfor foretas en prefabriker-ing i sektorer passende for installasjonsformål, idet sektor-ene samles og sveises i en passende høyde over betongkanten, midlertidig opphengt eksempelvis i taljer. Etter sveising kan ringen senkes i en endelig, nøyaktig tilpasset (nivellert) posisjon. Stål- eller topp-platen 57 kan ha hull med passende mellomrom for (eventuelt epoksybasert) betonginjisering. Det vil naturligvis være mulig med andre installasjonsprosedyrer for å oppnå sirkulær kontinuitet. Stålsøylen 37 har, som det fremgår av fig. 5, en noe mindre diameter enn betongsøylen 27. Dels har denne forskjell en styrkemessig (betongtekno-logisk) funksjon, men den vil også gi en rommelig installa-sjonstoleranse for stålsøylen i forhold til de meget strenge byggetoleranser som normalt settes.
Delelinjen mellom betong og stål i søylen bør ideelt posisjoneres i en rimelig, men dog kortest mulig avstand oppover regnet fra en elevasjon hvor spenningene som skyldes trykklastene fra dekksdelen har nådd et lavt, i hovedsaken konstant nivå. Denne elevasjon kan beregnes, idet man antar at trykkspenningene spres nedover i stålsøylens sylindriske stålskall i en vifteform. Med utgangspunkt i en antatt trykk-fordelingssektor, og under utnyttelse av generelt kjent formelverk for trykk- og strekkspenninger som funksjon av en punktlast og tykkelsen av det sylindriske stålskall i stål-søylen, vil man kunne sette opp et spenningsfordelings-diagram som viser at både trykkspenninger og de induserte strekkspenninger fra eksentrisitetsmomenter vil gå fra en asymptotisk uendelig verdi i lastens angrepspunkt til et lavt, konstant nivå i en avstand fra søyletoppen og videre nedover. For en søyletoppdiameter på 25 m vil den nevnte avstand omtrent bli lik diameteren. Et annet krav som bør tilfredsstilles er at delelinjen legges i en egnet høyde over konstruksjonsvannlinjen, eksempelvis ca. 5 m over, da en slik plassering vil gi rimelige muligheter for periodisk inspeksjon og vedlikehold, noe som vil være en stor fordel, fordi det er hensiktsmessig at hele stålsøylen er tilgjengelig for inspeksjon og vedlikehold, selv om man antar at forbindelsen betong/stål er lekkasjetett, tatt i betraktning at en flyter kan ha en spesifisert forventet levetid på opptil 50 år.
Med oppfinnelsen utnytter man betongversjonens fordeler med hensyn til robusthet, tyngde og korrosjonsbestandighet i de undersjøiske, nedre delene, dvs. for den delen av flyteren som befinner seg under vannflaten, i kombinasjon med stålets elastisitet/plastisitet og dets derav følgende vel dokumenterte evne til spenningsutjevning og -distribusjon, i alle deler over vannflaten. Stabiliteten og den generelle bevegelseskarakteristikk bedres fordi man får senket det materielle tyngdepunkt så meget som mulig. Man kan også fullt utnytte den fordel det er å benytte to byggesteder, med den særlige fordel som ligger i at ståldelene kan utrustes fullt ut før etablering av forbindelsen med betongstrukturen.
De betydelige og konsentrerte statiske og dynamiske laster mellom dekksdel og søyledel vil distribueres over et større, gunstig område, med en meget fordelaktig reduksjon av spenningsnivået og en gunstig interaksjon stål/betong.
Claims (6)
1.
Flyter, med neddykket flytedel (6;25) av betong, en søyledel (7;26,27,28,29) innbefattende en eller flere betongsøyler fra flytedelen og opp gjennom vannflaten, og en dekksdel (8;40) av stål, båret av søyledelen over vannflaten, idet den nevnte ene eller det nevnte antall av betongsøyler (1,9,10,11;26,27, 28,29) over vannflaten er forlenget som en hul, utrustbar stålsøyle (3,12 ,13,14;36,37, 38,39) opp til dekksdelen, karakterisert ved at delelinjen (15,16,17;32, 33,34,35;56) betong/stål i søylen ligger i en avstand i størrelsesområdet 20-30 m fra dekksbæringen (lastens angrepspunkt) hvor spenningskonsentrasjonene fra dekkbaeringens punktlaster (lastenes angrepspunkt) er fordelt langs stålsøylens skall til et lavt og forholdsvis jevnt nivå, og i en avstand på rundt 5 m over den beregnede vannlinje.
2.
Flyter ifølge krav 1,karakterisert ved at vinsjer (18,19;45,46,47,48) i flyterens forankringssystem (20,21,22,23;41,42,43,44) er anbragt i en eller flere av de nevnte stålsøyler (3 ,13;36,37,38,39).
3.
Flyter ifølge et av de foregående krav, karakterisert ved at den innbefatter to diametralt overfor hverandre i søyledelen anordnede stålsøyler (3,13;36,38;
37,39).
4 .
Flyter ifølge et av de foregående krav, karakterisert ved at søyledelen består av et antall tett sammenstilte søyler (1,9,10,11).
5.
Flyter ifølge et av de foregående krav, karakterisert ved at den neddykkede flytedel (6) er inkorporert i søyledelen (7) (fig. 2).
6.
Flyter ifølge et av de foregående krav, karakterisert ved at interaksjonsforbindelsen i delelinjene mellom stål og betong innbefatter en horisontalt ringformet stålplate (57) og en ringformet skjærplate (59) fra stålplaten og ned i betongen.
Priority Applications (9)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
NO932794A NO177897C (no) | 1993-08-05 | 1993-08-05 | Flyter |
DE0807052T DE807052T1 (de) | 1993-08-05 | 1995-02-01 | Schwimmende vorrichtung |
EP95909138A EP0807052A1 (en) | 1993-08-05 | 1995-02-01 | A floating device |
RU97114743A RU2133690C1 (ru) | 1993-08-05 | 1995-02-01 | Плавучее устройство |
JP8523440A JPH11503383A (ja) | 1993-08-05 | 1995-02-01 | フローティング装置 |
AU17193/95A AU698598B2 (en) | 1993-08-05 | 1995-02-01 | A floating device |
BR9510165A BR9510165A (pt) | 1993-08-05 | 1995-02-01 | Flutuador |
PCT/NO1995/000023 WO1996023690A1 (en) | 1993-08-05 | 1995-02-01 | A floating device |
FI973158A FI973158A (fi) | 1993-08-05 | 1997-07-30 | Kelluva laite |
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
NO932794A NO177897C (no) | 1993-08-05 | 1993-08-05 | Flyter |
PCT/NO1995/000023 WO1996023690A1 (en) | 1993-08-05 | 1995-02-01 | A floating device |
Publications (4)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
NO932794D0 NO932794D0 (no) | 1993-08-05 |
NO932794L NO932794L (no) | 1995-02-06 |
NO177897B true NO177897B (no) | 1995-09-04 |
NO177897C NO177897C (no) | 1996-02-20 |
Family
ID=26648431
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
NO932794A NO177897C (no) | 1993-08-05 | 1993-08-05 | Flyter |
Country Status (9)
Country | Link |
---|---|
EP (1) | EP0807052A1 (no) |
JP (1) | JPH11503383A (no) |
AU (1) | AU698598B2 (no) |
BR (1) | BR9510165A (no) |
DE (1) | DE807052T1 (no) |
FI (1) | FI973158A (no) |
NO (1) | NO177897C (no) |
RU (1) | RU2133690C1 (no) |
WO (1) | WO1996023690A1 (no) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN101844605A (zh) * | 2010-05-31 | 2010-09-29 | 南通中远船务工程有限公司 | 一种超深海大型圆筒形钻井平台主船体的制造工艺方法 |
Families Citing this family (14)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
SE526284C2 (sv) | 2003-02-18 | 2005-08-16 | Gva Consultants Ab | Semisubmersibel offshore-plattform och metoder för positionering av operationsmoduler på nämnda plattform |
SE527745C2 (sv) | 2004-04-02 | 2006-05-30 | Gva Consultants Ab | Ett semisubmersibelt offshore-fartyg och metoder för att positionera arbetsmoduler på sagda fartyg |
MD2981G2 (ro) * | 2005-09-15 | 2006-12-31 | Технический университет Молдовы | Statie hidraulica |
CN101798807B (zh) * | 2010-03-30 | 2012-04-18 | 中国海洋石油总公司 | 一种深吃水桁架立柱组合式平台 |
CN101857072B (zh) * | 2010-06-09 | 2012-09-26 | 中国海洋石油总公司 | 无条件稳性整装型深吃水浮式采油平台及其海上安装方法 |
US9032896B2 (en) | 2010-06-09 | 2015-05-19 | China National Offshore Oil Corporation | Grouting and welding combined connection joint applied to a deepwater floating type platform and an offshore installation method thereof |
SE1250244A1 (sv) | 2012-03-15 | 2013-09-16 | Bassoe Technology Ab | Ramformig däckboxstruktur |
KR101491660B1 (ko) * | 2013-03-22 | 2015-02-09 | 삼성중공업 주식회사 | 이동식 지지 장치 |
CN104328774B (zh) * | 2014-09-28 | 2016-02-10 | 中国海洋石油总公司 | 大型组块的荷载转移装置 |
FR3064694B1 (fr) * | 2017-03-28 | 2019-06-14 | Dcns Energies | Flotteur hybride d'eolienne |
FR3064695B1 (fr) * | 2017-03-28 | 2019-06-14 | Dcns Energies | Flotteur hybride d'eolienne offshore |
FR3065038B1 (fr) * | 2017-04-07 | 2019-06-21 | Dcns Energies | Flotteur par exemple d'eolienne offshore |
EP4291724A1 (en) | 2021-02-09 | 2023-12-20 | Exmar Offshore Company | A truss system and methods of use thereof for offshore platforms |
EP4324735A1 (en) * | 2022-08-19 | 2024-02-21 | SolarDuck Holding B.V. | A floating structure |
Family Cites Families (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
NO773076L (no) * | 1977-09-06 | 1979-03-07 | Moss Rosenberg Verft As | Flytende anlegg for off-shore flytendegjoering, mellomlagring og lasting av lng |
NO823489L (no) * | 1982-10-20 | 1984-04-24 | Kvaerner Eng | Flytende offshore-plattform. |
NO841671L (no) * | 1984-04-27 | 1985-10-28 | Jan Stageboe | Strekkstagplattform (tlp) av betong. |
NO173816C (no) * | 1991-09-10 | 1994-02-09 | Kvaerner Rosenberg As | Fremgangsmaate ved oppbygging av en offshore-konstruksjon |
-
1993
- 1993-08-05 NO NO932794A patent/NO177897C/no unknown
-
1995
- 1995-02-01 DE DE0807052T patent/DE807052T1/de active Pending
- 1995-02-01 BR BR9510165A patent/BR9510165A/pt not_active Application Discontinuation
- 1995-02-01 JP JP8523440A patent/JPH11503383A/ja active Pending
- 1995-02-01 EP EP95909138A patent/EP0807052A1/en not_active Withdrawn
- 1995-02-01 WO PCT/NO1995/000023 patent/WO1996023690A1/en not_active Application Discontinuation
- 1995-02-01 AU AU17193/95A patent/AU698598B2/en not_active Ceased
- 1995-02-01 RU RU97114743A patent/RU2133690C1/ru active
-
1997
- 1997-07-30 FI FI973158A patent/FI973158A/fi unknown
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN101844605A (zh) * | 2010-05-31 | 2010-09-29 | 南通中远船务工程有限公司 | 一种超深海大型圆筒形钻井平台主船体的制造工艺方法 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
AU698598B2 (en) | 1998-11-05 |
NO177897C (no) | 1996-02-20 |
FI973158A (fi) | 1997-09-02 |
NO932794D0 (no) | 1993-08-05 |
AU1719395A (en) | 1996-08-21 |
JPH11503383A (ja) | 1999-03-26 |
FI973158A0 (fi) | 1997-07-30 |
NO932794L (no) | 1995-02-06 |
RU2133690C1 (ru) | 1999-07-27 |
BR9510165A (pt) | 1998-06-02 |
EP0807052A1 (en) | 1997-11-19 |
DE807052T1 (de) | 1998-03-26 |
WO1996023690A1 (en) | 1996-08-08 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US6899492B1 (en) | Jacket frame floating structures with buoyancy capsules | |
NO177897B (no) | Flyter | |
EP0991566B1 (en) | Deep draft semi-submersible offshore structure | |
US6672803B2 (en) | Method of constructing precast modular marine structures | |
NO340503B1 (no) | Framgangsmåte og anordning for lagring, lasting og lossing av væske | |
TW201835444A (zh) | 浮動離岸平臺 | |
CN101421151A (zh) | 单柱浮式采油、储油和卸油*** | |
NO330247B1 (no) | En halvt neddykkbar fralandsinnretning og en fremgangsmate for a posisjonere operasjonsmoduler pa innretningen. | |
NO872222L (no) | Leddet pendel-offshorekonstruksjon. | |
US20170267447A1 (en) | Subsea platform | |
KR20230006911A (ko) | 해상 풍력 분야 산업에 적용 가능한 보강 콘크리트로 만들어진 플로팅 플랫폼 | |
NO143637B (no) | Ledd for forankring av en konstruksjon til sjoebunnen | |
MXPA02009211A (es) | Sistema de transferencia de carga. | |
US5927227A (en) | Hollow concrete-walled structure for marine use | |
NO166400B (no) | Anodning ved delvis nedsenkbar plattform. | |
NO162032B (no) | Fremgangsmaate ved fundamentering og stabilisering av en fralandskonstruksjon. | |
NO860287L (no) | Delvis nedsenkbart fartoey. | |
RU204250U1 (ru) | Алюминиевый понтон поплавкового типа, применяемый в резервуарах для хранения нефти и нефтепродуктов | |
CA2210302A1 (en) | A floating device | |
NO773268L (no) | Marin plattform. | |
AU2022361710A1 (en) | Semi-submersible floating platform for marine wind turbine | |
NO171836B (no) | Offshore-anlegg | |
NO842266L (no) | Fundament for strekkstagforankring. | |
MXPA97005791A (es) | Un artefacto flotante | |
NO780922L (no) | Betongtaarn. |