NO168017B - Fremgangsmaate for aa fjerne vann fra varmefoelsomme flytende materialer. - Google Patents
Fremgangsmaate for aa fjerne vann fra varmefoelsomme flytende materialer. Download PDFInfo
- Publication number
- NO168017B NO168017B NO875003A NO875003A NO168017B NO 168017 B NO168017 B NO 168017B NO 875003 A NO875003 A NO 875003A NO 875003 A NO875003 A NO 875003A NO 168017 B NO168017 B NO 168017B
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- temperature
- column
- water content
- evaporation
- heat
- Prior art date
Links
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims description 28
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 15
- 239000011344 liquid material Substances 0.000 title claims description 7
- 238000001704 evaporation Methods 0.000 claims description 24
- 230000008020 evaporation Effects 0.000 claims description 22
- 239000000155 melt Substances 0.000 claims description 18
- 239000013078 crystal Substances 0.000 claims description 3
- 230000008018 melting Effects 0.000 claims description 3
- 238000002844 melting Methods 0.000 claims description 3
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 claims description 3
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 11
- PAWQVTBBRAZDMG-UHFFFAOYSA-N 2-(3-bromo-2-fluorophenyl)acetic acid Chemical compound OC(=O)CC1=CC=CC(Br)=C1F PAWQVTBBRAZDMG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 7
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 7
- 239000000463 material Substances 0.000 description 7
- 239000006260 foam Substances 0.000 description 6
- 239000004035 construction material Substances 0.000 description 3
- 239000012467 final product Substances 0.000 description 3
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 3
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- XSQUKJJJFZCRTK-UHFFFAOYSA-N Urea Chemical compound NC(N)=O XSQUKJJJFZCRTK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000004202 carbamide Substances 0.000 description 2
- JBKVHLHDHHXQEQ-UHFFFAOYSA-N epsilon-caprolactam Chemical compound O=C1CCCCCN1 JBKVHLHDHHXQEQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 2
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000005587 bubbling Effects 0.000 description 1
- 239000012141 concentrate Substances 0.000 description 1
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 1
- 239000000498 cooling water Substances 0.000 description 1
- 238000000354 decomposition reaction Methods 0.000 description 1
- 238000003795 desorption Methods 0.000 description 1
- 238000004821 distillation Methods 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 1
- 238000004880 explosion Methods 0.000 description 1
- 239000012943 hotmelt Substances 0.000 description 1
- 230000002427 irreversible effect Effects 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000047 product Substances 0.000 description 1
- 238000000746 purification Methods 0.000 description 1
- 230000008023 solidification Effects 0.000 description 1
- 238000007711 solidification Methods 0.000 description 1
- 238000001179 sorption measurement Methods 0.000 description 1
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 1
- 238000007738 vacuum evaporation Methods 0.000 description 1
- 238000009834 vaporization Methods 0.000 description 1
- 230000008016 vaporization Effects 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D1/00—Evaporating
- B01D1/14—Evaporating with heated gases or vapours or liquids in contact with the liquid
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01C—AMMONIA; CYANOGEN; COMPOUNDS THEREOF
- C01C1/00—Ammonia; Compounds thereof
- C01C1/18—Nitrates of ammonium
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Inorganic Chemistry (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Vaporization, Distillation, Condensation, Sublimation, And Cold Traps (AREA)
- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
- Gas Separation By Absorption (AREA)
- Water Treatment By Sorption (AREA)
- Heat Treatment Of Water, Waste Water Or Sewage (AREA)
- Solid-Sorbent Or Filter-Aiding Compositions (AREA)
Description
Oppfinnelsen angår en fremgangsmåte for å minske eller foreta en fullstendig fjernelse av vanninnholdet i varme-følsomme, flytende materialer, som smelter eller oppløs-ninger, inneholdende høyst 10 vekt% vann, ved fordampning av disse ved en temperatur som høyst er 30°C høyere enn temperaturen for smeltens smeltepunkt eller temperaturen for krystallutfelling fra oppløsningen.
Ved kjente prosesser for lignende formål ble restvann-innholdet i smelter og oppløsninger fjernet ved fordampning under vakuum eller ved filmfordampning (A.G. Kasatkin: Basic Operations, Machines and Equipments of the Chemical Industry
( på ungarsk 3rd Edition, Miiszaki Kiado, Budapest, 1976, Chapter IX).
Anvendelsen av vakuumfordampning er begrenset på grunn av den kjensgjerning at den varmemengde som er nødvendig for å fordampe vanninnholdet, må overføres til væskesystemet ved en temperatur som er så høy at den vil forårsake en skadelig, eventuelt irrversibel spaltning av materialene som skal for-dampes, eller som endog til slutt kan føre til en eksplosjon. Denne metode har dessuten et meget høyt kraftbehov fordi i tillegg til den varmemengde som er nødvendig for å fordampe vanninnholdet, er kraft (elektrisk strøm, damp, kjølevann) også nødvendig for å opprette vakuumet.
Ved filmfordampning fås en bedre utnyttelse av den over-førte varme til væskematerialet ved at den varme smelte eller oppløsning i filmfordampningsapparatet kommer i kontakt på
en stor overflate (på den samlede overflate av ledningene i fordampningsapparatet) med mediumet som tar opp vanninnholdet, dvs. med en forholdsvis stor mengde forvarmet luft. Ved denne metode blir prinsippet med direkte motstrømskontakt utnyttet for å fjerne vanninnholdet, men i tillegg til for-dampningsvarmen for det vanninnhold som skal fjernes, er en overskuddskraft nødvendig for å bevege og forvarme en stor luftmengde.
Det tas ved den foreliggende oppfinnelse sikte på å tilveiebringe en fremgangsmåte som fører til en minskning eller fullstendig fjernelse av vanninnholdet i varmefølsomme, flytende materialer ved lav temperatur og med et lavt kraft. behov under unngåelse av ulempene som de kjente prosesser er beheftet med.
Den foreliggende oppfinnelse er basert på den erkjenn-else at det ovennevnte mål fullstendig kan oppnås ved å inn-føre det flytende materiale i en avdrivningsbrettkolonne og ved å lede en motstrømsgass gjennom kolonnen med en hastighet på 25-110 cm/s, beregnet på det samlede tverrsnitt.
I dette tilfelle vil den virkelige strømningshastighet gjennom åpningen i brettene være 6-25 m/s på grunn av det langt mindre frie tverrsnitt.
Det har nemlig ved forsøk utført i forbindelse med den foreliggende oppfinnelse vist seg at når den angitte gass-strømningshastighet anvendes, vil brettene i avdrivnings-kolonnen virke som en skumkolonne, og på grunn av at kontakt-overflaten mellom væske og gass er maksimal i en skumkolonne kan således den ønskede fordampningsvirkning oppnås ved å anvende en usedvanlig liten mengde avdrivningsgass, idet den sistnevnte mengde er minst en størrelsesorden mindre enn den mengde som anvendes i filmfordampningsapparater, hvorved kraftbehovet blir langt mindre.
Den foreliggende oppfinnelse angår således en fremgangsmåte for å minske eller fullstendig fjerne vanninnholdet i varmefølsomme, flytende materialer, som smelter eller opp-løsninger, inneholdende høyst 10 vekt% vann ved for-
dampning av disse ved en temperatur som høyst er 30°C høyere enn temperaturen for smeltens smeltepunkt eller temperaturen for krystallutfelling fra oppløsningen, og den foreliggende fremgangsmåte er særpreget ved at fordampningen utføres i en avdrivningsbrettkolonne gjennom hvilken en motstrømsgass ledes med en hastighet av mellom 25 og 110 cm/s» beregnet på det samlede tverrsnitt.
Det er foretrukket å anvende luft som gass.
Kolonnen som anvendes for å utføre den foreliggende fremgangsmåte, har i lang tid vært kjent utstyr innen den kjemiske industri (se f.eks. A.G. Kasatkin, referert til oven-for, s. 477), og den anvendes som adsorberingsinnretning innen flere områder av den kjemiske industri. Den anvendes ofte som desorberingsinnretning eller destillasjonskolonne, men anvendelse av denne som fordampningsinnretning er full-
stendig nytt.
Fordelen ved å anvende en avdrivnings ("stripper") kolonne som virker som en skumkolonne, skyldes i det vesentlige den store kontaktoverflate mellom de to faser fordi likevekts-betingelsene som er forbundet med det gitte trykk, temperatur og konsentrasjon, kan oppnås med et langt høyere utbytte enn ved å anvende en mindre kontaktoverflate, for de samme oppholdstider. Det vil klart forstås at en langt større kontaktoverflate blir dannet i skumlaget som er fylt med fine bobler, enn hva som er mulig på ledningsoverflåtene i filmfordampningsapparater som hittil er blitt anvendt, eller i separatoren for vakuumfordampningsapparater.
Når et filmfordampningsapparat med et areal på 150 m<2 >anvendes, er 10 000 Nm 3/h luft nødvendig. For å anvende en skumkolonne med den samme kapasitet er 500 Nm 3/h luft tilfreds-stillende, dvs. at ved den foreliggende fremgangsmåte er luftbehovet 1/20 av den luftmengde som er nødvendig for et filmfordampningsapparat. Overføringsarbeidet og kraftbehovet for oppvarming av luftmengden blir således sterkt redusert.
Fordelene ved den foreliggende fremgangsmåte kan opp-summeres som følger: a) vanninnholdet kan fjernes med et utstyr med mindre dimen-sjoner, dvs. under anvendelse av mindre konstruksjons-materialer i fabrikkrom med mindre volum. b) Gassbehovet kan reduseres med minst én størrelsesorden sammenlignet med gassbehovet ved filmfordampning. c) Kraftbehovet for å oppnå det samme fordampningsutbytte og for å forvarme gassen blir mindre.
d) Fordampningen kan utføres med større sikkerhet.
e) På grunn av at den anvendte gassmengde er redusert vil mindre forurenset gass avgis ved fordampningen. Mindre utgifter er derfor nødvendige for rensing enn ved anvendelse av filmfordampning. f) Den materialmengde som kommer over i og forurenser om-givelsene under fordampning, blir redusert.
Den foreliggende oppfinnelse er detaljert illustrert
i de nedenstående ikke-begrensende eksempler.
Eksempel 1
I en avdrivningsfordampningskolonne med en lengde på 1,2 m og diameter på 0,5 og laget av 304 L stål skal vanninnholdet i en ammoniumnitratsmelte som inneholder 9 8,5 vekt% ammoniumnitrat, reduseres med ca. 1 vekt%.. To gjennomhullede boblebrett og ett oppvarmingsbrett bygges inn i kolonnen. Demningshøyden er 10 cm. i 6 serier på opp-varmingsbrettet blir en rørspiral av et rør med en diameter på 1 cm anordnet med en samlet oppvarmingsoverflate på 2,8 m 2. 10 000 kg av en smelte inneholdende 150 kg
(1,5 vekt%) vann med en temperatur på 17 0°C og et størknings-punkt på 151°C blir pr. time innført i kolonnen.
500 Nm^ luft med en temperatur på 170°C og et trykk på 2,5 kPa blir blåst inn i kolonnen under oppnåelse av en lineær strømningshastighet på 65 cm/s, beregnet på det samlede tverrsnitt.
Luften som bobler gjennom brettet som inneholder ammoniumnitratsmelte, danner skumn, hvorved vanninnholdet i smeiten som forlater brettet blir redusert til 0,78 vekt% på en slik måte at den varmemengde som er nødvendig for å fordampe vanninnholdet blir dekket av smeltens følbare varmeinnhold. Re-sultatet er at smeiten avkjøles til 160°C idet det antas at temperaturen på 17 0°C for den innførte luft ikke forandrer seg under prosessen.
For ytterligere å konsentrere materialet blir smeiten som forlater det nedre brett med en temperatur på 160°C og et vanninnhold på 0,7 8 vekt%, ledet gjennom oppvarmings-brettet og på ny oppvarmet til 170°C, og derefter blir smeiten ledet til det nedre boblebrett hvor luft med de ovennevnte parametre blåses gjennom. Smeltens ammoniumnitrat-innhold øker således til 99,48 vekt% mens temperaturen når 163 til 165°C. I de fleste tilfeller, f.eks. for produksjon av gjødningsmidler, tilfredsstiller denne konsentrasjon kravene.
Eksempel 2
En ammoniumnitratoppløsning med en konsentrasjon på
93 vekt% må konsentreres til et vanninnhold på ikke over 0,5 vekt%. Diameteren og konstruksjonsmaterialet for den anvendte kolonne såvel som dimensjonene og konstruksjonen av brettene er de samme som beskrevet i eksempel 1, men kolonnens samlede lengde er 2,5 m, antallet innbyggede boblebrett 5 og antallet oppvarmingsbrett 4.
Ammoniumnitratoppløsningen blir med en temperatur på 160°C tilført til det øvre gjennomhullede brett. Vanninnholdet blir fjernet ved anvendelse av 750 Nm 3/h luft med en temperatur på 170°C, en tilsynelatende lineær strømnings-hastighet på 100 cm/s og et trykk på 10 kPa.
Hovedkarakteristikaene for materialstrømmene på brettene er som følger:
Sluttproduktet fra fordampningen er således en smelte med et vanninnhold på 0,5 vekt% og en temperatur på 164°C.
Eksempel 3
En ammoniumnitratsmelte med en konsentrasjon av 98,7 vekt% blir inndampet ved anvendelse av 300 Nm 3/h luft med en temperatur på 170°C og et trykk på 1,2 kPa, i utstyret beskrevet i eksempel 1. Den tilsynelatende lineære strømnings-hastighet for luften i kolonnen er 40 cm/s.
Hovedkarakteristikaene for materialstrømmene på brettene er som følger:
Sluttproduktet fra inndampningen er således en smelte med et vanninnhold på 0,54 vekt% og en temperatur på 165°C.
Eksempel 4
Vanninnholdet til en smelte med en temperatur på 150°C og inneholdende 99,0 vekt% urea skal minskes til 0,1 vekt% i kolonnen beskrevet i eksempel 1. For dette formål blir 500 Nm /h luft med en temperatur på 150°C og et trykk på 5 kPa ledet gjennom kolonnen. Materialet som avkjøles til
140°C på brett nr. 1 blir oppvarmet til 145°C på det midtre oppvarmingsbrett og blir derefter overført til fordampnings-brettet nr. 2.
Hovedkarakteristikaene for materialstrømmene på brettene er som følger:
Sluttproduktet fra inndampningen er således en urea-smelte med et vanninnhold på 0,1 vekt% og en temperatur på 142°C.
Eksempel 5
Vanninnholdet i en smelte som inneholder 99,5 vekt% kaprolaktam og har en temperatur på 135°C, blir fjernet i en kolonne som er lignende den som er blitt beskrevet i eksempel 1, dvs. at den har den samme lengde, konstruksjonsmateriale og anordning av brett, men en diameter på bare 0,4 m.
300 Nm /h nitrogen med en temperatur på 130-135°C og et trykk på 2 kPa blir ledet gjennom kolonnen med en lineær strømningshastighet på 60 cm/s. Produktet som forlater
kolonnen har en temperatur av 130°C og er praktisk talt fritt for vann.
Claims (2)
1. Fremgangsmåte for å minske eller fullstendig fjerne vanninnholdet i varmefølsomme, flytende materialer, som smelter eller oppløsninger, inneholdende høyst 10 vekt% vann, ved fordampning av disse ved en temperatur som høyst er 30°C høyere enn temperaturen for smeltens smeltepunkt eller temperaturen for krystallutfelling fra oppløsningen, karakterisert ved at fordampningen ut-føres i en avdrivningsbrettkolonne gjennom hvilken en mot-strømsgass ledes med en hastighet av mellom 25 og 110 cm/s j beregnet på det samlede tverrsnitt.
2. Fremgangsmåte ifølge krav 1, karakterisert ved at luft anvendes som gass.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
HU864972A HU199082B (en) | 1986-12-01 | 1986-12-01 | Method for decreasing or removing the moisture content of heat-sensitive melts |
Publications (4)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
NO875003D0 NO875003D0 (no) | 1987-12-01 |
NO875003L NO875003L (no) | 1988-06-02 |
NO168017B true NO168017B (no) | 1991-09-30 |
NO168017C NO168017C (no) | 1992-01-08 |
Family
ID=10969399
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
NO875003A NO168017C (no) | 1986-12-01 | 1987-12-01 | Fremgangsmaate for aa fjerne vann fra varmefoelsomme flytende materialer. |
Country Status (14)
Country | Link |
---|---|
AT (1) | AT389056B (no) |
BE (1) | BE1001727A3 (no) |
CS (1) | CS270578B2 (no) |
DD (1) | DD264617A5 (no) |
DE (1) | DE3740717A1 (no) |
FI (1) | FI875287A (no) |
FR (1) | FR2607402B1 (no) |
GB (1) | GB2198049B (no) |
HU (1) | HU199082B (no) |
IT (1) | IT1223396B (no) |
NL (1) | NL8702878A (no) |
NO (1) | NO168017C (no) |
PL (1) | PL269163A1 (no) |
SE (1) | SE8704794L (no) |
Families Citing this family (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2016187674A1 (en) | 2015-05-27 | 2016-12-01 | Newsouth Innovations Pty Limited | Method for assisting thermally-induced changes |
Family Cites Families (11)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
BE332001A (no) * | 1925-02-07 | |||
GB380928A (en) * | 1930-09-08 | 1932-09-29 | Melle Usines Sa | Improvements relating to the continuous separation of a body from its solution in a liquid |
GB435134A (en) * | 1934-03-19 | 1935-09-16 | Thermal Syndicate Ltd | Improvements in or relating to concentration or absorption towers |
BE427505A (no) * | 1937-05-25 | |||
BE518550A (no) * | 1952-03-26 | |||
GB805199A (en) * | 1956-01-31 | 1958-12-03 | Commercial Solvents Corp | Improvements in or relating to process of preparing dry ammonium nitrate |
JPS5813563B2 (ja) * | 1976-04-03 | 1983-03-14 | 信越化学工業株式会社 | 塩化ビニルの水性分散液から未反応モノマ−を除去する方法およびその装置 |
US4201628A (en) * | 1977-10-07 | 1980-05-06 | The Goodyear Tire & Rubber Company | Separation apparatus |
DE2759097C2 (de) * | 1977-12-30 | 1987-03-05 | Norsk Hydro A.S., Oslo | Verfahren zur Reduktion des Vinylchloridgehaltes in wäßrigen Dispersionen von Vinylchloridpolymeren und -copolymeren |
CA1191446A (en) * | 1980-12-31 | 1985-08-06 | Johan J.B. Pek | Column for contacting a slurry with a gas and tray for use in such a column |
DE3128596A1 (de) * | 1981-07-20 | 1983-01-27 | Heinz 2050 Hamburg Schumacher | Vorrichtung zur behandlung von flockigem oder gekoerntem material mit gasen oder daempfen im kontinuierlichen betrieb im gegenstrom |
-
1986
- 1986-12-01 HU HU864972A patent/HU199082B/hu not_active IP Right Cessation
-
1987
- 1987-11-26 AT AT0310687A patent/AT389056B/de not_active IP Right Cessation
- 1987-12-01 BE BE8701365A patent/BE1001727A3/fr not_active IP Right Cessation
- 1987-12-01 SE SE8704794A patent/SE8704794L/ not_active Application Discontinuation
- 1987-12-01 DE DE19873740717 patent/DE3740717A1/de not_active Withdrawn
- 1987-12-01 FI FI875287A patent/FI875287A/fi not_active Application Discontinuation
- 1987-12-01 CS CS878721A patent/CS270578B2/cs unknown
- 1987-12-01 DD DD87309725A patent/DD264617A5/de not_active IP Right Cessation
- 1987-12-01 GB GB8728076A patent/GB2198049B/en not_active Expired - Fee Related
- 1987-12-01 NL NL8702878A patent/NL8702878A/nl not_active Application Discontinuation
- 1987-12-01 FR FR878716621A patent/FR2607402B1/fr not_active Expired - Fee Related
- 1987-12-01 NO NO875003A patent/NO168017C/no unknown
- 1987-12-01 IT IT22826/87A patent/IT1223396B/it active
- 1987-12-01 PL PL26916387A patent/PL269163A1/xx unknown
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
SE8704794D0 (sv) | 1987-12-01 |
FR2607402A1 (fr) | 1988-06-03 |
CS872187A2 (en) | 1989-11-14 |
SE8704794L (sv) | 1988-06-02 |
DD264617A5 (de) | 1989-02-08 |
NO168017C (no) | 1992-01-08 |
HUT45606A (en) | 1988-07-28 |
FR2607402B1 (fr) | 1991-08-30 |
ATA310687A (de) | 1989-03-15 |
IT8722826A0 (it) | 1987-12-01 |
DE3740717A1 (de) | 1988-06-16 |
AT389056B (de) | 1989-10-10 |
GB2198049A (en) | 1988-06-08 |
NL8702878A (nl) | 1988-07-01 |
PL269163A1 (en) | 1988-09-01 |
FI875287A0 (fi) | 1987-12-01 |
NO875003D0 (no) | 1987-12-01 |
CS270578B2 (en) | 1990-07-12 |
NO875003L (no) | 1988-06-02 |
IT1223396B (it) | 1990-09-19 |
BE1001727A3 (fr) | 1990-02-20 |
HU199082B (en) | 1990-01-29 |
GB2198049B (en) | 1991-04-17 |
FI875287A (fi) | 1988-06-02 |
GB8728076D0 (en) | 1988-01-06 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
SU1547694A3 (ru) | Способ выделени серы из газа процесса Клауса | |
NO743735L (no) | ||
CA1078583A (en) | Process for preparing sulfur dioxide | |
US3933575A (en) | Separation of corrosive liquid mixtures | |
NO168017B (no) | Fremgangsmaate for aa fjerne vann fra varmefoelsomme flytende materialer. | |
US3642447A (en) | Bromine purification process by addition of steam to the vapor phase | |
US3865929A (en) | Hydrogen fluoride recovery process | |
KR890001623A (ko) | 액체피이드로부터 초고순도 산소를 제조하는 방법 및 그 장치 | |
DK143747B (da) | Fremgangsmaade ved ammoniaksyntese til fjernelse af vand fra recirkulations- og/eller foedegassen | |
US2809885A (en) | Sulfur purification process | |
CN114772558A (zh) | 一种高硫矿/渣中单质硫的提取工艺 | |
US3095295A (en) | Chemical process | |
US3314882A (en) | Process and apparatus for the desalination of salt water | |
US2822889A (en) | Chlorine purification | |
USRE30411E (en) | Process for purifying sodium hydroxide | |
US3362891A (en) | Process and apparatus for separating acidic gas such as hydrogen sulfide and carbon dioxide from gaseous mixtures | |
ES247238A1 (es) | UN PROCEDIMIENTO PARA CALENTAR O ENFRIAR AZUFRE LiQUIDO | |
ATE11110T1 (de) | Destillatives ausfrierverfahren zum trennen von stoffen mit dicht beieinanderliegenden siedepunkten. | |
WO1999038834A1 (en) | Recovery of acrylic acid from process or waste water streams | |
JP2002527426A5 (no) | ||
GB967029A (en) | Evaporation process | |
US3256062A (en) | Process for separating and concentrating fluorine values | |
US3232705A (en) | Production of pure concentrated sulfuric acid | |
US2740690A (en) | Process for manufacture of chlorine dioxide hydrate | |
US4769048A (en) | Regeneration of a scrubbing agent |