NO158791B - Fremgangsmaate til fremstilling av et fiberarmert sammensatt material, samt laminat til bruk ved fremgangsmaaten. - Google Patents
Fremgangsmaate til fremstilling av et fiberarmert sammensatt material, samt laminat til bruk ved fremgangsmaaten. Download PDFInfo
- Publication number
- NO158791B NO158791B NO803807A NO803807A NO158791B NO 158791 B NO158791 B NO 158791B NO 803807 A NO803807 A NO 803807A NO 803807 A NO803807 A NO 803807A NO 158791 B NO158791 B NO 158791B
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- aluminum
- metal layers
- solder
- fibers
- laminate
- Prior art date
Links
- 239000002131 composite material Substances 0.000 title claims description 25
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 22
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims description 52
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims description 52
- 239000000835 fiber Substances 0.000 claims description 51
- 229910000679 solder Inorganic materials 0.000 claims description 45
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims description 27
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 27
- 239000000463 material Substances 0.000 claims description 21
- 238000002844 melting Methods 0.000 claims description 18
- 230000008018 melting Effects 0.000 claims description 18
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 claims description 15
- 238000007731 hot pressing Methods 0.000 claims description 13
- 229910000838 Al alloy Inorganic materials 0.000 claims description 12
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims description 12
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 claims description 8
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 claims description 7
- 239000010703 silicon Substances 0.000 claims description 7
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 6
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 6
- 238000000576 coating method Methods 0.000 claims description 6
- 239000003733 fiber-reinforced composite Substances 0.000 claims description 6
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 claims description 5
- ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N Boron Chemical compound [B] ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- HMDDXIMCDZRSNE-UHFFFAOYSA-N [C].[Si] Chemical compound [C].[Si] HMDDXIMCDZRSNE-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- 229910052796 boron Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 238000005097 cold rolling Methods 0.000 claims description 4
- 238000003825 pressing Methods 0.000 claims description 4
- 239000011208 reinforced composite material Substances 0.000 claims description 4
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N Molybdenum Chemical compound [Mo] ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- CSDREXVUYHZDNP-UHFFFAOYSA-N alumanylidynesilicon Chemical compound [Al].[Si] CSDREXVUYHZDNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- 229910017052 cobalt Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 239000010941 cobalt Substances 0.000 claims description 3
- GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N cobalt atom Chemical compound [Co] GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 239000011733 molybdenum Substances 0.000 claims description 3
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 239000010936 titanium Substances 0.000 claims description 3
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 229910052845 zircon Inorganic materials 0.000 claims description 3
- GFQYVLUOOAAOGM-UHFFFAOYSA-N zirconium(iv) silicate Chemical compound [Zr+4].[O-][Si]([O-])([O-])[O-] GFQYVLUOOAAOGM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- 229910000676 Si alloy Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 238000005219 brazing Methods 0.000 claims description 2
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 239000011651 chromium Substances 0.000 claims description 2
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims description 2
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 claims description 2
- 238000007493 shaping process Methods 0.000 claims description 2
- FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N Magnesium Chemical compound [Mg] FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 2
- 229910052749 magnesium Inorganic materials 0.000 claims 2
- 239000011777 magnesium Substances 0.000 claims 2
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
- 238000007792 addition Methods 0.000 claims 1
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 claims 1
- 239000011572 manganese Substances 0.000 claims 1
- WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L manganese(2+);methyl n-[[2-(methoxycarbonylcarbamothioylamino)phenyl]carbamothioyl]carbamate;n-[2-(sulfidocarbothioylamino)ethyl]carbamodithioate Chemical compound [Mn+2].[S-]C(=S)NCCNC([S-])=S.COC(=O)NC(=S)NC1=CC=CC=C1NC(=S)NC(=O)OC WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L 0.000 claims 1
- LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N vanadium atom Chemical compound [V] LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
- 239000010410 layer Substances 0.000 description 54
- 238000000137 annealing Methods 0.000 description 12
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 11
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 11
- 239000011162 core material Substances 0.000 description 7
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 7
- 238000007747 plating Methods 0.000 description 7
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 6
- 229910000789 Aluminium-silicon alloy Inorganic materials 0.000 description 5
- ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N Tin Chemical compound [Sn] ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 4
- 238000009792 diffusion process Methods 0.000 description 4
- 239000004744 fabric Substances 0.000 description 4
- 239000002243 precursor Substances 0.000 description 4
- 238000003466 welding Methods 0.000 description 4
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 3
- 230000005496 eutectics Effects 0.000 description 3
- 238000005304 joining Methods 0.000 description 3
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 3
- 238000005476 soldering Methods 0.000 description 3
- 229910018125 Al-Si Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910018520 Al—Si Inorganic materials 0.000 description 2
- 229920000049 Carbon (fiber) Polymers 0.000 description 2
- 238000005452 bending Methods 0.000 description 2
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000004917 carbon fiber Substances 0.000 description 2
- 238000004455 differential thermal analysis Methods 0.000 description 2
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 2
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 2
- 239000002657 fibrous material Substances 0.000 description 2
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 description 2
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 2
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 2
- 238000007750 plasma spraying Methods 0.000 description 2
- 239000004033 plastic Substances 0.000 description 2
- 239000000047 product Substances 0.000 description 2
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 2
- GPPXJZIENCGNKB-UHFFFAOYSA-N vanadium Chemical compound [V]#[V] GPPXJZIENCGNKB-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229920000914 Metallic fiber Polymers 0.000 description 1
- 239000000654 additive Substances 0.000 description 1
- 239000000853 adhesive Substances 0.000 description 1
- 239000012790 adhesive layer Substances 0.000 description 1
- 238000005275 alloying Methods 0.000 description 1
- AZDRQVAHHNSJOQ-UHFFFAOYSA-N alumane Chemical group [AlH3] AZDRQVAHHNSJOQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000004411 aluminium Substances 0.000 description 1
- 230000009286 beneficial effect Effects 0.000 description 1
- 230000005540 biological transmission Effects 0.000 description 1
- 239000000919 ceramic Substances 0.000 description 1
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 1
- 238000007906 compression Methods 0.000 description 1
- 238000011437 continuous method Methods 0.000 description 1
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 1
- 239000011888 foil Substances 0.000 description 1
- 230000004927 fusion Effects 0.000 description 1
- 238000000265 homogenisation Methods 0.000 description 1
- 239000011229 interlayer Substances 0.000 description 1
- 238000011835 investigation Methods 0.000 description 1
- 238000003475 lamination Methods 0.000 description 1
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 1
- 239000007769 metal material Substances 0.000 description 1
- 238000005554 pickling Methods 0.000 description 1
- 239000011814 protection agent Substances 0.000 description 1
- 230000001681 protective effect Effects 0.000 description 1
- 230000003014 reinforcing effect Effects 0.000 description 1
- 239000011265 semifinished product Substances 0.000 description 1
- 238000010008 shearing Methods 0.000 description 1
- 239000007921 spray Substances 0.000 description 1
- 239000007858 starting material Substances 0.000 description 1
- 239000004753 textile Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B32—LAYERED PRODUCTS
- B32B—LAYERED PRODUCTS, i.e. PRODUCTS BUILT-UP OF STRATA OF FLAT OR NON-FLAT, e.g. CELLULAR OR HONEYCOMB, FORM
- B32B15/00—Layered products comprising a layer of metal
- B32B15/04—Layered products comprising a layer of metal comprising metal as the main or only constituent of a layer, which is next to another layer of the same or of a different material
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C47/00—Making alloys containing metallic or non-metallic fibres or filaments
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B32—LAYERED PRODUCTS
- B32B—LAYERED PRODUCTS, i.e. PRODUCTS BUILT-UP OF STRATA OF FLAT OR NON-FLAT, e.g. CELLULAR OR HONEYCOMB, FORM
- B32B15/00—Layered products comprising a layer of metal
- B32B15/01—Layered products comprising a layer of metal all layers being exclusively metallic
- B32B15/016—Layered products comprising a layer of metal all layers being exclusively metallic all layers being formed of aluminium or aluminium alloys
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B32—LAYERED PRODUCTS
- B32B—LAYERED PRODUCTS, i.e. PRODUCTS BUILT-UP OF STRATA OF FLAT OR NON-FLAT, e.g. CELLULAR OR HONEYCOMB, FORM
- B32B15/00—Layered products comprising a layer of metal
- B32B15/20—Layered products comprising a layer of metal comprising aluminium or copper
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C47/00—Making alloys containing metallic or non-metallic fibres or filaments
- C22C47/20—Making alloys containing metallic or non-metallic fibres or filaments by subjecting to pressure and heat an assembly comprising at least one metal layer or sheet and one layer of fibres or filaments
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C49/00—Alloys containing metallic or non-metallic fibres or filaments
- C22C49/02—Alloys containing metallic or non-metallic fibres or filaments characterised by the matrix material
- C22C49/04—Light metals
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22F—WORKING METALLIC POWDER; MANUFACTURE OF ARTICLES FROM METALLIC POWDER; MAKING METALLIC POWDER; APPARATUS OR DEVICES SPECIALLY ADAPTED FOR METALLIC POWDER
- B22F2999/00—Aspects linked to processes or compositions used in powder metallurgy
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B32—LAYERED PRODUCTS
- B32B—LAYERED PRODUCTS, i.e. PRODUCTS BUILT-UP OF STRATA OF FLAT OR NON-FLAT, e.g. CELLULAR OR HONEYCOMB, FORM
- B32B2250/00—Layers arrangement
- B32B2250/02—2 layers
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B32—LAYERED PRODUCTS
- B32B—LAYERED PRODUCTS, i.e. PRODUCTS BUILT-UP OF STRATA OF FLAT OR NON-FLAT, e.g. CELLULAR OR HONEYCOMB, FORM
- B32B2305/00—Condition, form or state of the layers or laminate
- B32B2305/08—Reinforcements
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B32—LAYERED PRODUCTS
- B32B—LAYERED PRODUCTS, i.e. PRODUCTS BUILT-UP OF STRATA OF FLAT OR NON-FLAT, e.g. CELLULAR OR HONEYCOMB, FORM
- B32B2311/00—Metals, their alloys or their compounds
- B32B2311/24—Aluminium
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
- Y10T428/12—All metal or with adjacent metals
- Y10T428/12444—Embodying fibers interengaged or between layers [e.g., paper, etc.]
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
- Y10T428/12—All metal or with adjacent metals
- Y10T428/12486—Laterally noncoextensive components [e.g., embedded, etc.]
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
- Y10T428/12—All metal or with adjacent metals
- Y10T428/12493—Composite; i.e., plural, adjacent, spatially distinct metal components [e.g., layers, joint, etc.]
- Y10T428/12736—Al-base component
- Y10T428/12764—Next to Al-base component
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Manufacture Of Alloys Or Alloy Compounds (AREA)
- Laminated Bodies (AREA)
- Pressure Welding/Diffusion-Bonding (AREA)
- Reinforced Plastic Materials (AREA)
Description
Oppfinnelsen vedrører et laminat til fremstilling av et fiberarmert sammensatt material bestående av minst to metall-lag av aluminium eller aluroiniumlegeringer og minst et klebeformidlende sjikt og mellomlagrede fibre, samt en fremgangsmåte til fremstilling av det sammensatte material.
Fiberarmerte tynne bånd resp. blikk av aluminiumlegeringer med inntil 50 volum-# borfibre, som delvis er belagt med SiC, fremstilles allerede etter metoden med plasmasprøyting. Herved fikseres på en trommel viklede fiberlag ved hjelp av et ved hjelp av plasmasprøyting påført aluminiumsjikt og den under fibrene liggende aluminiumfolie. Disse sprøytelag er meget porøse, og må derfor f.eks. etterkomprimeres ved varmvalsing eller varmpressing. Dessuten påkjennes fibrene termisk og mekanisk meget sterkt de inntil 2 000°C varme aluminiumdråper i plasmastrålen. Dette kan føre til beskadigelse av fibrene og sammensetningen allerede i fremstil-lingsstadiet. De fremstilte bånd har dessuten en begrenset endelig lengde som på forhånd er gitt ved trommelomkretsen. Dessuten arbeider denne metode diskontinuerlig, og krever høye investeringsomkostninger.
Til grunn for oppfinnelsen lå derfor den oppgave å tilveie-bringe en fremgangsmåte til fremstilling av et fiberarmert sammensatt material og et laminat til bruk ved fremgangsmåten og som ikke har de nevnte ulemper. Fremgangsmåten skal ikke forårsake noen termisk og mekanisk beskadigelse av fibrene, innføye seg prinsipielt i arbeidsforløpet for halvfabrikata og la seg utbygge til en kontinuerlig fremgangsmåte.
Oppfinnelsen vedrører videre en fremgangsmåte til fremstilling av et fiberarmert sammensatt material, hvor et laminat av metall-lag av aluminium eller aluminiumlegeringer, minst et klebeformidlende sjikt og mellomlagrende fibre oppvarmes, bringes under trykk og deretter avkjøles, i det fremgangsmåten er karakterisert ved at en aluminiumlodding som klebeformidlende sjikt er påplattert på minst en side av metallagene, lamineringen oppvarmes til en temperatur som ligger over loddingens smeltetemperatur og under metall-lagenes mykningstemperatur og bringes ved varmpressing eller varmvalsing eller kaldvalsing ved temperaturer fra 590 til 620°C under trykk, således at overskytende lodding utpresses fra laminatet. Disse fremgangsmåtebetingelser kan overholdes ved varmpressing eller varmvalsing av det på forhånd lagplas-serte sammensatte material i det temperaturområdet skal ligge mellom 450 og 650'C.
Oppfinnelsen består av et laminat til fremstilling av et fiberarmert sammensatt material bestående av minst to metall-lag av aluminium eller aluminiumslegeringer, minst et klebeformidlende sjikt og mellomlagrede fibre, i det laminatet er karakterisert ved at metall-lagene på den eller de mot fibrene vendte side eller sider er plattert med en alumi-niumslodding. Den består vanligvis av en aluminiumsilisium-legering med 5 til 1256 silisium, i det grenseaktive metaller kan være inneholdt som fuktebefordrende tilsetninger.
Ifølge et spesielt utførelseseksempel ifølge oppfinnelsen ligger platteringssjikttykkelsen mellom 3 og 1056 av metall-laget. Metall-laget kan bestå av det normede material AlMn 1, i det tykkelsen av hvert metall-lag utgjør 1 til 2 mm, og som er plattert med 10# aluminiumsilisiumlodd. Metall-lagene kan inneholde Jern og/eller nikkel inntil 3%, og krom, titan, zirkon, kobolt, vanadium, molybden, hver gang enkeltvis inntil 15», eller i sammenblanding.
Som fiberstoff anvendes fortrinnsvis en silisiumkarbonfiber. Det kan imidlertid også anvendes borfibre med eller uten silisiumkarbonbelegg. Disse fibre anvendes fortrinnsvis i form av fibervevnad, eller som fibermasse som i det vesentlige er anordnet parallelt til hverandre. Av flere forsøk har det vist seg at fasthetsverdiene av et lagmaterial er spesielt gunstig når det i midten er tilstede en uarmert kjerne av aluminium eller en aluminiumlegering.
Det er imidlertid også mulig å bringe lagene av metall-lag, mellomlagrede fibre og aluminiumloddemetall før valsingen til temperaturer over loddemetallsmeltepunktet, og deretter å valse kaldt. Ved tallrike forsøH har man fastslått at det er fordelaktig å foreta valsing, dvs. egentlig forbindingsprosess med kalde valser. Ved denne fremgangsmåte muliggjøres under fremstillingen av det sammensatte material allerede en avkjøling med en høy avkjølingsgrad. Det foroppvarmede utgangsmaterial presses i første del av valseprosessen mot hverandre og bindes sammen, mens samtidig foregår fra de kalde valser en avkjøling over metall-lagene inn i forbindingssonen. Dette bevirker at det ferdige produkt kan forarbeides som sammensatt material, umiddelbart etter uttreden fra valseplaten.
Det er viktig at sjiktleggingen av laminatet før inntreden i valsespalten har den forskriftsmessige temperatur. Herved har det vist seg fordelaktig å foreta formaterialet til frem-' still ing av den forsjiktdannede sammensetning å foreta sammen— føring av metall-lagene av aluminiumloddelegeringen og fibervevnaden ved hjelp av valse, og i første rekke separat å opp-varme formaterialet. Umiddelbart før valsingen må det da i en passeringsovn bringes i kontakt og oppvarmes til den nød-vendige slutt-temperatur.
Etter den egentlige forbindingsprosess kan det sammensatte material etterkomprimeres ved temperaturer under loddesmelte-punktet ved ettervalsing. Denne etterkomprimering fører til spesielt faste og tette sluttprodukter.
Videre er det fordelaktig å underkaste laminatet før en varme-behandling over loddemetallsmeltepunktet for en glødebehand-ling. Det har vist seg at glødebehandlingen er spesielt gunstig ved temperaturer fra 10 til 50°C, under loddemetallsmeltepunktet ved en glødetid fra 2 til 12 timer.
Fremstillingen avden forhåndssjiktdannede sammensetning kan foregå ved sammenføring av metall-lagene, aluminiumloddemetall-legeringen og fibervevnaden ved hjelp av ruller og haspler. Det er også mulig å foroppvarme formaterialet separat, og å foreta oppvarmingen til slutt-temperatur over loddemetall-smeltetemperaturen umiddelbart før valsingen på den på forhånd sjiktdannede sammensetning.
Aluminiumloddelegeringens oppgave kan bestå i å tjene <g>om oksydasjonsbeskyttelse og klebeformidler ved fremstilling av det sammensatte material. Det er mulig at det sammensatte material fremstilles uten merkbar deformering av kjerneblikket, og forbindelsen mellom metall-lag og fibre dannes ved hjelp av en med loddemetallsjiktet impregnert fibermatte. Ved denne fremstilling arbeides ved en avvalsingsgrad mellom 0,5 og 1,5%.
For oppnåelse av et høyt temperaturbestandig sammensatt material av aluminium er det imidlertid fordelaktig å innleire fibermaterialet ved plastisk forming av metall-lagene i disse. Derved må det anvendes en avvalsingsgrad mellom 1,5 og 10%.
Det er spesielt fordelaktig som platteringssjikt å anvende
en AlSi-legering med 5 til 12% silisium. Derved lykkes en omtrent fullstendig sammensveising av metall-lagene, idet det spesielt i nær-autentiske AlSi-legeringer med 10 til 12% Si er av fordel. Grensesjiktet mellom metall-lagene og loddeplatteringen er praktisk talt oksydfritt.
Platteringssjikttykkelsen utgjør fortrinnsvis 3 til 10% av metall-lagene. Derved omhyller det flytende lodd ved varmpressing fibrene, og hindrer således en ytterligere luft-tilgang, og dermed fornyet oksydasjon av metalloverflaten.
Prinsipielt kan det anvendes alle keramiske uorganiske
eller metalliske fibre eller karbonfibre med tydelig armer-ingsvirkning, og tilstrekkelig termisk og kjemisk bestandig-het for de fiberarmerte sammensatte materialer ifølge oppfinnelsen. Det er imidlertid spesielt fordelaktig som ifiber å anvende SiC-fibre, borfibre med eller uten SiC-belegg. Ved anvendelse av disse fibre foreligger etter avkjøling en
fullstendig metallurgisk forbindelse av metall-lagene og en fullstendig innleiring og klebing av fibrene inne i det sammensatte material. I kantsonene mellom metall-lag og fibre lar det seg også etter innsmelting på slip-bildet eller ved analy-tisk undersøkele å fastslå det opprinnelige nærvær av et platteringssjikt ved forskjellig konsentrasjonsfordeling.
Det er spesielt fordelaktig å armere det sammensatte material med flere fiberlag som avvekslende er dekket med et eller på begge sider loddeplattert metall-lag av aluminium eller aluminiumlegeringer. Fiberlagene resp. fibervevnanden eller fibermattene kan bestå av liång- eller kortfibre, og være anordnet med parallelle fiberanordninger, eller under andre vinkler. Den parallelle anordning har imidlertid fordeler med hensyn til fasthet og bøyepåkjenning.
For å øke bøyestivheten er det fordelaktig at av flere sjikt bestående sammensatte material i midten består av en ikke armert kjerne av aluminium eller en aluminiumlegering. Den uarmerte kjerne har fortrinnsvis en tykkelse på ca. 30% av det sammensatte materials samlede tykkelse.
Ved fremstilling av det sammensatte material ifølge oppfinnelsen viser det seg spesielt fordelaktig å gjennomføre varmpressing av parallelle fiberlag, fibervevnad eller fiber-matter mellom metall-lagene ved temperaturer på maksimalt 650°C. Temperaturer som går ut over dette medføder fare for smelting av metall-lagene. Som minstetemperatur har det ved tallrike undersøkelser vist seg en forarbeidelsestempera-tur på 450°C. Under denne temperatur er materialets plasti-sitet for liten til ved inntrykking av materialet mellom fiber-lagenes (resp. -vevnadenes eller -mattenes) fiber av å øke fibrenes omhyllingsflate med matriksmaterial, og derved øke vedhengningen mellom fibrene og matriksmaterial, og samtidig å utpresse så meget som mulig av overskytende loddesmelte fra sammensetningen. Ved de foretrukkede til anvendelse kommende AlSi-loddemetall er det spesielt fordelaktig å anvende temperaturområder fra 590 til 620°C, da blikkene på den ene side er tilstrekkelig plastiske, på den annen side er den termiske og mekaniske påkjenning av fibrene begrenset under forarbeidelsen.
Varmpressingen foregår fortrinnsvis ved presstrykk under 50 bar. I tallrike forsøk har det vist seg at ved storflatede deler oppnås en bedre vedhenging ved at det arbeides med disse rela-tivt små presstrykk på under 50 bar, og deretter foregår en étterkorappimering ved «arm- eller kaldvalsing.
Ifølge et foretrukket anvendelsestilfelle av oppfinnelsen underkastes det samme material før varmebehandlingen over loddemetallsmeltepunktet for en glødebehandling. Derved skal hovedtilsetningslegerimg^elementet av loddemetallet, eksempelvis silisium fordele seg bedre ved diffusjon således at det oppstår et homogent sammensatt material med bedre forarbeid-elsesegenskaper. Glødetemperaturene ligger fortrinnsvis 10
til 50°C under loddemsfcållsmeltepunktet for at det er gitt en tilstrekkelig sikkerhet mot utilsiktet oppsmelting av loddemetallet.
Varmpressingen kan foregå i vakuum under beskyttelsesgass
eller også i luft. Ved varmpressing under luft må blikkene på forhånd ved kjemisk avbeising befris for for sterkt oksyd-belegg. Ved den plastiske forming ved innpressing av alumi-niumet mellom fibrene finner det sted en ca. 50%-ig økning av metalloverflaten, således at dé nye oksydfrie overflate-områder sammensveises med hverandre, og kleber seg fast til fibrene. For denne resterende 50% av overflaten av aluminium-blikket inntrer virkningen av lbddemetallplatteringssjiktet således at det tilsammen gir en 100%-ig vedhenging mellom blikk og de innleirede fibre.
En forbedring av varmeforarbeidbarheten av det ifølge oppfinnelsen fremstilte sammensatte material lar seg oppnå ved en glødebehandling. Derved elimineres den etter varmpressingen ikke utpressede rest av loddemetallbelegget ved diffusjon. Homogeniseringen skal gjennomføres under loddemetallsmeltepunktet så lenge inntil de overskytende legeringsbestand-deler av loddemetallsjiktet er vandret inn i metall-lagene. Ved et AlSi-loddemetall ville dette bety at overskytende silisium bestanddeler veMKdiffunderes, således at det ikke på noe sted av sammensetningen kan fastslås en for sterk smeltepunktnedsettelse av aluminium ved silisium.
Et således behandlet sammensatt material kan ved dets senere anvendelse igjen varmebehandles, eksempelvis ved varmforming, ved hardlodding eller sveising, enten at det i fiberarmert sammensatt material selv opptrer en smelteflytende fase.
I det følgende forklares oppfinnelsen nærmere ved hjelp av
et utførelseseksempel. På tegningen viser
fig. 1 et ifølge oppfinnelsen sammensatt material for forbind-ing ved varmpressing eller varmvalsing,
fig. 2 et sammensatt material ifølge oppfinnelsen etter varmpressing eller varmvalsing,
fig. 3 et sammensatt material ifølge oppfinnelsen etter en
etterfølgende gløding,
fig. 4 et diagram over to temperaturdifferansmålinger.
På fig. 1 er det vist et trelags fiberarmert sammensatt material. Det består av bunnblikk 1 og dekkblikk 2, som hver er 0,3 mm tykke og består av materialet AlMnl. Begge blikk er på den ene side plattert med ca. 10% av et AlSil2-lodde-metallj To mellomblikk 3, 4 består likeledes av AlMnl og begge sider er plattert med et AlSil2-loddemetall. Tykkelsen av de påplatterte loddemetaller 5, 6, 7, 8, 9, 10 er like og utgjør ca. 10% av blikktykkelsen.
Mellom platterinssjiktene 5, 6, 7, 8, 9, 10 befinner det seg tre vevnadssjikt av SiC-fibre 11 som er 100 |im tykke.
Av de avfettede og blankbeisede blikk og de avtettede fiber-vevnadsbelegg ble det sammensatte blikk som i ]Big. 1 plassert og innlagt i den allerede til 600°C foroppvarmede pressform. Formen ble lukket med et presstrykk på ca. 28 N/mm<J> på prøven. Etter ca. 15 sek. ble oppvarmingen utkoblet og etter senkning av temperaturen til ca. 500°C, også trykk.
Strukturen av denne prøve viser fig. 2 i et metallografisk tverrsnitt. Man ser den gode sammensveising av blikkene 12 og en fullstendig omhylling av fibrene 13. Mellom fibrene befinner det seg dessuten små områder stivnet Al-Si-eutekikum av rester av loddemetallsjikt 14. Disse rester av eutektikum lar seg f.eks. eliminere ved en diffusjonsglødning av prøven ved 500°C, og en glødetid på 4 timer, da herved det overskytende Si inndiffunderer fra loddemetallrestene i det omgivende blikk. Fig. 3 viser tverrslip etter glødingen. I stedet har det dannet seg en sone av homogen struktur 15 som dessuten bare inneholder svake anrikninger av resterende silisium.
Denne prosess lar seg også påvise kvantitativt ved hjelp av differensial-termo-analyse (DTA). Ved lineær oppvarming av det sammensatte material fremstilt som forklart ved fig. 2, viser det seg i temperaturdifferansforløpet 18 mot en medopp-varmet sammenligningsprøve av renaluminium et lite utslag ved ca. 573°C, som tisvarer oppsmeltingen av rester av den eutek-tiske Al-Si-loddemetall-legering. Dette er vist på fig. 4, idet temperaturforløpet er angitt over oppvarmingstiden som punktlinje 17. Vec ca. 642°C begynner oppsmeltingen av AlMn-legeringen av blikket med stort utslag i AT-kurven.
Kurve 19 viser et sammensatt material etter diffusjonsglød-ing ved 4 timer og 500°C (sammenlign fig. 3). Den har ikke mer utslag <y>ed 573°C, dvs. det opptrer etter denne varmebe-handling ingen tidligere oppsmeltinger før oppsmeltingen av blikket. Materialet kan etter en slik gløding igjen hard-loddes og varmebearbeides på annen måte.
I det følgende skal det angis et eksempel fra kaldvalsingen ifølge oppfinnelsen av det fiberarmerte sammensatte material. Derved utstyres metall-lagene med hver gang en loddemiddel-plattering.
To nybeisede blikk av AlMnl med en tykkelse på 1 mm lodde-platteres ensidig med 10% AlSi 10. Blikkenes dimensjon ut-gjør 70 x 190 mmJ . Mellom disse blikk legges et ikke stort stykke fibervevnad av SiC-fibre med 140 um tykkelse. SiC-fibrene sammenholdes av aluminiumkjedetråder, dimensjon 50 x 400 um2, i ca. 2,8 mm avstand.
De loddeplatterte blikk er hver gang rettet med loddemetallsjiktet til fibervevnaden. Før valsingen sammensveises front-sidene av prøvene med hverandre, og sveisesømmene spisses lett for å muliggjøre et lett innløp av prøven i valsespalten.
Den andre enden av prøven ble sammenholdt ved hjelp av en tynn aluminiumtråd.
Ved bestemte aluminiumlegeringer er det vanskelig å innstille den egnede loddetemperatur, da smeltetemperaturen av lodde-metallmaterialet og grunnmaterialet ligger tett ved hverandre. I disse tilfeller skal formaterialet tilføres adskilt, idet de uplatterte blikk ikke oppvarmes så høyt som aluminiumlodde-legeringer. Loddetemperaturen oppnås først kort før eller ved valsene. På tilsvarende måte er det å gå fram når bare et av metall-lagene er loddeplattert.
Ved anvendelse av loddeplatterte blikk av AlMnl oppvarmes prøvene i en elektrisk foroppvarmet luftsirkulasjonsovn ved 630°C, uttas fra ovnen, og med en gang innføres i den allerede løpende valse. Ved valsepasseringen impregneres fiber-matten med loddemetall, og det overflødige loddemetall trykkes ut av prøven. I dette tilfellet er valsetrykket innstilt således at det ikke finner sted merkbar nedgang, resp. forlengelse av kjerneblikket.
For å holde konstant en jevn valsetemperatur må disse avkjøles. På grunn av den lave valsetemperatur er det resterende loddemetall av det sammensatte material etter å ha forlatt valsen allerede igjen stivnet.
Ved økning av valsegraden formes kjerneblikketi hele tverr-snittet og forlenges. Materialet forskyver seg derved under skarpere forming i forhold til de praktisk talt ikke formbare stive høyfaste SiC-fibre. Denne skjæreformingen er ønskelig for å forbinde fibre og blikkmaterial godt og dermed å forbedre vedhengingen. Ved for stor skjæreforming, dvs., for høy valsegrad, opptrer store skyvespenninger således at fibrene 'kan revne. Den gunstigste valsegrad må altså ligge mellom 1,5
og 10%.
I henhold til den foretrukkede fremgangsmåte fremstilles prøver med 15,6 til 17,8% forlengelse. De viste ved røntgen-gjennomstråling i avstand på 3 mm periodisk revnede fibre. Prøver med 0,9 resp. 3,2% forlengelse viste derimot en meget god vedhenging og ingen riss i fibrene.
For å forbedre kjernematerialets mekaniske egenskaper, spesielt til forbedring av varmfasthet, resp. det mekaniske forholdet i varme, kan det til metall-lagenes legering til-blandes jern og/eller nikkel inntil 3% og hver gang inntil 1% krom, titan, zirkon, kobolt, vanadium eller molybden,
også i kombinasjon med andre elementer som øker varmefast-heten.
Claims (9)
1.
Fremgangsmåte til fremstilling av et fiberarmert sammensatt material, hvor et laminat av metall-lag av aluminium eller aluminiumlegeringer, minst et klebeformidlende sjikt og mellomlagrede fiber oppvarmes, bringes under trykk og deretter avkjøles, karakterisert ved at et aluminiumloddemetall er påplattert som klebeformidlende sjikt på minst en side av metall-lagene, laminatet oppvarmes til en temperatur som ligger over loddemetallets smeltetemperatur og under metall-lagenes mykningstemperatur og bringes ved varmpressing eller varmvalsing eller kaldvalsing ved tempera-turerer fra 590 til 620°C under trykk, således at overskytende loddemetall presses ut fra laminatet.
2.
Fremgangsmåte ifølge krav 1, karakterisert ved at det sammensatte material forbindes ved varmpressing eller varmvalsing ved temperaturer mellom 450 og 650°C.
3.
Fremgangsmåte ifølge krav 1-2, karakterisert ved at ved valsingen trykkes bare flytende loddemetallsjikt mellom fibrene, og det foregår ingen merkbar forming av metall-lagene.
4.
Fremgangsmåte ifølge et av kravene 1-3, karakterisert ved at metall-lagene under valsingen formes plastisk, og fibrene innleires ved valse-trykking i metall-lagene.
5.
Laminat til fremstilling av et fiberarmert sammensatt material ifølge krav 1 og bestående av minst to metall-lag av
aluminium eller aluminiumlegeringer, minst et klebeformidlende sjikt og mellomlagrede fibre, karakterisert ved at metall-lagene på den eller de side eller sider som er vendt mot fibrene er plattert med et aluminiumloddemetall.
6.
Laminat ifølge krav 5, karakterisert ved at aluminiumloddemetallet består av en aluminiumsilisiumlege-ring med 5 til 1295 Si og inntil 1056 fuktebefordrende tilsetninger av grenseflateaktiye metaller.
7. Laminat ifølge et av de foregående krav, karakterisert ved at metall-lagene består av en aluminiumlegering med inntil 0,556 silisium, og med a) 1,0 til 1 , 556 magnesium eller mangan eller b) med 1,0 til 2,556 magnesium og mangan, i det metall-lagene inneholder jern og/eller nikkel inntil 356, krom, titan, zirkon, kobolt, vanadium, molybden, hver gang enkeltvis inntil 156 eller i sammenblanding.
8.
Laminat ifølge et av de foregående krav, karakterisert ved at det som fibre anvendes silisiumkarbonfibre, borfibre, med eller uten silisiumkarbonbelegg, i det disse er anordnet som fibervevnad eller som fibermatte, i det vesentlige parallelt til hverandre.
9.
Laminat ifølge et av de foregående krav, karakterisert ved at det av flere lag bestående sammensatte materiale i midten har en uarmert kjerne av aluminium eller en aluminiumlegering.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE3000171A DE3000171C2 (de) | 1980-01-04 | 1980-01-04 | Faserverstärkter Verbundwerkstoff und Verfahren zu seiner Herstellung |
Publications (3)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
NO803807L NO803807L (no) | 1981-07-06 |
NO158791B true NO158791B (no) | 1988-07-25 |
NO158791C NO158791C (no) | 1988-11-02 |
Family
ID=6091533
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
NO803807A NO158791C (no) | 1980-01-04 | 1980-12-17 | Fremgangsmaate til fremstilling av et fiberarmert sammensatt material, samt laminat til bruk ved fremgangsmaaten. |
Country Status (5)
Country | Link |
---|---|
US (2) | US4753850A (no) |
JP (1) | JPS5698435A (no) |
CA (1) | CA1171609A (no) |
DE (1) | DE3000171C2 (no) |
NO (1) | NO158791C (no) |
Families Citing this family (53)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS61114848A (ja) * | 1984-11-12 | 1986-06-02 | 工業技術院長 | 金属基複合材料の製造法 |
GB2201624B (en) * | 1986-06-20 | 1990-10-17 | Nisshin Steel Co Ltd | Vibration-damping metal sheets |
DE3622781A1 (de) * | 1986-07-07 | 1988-01-28 | Alfred Buck | Mehrschicht-system |
JPS63109128A (ja) * | 1986-10-27 | 1988-05-13 | Agency Of Ind Science & Technol | 繊維強化金属複合材料の製造法 |
JPH01252741A (ja) * | 1988-04-01 | 1989-10-09 | Ube Ind Ltd | 繊維強化複合材料 |
US5006417A (en) * | 1988-06-09 | 1991-04-09 | Advanced Composite Materials Corporation | Ternary metal matrix composite |
JPH028333A (ja) * | 1988-06-27 | 1990-01-11 | Agency Of Ind Science & Technol | 繊維強化金属の成形方法 |
JPH02182845A (ja) * | 1989-01-06 | 1990-07-17 | Res Dev Corp Of Japan | 界面制御型長繊維強化金属の製造方法 |
JPH05507124A (ja) * | 1990-05-09 | 1993-10-14 | ランキサイド テクノロジー カンパニー,リミティド パートナーシップ | 薄肉金属マトリックス複合材及び製法 |
JPH04362147A (ja) * | 1991-03-07 | 1992-12-15 | Rockwell Internatl Corp | 遷移液相強化によって金属マトリックス複合物を形成する方法 |
US5645744A (en) | 1991-04-05 | 1997-07-08 | The Boeing Company | Retort for achieving thermal uniformity in induction processing of organic matrix composites or metals |
US5808281A (en) | 1991-04-05 | 1998-09-15 | The Boeing Company | Multilayer susceptors for achieving thermal uniformity in induction processing of organic matrix composites or metals |
US7126096B1 (en) | 1991-04-05 | 2006-10-24 | Th Boeing Company | Resistance welding of thermoplastics in aerospace structure |
US5723849A (en) | 1991-04-05 | 1998-03-03 | The Boeing Company | Reinforced susceptor for induction or resistance welding of thermoplastic composites |
US5710414A (en) | 1991-04-05 | 1998-01-20 | The Boeing Company | Internal tooling for induction heating |
US5793024A (en) | 1991-04-05 | 1998-08-11 | The Boeing Company | Bonding using induction heating |
US5728309A (en) | 1991-04-05 | 1998-03-17 | The Boeing Company | Method for achieving thermal uniformity in induction processing of organic matrix composites or metals |
US5587098A (en) * | 1991-04-05 | 1996-12-24 | The Boeing Company | Joining large structures using localized induction heating |
US5229562A (en) * | 1991-04-05 | 1993-07-20 | The Boeing Company | Process for consolidation of composite materials |
CA2148251A1 (en) * | 1992-10-29 | 1994-05-11 | Warren H. Hunt, Jr. | Metal matrix composite having enhanced toughness and method of making |
US5733390A (en) * | 1993-10-18 | 1998-03-31 | Ticomp, Inc. | Carbon-titanium composites |
US5578384A (en) * | 1995-12-07 | 1996-11-26 | Ticomp, Inc. | Beta titanium-fiber reinforced composite laminates |
US6194081B1 (en) * | 1993-10-18 | 2001-02-27 | Ticomp. Inc. | Beta titanium-composite laminate |
US5906550A (en) * | 1993-10-18 | 1999-05-25 | Ticomp, Inc. | Sports bat having multilayered shell |
US5422191A (en) * | 1994-02-14 | 1995-06-06 | Kaiser Aluminum & Chemical Corporation | Aluminum-lithium filler alloy for brazing |
US5866272A (en) * | 1996-01-11 | 1999-02-02 | The Boeing Company | Titanium-polymer hybrid laminates |
US6039832A (en) * | 1998-02-27 | 2000-03-21 | The Boeing Company | Thermoplastic titanium honeycomb panel |
US6221507B1 (en) * | 1999-04-06 | 2001-04-24 | Lockhart Industries | High temperature laminated structural panels and method of producing the same |
DE10156125A1 (de) * | 2001-11-16 | 2003-05-28 | Eads Deutschland Gmbh | Metallfaserverstärkter Verbundwerkstoff sowie Verfahren zur Herstellung desselben |
NL1023175C2 (nl) * | 2003-04-14 | 2004-10-18 | H & St Heat & Surface Treat B | Met vezel versterkt composietmateriaal, werkwijze ter vervaardiging daarvan, alsmede toepassing van een dergelijk, met vezel versterkt composietmateriaal. |
ATE402271T1 (de) * | 2003-11-05 | 2008-08-15 | Univ Stuttgart Ct Of Competenc | Verfahren zur herstellung eines bauteils mit metallischer matrix und verstärkung durch fasern oder partikel |
GB0327002D0 (en) * | 2003-11-20 | 2003-12-24 | Rolls Royce Plc | A method of manufacturing a fibre reinforced metal matrix composite article |
DE102005051330B4 (de) * | 2005-10-25 | 2015-04-02 | Infineon Technologies Ag | Verfahren zum Herstellen und Reinigen von oberflächenmontierbaren Außenkontaktsockeln |
JP4735652B2 (ja) * | 2008-03-24 | 2011-07-27 | 大日本印刷株式会社 | 吸放湿性内装用化粧材 |
CN105034482B (zh) | 2008-08-18 | 2017-08-25 | 多产研究有限责任公司 | 可成型的轻质复合材料 |
US8796580B2 (en) * | 2009-12-28 | 2014-08-05 | Productive Research | Processes for welding composite materials and articles therefrom |
WO2011100734A1 (en) | 2010-02-15 | 2011-08-18 | Productive Research Llc | Formable light weight composite material systems and methods |
US9266188B2 (en) * | 2010-06-08 | 2016-02-23 | Neomax Materials Co., Ltd. | Aluminum copper clad material |
DE102010037005B3 (de) * | 2010-08-16 | 2011-11-03 | Alinox Ag | Metallplatte mit eingebettetem Heizelement und Verfahren zu ihrer Herstellung |
US8727203B2 (en) | 2010-09-16 | 2014-05-20 | Howmedica Osteonics Corp. | Methods for manufacturing porous orthopaedic implants |
DE102010042294A1 (de) * | 2010-10-12 | 2012-04-12 | Behr Gmbh & Co. Kg | Verfahren zum Herstellen eines Verbundwerkstoffs und Verbundwerkstoff |
JP5890851B2 (ja) | 2011-02-21 | 2016-03-22 | プロダクティブ リサーチ エルエルシー. | 特性の異なる領域を含む複合材料および方法 |
US10217534B2 (en) | 2011-09-23 | 2019-02-26 | Edison Welding Institute, Inc. | Method for joining silicon carbide components to one another |
US20130075039A1 (en) * | 2011-09-23 | 2013-03-28 | Edison Welding Institute, Inc. | System for fabricating silicon carbide assemblies |
US9233526B2 (en) | 2012-08-03 | 2016-01-12 | Productive Research Llc | Composites having improved interlayer adhesion and methods thereof |
CN106696392A (zh) * | 2015-07-27 | 2017-05-24 | 比亚迪股份有限公司 | 一种纤维金属层合板及其制备方法 |
US10465703B2 (en) | 2016-04-11 | 2019-11-05 | United Technologies Corporation | Airfoil |
CN109226959B (zh) * | 2018-10-26 | 2020-08-25 | 同济大学 | 一种纤维增强金属基复合板材及其预处理方法 |
US11338552B2 (en) | 2019-02-15 | 2022-05-24 | Productive Research Llc | Composite materials, vehicle applications and methods thereof |
CN110788511B (zh) * | 2019-11-27 | 2022-01-21 | 中国航空制造技术研究院 | 一种低成本大尺寸纤维增强钛基复合材料的制备方法 |
DE102020202279A1 (de) | 2020-02-21 | 2021-08-26 | Thyssenkrupp Steel Europe Ag | Verfahren zur Herstellung eines Stahlwerkstoffverbunds mit unterschiedlichen Eigenschaften |
WO2023028994A1 (zh) * | 2021-09-03 | 2023-03-09 | 江苏恒义工业技术有限公司 | 一种环保轻量化用于电动汽车下托盘生产的合金材料 |
CN114046209A (zh) * | 2022-01-13 | 2022-02-15 | 爱柯迪股份有限公司 | 氮化硅纤维增强铝合金发动机缸套及制备方法 |
Family Cites Families (31)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3169048A (en) * | 1960-03-18 | 1965-02-09 | Texas Instruments Inc | Low-melting point composite product |
US3419952A (en) * | 1966-09-12 | 1969-01-07 | Gen Electric | Method for making composite material |
US3395001A (en) * | 1966-10-27 | 1968-07-30 | Aluminum Co Of America | Brazed aluminum structure and method of making |
SU238326A1 (ru) * | 1967-12-15 | 1978-04-25 | Всесоюзный заочный машиностроительный институт | Способ пайки алюмини и его сплавов |
JPS4738805Y1 (no) * | 1967-12-28 | 1972-11-24 | ||
US3606667A (en) * | 1968-09-27 | 1971-09-21 | United Aircraft Corp | Method of fabricating fiber-reinforced articles |
US3615277A (en) * | 1969-05-02 | 1971-10-26 | United Aircraft Corp | Method of fabricating fiber-reinforced articles and products produced thereby |
US3551996A (en) * | 1969-08-14 | 1971-01-05 | Harvey Aluminum Inc | Process for the production of aluminum-steel composite |
BE758884A (fr) * | 1969-12-15 | 1971-04-16 | Vaw Ver Aluminium Werke Ag | Procede de brasage de l'aluminium et de ses alliages |
US3649425A (en) * | 1970-03-18 | 1972-03-14 | Trw Inc | Arcuate shaped composites of refractory tapes embedded in a metal matrix |
US3936277A (en) * | 1970-04-09 | 1976-02-03 | Mcdonnell Douglas Corporation | Aluminum alloy-boron fiber composite |
US3894677A (en) * | 1971-03-24 | 1975-07-15 | Nasa | Method of preparing graphite reinforced aluminum composite |
FR2133316A5 (en) * | 1971-04-16 | 1972-11-24 | Thomson Csf | Measuring surface wear - by implantation of radioactive ions |
JPS4856506A (no) * | 1971-11-19 | 1973-08-08 | ||
FR2191978B1 (no) * | 1972-07-10 | 1978-12-15 | United Aircraft Corp | |
US3984043A (en) * | 1972-07-10 | 1976-10-05 | United Technologies Corporation | Method for bonding composite materials |
US3795042A (en) * | 1972-08-22 | 1974-03-05 | United Aircraft Corp | Method for producing composite materials |
US3970237A (en) * | 1972-11-07 | 1976-07-20 | Borg-Warner Corporation | Method of brazing aluminum parts |
US3900150A (en) * | 1974-08-22 | 1975-08-19 | United Aircraft Corp | Duplex composite tape |
US4010884A (en) * | 1974-11-20 | 1977-03-08 | United Technologies Corporation | Method of fabricating a filament-reinforced composite article |
JPS5177560A (ja) * | 1974-12-28 | 1976-07-05 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | Senikyokagatafukugozairyonoseizohoho |
FR2337040A1 (fr) * | 1975-12-31 | 1977-07-29 | Poudres & Explosifs Ste Nale | Perfectionnements aux panneaux metalliques monocouches a fibres a hautes proprietes mecaniques et a leurs procedes de fabrication |
JPS6041136B2 (ja) * | 1976-09-01 | 1985-09-14 | 財団法人特殊無機材料研究所 | シリコンカ−バイド繊維強化軽金属複合材料の製造方法 |
US4115611A (en) * | 1976-12-09 | 1978-09-19 | United Technologies Corporation | Selectively bonded composite tape |
CA1079011A (en) * | 1976-12-17 | 1980-06-10 | Karl M. Prewo | Quick bond composite and process |
US4110505A (en) * | 1976-12-17 | 1978-08-29 | United Technologies Corp. | Quick bond composite and process |
US4146164A (en) * | 1977-11-09 | 1979-03-27 | Aluminum Company Of America | Production of aluminum brazing sheet |
US4260441A (en) * | 1978-05-10 | 1981-04-07 | United Technologies Corporation | Quick bond composite and process |
US4411380A (en) * | 1981-06-30 | 1983-10-25 | The United States Of America As Represented By The Administrator Of The National Aeronautics And Space Administration | Metal matrix composite structural panel construction |
US4437236A (en) * | 1982-01-25 | 1984-03-20 | E. I. Du Pont De Nemours And Company | Solder bonding process |
US4762268A (en) * | 1986-05-02 | 1988-08-09 | Airfoil Textron Inc. | Fabrication method for long-length or large-sized dense filamentary monotapes |
-
1980
- 1980-01-04 DE DE3000171A patent/DE3000171C2/de not_active Expired
- 1980-12-17 NO NO803807A patent/NO158791C/no unknown
- 1980-12-26 JP JP18417680A patent/JPS5698435A/ja active Granted
-
1981
- 1981-01-05 CA CA000367882A patent/CA1171609A/en not_active Expired
-
1987
- 1987-09-30 US US07/104,552 patent/US4753850A/en not_active Expired - Fee Related
-
1988
- 1988-03-31 US US07/175,950 patent/US4934581A/en not_active Expired - Fee Related
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
CA1171609A (en) | 1984-07-31 |
NO158791C (no) | 1988-11-02 |
DE3000171A1 (de) | 1981-07-09 |
US4753850A (en) | 1988-06-28 |
NO803807L (no) | 1981-07-06 |
JPS6341970B2 (no) | 1988-08-19 |
US4934581A (en) | 1990-06-19 |
JPS5698435A (en) | 1981-08-07 |
DE3000171C2 (de) | 1982-04-29 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
NO158791B (no) | Fremgangsmaate til fremstilling av et fiberarmert sammensatt material, samt laminat til bruk ved fremgangsmaaten. | |
US6427904B1 (en) | Bonding of dissimilar metals | |
EP0388968B1 (en) | Method of producing clad metals | |
US6740179B2 (en) | Method for making a joint between copper and stainless steel | |
TWI357444B (en) | Zirconium-cladded steel plates, and elements of ch | |
WO2006068948A1 (en) | Titanium braze foil with a zirconium layer | |
KR100775301B1 (ko) | 강철 지지부 및 내식성 금속코팅부를 포함하는 플레이트제조방법 | |
AU2001240719A1 (en) | Method for making a joint between copper and stainless steel | |
DE4037902A1 (de) | Werkstoff zum verbinden von keramik und metall und verfahren zum herstellen der verbindung | |
DE69938454T2 (de) | Verfahren zum verbinden von unterschiedlichen metallischen materialien | |
EP0032355B1 (de) | Faserverstärkter Verbundwerkstoff und Verfahren zu seiner Herstellung | |
MXPA02008152A (es) | Elemento de enfriamiento y metodo para la fabricacion de elementos de enfriamiento. | |
JPH0324318B2 (no) | ||
JP3456876B2 (ja) | チタン系金属クラッド鋼およびその製造法 | |
Buchmayr | A systems engineering analysis of tailored formed metallic hybrids | |
JPH11286069A (ja) | チタン系金属クラッドステンレス鋼およびその製造法 | |
JPH03198987A (ja) | 複合鋼板の製造方法 | |
Sukonnik | Clad metal technology in the USSR | |
JPH0669630B2 (ja) | ニッケルを中間媒接材としたチタンクラッド鋼板の製造方法 | |
JPS6440187A (en) | Manufacture of titanium clad material | |
CN113978057A (zh) | 一种复合板及其制备方法 | |
JPH0263681A (ja) | アルミニウム又はアルミニウム合金とステンレス鋼との接合方法 | |
Chudin | Fabrication of sheet radiators by shaping—diffusion bonding—brazing | |
DE3033725A1 (de) | Verfahren zur herstellung eines faserverstaerkten verbundwerkstoffes | |
JPS60206587A (ja) | クラツド鋼板の製造方法 |