NO147654B - Forbrenningsapparat. - Google Patents
Forbrenningsapparat. Download PDFInfo
- Publication number
- NO147654B NO147654B NO791350A NO791350A NO147654B NO 147654 B NO147654 B NO 147654B NO 791350 A NO791350 A NO 791350A NO 791350 A NO791350 A NO 791350A NO 147654 B NO147654 B NO 147654B
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- casting
- air
- cast iron
- hardness
- rod
- Prior art date
Links
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 title 1
- 238000005266 casting Methods 0.000 claims description 19
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 11
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 claims description 11
- 239000011572 manganese Substances 0.000 claims description 11
- ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N Molybdenum Chemical compound [Mo] ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 8
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 claims description 8
- 239000011733 molybdenum Substances 0.000 claims description 8
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 6
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 6
- 229910000734 martensite Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 229910001060 Gray iron Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 239000010703 silicon Substances 0.000 claims description 2
- WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L manganese(2+);methyl n-[[2-(methoxycarbonylcarbamothioylamino)phenyl]carbamothioyl]carbamate;n-[2-(sulfidocarbothioylamino)ethyl]carbamodithioate Chemical compound [Mn+2].[S-]C(=S)NCCNC([S-])=S.COC(=O)NC(=S)NC1=CC=CC=C1NC(=S)NC(=O)OC WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L 0.000 claims 1
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 19
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 19
- 229910001018 Cast iron Inorganic materials 0.000 description 14
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 12
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 239000000155 melt Substances 0.000 description 5
- 229910002804 graphite Inorganic materials 0.000 description 4
- 239000010439 graphite Substances 0.000 description 4
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000003921 oil Substances 0.000 description 3
- 238000010791 quenching Methods 0.000 description 3
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 description 3
- 238000005496 tempering Methods 0.000 description 3
- 238000005275 alloying Methods 0.000 description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 238000000034 method Methods 0.000 description 2
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- CWYNVVGOOAEACU-UHFFFAOYSA-N Fe2+ Chemical compound [Fe+2] CWYNVVGOOAEACU-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000003570 air Substances 0.000 description 1
- 238000000137 annealing Methods 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 1
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011651 chromium Substances 0.000 description 1
- 229910017052 cobalt Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010941 cobalt Substances 0.000 description 1
- GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N cobalt atom Chemical compound [Co] GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000000470 constituent Substances 0.000 description 1
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 1
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010949 copper Substances 0.000 description 1
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 1
- 230000009931 harmful effect Effects 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- 230000006698 induction Effects 0.000 description 1
- 238000003754 machining Methods 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 1
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 1
- 229910001562 pearlite Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000009864 tensile test Methods 0.000 description 1
- WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N tungsten Chemical compound [W] WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052721 tungsten Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010937 tungsten Substances 0.000 description 1
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 description 1
- LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N vanadium atom Chemical compound [V] LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23G—CREMATION FURNACES; CONSUMING WASTE PRODUCTS BY COMBUSTION
- F23G7/00—Incinerators or other apparatus for consuming industrial waste, e.g. chemicals
- F23G7/06—Incinerators or other apparatus for consuming industrial waste, e.g. chemicals of waste gases or noxious gases, e.g. exhaust gases
- F23G7/07—Incinerators or other apparatus for consuming industrial waste, e.g. chemicals of waste gases or noxious gases, e.g. exhaust gases in which combustion takes place in the presence of catalytic material
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23C—METHODS OR APPARATUS FOR COMBUSTION USING FLUID FUEL OR SOLID FUEL SUSPENDED IN A CARRIER GAS OR AIR
- F23C13/00—Apparatus in which combustion takes place in the presence of catalytic material
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23C—METHODS OR APPARATUS FOR COMBUSTION USING FLUID FUEL OR SOLID FUEL SUSPENDED IN A CARRIER GAS OR AIR
- F23C3/00—Combustion apparatus characterised by the shape of the combustion chamber
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23D—BURNERS
- F23D11/00—Burners using a direct spraying action of liquid droplets or vaporised liquid into the combustion space
- F23D11/36—Details, e.g. burner cooling means, noise reduction means
- F23D11/40—Mixing tubes or chambers; Burner heads
- F23D11/404—Flame tubes
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Environmental & Geological Engineering (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Incineration Of Waste (AREA)
- Combustion Of Fluid Fuel (AREA)
- Exhaust Gas Treatment By Means Of Catalyst (AREA)
- Catalysts (AREA)
- Carbon And Carbon Compounds (AREA)
- Nonmetallic Welding Materials (AREA)
- Hydrogen, Water And Hydrids (AREA)
Description
Luftherdnende støpejern.
Den foreliggende oppfinnelse går ut på et spesielt grått støpejern med en forbedret og usedvanlig kombinasjon av egenskaper, som spesielt består i at det er lett å bearbeide i støpt tilstand og kan herdes uten deformasjon for å skaffe forbedret mekanisk fasthet, hardhet og slitestyrke.
Men hensyn til behandling av støpe-jernsstykker er det vanlig å herde støpe-stykket etter den maskinelle bearbeidelse for å øke hardheten. Denne herdning kan være lokal som ved flammeherdning eller induksjonsherding, eller den kan være to-tal som ved bråkjøling i olje, vann eller luft. Lokal herding blir stadig mer innvik-
let å gjennomføre jo mer kompleks stø-pestykkets form er, og i beste fall blir den bare en overflatevirkning som sjelden strekker seg dypere enn ca. 3 mm. Vanlig herding i bråkjølingsmedier som olje eller vann er nokså kraftig behandling og fører til at der oppstår alvorlige spenninger i støpestykket. Disse spenninger kan forår-sake dimensjonsforandringer og endog sprekkdannelse i støpestykkene. Herding i luft er en mindre hardhendt behandling og forårsaker meget små dimensjonsforandringer. For at et støpejern skal være luftherdnende, må det imidlertid ha et le-geringsinnhold som gir den nødvendige herdeevne.
Til grunn for den foreliggende oppfinnelse ligger den opppdagelse at kombina-sjonen av mangan og molybden i et støpe-jern i utpreget grad vil meddele støpejer-net en slik evne til luftherding.
En hensikt med den foreliggende opp-
finnelse er å skaffe et støpejern som har en ny sammensetning, og som kan bearbeides maskinelt etter støping samt herdes i luft.
En annen hensikt med oppfinnelsen er
å skaffe et støpejern som når det er herdet i luft, har usedvanlige egenskaper.
Enda en hensikt er å skaffe et støpe-jern som kan herdes i luft med liten eller ingen deformasjon eller fare for sprekkdannelse.
Ytterligere hensikt og fordeler ved den foreliggende oppfinnelse vil fremgå for fagfolk av den følgende beskrivelse i for-bindelse med tegningen. Fig. 1 er et diagram som viser den fore-trukne sammensetning av legeringen ifølge oppfinnelsen. Fig. 2 er et mikrofotografi i 750 gan-gers lineær forstørrelse (tåken at 750 dia-meters) og viser den etsede struktur av en legering fremstilt i overensstemmelse med den foreliggende oppfinnelse, i den tilstand den har etter støping. Fig. 3 er et mikrofotografi i 750 gan-gers lineær forstørrelse og viser den etsede struktur av legeringen i den tilstand den har etter luftherding.
Den foreliggende oppfinnelse skaffer
et nytt jernholdig produkt med et jerninn-hold av minst ca. 50 pst., et karbon- og si-lisiuminnhold innenfor de vanlige grenser for støpejern, et manganinnhold på 1,2 til 5,3 pst. og et molybdeninnhold på 0,40 til 0,80 pst., samtidig som produktet etter stø-pingen er hovedsakelig perlittisk og etter luftherdingen har en martensittisk nål-
struktur. Ved luftherding menes en opp-varmning av støpestykket til en temperatur i det kritiske område hvor støpestykket er fullstendig austenittisk, og en etterføl-gende rask avkjøling i stillestående eller beveget luft.
Dette oppnås ifølge oppfinnelsen ved at manganinnholdet avpasses slik etter tverrsnittet av støpestykket at et punkt med manganinnholdet som ordinat og tverrsnittet som abscisse vil ligge i det område som begrenses av linjene A—A og B—B på fig. 1.
Det er gammelt innen faget å anvende en kombinasjon av mangan og molybden som legeringselementer i støpejern. Det er likeledes gammelt i faget å anvende andre legeringsbestanddeler, spesielt nikkel og molybden, for å få et støpejern som kan luftherdes. Det er imidlertid funnet at når molybdeninnholdet holdes innenfor det ovenfor angitte område samtidig som manganinnholdet holdes i det område som er angitt på fig. 1, vil støpestykkene når de blir luftherdet, få egenskaper som er helt forskjellige fra dem som oppnås med andre legeringssammensetninger.
Det er funnet at legeringene ifølge oppfinnelsen må holdes innen det område som på fig. 1 er betegnet med «riktig område for manganinnhold». Hvis sammensetningen i ett eller annet tversnitt ligger over den øvre begrensning A—A for dette område, vil støpejernet etter støpingen in-neholde enkelte martensittområder, så det blir vanskelig å bearbeide med mindre det underkastes en lang og kostbar glødning. Hvis på den annen side legeringssammen-setningen for ett eller annet tverrsnitt kommer nedenfor den nedre grense B—B, vil materialet ikke kunne omdannes til fullstendig martensittisk nålstruktur ved en etterfølgende luftherding.
Hvis andre elementer, f. eks. nikkel, wolfram, krom, kobolt, kobber eller vana-dium, er tilstede i legeringen i større mengder enn som spor, vil de ha en viss innvirkning på den relative beliggenhet av linjene A—A og B—B, men de vil ikke på noen måte forringe egenskapene hos støpejernet ifølge oppfinnelsen under for-utsetning av at de vesentlige elementer mangan og bolybden er tilstede i de angitte mengder.
De usedvanlige egenskaper ved legeringene ifølge oppfinnelsen fremgår best av en rekke eksempler.
Som et første eksempel ble der støpt en stav med en diameter av 50 mm fra en smelte av følgende sammensetning:
Til sammenligning ble der støpt en ytterligere stav av samme diameter fra en smelte av følgende sammensetning:
Disse to staver lot man kjølne sakte i formen, og etterat de var fullstendig av-kjølt, ble de fjernet fra formen og prøvet på hårdhet.
Stavene ble deretter oppvarmet til en temperatur av 842°C i 1 1/2 time. De ble deretter tatt ut samtidig fra ovnen og til-latt å kjølne i luft til de nådde romtemperatur. Begge staver ble deretter igjen prøvet på hårdhet.
Stavene ble så delt opp i flere deler, og en del fra hver stav ble etter tur plasert i en ovn og oppvarmet til forskjellige an-løpningstemperaturer. Stykkene ble holdt på de forskjellige anløpningstemperaturer i et tidsrom av 1 time, hvoretter de ble avkjølt i ovn. Hårdheten av hvert av de således behandlede stykker ble igjen målt. De således oppnådde hårdhe ts verdier er angitt i den nedenstående tabell.
Man vil legge merke til at legeringen ifølge oppfinnelsen, hvis sammensetning med hensyn til mangan- og molybdeninnhold ligger innenfor de på fig. 1 angitte grenser, har meget høyere hårdhetsverdier ved alle anløpstemperaturer helt opp til 649°C.
Dette betyr i virkeligheten at en legering med denne sammensetning, når den er herdet, kan bevare en høyere hårdhet under drift ved høye temperaturer enn en annen, velkjent luftherdende legering med nikkel og molybden som de vesentlige be-standdeler. Da det ventes at mange ma-skindeler i moderne industri skal arbeide ved temperaturer over romtemperatur, betyr dette at legeringen ifølge oppfinnelsen vil ha større slitestyrke ved høye temperaturer. Dette forhold er også blitt stad-festet ved støpestykker anvendt i indu-strien.
Som et ytterligere eksempel ble der fra en smelte støpt en prøvestav med en diameter av 76 mm. Sammensetningen av en prøve tatt fra denne stav var:
I den tilstand hvor staven forelå etter støpingen, ble den funnet å ha en Brinell-hardhet på 241. Den var lett å bearbeide, og fra en del av staven ble der fremstilt en prøvestav som ble underkastet en strekk-prøve. Den oppnådde bruddgrense var 30 600 N/cm2. Den restererende del av staven ble deretter oppvarmet til 817°C, holdt på denne temperatur i 2 timer og deretter tatt ut av ovnen og avkjølt i en luftstrøm frembragt med en liten vifte. Denne stav ble deretter bragt inn i en annen ovn og anløpt ved en temperatur av 260°C.
Fra den således behandlede del av staven ble der utskåret en prøvestav som ble funnet å ha en strekkstyrke (bruddgrense) på 50 000 N/cm? og en Brinell-hardhet på 466. Denne prøve viser klart at der med legeringen ifølge oppfinnelsen kan oppnås en kombinasjon av stor hårdhet og styrke.
Som et tredje eksempel ble der fra en smelte fremstilt en prøvestav med et tverrsnitt av 254 mm. Smeiten hadde følgende sammensetning:
Hårdheten av denne stav var etter stø-pingen 228, og strukturen var hovedsakelig perlitt med overskytende grafitt i form av flak. Staven ble oppvarmet i ovn til 843°C, holdt på denne temperatur i 4 timer, fjernet fra ovnen og avkjølt i luft. Brinell-hardheten ble funnet å være 466, og strukturen var hovedsakelig nålformet.
En del av denne stav ble deretter ham-ret kraftig på overflaten, slik at der oppsto en deformasjon. Man fant at hårdheten i det deformerte området var steget til 555.
Denne prøve viser at legeringen ifølge oppfinnelsen egner seg for fastning. Dette er en gunstig egenskap ved fremstilling av støpestykker som skal utsettes for slitasje.
Som et ytterligere eksempel ble der fra en smelte innenfor de på fig. 1 angitte grenser støpt en hylse med et tverrsnitt av 38 mm. Denne hylse ble bearbeidet maskinelt, hvoretter diameteren av hylsen over hele lengden på 305 mm ble målt til 152,40 mm. Brinell-hårdheten i denne tilstand ble funnet å være 217. Hylsen ble plasert i en ovn og oppvarmet til en temperatur av 871°C, fjernet fra ovnen og luft-kjølet. Brinell-hårdheten ble deretter funnet å være 555. Hylsens diameter ble målt over hele lengden og ble funnet å ligge i området 152,40 ± 0,025 mm. Dette må an-sees for en meget liten deformasjon, idet støpestykker av samme art fremstilt fra vanlig støpejern som er herdet ved bråkjø-ling i olje, vanligvis oppviser dimensjons-forskjeller på mere enn 0,13 mm.
Legeringen ifølge oppfinnelsen kan således luftherdes med meget små deforma-sjoner.
Det er funnet at legeringen ifølge oppfinnelsen lettvint kan behandles med visse egnete noduleringsmidler slik at den frie grafitt får form av kulegrafitt. En slik behandling øker den oppnådde styrke uten på noen måte å innvirke på den oppnådde hårdhet eller andre viktige egenskaper ved legeringen. Det er også blitt funnet at den på fig. 1 angitte legeringssammensetning ikke har noen skadelig innvirkning på vanlige fremgangsmåter til fremstilling av ku-legraf ittj ern.
Claims (1)
- Støpestykke av grått støpejern inne-holdende 2,80—3,30 vektprosent totalt karbon, 1,60—2,20 vektprosent silisium, 0,40— 0,80 vektprosent molybden og 1,2—5,3 vektprosent mangan, rest hovedsakelig jern, karakterisert ved at manganinnholdet er slik avpasset etter tverrsnittet av støpestykket at et punkt med manganinnholdet som ordinat og tverrsnittet som abscisse vil ligge i det område som begrenses av linjene A—A og B—B på fig. 1, hvor-ved grunnmassen vil være perlittisk etterstøpningen, men lar seg omdanne til mar-tensitt ved luftherding.
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SE7804761A SE413158B (sv) | 1978-04-26 | 1978-04-26 | Forbrenningsapparat |
SE7804763A SE410211B (sv) | 1978-04-26 | 1978-04-26 | Reaktor for katalytisk ocidation av kolmonoxid och kolveteforeningar i heta forbrenningsgaser |
Publications (3)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
NO791350L NO791350L (no) | 1979-10-29 |
NO147654B true NO147654B (no) | 1983-02-07 |
NO147654C NO147654C (no) | 1983-05-25 |
Family
ID=26657040
Family Applications (2)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
NO791350A NO147654C (no) | 1978-04-26 | 1979-04-23 | Forbrenningsapparat. |
NO823286A NO151181C (no) | 1978-04-26 | 1982-09-29 | Reaktor for katalytisk oksydasjon av karbonmonoksyd og hydrokarbonforbindelser i varme forbrenningsgasser |
Family Applications After (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
NO823286A NO151181C (no) | 1978-04-26 | 1982-09-29 | Reaktor for katalytisk oksydasjon av karbonmonoksyd og hydrokarbonforbindelser i varme forbrenningsgasser |
Country Status (16)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4262609A (no) |
JP (1) | JPH01291011A (no) |
AT (1) | AT391192B (no) |
AU (2) | AU536781B2 (no) |
CA (1) | CA1110497A (no) |
CH (1) | CH637748A5 (no) |
DE (1) | DE2916324A1 (no) |
DK (1) | DK155234C (no) |
ES (1) | ES479907A1 (no) |
FI (1) | FI65133C (no) |
FR (1) | FR2424478B1 (no) |
GB (3) | GB2102693B (no) |
IL (1) | IL57137A (no) |
IT (1) | IT1113906B (no) |
NL (2) | NL186535C (no) |
NO (2) | NO147654C (no) |
Families Citing this family (13)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP0118460A1 (de) * | 1982-07-23 | 1984-09-19 | 'COMFORT' HEIZTECHNIK GESELLSCHAFT M.B.H. & CO. KG. | Feuerungsanlage |
FR2558570A1 (fr) * | 1984-01-24 | 1985-07-26 | Guerin Alain | Reacteur thermique pour ameliorer le rendement de combustion d'un bruleur |
FR2578627B1 (fr) * | 1985-03-08 | 1987-12-31 | Lavorel Henri | Reacteur thermique pour chaudiere |
EP0231167A1 (fr) * | 1985-07-18 | 1987-08-12 | GUERIN, Alain | Reacteur thermique pour ameliorer le rendement de combustion d'un bruleur |
DE3623597C1 (en) * | 1986-07-12 | 1987-07-09 | Didier Werke Ag | Reactor |
CS274537B1 (en) * | 1986-09-22 | 1991-08-13 | Vaclav Ing Rybar | Radiation boiler for heating liquids |
SE460220B (sv) * | 1987-12-11 | 1989-09-18 | Allan Inovius | Reaktor foer minskning av foerbraenningsgasernas halter av kvaeve- och svaveloxider |
DE4202107A1 (de) * | 1992-01-27 | 1993-07-29 | Buderus Heiztechnik Gmbh | Waermeaustauscher zur uebertragung der waerme aus einer katalytischen verbrennung eines gases |
HU225373B1 (en) | 1998-04-17 | 2006-10-28 | Allan Dr Inovius | Method and apparatus for the prevention of global warming, through elimination of hazardous exhaust gases of waste and/or fuel burners |
US7762627B2 (en) | 2005-11-02 | 2010-07-27 | Chung Lung Chang | Headrest-mounted entertainment systems |
CN104748123B (zh) * | 2015-03-01 | 2017-02-01 | 绍兴市柯桥区兴繁物业管理有限公司 | 一种带有能量转化装置的垃圾焚烧炉 |
CN104748124B (zh) * | 2015-03-01 | 2017-01-25 | 绍兴市柯桥区兴繁物业管理有限公司 | 一种带有分离装置的垃圾焚烧炉 |
CN105042596B (zh) * | 2015-06-30 | 2017-08-01 | 大连理工大学 | 一种有机固体燃料内除尘式热解气化装置与方法 |
Family Cites Families (12)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
BE515545A (no) * | ||||
US2718460A (en) * | 1952-09-10 | 1955-09-20 | Oxy Catalyst Inc | Catalytic assembly |
US2778610A (en) * | 1953-03-11 | 1957-01-22 | Griscom Russell Co | Catalyst finned tubing and method of making |
DE1293793B (de) * | 1964-03-04 | 1969-04-30 | Benteler Werke Ag | Vorrichtung zur katalytischen Nachverbrennung des mit Luft gemischten Abgases von Brennkraftmaschinen |
GB1112152A (en) * | 1964-07-10 | 1968-05-01 | Allan Aronsohn | Improvements in or relating to exhaust gas burners |
IL25393A (en) * | 1965-03-20 | 1970-11-30 | Aronsohn A | Exhaust gas burners |
US3848550A (en) * | 1971-04-21 | 1974-11-19 | Georgia Tech Res Inst | Device for separating solid or liquid particles from a gaseous medium |
US3889608A (en) * | 1972-07-28 | 1975-06-17 | Structural Materials | Apparatus for the preparation of siliceous ashes |
FR2267448A1 (en) * | 1974-04-12 | 1975-11-07 | Du Pont | Tubular mesh catalyst supports - comprising refractory oxide threads coated with a ceramic matrix, esp for IC engine exhaust |
DE2445468A1 (de) * | 1974-09-24 | 1976-04-01 | Volkswagenwerk Ag | Hochtemperaturbestaendiger, waermeisolierender, keramischer werkstoff |
FR2313634A2 (fr) * | 1975-06-03 | 1976-12-31 | Brulfert Andre | Chaudiere ou generateur de vapeur a combustion catalytique d'hydrocarbures |
US4060662A (en) * | 1975-08-25 | 1977-11-29 | University Of Illinois Foundation | Article having a surface layer of catalytic ash by-product of coal combustion |
-
1979
- 1979-04-19 US US06/031,314 patent/US4262609A/en not_active Expired - Lifetime
- 1979-04-23 FR FR7910178A patent/FR2424478B1/fr not_active Expired
- 1979-04-23 NO NO791350A patent/NO147654C/no unknown
- 1979-04-23 DE DE19792916324 patent/DE2916324A1/de active Granted
- 1979-04-24 AT AT3072/79A patent/AT391192B/de not_active IP Right Cessation
- 1979-04-24 AU AU46430/79A patent/AU536781B2/en not_active Ceased
- 1979-04-24 CA CA326,260A patent/CA1110497A/en not_active Expired
- 1979-04-25 IL IL57137A patent/IL57137A/xx unknown
- 1979-04-25 GB GB08208598A patent/GB2102693B/en not_active Expired
- 1979-04-25 GB GB8014160A patent/GB2046619A/en not_active Withdrawn
- 1979-04-25 ES ES479907A patent/ES479907A1/es not_active Expired
- 1979-04-25 GB GB7914415A patent/GB2019735B/en not_active Expired
- 1979-04-26 NL NLAANVRAGE7903324,A patent/NL186535C/xx not_active IP Right Cessation
- 1979-04-26 DK DK172979A patent/DK155234C/da active IP Right Grant
- 1979-04-26 FI FI791367A patent/FI65133C/fi not_active IP Right Cessation
- 1979-04-26 CH CH392679A patent/CH637748A5/de not_active IP Right Cessation
- 1979-04-26 IT IT7922179A patent/IT1113906B/it active
-
1982
- 1982-09-29 NO NO823286A patent/NO151181C/no unknown
-
1984
- 1984-03-22 AU AU26028/84A patent/AU558144B2/en not_active Ceased
-
1988
- 1988-12-27 JP JP63330751A patent/JPH01291011A/ja active Granted
-
1990
- 1990-05-04 NL NL9001074A patent/NL9001074A/nl not_active Application Discontinuation
Also Published As
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP5243243B2 (ja) | マルテンサイトステンレス鋼組成物、前記鋼から機械部品を製造する方法及びその結果物 | |
KR102197204B1 (ko) | 고크롬 내열철강 | |
KR20070103081A (ko) | 페라이트계 내열강 | |
JPH07238350A (ja) | 高温用表面浸炭ステンレス鋼合金及びそれから作られる製品及びその製造方法 | |
CN109735777B (zh) | 一种抗氧化热作模具钢及其制备方法 | |
NO147654B (no) | Forbrenningsapparat. | |
KR102402361B1 (ko) | 침탄 처리가 행해지는 부품용 강재 | |
EP0249117A2 (en) | A process for preparing a crevice corrosion-resistant non-magnetic steel | |
CN110484837A (zh) | 一种滚珠丝杠用钢及其制造方法 | |
JP2954922B1 (ja) | 析出硬化型高珪素鋼製品の熱処理方法 | |
CN114134409A (zh) | 一种滚珠丝母轴承用钢及其制造方法 | |
Kapadia | Effect of boron additions on the toughness of heat-treated low-alloy steels | |
KR102021378B1 (ko) | 1350 MPa급 고강도-고인성 니켈크롬몰리브덴 주강재의 제조방법 및 이에 의해 제조된 주강재 | |
CN102560266A (zh) | 一种高耐磨性织针用钢及其制造方法 | |
CN104131227A (zh) | 一种低合金耐热钢钢管及制造方法 | |
JP2005314810A (ja) | 高周波焼入れ用鋼 | |
JPH05156350A (ja) | 耐熱ガラス成形金型の製造方法 | |
KR102090743B1 (ko) | 내마모성이 우수한 고크롬 주철합금 및 이의 제조방법 | |
JP7229827B2 (ja) | 高炭素鋼板の製造方法 | |
RU2796884C1 (ru) | Сталь среднеуглеродистая, низколегированная для изготовления корпусов поглощающего аппарата, сцепного и автосцепного устройств железнодорожного подвижного состава | |
KR950007790B1 (ko) | 열간 금형 공구강 및 그 제조방법 | |
JP3958183B2 (ja) | 耐食性、耐摩耗性に優れたプラスチック成形用鋼および成形部品 | |
RU2333287C2 (ru) | Жаропрочная сталь | |
JP2000109956A (ja) | 高温耐摩耗性の優れたステンレス鋼 | |
JP4928179B2 (ja) | 耐衝撃ヘッド |