MX2013002740A - Capa de tratamiento de liquidos en articulos absorbentes para el cuidado personal. - Google Patents

Abstract

Una capa de tratamiento de líquidos construida a partir de fibras no onduladas de diámetro grande con la forma de una red spunbond no tejida. Las realizaciones de la capa de tratamiento de líquidos pueden incluir una pluralidad de fibras termoplásticas con la forma de una red spunbond no tejida donde la pluralidad de las fibras termoplásticas están orientadas aleatoriamente y de forma no ondulada, donde la capa de tratamiento de líquidos tiene un volumen nulo máximo de 25 cc/g y una densidad de red de por lo menos 0,05 9/cc donde la capa de tratamiento de líquidos tiene un espesor máximo de 1,5 mm, un peso básico de por lo menos 30 g/m2 y un valor de retorno de la humedad de menos de 0,4 g de acuerdo con el método de prueba WSP 70.8 y donde la capa de tratamiento de líquidos tiene un diámetro promedio de fibras de por lo menos 40 micrones sobre la base del recuento de fibras termoplásticas en la capa de tratamiento de líquidos y donde menos de 10% del recuento de la pluralidad de fibras termoplásticas en la capa de tratamiento de líquidos tiene un diámetro absoluto de fibra de menos de 30 micrones. Las realizaciones adicionales incluyen un artículo absorbente para el cuidado personal que incorpora la capa de tratamiento de líquidos sobre un centro absorbente.

Description

CAPA DE TRATAMIENTO DE LÍQUIDOS EN ARTÍCULOS ABSORBENTES PARA EL CUIDADO PERSONAL CAMPO DE LA INVENCIÓN La presente invención está relacionada con las redes fibrosas no tejidas que son útiles como capa de tratamiento de líquidos en un artículo absorbente para el cuidado personal. Más específicamente, la presente invención se relaciona con una capa de tratamiento de líquidos en forma de una gran red denier spunbond no tejida que exhibe una exclusiva combinación de características que proporcionan una rápida absorción de múltiples descargas y la distribución de exudados del cuerpo en una parte absorbente de un artículo absorbente para el cuidado personal.

ANTECEDENTES DE LA INVENCIÓN Los artículos absorbentes para el cuidado personal tales como los pañales, las bombachitas para entrenamiento, los apositos para incontinencia, los productos para la higiene femenina y similares son diseñados para absorber los líquidos del cuerpo que incluyen sangre, orina, menstruación y heces. En ciertas instancias, estos productos deberían ser capaces de absorber rápidamente cantidades relativamente grandes de de líquidos, como por ejemplo la orina y sin embargo mantener lo más seco y confortable posible a las personas. Generalmente estos productos absorbentes para el cuidado personal incluyen una lámina superior permeable a los líquidos, una lámina inferior y un centro absorbente ubicado entre la lámina superior y la inferior. La lámina superior generalmente está fabricada con una especie de red permeable fibrosa no tejida como por ejemplo una red cardada sellada o una red spunbond. La lámina inferior generalmente está hecha a partir de algún tipo de material o laminado impermeable y opcionalmente respirable.

El centro absorbente generalmente está hecho de fibras de pulpa de madera también denominadas "fluff' y que opcionalmente puede incluir partículas superabsorbentes diseñadas para absorber muchas veces su peso en líquidos. Cuando un niño o un adulto orina, la orina pasa a través de la lámina superior y se absorbe dentro del centro absorbente que está por debajo. Un problema que presentan los centros absorbentes es que no son muy efectivos para canalizar rápidamente y drenar los líquidos hacia lugares más alejados de la estructura absorbente. Como resultado, por lo menos una parte del líquido retenido en el centro puede retornar a la lámina superior que generalmente está en contacto con la piel de la persona. Este material empapado de orina es como mínimo incómodo, inhibe el flujo del aire hacia la piel y posiblemente exacerba cualquier condición existente de la piel. Además, los líquidos no contenidos por el centro absorbente o la capa de tratamiento de líquidos presentan un mayor riesgo de filtración fuera del artículo absorbente para el cuidado personal.

Se han hecho intentos para aliviar estos problemas colocando una o más capas adicionales de materiales entre la lámina superior y el centro absorbente. A estos materiales se los ha denominado capa de tratamiento de líquidos, capa de transferencia, capa separadora, capa de ataque, capa de adquisición y distribución de fluidos, entre otras denominaciones (referidas en conjunto como "capa de tratamiento de líquidos"). La función de la capa de tratamiento de líquidos es recolectar los líquidos que recibe de la lámina superior y luego transferirlos al centro absorbente. De forma ideal, dicha capa de tratamiento de líquidos, debería ser capaz de recibir los líquidos para alejarlos de la piel. La capa de tratamiento de líquidos desplazaría los mismos hacia otros componentes del producto absorbente para el cuidado personal y sería capaz de separar la piel y la lámina superior del resto del sistema absorbente. Por último, la capa de tratamiento de líquidos sería capaz de mantener la separación en diversas condiciones.

Las capas actuales para el tratamiento de de líquidos son capaces de recibir considerables cantidades de de líquidos, alejarlos de la piel de la persona, distribuir los líquidos a lo largo y a través de la capa de tratamiento de líquidos y trasladarlos al centro absorbente. Las capas típicas de tratamiento de líquidos utilizan materiales de fibra larga que exhiben grandes volúmenes de vacío. Por ejemplo, la patente norteamericana No. 5.846.166 de Bishop et al. describe una capa de ataque para un artículo absorbente para el cuidado personal en el que el material tiene un volumen nulo que va de aproximadamente 80 cc/g a unos 1 17 cc/g. De forma similar, la patente norteamericana No 5.490.846 de Ellis, et al. describe un material con un volumen nulo que va de 40 cc/g a unos 60 cc/g. La tendencia ha sido usar materiales de fibra larga con grandes volúmenes nulos para proveer un gran espacio para que los líquidos se almacenen provisoriamente a medida que se transfieren los mismos y son absorbidos por el centro absorbente. A menudo estos materiales utilizan fibras onduladas para aumentar los volúmenes de fibra larga y vacío nulo de los materiales. Por ejemplo, la patente norteamericana no. 6.096.015 de Yeo, et al., revela un material para una capa de separador con fibras de por lo menos 28 micrones y revela que las fibras de la capa del separador tienen un mínimo de cinco ondas por pulgada extendida. Mientras que Yeo et al. revela dos ejemplos comparativos que utilizan fibras no onduladas; sin embargo, estos materiales parecen tener volúmenes nulos mayores de 25 cc/g.

Un desafío para los materiales de fibra larga es la compresibilidad. Cuando se somete un material de fibra larga a una carga ya sea mediante el peso de la persona o bien en los depósitos, la estructura porosa del material cambia a causa de la posibilidad de su compresibilidad. A medida que cambia la estructura del poro bajo una carga, cambia el rendimiento del material. Algunos han utilizado una mezcla de fibras largas y cortas para reducir la compresibilidad de la capa de tratamiento de líquidos. Por ejemplo, la patente norteamericana no. 5.364.382 de Latimer et al. describe el uso de fibras más largas y firmes para suministrar elasticidad y fibras más pequeñas para aumentar la superficie disponible en el material. Estos tipos de materiales tienen generalmente una gran cantidad de fibras largas que se comprimen y exhiben grandes volúmenes nulos. Otra capa de tratamiento de líquidos revelada en la patente norteamericana 5.522.810 de Alien, (h) et al., describe una red fibrosa no tejida resistente y elástica en cuanto a la compresión para usarla como una capa de tratamiento de líquidos que tiene un espesor de por lo menos 2,5 mm. Mientras que este material es resistente en cuanto a la compresión, se agrega al total general de los artículos absorbentes para el cuidado personal.

Otro tema en lo que respecta a las capas de tratamiento de líquidos con gran volumen nulo, es el volumen que ocupan a granel en un rollo durante su almacenamiento o transporte antes de su armado como parte de un artículo absorbente para el cuidado personal. Esto se debe a que estos materiales de fibras largas tienen una tendencia a colapsar de manera irreversible cuando se los bobina en el rollo si la tensión de bobinado es demasiado alta. Además, en vista del uso de una tensión de bobinado relativamente baja y el espesor de estos materiales de fibras largas para los rollos de diámetros iguales, el rollo del material de tratamiento de líquidos de gran volumen nulo, puede tener una longitud más corta de material por rollo que un rollo de un material más delgado. Estos rollos más cortos, llevan a cambios más frecuentes en los rollos, más desechos y empalmes más frecuentes en el material durante el proceso de fabricación que a su turno trae como consecuencia demoras en la producción de artículos absorbentes para el cuidado personal.

Se necesita una capa de tratamiento de líquidos resistente y elástica que sea más delgada que las que se fabrican actualmente y que no agregue al volumen del artículo absorbente para el cuidado personal pero que proporcione una adecuada separación entre el centro absorbente y la lámina superior contra la superficie de la persona luego de múltiples descargas. Además persiste una necesidad en el campo de la higiene personal absorbente de obtener una capa de tratamiento de líquidos que mantenga su estructura porosa bajo condiciones de carga y que pueda ser producida de forma relativamente económica comparada con los materiales cardados pero que presente las características necesarias de rendimiento para el uso como capa de tratamiento de líquidos. Muchos de los materiales discutidos anteriormente son materiales comprimibles de fibra larga o con gruesos con mucha elasticidad. Una solución propuesta podría ser simplemente hacer los materiales más delgados. Simplemente hacer un material más delgado, puede tener efectos adversos importantes en cuanto al rendimiento. Por lo tanto se deben combinar propiedades exclusivas para brindar una capa de tratamiento de líquidos que sea más delgada y resistente a la compresión pero que sin embargo cumpla con los requerimientos de rendimiento de una capa de tratamiento de líquidos en un artículo absorbente para el cuidado personal. La presente invención está directamente dirigida a esa capa de tratamiento de líquidos que será más evidente según la siguiente descripción, los siguientes dibujos y las reivindicaciones.

SÍNTESIS DE LA INVENCIÓN La presente invención está dirigida a una capa de tratamiento de líquidos que utiliza una red spunbound fabricada con fibras denier largas que sustancialmente no se comprime y exhibe volúmenes nulos de 25 cc/g o menos y gran permeabilidad y cumple con los parámetros de rendimiento para ser usada como capa de tratamiento de líquidos.

En algunas realizaciones, la presente invención puede incluir una capa de tratamiento de líquidos en un artículo absorbente para el cuidado personal, donde la capa de tratamiento de líquidos comprende una pluralidad de fibras termoplásticas en la forma de una red spunbond no tejida donde la pluralidad de las fibras termoplásticas se orientan aleatoriamente y no son onduladas, donde la capa de tratamiento de líquidos tiene un volumen máximo nulo de 25 cc/g y una densidad de red de por lo menos 0,05 g/cc donde la capa de tratamiento de líquidos tiene un espesor máximo de 1 ,5 mm un peso básico de por lo menos 30 g/m2 y un valor de retorno de la humedad de menos de 0,4 g de acuerdo con el método de prueba WSP 70.8 y donde la capa de tratamiento de líquidos tiene un diámetro promedio de fibra de por lo menos 40 micrones sobre la base de la cantidad de fibras termoplásticas en la capa de tratamiento de líquidos y en las que menos de 10% del recuento de la pluralidad de fibras termoplásticas en la capa de tratamiento de líquidos tienen un diámetro absoluto de fibra de menos de 30 micrones.

En una realización posterior la capa de tratamiento de líquidos puede exhibir un máximo de compresibilidad de 30%. La capa de tratamiento de líquidos puede incluir fibras que comprenden polipropileno, y donde todas las fibras de la capa de tratamiento de líquidos se encuentran en la red spunbond no tejida. Además, la capa de tratamiento de líquidos puede exhibir un peso básico de entre aproximadamente 30 g/m2 y aproximadamente 100 g/m2. En algunas realizaciones, las fibras pueden exhibir un diámetro promedio que va de aproximadamente 40 a unos 80 micrones. En una realización adicional, el diámetro promedio de la fibra puede ser de por lo menos 45 micrones. En otras realizaciones, el diámetro promedio de la fibra puede ser de por lo menos 55 micrones. La red spunbond no tejida, puede ser estabilizada mediante sellado de punto de calor. En algunas realizaciones, la capa de tratamiento de líquidos puede exhibir un factor de permeabilidad de por lo menos 11. En otras realizaciones, la capa de tratamiento de líquidos puede incluir menos de 5% por recuento de la pluralidad de fibras termoplásticas en la capa de tratamiento de líquidos que tienen un diámetro absoluto de fibra de menos de 30 micrones. En otras realizaciones, la capa de tratamiento de líquidos puede incluir por lo menos 95% de la pluralidad de fibras termoplásticas en la capa de tratamiento de líquidos que tienen un diámetro absoluto de fibra de por lo menos 30 micrones. La capa de tratamiento de líquidos puede incluir fibras que contienen polipropileno y la capa de tratamiento de líquidos puede exhibir un peso básico de por lo menos 40 g/m2 y puede ser estabilizada mediante sellado por punto de calor y la capa de tratamiento de líquidos puede exhibir una compresibilidad máxima de 30% y un factor de permeabilidad de por lo menos 11. En realizaciones adicionales, la capa de tratamiento de líquidos puede tener un diámetro promedio de fibra de por lo menos 55 micrones, las fibras pueden comprender polipropileno, la capa de tratamiento de líquidos puede exhibir un peso básico de por lo menos 40 g/m2 y puede ser estabilizada mediante sellado por punto de calor y donde la capa de tratamiento de líquidos puede exhibir una compresibilidad máxima de 30% y un factor de permeabilidad de 11 o superior.

Las realizaciones de la presente invención también pueden incluir un artículo absorbente para el cuidado personal que comprendan una lámina inferior, una capa de tratamiento de líquidos y un centro absorbente ubicado entre la capa de tratamiento de líquidos y la lámina inferior donde la capa de tratamiento de líquidos comprenda una pluralidad de fibras termoplásticas que consten de una red spunbond no tejida donde la pluralidad de fibras termoplásticas se orienten aleatoriamente y no sean onduladas, en las que la capa de tratamiento de líquidos tenga un volumen máximo nulo de 25 cc/g y una densidad de red de por lo menos 0,05 g/cc en la que la capa de tratamiento de líquidos tenga un espesor máximo de 1 ,5 mm, un peso básico de por lo menos 30 g/m2 y un valor de retorno de la humedad de menos de 0.4 g de acuerdo con el método de prueba WSP 70.8 y en las que la capa de tratamiento de líquidos tenga un diámetro de fibra promedio de por lo menos 40 micrones sobre la base de la cantidad de fibras termoplásticas en la capa de tratamiento de líquidos y donde menos de 10% del recuento de la pluralidad de fibras termoplásticas en la capa de tratamiento de líquidos tenga un diámetro absoluto de fibra de menos de 30 micrones.

Además, el artículo absorbente para el cuidado personal puede comprender una lámina superior donde la capa de tratamiento de líquidos se ubica entre la lámina superior y el centro absorbente. En algunas realizaciones, el absorbente para el cuidado personal puede tener un diámetro promedio de fibra de por lo menos 45 micrones. En otras realizaciones, el artículo absorbente para el cuidado personal puede tener un diámetro promedio de fibra de por lo menos 55 micrones. Aun más, el artículo absorbente para el cuidado personal puede tener menos de 5% de la pluralidad de fibras termoplásticas en la capa de tratamiento de líquidos que tenga un diámetro absoluto de fibra de menos de 30 micrones. En otra realización adicional el artículo absorbente para el cuidado personal puede tener por lo menos 95% de la pluralidad de fibras termoplásticas en la capa de tratamiento de líquidos con un diámetro absoluto de fibra de por lo menos 30 micrones. El artículo absorbente para el cuidado personal puede incluir fibras que comprendan polipropileno donde la capa de tratamiento de líquidos exhiba un peso básico de por lo menos 40 g/m2 y pueda ser estabilizado por sellado por punto de calor y donde la capa de tratamiento de líquidos pueda exhibir una compresibilidad máxima de 30% y un factor de permeabilidad de por lo menos 11.

Aun más en algunas realizaciones la presente invención puede incluir una capa de tratamiento de líquidos para un artículo absorbente para el cuidado personal donde la capa de tratamiento de líquidos comprenda una red spunbond no tejida que comprenda una pluralidad de fibras termoplásticas y que tengan un contenido total de fibras donde la pluralidad de fibras termoplásticas estén orientadas de forma azarosa y no onduladas donde la capa de tratamiento de líquidos tenga un volumen máximo nulo de 25 cc/g y una densidad de red de por lo menos 0,05 g/cc donde la capa de tratamiento de líquidos tenga un espesor máximo de 1 ,5 mm, un peso básico de por lo menos 30 g/m2 y un valor de retorno de la humedad de menos de 0,4 g de acuerdo con el método de prueba WSP 70.8 y donde la pluralidad de las fibras termoplásticas comprenda por lo menos 60% de peso del contenido total de fibra de la red spunbond no tejida y la pluralidad de fibras termoplásticas tenga un diámetro promedio de por lo menos 40 micrones (µ?t?) en las que menos de 10% de la pluralidad de fibras termoplásticas en la red spunbond no tejida tenga un diámetro absoluto de menos de 30 micrones.

BREVE DESCRIPCIÓN DEL DIBUJO La Figura 1 es un corte transversal de un artículo absorbente para el cuidado personal de acuerdo con una realización de la invención.

DESCRIPCIÓN DETALLADA DE LAS REALIZACIONES DE LA INVENCIÓN La presente invención está dirigida a una capa de tratamiento de líquidos en artículos absorbentes para el cuidado personal tales como pañales, bombachitas de entrenamiento, apositos para incontinencia y productos para la higiene femenina. Con referencia a las Figuras 1 , aparece un artículo absorbente para el cuidado personal representado generalmente por el número 10 de referencia. La presente invención será descripta junto con esta realización en particular; sin embargo, esta realización no debería ser interpretada como limitante del alcance o la aplicación de la presente invención. El artículo absorbente para el cuidado personal 10, incluye una lámina superior 12 permeable, una lámina inferior 14 y un centro absorbente 16 dispuesto entre la lámina superior permeable 12 y la lámina inferior 14. En esta realización en particular, una capa de tratamiento de líquidos 18 se ubica entre la lámina superior 12 y el centro absorbente 16. ¦ .

En varias realizaciones, la lámina superior 12 está diseñada para estar en contacto con la piel de la persona y por lo tanto, preferentemente es blanda al tacto pero resistente a la abrasión. En varias realizaciones, la lámina superior 12 es permeable a los líquidos. Los materiales adecuados para la lámina superior 12 incluyen, sin limitaciones, una multiplicidad de redes no tejidas fibrosas como redes cardadas selladas y redes de fibras más continuas tales como las redes spunbond. Otros materiales adecuados incluyen películas impermeables y láminas de películas o no tejidas.

La lámina inferior 14 se puede hacer con una variedad de materiales que incluyen sin limitaciones, películas plásticas, redes fibrosas no tejidas, espumas y combinaciones de las anteriores con inclusión de los laminados. El atributo principal de la lámina inferior 14 es que retiene cualquier sólido o líquido depositado que reciba el artículo absorbente para el cuidado personal 10. Como resultado, generalmente es de desear que la lámina inferior 14 sea impermeable. Para facilitar un mayor confort, también es deseable formar la lámina inferior 14 de manera que sea respirable. Algunos materiales tales como las redes de fibras no tejidas tienden a ser respirables por naturaleza debido a su constitución. Otros materiales tales como las películas plásticas, se pueden convertir en respirables mediante orificios o mediante el uso de películas microporosas que a menudo contienen rellenos. Dichas películas que contienen rellenos se estiran o contraen para formar poros adyacentes al relleno, proporcionando un camino a través de la película lo que permitan por ejemplo, que se transmita por los mismos vapor de agua. Se encuentran disponibles otras películas que transmiten vapor de agua usando mecanismos de difusión.

El centro absorbente 16 puede disponerse entre la lámina superior 12 y la inferior 14 y se usa para absorber la porción principal de los fluidos corporales u otros líquidos que reciba a través de la lámina superior 12. El centro absorbente puede estar hecho de una gran variedad de materiales que incluyen sin limitaciones, pulpa natural o sintética, fibras con pelusa, fibras termoplásticas hidrófilas o fibras termoplásticas que fueron tratadas para convertirlas en hidrófilas. El centro absorbente también puede contener superabsorbentes. Además estos materiales pueden ser usados solos o combinados. Por ejemplo, la pelusa de pulpa de madera se puede usar sola o en combinación con un superabsorbente para aumentar la capacidad total del centro absorbente. Además, se pueden usar fibras termoplásticas más rígidas para mantener, la integridad del centro absorbente y para colaborar en la prevención del colapso del centro absorbente una vez que se ha humedecido.

La capa de tratamiento de líquidos 18 puede ubicarse entre la lámina superior permeable 12 y el centro absorbente 16. El propósito de la capa de tratamiento de líquidos 18 puede ser para separar aun más el centro absorbente 16 de la superficie de la piel de la persona en un esfuerzo para reducir el flujo de líquidos de regreso del centro absorbente 16 a la lámina superior 12. En la realización ilustrada en la Figura 1 , la capa de tratamiento de líquidos 18 se ubica sobre el centro absorbente 16. Si se desea, se puede variar el tamaño de la capa de tratamiento de líquidos 18 y así agrandarla o achicarla con respecto al centro absorbente 16. Además, la capa de tratamiento de líquidos 18 se puede hacer de las mismas dimensiones de la lámina superior permeable 12 y de esa manera lograr que cubra todo el centro absorbente 16 y la lámina inferior 14.

En otras realizaciones, la lámina superior 12 puede ser optativa o se puede omitir de manera que la capa de tratamiento de líquidos 18 quedaría adyacente a la superficie o piel de la persona. En dicha realización la capa de tratamiento de líquidos 18 tiene las medidas para cubrir el perímetro del centro absorbente 16 y preferentemente tiene el tamaño similar a la lámina inferior 14. En algunas realizaciones, la capa de tratamiento de líquidos puede no ser tan suave al tacto como generalmente es posible con los materiales convencionales de la lámina superior en cuyo caso puede ser deseable colocar la capa de tratamiento de líquidos por debajo de una lámina superior separada 12 tal como en la configuración ilustrada en la Figura 1.

La capa de tratamiento de líquidos de acuerdo con la presente invención, se puede usar sola o en combinación con otros materiales o capas en una configuración apilada o sellada mediante pegamento u otra forma con una o más de las otras capas del artículo absorbente para el cuidado personal. Generalmente, la capa más cerca de la superficie de la persona, generalmente se adhiere o sujeta a la lámina inferior. Puede ser deseable adherir la capa de tratamiento de líquidos 18 a una o más de las otras capas o componentes del artículo absorbente para el cuidado personal 10 con inclusión, por ejemplo, de la lámina superior 12, el centro absorbente 16 o la lámina inferior 14.

La capa de tratamiento de líquidos de la presente invención incluye una combinación de propiedades de manera que cuando la capa de tratamiénto de líquidos se incorpora en un artículo absorbente para el cuidado personal, esta capa efectivamente absorbe y transfiere los líquidos al centro absorbente y disminuye al mínimo el retorno de la humedad a la superficie de la persona cuando se la coloca: debajo de una carga de compresión como por ejemplo cuando un bebé que tiene pañales está en posición sentada. Con este fin, las realizaciones de la invención están dirigidas a una capa de tratamiento de líquidos que incluye una pluralidad de fibras termoplásticas con la forma de redes spunbond no tejidas donde la pluralidad de fibras termoplásticas está orientada aleatoriamente y no son onduladas. La capa de tratamiento de líquidos exhibe un volumen máximo nulo de 25 cc/g y una densidad de red de por lo menos 0,05 g/cc. En varias realizaciones, la capa de tratamiento de líquidos exhibe un espesor máximo de 1 ,5 mm, un peso básico de por lo menos 30 g/m2 y un valor de retorno de la humedad de menos de 0,4 g de acuerdo con el método de prueba de WSP 70.8 descripto en detalle a continuación. Además, en varias realizaciones, la capa de tratamiento de líquidos posee un diámetro promedio de fibra de por lo menos 40 micrones sobre la base del número de fibras termoplásticas en la capa de tratamiento de líquidos y donde menos de 10% del recuento de la pluralidad de fibras termoplásticas en la capa de tratamiento de líquidos tienen un diámetro absoluto de menos de 30 micrones.

Esta combinación exclusiva de propiedades de las fibras hace que la capa de tratamiento de líquidos sea particularmente efectiva para su uso en artículos absorbentes para el cuidado personal. La capa de tratamiento de líquidos se produce mediante procesos spunbond reduciendo así los costos de producción. La capa de tratamiento de líquidos exhibe estabilidad dimensional de manera que los atributos físicos del material no se ven afectados sustancialmente por el almacenamiento o la tensión del enrollado durante el procesamiento. Las realizaciones de la presente invención son especialmente adecuadas para separar el centro absorbente de un artículo absorbente para el cuidado personal de la lámina superior contra la piel o superficie del usuario de estos productos.

Fibras utilizadas en la capa de tratamiento de líquidos En varias realizaciones, las fibras termoplásticas en la capa de tratamiento de líquidos poseen un diámetro promedio de por lo menos 40 micrones sobre la base de la cantidad de fibras termoplásticas de la capa de tratamiento de líquidos. En general, la cantidad de fibras en la capa de tratamiento de líquidos está determinada por la inspección óptica o microscópica de una capa de tratamiento de líquidos según se discute en la siguiente sección sobre procedimientos de prueba. En algunas realizaciones, el diámetro promedio de la pluralidad de fibras termoplásticas puede estar en un rango entre 40 y 80 micrones o entre 45 y 75 micrones o entre 50 y 70 micrones u otro rango de valores. En otras realizaciones, el diámetro promedio de la pluralidad de fibras termoplásticas puede ser de por lo menos 45 micrones y en algunas otras, de por lo menos 55 micrones. La pluralidad de fibras termoplásticas puede comprender, por ejemplo, por lo menos 60% o por lo menos 70% o por lo menos 80% o por lo menos 90% o por lo menos 95% o por lo menos 99% hasta 100% o de 50% a 100% o de 60% a 99% o de 70% a 95% u otros rangos de valores por peso del total de contenido de fibra de la red spunbound no tejida.. "El contenido total de fibra" se refiere a las fibras de todas las fuentes con inclusión de todas las fibras continuas y todas las fibras de grapa y todas las demás fibras que se puedan presentar en la red spunbond no tejida sola o en combinaciones.

Para mantener las propiedades y características de la capa de tratamiento de líquidos, menos de 10% del recuento de la pluralidad de fibras termoplásticas en la capa de tratamiento de líquidos tienen un diámetro absoluto de fibra de menos de 30 micrones. En otras realizaciones, menos de 5% o menos de 4% o menos de 3% o menos de 2% o menos de 1% de las fibras termoplásticas en la red spunbond no tejida tienen un diámetro absoluto de menos de 30 micrones. En varias realizaciones, por lo menos 90% o por lo menos 95% o por lo menos 99% hasta 100% de todas las fibras termoplásticas de la red spunbond no tejida exhiben un diámetro absoluto de fibra de por lo menos 30 micrones o más o por lo menos 35 micrones o más o por lo menos 40 micrones o más. En varias realizaciones, estos rangos de valores para los diámetros absolutos de fibra se pueden aplicar al contenido total de fibra de la capa de tratamiento de líquidos.

Las fibras en la capa de tratamiento de líquidos pueden estar formadas a partir de material termoplástico. Los ejemplos de materiales termoplásticos adecuados pueden incluir sin limitaciones las poliolefinas tales como polietileno o polipropileno así como también poliésteres, poliamidas y alcohol de polivinilo y también homopolímeros, copolímeros y mezclas de los anteriores. El corte transversal de las fibras termoplásticas puede ser circular o no circular. Aunque sin limitarse a lo anterior, el ancho de las fibras termoplásticas puede ser uniforme o esencialmente uniforme a lo largo de las fibras, donde las variaciones del ancho pueden ser, por ejemplo, inferiores a aproximadamente ±10% o menos de aproximadamente ±5% o menos de aproximadamente ±2% o menos de aproximadamente ±2% o menos de aproximadamente ±1 % o de 0 a ±2% u otros valores. Las fibras termoplásticas son generalmente fibras continuas formadas en el proceso spunbond descripto a continuación.

Las fibras pueden ser sólidas o huecas. Además, pueden estar hechas de un polímero de una fibra o de múltiples polímeros tales como los que se encuentran en las fibras multiconstitutivas y con multicomponentes (a las que se hace referencia en forma colectiva como fibras "multicomponentes"). Las fibras multicomponentes tienden a tener dos o más polímeros que se presentan o se depositan en la fibra. Las fibras multicomponentes tienden a tener dos o más polímeros que están presentes en o se depositan a través de la fibra. Las fibras multicomponentes tienden a tener dos o más polímeros en zonas distintivas y separadas generalmente a lo largo del eje longitudinal de la fibra. De esa manera, usando fibras multicomponentes que son bicomponentes por ejemplo, los cortes transversales de la fibra pueden ser capa/centro, una al lado de la otra o en islas en el mar. Generalmente con tales fibras bicomponentes, uno de los polímeros posee un punto de ablandamiento o derretimiento inferior al otro polímero o polímeros. Este polímero con punto de ablandamiento o derretimiento más bajo, a menudo puede estar presente en por lo menos una porción de la superficie exterior o expuesta de la fibra y es usado para sellar juntas las fibras de la red no tejida. La capa de tratamiento de líquidos de la presente invención puede estar hecha de un solo tipo de fibra o una mezcla de fibras tales como, por ejemplo, una mezcla de fibras de polietileno de un solo componente y una o más fibras bicomponentes tales como capa de polietileno/centro de polipropileno o fibras bicomponentes capa de polietileno/centro de poliéster.

Para lograr la estructura específica y las propiedades de la capa de tratamiento de líquidos de la presente invención, las fibras termoplásticas de la capa de tratamiento de líquidos son no onduladas. Las fibras no onduladas exhiben menos de tres ondas por pulgada extendida. En algunas realizaciones, las fibras no onduladas exhiben no más de dos ondas por pulgada extendida y en otras realizaciones, la fibra no tiene ondas. Como se trató anteriormente, se ha utilizado la ondulación en materiales previos para aumentar los volúmenes nulos y el largo de los materiales. La capa de tratamiento de líquidos de la presente invención usa fibras no onduladas y da como resultado un material de poca fibra larga con bajos volúmenes nulos. Generalmente, las fibras onduladas son fibras termoplásticas meltspun en las cuales no se han hecho ondulaciones mecánicas, latentes o químicas después de la formación de las fibras.

Las fibras termoplásticas que forman la capa de tratamiento de líquidos de la presente invención, puede tener la forma de una red spunbond no tejida. Las redes spunbond no tejidas se pueden hacer a partir de fibras termoplásticas meltspun formadas mediante la extrusión de material termoplástico fundido como fibras de una pluralidad de finos capilares en una hilera. El diámetro de las fibras extrusadas luego se puede reducir y depositar en una superficie recolectora en la forma de una red no tejida de fibras continuas. En varias realizaciones, las fibras termoplásticas de la capa de tratamiento de líquidos son continuas ya que las fibras son producidas en un proceso spunbond en el cual las fibras extrusadas continuas se depositan directamente en el recolector en forma de red no tejida. Esto está en contraste con las redes no tejidas hechas de fibras no continuas tales como las fibras termoplásticas de grapa. En contraste con el proceso spunboud, las fibras de grapa se extrusan y cortan con longitudes específicas generalmente inferiores a 150 mm y luego se les da la forma de una red no tejida. La producción de redes spunbond no tejidas se ilustra en patentes tales como Appel et al., patente de Estados Unidos no. 4.340.563, Dorschner et al., patente de Estados Unidos no. 3.692.618; McKinney, patente de Estados Unidos no. 3.338.992 y 3.341.394; Hartman, patente de Estados Unidos no. 3.502.763; Dobo et al., patente de Estados Unidos no. 3.542.615; Pike er al., patente de los Estados Unidos no. 5.382.400, y Matsuki et al., patente de los Estados Unidos no. 3.802.871 , que se agregan al presente como referencia en su totalidad.

En algunas realizaciones, la capa de tratamiento de líquidos puede estar formada por una o más capas de redes spunbond no tejidas siempre que la capa de tratamiento de de líquidos mantenga la estructura y propiedades de la invención. Por ejemplo, se pueden usar uno o más manojos de fibras extrusadas para formar la red spunbond no tejida. De forma alternativa, se pueden usar dos o más capas de una red spunbond no tejida para la capa de tratamiento de líquidos.

Las fibras termoplásticas de la capa de tratamiento de líquidos pueden estar orientadas aleatoriamente de manera que las fibras no exhiban un alto grado de orientación en la red spunbond no tejida. Un indicador del grado de orientación de las fibras en la red spunbond no tejida es la tasa de fuerza de tracción de la tira en la dirección de la máquina con respecto a la fuerza de tracción de la tira en la dirección al través de la máquina (MD:CD). En ciertas realizaciones, la tasa de MD:CD de la red spunbond no tejida para la capa de tratamiento de líquidos es cinco o menos y preferentemente tres o menos. Esto va en contraste con el caso de las fibras que se tienden en forma paralela o en contraste con el proceso de cardado donde las fibras de grapa generalmente se alinean durante la formación de la red y generalmente producen una tasa MD:CD mayor de 5 si no se superpone o combina con otras redes de manera de compensar esta anisotropía tan fuerte.

Propiedades de la capa de tratamiento de líquidos Como se hizo referencia anteriormente, una propiedad importante de la capa de tratamiento de líquidos puede ser el volumen nulo. El volumen nulo de la capa de tratamiento de líquidos es una medida o indicador de la estructura abierta de la tela bajo cargas livianas. Los volúmenes nulos de la capa de tratamiento de líquidos de la presente invención son bajos si se los compara con los volúmenes nulos de la capa de tratamiento de líquidos de la presente invención son bajos comparados con los volúmenes nulos de las capas de tratamiento de líquidos típicas. La capa de tratamiento de líquidos de la presente invención exhibe un volumen máximo nulo de 25 cc/g. En otras realizaciones, la capa de tratamiento de líquidos exhibe un volumen máximo nulo de 20 cc/g. En otras realizaciones el volumen nulo máximo puede ser entre aproximadamente 7 cc/g y aproximadamente 25 cc/g, o de aproximadamente 10 cc/g a aproximadamente 20 cc/g u otros valores.

En varias realizaciones, la capa de tratamiento de líquidos que puede ser la red spunbond no tejida sola o en combinación con otra capa o capas, puede exhibir un peso básico de por lo menos 30 g/m2. En algunas realizaciones, el peso básico de la capa de tratamiento de líquidos puede ser de por lo menos 40 g/m2 o por lo menos 60 g/m2. En algunas realizaciones, el peso básico de la capa de tratamiento de líquidos puede ser entre aproximadamente 30 g/m2 y aproximadamente 100 g/m2 o entre aproximadamente 35 g/m2 y aproximadamente 95 g/m2, o entre aproximadamente 40 g/m2 y aproximadamente 90 g/m2 o de aproximadamente 50 g/m2 y aproximadamente 80 g/m2 u otros rangos de valores. La densidad de la red spunbond no tejida puede ser de por lo menos 0,05 g/cc y en algunas realizaciones la densidad de la red puede tener un valor en el rango de 0,05 g/cc a 0,15 g/cc o de 0,07 g/cc a 0,12 g/cc o de 0,08 g/cc a 0,10 g/cc u otros valores. La capa de tratamiento de líquidos puede exhibir un espesor máximo de 1 ,5 mm y en algunas realizaciones puede estar por debajo de 1 mm, en otras realizaciones adicionales puede estar por debajo de aproximadamente 0,8 mm y el espesor puede estar en un rango de aproximadamente 0,1 mm a 1 ,5 mm o de 0,25 mm a 1 ,25 mm o de 0,5 mm a aproximadamente 1 mm u otro rango de valores.

Además, en algunas realizaciones, la capa de tratamiento de líquidos exhibe un factor de permeabilidad de por lo menos 11 o por lo menos 12, o por lo menos 13 o por lo menos 15 o por lo menos 17 u otros valores. El factor de permeabilidad está relacionado con la permeabilidad del aire del material y se la normaliza para el peso básico del material. El factor de permeabilidad provee información perteneciente a la estructura abierta de la capa de tratamiento de líquidos de manera que a mayor cantidad, más abierta es la estructura.

Para ser útil en un artículo absorbente para el cuidado personal, la capa de tratamiento de líquidos debería poder absorber sucesivas descargas. Esta característica se denomina generalmente como rendimiento de traspaso. La prueba Worldwide Strategic Partners standard WSP 70.7 (05) de EDANA/INDA "Standard Test Method for Nonwovens - Repeat Liquid Strike-Through time" ("WSP 70.7") es un método standard para evaluar la habilidad de una capa de tratamiento de líquidos para tratar múltiples descargas. La capa de tratamiento de líquidos de la invención actual exhibe un rendimiento de traspaso de acuerdo con el método de prueba WSP 70.7 de menos de 1 ,7 segundos para la segunda descarga y 1 ,9 segundos para la tercera descarga.

Además del tratamiento de las descargas múltiples, la capa de tratamiento de líquidos debería exhibir las habilidades para el tratamiento de líquidos tales como la reducción al mínimo del retorno de la humedad proveniente del centro absorbente de regreso a la superficie de la capa adyacente a la persona. La prueba standard WSP 70.8 (05) de EDANA/INDA Worldwide Strategic Partners "Standard Test Method for Wetback After Repeated Strike Through Time (WSP 70.8) es un método standard para evaluar el rendimiento de los materiales para evitar el retorno de la humedad usados en los artículos absorbentes para el cuidado personal. La capa de tratamiento de líquidos de la presente invención exhibe un valor de retorno de la humedad de menos de 0,4 g de acuerdo con el método de prueba WSP 70.8 y en algunas realizaciones menos de 0,3 g y en otras realizaciones menos de 0,2 g.

La capa de tratamiento de líquidos es elástica y no exhibe un alto grado de compresión ante las cargas. La capa de tratamiento de líquidos tiende a resistir la compresión ante una carga manteniendo de esa forma una relación espaciada entre el centro absorbente y la piel o superficie de la persona. Además, la capa de tratamiento de líquidos exhibe una estructura muy abierta que no retiene rápidamente los líquidos y promueve la circulación de aire. En consecuencia, el material tiende a proporcionar una separación entre el centro absorbente y la piel o la superficie de la persona. Si la capa de tratamiento de líquidos se comprime, el material tiende a exhibir la resistencia a la compresión de manera tal que la estructura porosa de la capa de tratamiento de líquidos no cambia mucho con la compresión, manteniendo así su rendimiento como una capa de tratamiento de líquidos. En ciertas realizaciones, la capa de tratamiento de líquidos exhibe una compresibilidad máxima de 30%. En algunas realizaciones, la compresibilidad máxima de la capa de tratamiento de líquidos puede ser 20% y en otras realizaciones puede ser 15% u otros valores.

Una vez que se ha formado la red spunbond no tejida, en algunas realizaciones especiales, la red puede ser estabilizada por uno o más métodos de sellado. Un método de sellado es el sellado mediante polvo donde se distribuye un polvo adhesivo a lo largo de la red y luego se lo activa mediante calentamiento de la red y se lo adhiere con aire caliente. Otro método cuando se usan fibras multicomponentes es usar un sellador mediante aire que es muy conocido en el arte. En un sellador mediante aire, se aplica un flujo de aire caliente a través de la red para calentar la red a una temperatura por encima del punto de derretimiento o ablandamiento del componente con menor punto de derretimiento dentro de las fibras multicomponentes pero por debajo del punto de derretimiento o ablandamiento del componente con punto de derretimiento más alto. Luego del calentamiento, se derriten o ablandan las porciones de polímeros con punto de derretimiento más bajo de las fibras de la red y las porciones derretidas o ablandadas de las fibras se adhieren a las fibras adyacentes en los puntos de entrecruzamiento mientras que las porciones de polímeros con altos puntos de derretimiento de las fibras tienden a mantener la integridad física y de sus dimensiones de la red no tejida resultante. Generalmente la red no sellada se sostiene sobre un tambor o alambrado. Además, se puede hacer pasar vacío a través de la red si se desea para que contenga la red fibrosa durante el proceso de sellado. En algunas realizaciones, el método de sellado preferido es el sellado de punto de calor donde se usan rollos calandria caliente o equipo de sellado por ultrasonido para sellar las fibras en forma localizada a lo largo de la red. Generalmente, en los casos de telas selladas por puntos, el armado incluye pasar la red no tejida para ser sellada entre por lo menos dos rollos de calandria. Uno de los rollos de calandria tiene una superficie lisa mientras que el segundo rollo de calandria tiene un diseño en relieve sobre la superficie. Los rollos de calandria se mantienen a una temperatura tal de manera que cuando pasa la red no tejida a través de los mismos, se aplica presión sobre la red no tejida y las fibras de la red no tejida quedan por lo menos selladas parcialmente al ser presionadas contra el rollo de calandria liso mediante las porciones en relieve del rollo calandria. Los diseños de sellado pueden tener diferentes tamaños, formas y orientación. El punto de sellado más común es un diseño repetido de pequeños rombos. Para el sellado mediante ultrasonido, la red no tejida pasa entre un rollo en relieve y un pico ultrasónico que oscila a una alta frecuencia y comprime las fibras termoplásticas contra el diseño en relieve y hace que las fibras se ablanden y formen un sellado entre las fibras. La zona de sellado para el punto de sellado por calor o por ultrasonido, puede ser de aproximadamente 5% a 30%.

Es de desear que la capa de tratamiento de líquidos sea por lo menos en parte hidrófila para ayudar a la transferencia de líquidos hacia el centro absorbente. Ser hidrófilo significa que las fibras o las superficies de las fibras se humedecen mediante líquidos acuosos en contacto con las fibras. El grado de humectación de los materiales puede a su turno describirse en lo que respecta a los ángulos de contacto y las tensiones de la superficie de los líquidos y materiales en cuestión. En el arte, los equipos y técnicas adecuadas para medir la humectación de materiales fibrosos en particular son muy conocidos. Las fibras que tienen ángulos de contacto de menos de 90° se denominan "humectables" o hidrófitas mientras que las fibras que tienen ángulos de contacto iguales o superiores a los 90°, son denominadas "no humectables" o hidrofóbicas.

Algunas fibras son naturalmente hidrófitas. Otras como por ejemplo las poliolefinas tienden a ser hidrofóbicas y por lo tanto requieren generalmente que se trate la superficie para aumentar su carácter hidrófilo. Se pueden agregar agentes humectantes / surfactantes por dentro, como con los siloxamos durante el proceso de formación de la fibra o por fuera como un tratamiento posterior sobre las fibras o la red resultante como en el caso de surfactantes amónicos y noiónicos. Silastol 163 o Silastol PST, ambos de Schill+Seilacher GmbH, son ejemplos de surfactantes que pueden ser usados para aumentar el carácter hidrófilo de una red fibrosa no tejida. Los agentes humectantes / surfactantes adecuados al igual que su uso son muy conocidos y no necesitan descripción en el presente en detalle. Mientras que es de desear que la red fibrosa no tejida sea de alguna manera hidrófila, es menos deseable aumentar el carácter hidrófilo en la medida en que el material tienda a retener los líquidos y proporcionar una superficie de contacto húmeda para la piel de la persona. Por lo tanto, puede ser necesario ajustar el grado del carácter hidrófilo en más o en menos para lograr el punto óptimo.

La capa de tratamiento de líquidos de la presente invención puede ser usada en una amplia variedad de aplicaciones que incluyen sin limitaciones, los productos absorbentes para el cuidado personal tales como los pañales, las bombachitas de entrenamiento, los apositos para incontinencia, las toallas higiénicas y similares. Generalmente en dichas aplicaciones, la capa de tratamiento de líquidos se puede asociar con la porción de los productos absorbentes para el cuidado personal que se ubican a un lado del centro absorbente que enfrenta a la persona y se puede usar con o sin una lámina superior o se puede ubicar entre la lámina superior y el centro absorbente o puede formar una porción de la lámina superior o el centro absorbente en la forma de un compuesto que puede ser laminado o no, por ejemplo, mediante sellado por calor o ultrasónico, adhesivos, costura, puntadas y entrelazado por agua. También es posible usar el material de acuerdo con la presente invención en toda la superficie del producto o puede ser usado en puntos selectivos que pueden estar muy separados entre sí o no.

La siguiente serie de pruebas, se realizan para medir los parámetros descriptos en el presente. Además de los procedimientos de prueba detallados a continuación, también se presentan una serie de ejemplos. Los ejemplos se presentan para ilustrar varias realizaciones y destacar ciertas características de la presente invención y no deberían limitar en absoluto el alcance de la invención.

MÉTODOS DE PRUEBA ESPESOR Los datos del espesor o calibre fueron obtenidos midiendo una capa simple de la capa de tratamiento de líquidos o los spunbond no tramados usando un tester indicador Ames modelo 91 -013 con cabeza ADP-1116 y pie circular que cubre un área de 12,6 centímetros cuadrados (1 ,95 pulgadas cuadradas). Para esas mediciones, se usó un indicador sin peso adicional y la presión ejercida por el pie se midió a 0,41 KPa (0,06 psi).

COMPRESIBILIDAD Los datos de compresibilidad se obtuvieron midiendo una capa simple de la capa de tratamiento de líquidos o la spunbond no tramada usando un tester indicador CSI-55 fabricado por Custom Scientific Instrument, Newark, NJ Estados Unidos. El tester tenía un pie circular de 6,45 centímetros cuadrados (1 pulgada cuadrada). Este tester fue usado sin peso, con un peso de 2 onzas, o un peso de 6 onzas. En esas condiciones, se calculó que el pie aplicó respectivamente presiones de 215, 1077 y 2800 Pa (según las especificaciones del tester indicador,, sin peso, el pie aplica una fuerza de 215 Pa o 0,5 onzas).

VOLUMEN NULO El volumen nulo (VO) es la cantidad de espacio nulo en la tela spunbond en centímetros cúbicos por gramo de tela cuando se mide el espesor del spunbond bajo una presión de 0,41 KPa (0,06 psi). El volumen nulo se calcula a partir de la medición del espesor, el peso básico de la tela spunbond y la densidad del polímero que forma las fibras. Para las fibras con polipropileno se usó una densidad de 0,905 g por centímetro cúbico. La ecuación para calcular el volumen nulo (VO) se puede expresar de la siguiente forma: VO = V1 -V2 /BW donde, V1 es el volumen para un metro cuadrado (1 ) de spunbond expresados en centímetros cúbicos, calculados a partir de la medición del espesor T1 de la siguiente forma: V1 = 10.000 *T1 , donde T1 es el espesor spunbond expresado en mm, V2 es el volumen ocupado por las fibras y se puede calcular usando la siguiente fórmula: V2 = BW / D Donde, BW es el peso básico de la red spunbond no tejida en gramos por metro cuadrado y D es la densidad del polímero en gramos por centímetro cúbico.

Para los datos de volumen nulo presentados en el presente, las mediciones de espesor de red se hicieron de acuerdo con el método de prueba de espesor descripto anteriormente usando el tester Ames modelo 91-013 equipado con cabeza ADP11 16, el pie circular de 12,6 centímetros cuadrados y a una carga de 0,41 KPa.

PERMEABILIDAD DEL AIRE Los datos de permeabilidad del aire fueron obtenidos usando un tester de permeabilidad del aire TexTest FX3300 fabricado por TexTest AG, Zurich, Suiza. El tester fue usado de acuerdo con las instrucciones del fabricante. Las lecturas fueron obtenidas con un orificio de 38 mm y una bajada de presión de 125 Pa para todas las muestras excepto para las muestras 2, 5 y 15 donde se usó un orificio de 20 mm. Las lecturas se hicieron sobre una lámina simple de las muestras por vez.

FACTOR DE PERMEABILIDAD DEL AIRE El factor de permeabilidad del aire (APF) se define como la permeabilidad del aire en metros cúbicos por metro cuadrado por minuto (m3/m2/min) multiplicado por el peso básico del sustrato testeado en gramos por metro cuadrado y dividido por 1000. Los valores de permeabilidad del aire pueden variar dependiendo del peso básico de la muestra. El factor de permeabilidad del aire normaliza las muestras de diferentes pesos básicos y permite una comparación más directa de la permeabilidad entre las muestras de diferentes pesos básicos. El factor de permeabilidad del aire puede ser representado por APF = AP* BW / 1000 donde AP es la permeabilidad del aire del sustrato en m3/m2/min y BW es el peso básico en gramos por metro cuadrado.

DENSIDAD DE LA RED

[0050] La densidad de la red (WD) se expresa en centímetros cúbicos por gramo y se calcula a partir del espesor de la red medido bajo una carga de 0,41 KPa según se describe anteriormente y el peso básico de la muestra de acuerdo con la siguiente fórmula: WD = T1 *1000 / BW donde T1 es el espesor de la red en mm y BW es el peso básico de la red en gramos por metro cuadrado, g/m2.

POROSIDAD DE LA RED La porosidad de la red (Po) se expresa como un porcentaje y se calcula de la siguiente forma: Po = 100* [1-(WD/FD)] donde WD es la densidad de la red en centímetros cúbicos por gramo y FD es la densidad de la fibra expresada en gramos por centímetro cúbico. Para las fibras de polipropileno, se usan 0,905 gramos por centímetro cúbico como el valor para FD.

FUERZA DE TRACCIÓN DE LA TIRA La fuerza de tracción de la tira de la red se mide de acuerdo con el método standard de prueba WSP 110.4 (05) de Worldwide Strategic Partners opción B con la excepción de que la separación inicial de las pinzas fue de 100 mm en vez de 200 mm como se especificaba en el método. Las tiras de la muestra tienen 5 cm de ancho y la tasa de separación es de 100 mm/min. La prueba se hizo sobre tiras de spunbond o capa de tratamiento de líquidos cortados en forma paralela a la dirección de la máquina (MD) y el sentido transversal (CD) de la red. La tasa de MD y CD de la tracción de la tira (STR) se define como: STR = STMD / STCD donde STMD es la fuerza de tracción de la tira para las tiras que tienen su largo paralelo a la dirección de la máquina de la red de muestra y STCD es la fuerza de tracción de la tira para las tiras cuyo largo es paralelo al través de la red.

TRASPASO MÚLTIPLE WSP Y RETORNO DE LA HUMEDAD Los datos de traspaso múltiple y retorno de la humedad fueron obtenidos haciendo pruebas con las muestras según la prueba standard WSP 70.7 (05) de EDANA/INDA Worldwide Strategic Partners "Standard Test Method for Nonwovens - Re3peat Liquid Strike-Through time (WSP 70.7) y 70.8 (05) la prueba standard WSP 70.8 (05) de Worldwide Strategic Partners "Standard Test Method for Wetback After Repeated Strike-Through Time (WSP 70.8). Las pruebas WSP 70.7 fueron realizadas usando un Lister AC de Lenzing Instruments GmbH & Co, KG, Lenzing, Austria. Para el método de prueba WSP 70.7 el tiempo para descargas de 5 mi de una solución salina al 0.9% fue registrado en segundos luego de la primera, segunda y tercera descarga. Después de realizar la prueba WSP 70.7 en una muestra, se midió el retorno de la humedad de acuerdo con WSP 70.8. Para el método de prueba 70.8, se utilizó la unidad de prueba WetBack de Lenzing Instruments GmbH & Co, El papel usado para el centro absorbente fue del tipo ERT FF3 provisto por Hollingworth & Vose, Winchcombe, Inglaterra. El papel de filtro para la prueba de retorno de la humedad fue el tipo ERTMWWSSHEETS , 125 mm (UPC 0041729020442) también de Hollingworth & Vose.

El objetivo para una capa de tratamiento de líquidos es lograr tiempos de descarga medidos de acuerdo con el método de prueba WSP 70.7 menores de 1 ,7 segundos para la segunda descarga y 1 ,9 segundos para la tercera descarga. El objetivo para retorno de la humedad medida de acuerdo con el método de prueba WS 70.8 es igual o menor a 0,2 gramos.

SIMULACIÓN DE TRASPASO Y RETORNO DE LA HUMEDAD DE UN PAÑAL

[0055] El método de simulación de traspaso y retorno de la humedad, es un método comparativo de prueba que utiliza un pañal comercial como el chasis del artículo absorbente. Los pañales comerciales para bebés utilizados fueron vendidos por Target Corporation con la marca "UP & UP" y fueron adquiridos durante los primeros 9 meses de 2010. El producto usado era del talle 4 y estaba identificado con el código DPCI 007-01-0049.

Para esta prueba, se despegó la lámina superior del pañal en uno de los lados usando una pistola de aire caliente, se sacó la capa de tratamiento de líquidos original y se la reemplazó por la capa de tratamiento de líquidos que se quería probar. Se volvió a colocar la lámina superior antes de la prueba. El aparato usado para la prueba consistía en un bloque de prueba con un peso de 3,6 Kg (8 Ib) y con una base de 101 mm x 101 mm (4 pulgadas x 4 pulgadas). El bloque de prueba incluye un pasante cilindrico. Se aplican descargas a la muestra mediante el pasante cilindrico. El bloque de prueba está construido con el mismo principio general que el bloque de prueba usado para WSP 70.7 excepto por la diferencia de las medidas. La solución utilizada para esta prueba consta de un 1% por peso de solución de cloruro de sodio en agua desionizada. El bloque de traspaso (STB) se coloca sobre el pañal rearmado con el orificio centrado en el medio geométrico de la capa de tratamiento de líquidos. Se vierte una primera descarga de 80 mi y se registra el tiempo para la absorción completa sobre la base de la pérdida de contacto entre los electrodos ubicados en el STB.

Luego de 10 minutos, se vierte una segunda descarga del mismo tamaño y se registra el segundo traspaso en el tiempo. Después de otros 10 minutos, se extrae el STB y se colocan 16 filtros de papel pesados (VWR North American Cat. No. 28313-057, papel de filtro de 9 cm calidad # 417) contra la lámina superior centrados en la zona objetivo. Luego, se coloca un bloque de retorno de humedad (RWB) de 101 mm x 101 mm con un peso de 3,6 Kg (8 Ib) con un pad de espuma adherido a la superficie usado para presionar contra la muestra que está cubierta por una película impermeable sobre el armado en la parte superior de la pila de papel de filtro. Se deja el RWB en su lugar durante 2 minutos después de lo cual se saca el RWB y se pesa la pila de papel de filtro. La diferencia entre el peso de la pila de papeles de filtro antes y después del contacto con el pañal, es el retorno de humedad en gramos. Dentro de los 30 segundos posteriores a la remoción de la pila de papel de filtro, se vuelve a colocar el STB y se aplica una tercera descarga al pañal. Luego de 10 minutos, se repite la prueba de retorno de la humedad.

DIÁMETRO DE LA FIBRA La medición del diámetro promedio de la fibra dentro de las fibras entre 10 y 100 micrones (es decir, µ?t? o micrometros) en un material no tejido es una prueba común para aquellos que conocen el arte. Generalmente involucra la inspección microscópica de la muestra. Para esta prueba, se toman generalmente 3 muestras representativas a través del ancho de la red. Cada muestra se examina usando un microscopio y mirando a la muestra con el observador ubicado a un ángulo de 90 grados del plano de la muestra. Usando un método típico para medir la distancia entre dos puntos en el campo de la visión de una imagen microscópica, se mide el ancho de fibras seleccionadas aleatoriamente. Esos anchos de fibra generalmente se registran según el 0,1 micrón más cercano. Se presume con este método que el ancho de la fibra es Igual al diámetro de la fibra tanto para las fibras redondas como no redondas.

Esta medición se puede realizar con un microscopio óptico o con un microscopio de escaneo electrónico mientras que estén calibrados usando un parámetro aceptable (p.ej., optical grid calibration slide 03A00429 S16 Stage Mic 1 MM/0.01 DIV de Pyser-SGI Limited, Kent, UK o SEM Target grid SEM NIST SRM 4846 #59-27F). Un método común para seleccionar las fibras aleatoriamente es medir el ancho de las fibras a lo largo de una línea entre dos puntos determinados a través de la muestra que se está examinando. De esta forma, se reducen al mínimo las mediciones múltiples de la misma fibra. Generalmente, para determinar el diámetro promedio de las fibras, se miden un mínimo de 30 fibras entre las piezas examinadas para una muestra determinada. El promedio se calcula sobre la base del recuento de las fibras. En otras palabras, cada medición de fibra recibe el mismo peso de 1 en el cálculo del promedio medido (p.ej., si se midieron los diámetros de 30 fibras y las mediciones fueron 5 fibras de 30 micrones, 10 fibras de 40 micrones y 15 fibras de 50 micrones, luego se determinará que el "diámetro promedio" de las fibras es de 43 micrones (100x[((5x30)+(10x40)+(15x50))/30]). Para determinar el porcentaje de fibras que tienen un diámetro absoluto de menos de 30 micrones, la cantidad mínima de fibras medidas es de por lo menos 300. El porcentaje también se calcula usando una base de recuento. Por ejemplo, si 30 de 300 fibras medidas presentaron un diámetro de menos de 30 micrones, entonces el porcentaje de fibras de la red spunbond no tejida que se considera que tienen un diámetro absoluto de menos de 30 micrones sería 10% (30/300 x 100). Se pueden hacer determinaciones similares del porcentaje de fibras con un diámetro absoluto mayor de o igual a 30 micrones u otros valores.

EJEMPLOS Las muestras 1-14 de spunbond selladas por punto descriptas a continuación se hicieron usando una sola línea de rayo spunbond con capacidad de sellado de punto. Las fibras continuas se produjeron usando un rayo giratorio fabricado por Reifernháuser GmbH & Co. KG y comúnmente denominado Reicofil 2. La hilera tenía capilares con un diámetro de aproximadamente 2 mm. Los capilares en la pieza tenían forma de corte transversal redondo y la pieza transversal resultante de las fibras continuas también era redondeada. El polímero de polipropileno derretido fue extrusado a través de los capilares a una tasa de aproximadamente 0,93 gramos por capilar por minuto (generalmente denominado ghm). Mientras se mantuvieron constantes el rendimiento, la temperatura de derretimiento y las dimensiones del canal de dibujo, se modificó el diámetro de las fibras ajustando el volumen de aire de succión (es decir, el aire extraído debajo de la cinta) y el volumen del aire de enfriamiento (el volumen de aire que llega a la cámara presurizada de enfriamiento). Este volumen de aire de enfriamiento afecta en gran medida la velocidad del aire que circula por el canal de dibujo que a su vez afecta en gran medida la fuerza descendente aplicada a la fibra que se está retorciendo.

La calandra usada para sellar la tela, estaba equipada con rollos calientes, uno liso y el otro en relieve con un diseño de rombos. La zona de sellado producida por esta calandra cubría aproximadamente 13,5% de la tela. La presión aplicada por los rollos de la calandra se mantuvo constante mientras que se ajustaba la temperatura como se hace comúnmente sobre la base del peso de la tela que hay que sellar, lo que refleja que una tela más pesada necesita una temperatura más alta que una tela liviana para lograr una fuerza de sellado casi óptima. Las muestras 15-17 se presentaron en una línea de producción comercial spunbond de diseño similar al descripto anteriormente y equipado también con un rayo rotativo Reicofil 2. El rayo rotativo estaba equipado con una hilera de capilares con un diámetro de 2 mm. Para esas muestras, el rendimiento estuvo en el rango de 0,8 y 0,95 ghm. La zona de sellado producida por esta calandra fue entre 15 y 19%.

Esas muestras se hicieron usando un homopolímero de polipropileno isotáctico. Se usaron polímeros de polipropileno con una tasa de derretimiento nominal de 6, 8 o 12 MFR (el MFR se midió con ASTM D1238 a una temperatura de 230°C usando un peso de 2,16 Kg).

Al seleccionar el polímero y las condiciones del proceso que influyeron en el dibujo de las fibras continuas, se hicieron las muestras con diferentes promedios de diámetro de fibra. Se tomaron muestras de diferentes pesos básicos cambiando la velocidad de la cinta sobre la cual se ubicaron los filamentos.

Para demostrar que la muestra es hidrófila o humectable, se simuló un proceso de tratamiento comercial sumergiendo las muestras en soluciones acuosas que contenían 0,2% por volumen de Silastol 163, una terminación comercializada por Schill+Seilacher GmbH y usada para conferirle características hidrófilas a las no tejidas. Las muestras después de la inmersión fueron estrujadas dos veces usando un equipo Atlas Laboratory Wringer Model LW-1 con pesos que totalizaron aproximadamente 1 ,5 Kg. Posteriormente se secaron las muestras en un horno con circulación de aire a aproximadamente 70°C. Antes de las pruebas, se dejaron las muestras tratadas a temperatura ambiente durante por lo menos una hora.

Muestras 1 ,2,3 y 4 Las muestras 1-4 se sacaron usando la resina de polipropileno homopolímero isotáctico 8 MFR en condiciones de proceso que produjeron fibras continuas con un diámetro promedio de 66 micrones. Se seleccionaron las velocidades de cinta para producir muestras con pesos básicos de aproximadamente 18, 30, 40 y 60 g/mA Muestra comparativa 5 Las muestras 5 se hicieron con la resina polipropileno homopolímero isotáctico 8 MFR en condiciones de proceso que produjo fibras continuas con un diámetro promedio de aproximadamente 48 micrones. Se seleccionó la velocidad de la cinta para producir muestras con un peso básico de aproximadamente 18 g/m2.

Muestras 6, 7 y 8 Las muestras 6-8 se hicieron con la resina 8 MFR polipropileno homopolímero isotáctica en condiciones de proceso que produjeron fibras continuas con un diámetro promedio de aproximadamente 48 micrones. Se seleccionaron velocidades de la cinta para producir muestras con pesos básicos de aproximadamente 40, 50 y 60 g/m2.

Muestras 9, 10 y 11 Se hicieron las muestras 9-11 con la resina polipropileno homopolímero isotáctica 12 MFR en condiciones de proceso que produjeron como promedio fibras continuas con un promedio de un diámetro de aproximadamente 43 micrones. Se seleccionaron velocidades de la cinta para producir muestras con pesos básicos de aproximadamente 40, 50 y 60 g/m2.

Muestras comparativas 12, 13 y 14 Las muestras 12-14 se hicieron con la resina polipropileno homopolímero isotáctica 12 MFR usando condiciones de proceso que produjeron fibras continuas con un diámetro promedio de aproximadamente 31 micrones. Se seleccionaron velocidades de la cinta para producir muestras con pesos básicos de aproximadamente 40, 50 y 60 g/m2.

Muestras 15. 16 v 17 Se hicieron las muestras 15-17 con una resina de polipropileno 6 MFR en una línea de producción comercial que es muy similar en diseño a la usada para las muestras 1 a 14. Se seleccionaron las velocidades de cinta para producir un peso básico de aproximadamente 30, 75 y 95 g/m2. Se determinaron las condiciones de proceso para producir respectivamente una fibra con un diámetro promedio de 50, 57 y 54 micrones.

Muestra comparativa 18 Esta muestra es una tela del tipo 4191. Es un producto comercial hecho por Polymer Group Inc., Charlotte, Estados Unidos y ha sido comercializado como una capa de tratamiento de líquidos para ser usado en productos absorbentes para la higiene personal. Esa tela tiene un peso básico nominal de aproximadamente 42 g/m2. Es una tela que comprende principalmente una mezcla de fibras onduladas de bicomponentes de grapa que han sido cardadas formando una red y estabilizada mediante el sellado por paso de aire. La mezcla de fibras usada consta de fibras dpf 6 a 12 con un centro hecho de polyester y una capa hecha de polietileno.

Muestra comparativa 19 Esta muestra es una tela del tipo 4194 fabricada comercialmente por Polymer Group Inc. y ha sido comercializada como una capa de tratamiento de líquidos para ser usada en productos absorbentes para la higiene. Esa tela tiene un peso básico nominal de aproximadamente 35 g/m2. Al igual que la 4191 , es una tela que comprende principalmente una mezcla de fibras onduladas con bicomponente de grapa que ha sido cardada en una red y estabilizada mediante sellado por paso de aire.

Se midieron las propiedades físicas de las muestras 1-18 y se informaron en la Tabla 1. Las características de traspaso y de retorno de humedad para las muestras 2-15 y 18 se realizaron de acuerdo con las pruebas Múltiple Strike Through and Rewet WSP 70.7 y 70.8 y se informan los datos en la Tabla 2. Los datos en la Tabla 2 ilustran que las muestras 2, 3, 4, 6, 7, 8, 9, 10, 11 y 15 funcionaron bien con el traspaso y el retorno de humedad. Los valores para estas muestras fueron inferiores o iguales a 0,2 gramos para el retorno de la humedad y el segundo traspaso para estas muestras fue de menos de 1 ,7 segundos y el tercer traspaso de menos de 1 ,9 segundos. La muestra comparativa 18 es una capa de tratamiento de líquidos con gran cantidad de fibra larga que funcionó bien según lo esperado. Las muestras 2, 3, 4, 6, 7, 8, 9, 10, 11 y 15 funcionaron inesperadamente bien considerando su poco espesor y bajo volumen nulo asociado. En contraste, las muestras 5, 12, 13 y 14 no exhibieron la combinación de propiedades de la invención y por lo tanto no funcionaron aunque el espesor y el volumen nulo eran pequeños. El peso básico de la muestra 5 era 18 g/m2 lo que es inferior a la presente invención. El diámetro promedio de la fibra para las muestras comparativas 12, 13 y 14 fue de 31 micrones lo que es inferior al de la invención.

Las muestras 2-4 y 6-11 y 18 fueron probadas según la prueba de simulación de traspaso en pañales y retorno de la humedad usando un chasis de pañal e informadas en la Tabla 3. Los datos de la Tabla 3 siguen las mismas tendencias generales identificadas por los métodos WSP 70.7 y 70.8 más standard informados en la Tabla 2.

Resultó sorprendente que varias de las redes spunbond no tejidas hechas de fibras no onduladas y continuas con un diámetro promedio igual o mayor a 43 micrones, un volumen nulo de 25 cc/g o menor, un peso básico de por lo menos 30 g/m2 y un espesor de 1 ,5 mm o menor funcionaron bien en las pruebas WSP 70.7 y 70.8. Esto es sorprendente en vista del poco espesor y de los valores bajos de volumen nulo del material. Por ejemplo, la muestra comparativa 18 exhibió un volumen nulo mayor que 55 cc/g y un espesor de 2,6 mm.

Se observa a menudo que una capa de tratamiento de líquidos debería permitir el almacenamiento y el rápido flujo de los líquidos a través de la capa de tratamiento de líquidos así como también dentro del plano de la capa. Además se acepta a menudo que la capa de tratamiento de líquidos también debería evitar retener la humedad después de la descarga y debería proporcionar una buena barrera que impida que los líquidos retornen del centro absorbente sometido a una carga.

Con respecto a la relación entre el tamaño de la fibra y la tasa de adquisición, sin intención de quedar restringido por la teoría, se cree que el menor diámetro de las fibras continuas no onduladas que formaron las muestras 12, 13 y 14 produjo una red con poros más pequeños y canales más pequeños, restringiendo por lo tanto el flujo de líquidos en la dirección Z (fuera del plano hacia el centro absorbente) así como el flujo de líquidos a través de la dirección del plano hacia adentro (dirección x-y) de la capa que dio como resultado las altas tasas de adquisición. En contraste, las muestras 2-4, 6-11 y 15-17 utilizaron fibras no onduladas con un diámetro de 40 micrones o más que produjeron redes no tejidas con macro poros y canales que permitieron la rápida distribución de los líquidos a través de la capa en la dirección z hacia el centro absorbente y a través de la dirección x-y hacia adentro de la capa de tratamiento de líquidos. Además, comparando las muestras de pesos básicos similares, se tornó claro que los valores más rápidos de traspaso parecen estar correlacionados con fibras de diámetros más grandes. Otra comparación es el rendimiento en lo que respecta al traspaso (WSP 70.7) con el factor de permeabilidad que se muestra en la tabla 4. Los resultados sugieren que para los spunbonds hechos a partir de filamentos no ondulados y con un peso básico de 30 g/m2 o superior, se logra un traspaso aceptable para las muestras que tienen un factor de permeabilidad de 11 o superior. Sin intentar quedar restringido por la teoría, se cree que esto se puede deber al factor de permeabilidad que refleja la aparente apertura de la tela. Además, el factor de permeabilidad generalmente aumenta con el diámetro de la fibra para las spunbond hechas a partir de fibras no onduladas.

Nuevamente, sin quedar restringido por la teoría, se cree que el bajo rendimiento de la muestra 5 en lo que respecta al traspaso, refleja la falta de canales que permitan la rápida distribución del líquido dentro del plano de la tela. Esto sugiere que existe una mínima cobertura de fibras no onduladas de gran diámetro que son necesarias para permitir que este tipo de tela funcione como capa para tratamiento de líquidos. La muestra 5 tampoco tuvo buen rendimiento en el retorno de la humedad lo que vuelve a sugerir que la cobertura de las fibras no onduladas con diámetro grande no fue lo suficientemente buena. Sin intentar quedar restringido por la teoría, se cree que hubo demasiados poros grandes que permitieron el contacto entre el papel de filtro y el centro absorbente permitiendo de esa manera la migración del líquido hacia afuera del centro absorbente.

Otra preocupación con las capas tradicionales de tratamiento de líquidos es la de los líquidos retenidos en la estructura del tratamiento de líquidos. Esta es una preocupación común con las telas de fibras largas ya que las gotas de líquido contenidas en la capa de tratamiento de líquidos no tienen posibilidad de entrar en contacto con el centro absorbente que es más hidrófilo de manera que la gota de líquido no se transfiere al centro absorbente y es retenida en la capa de tratamiento de líquidos con fibra larga. La retención de líquidos es una preocupación mucho menor con respecto a la capa de tratamiento de líquidos de la presente invención debido a la estructura abierta creada por las fibras de gran diámetro en la capa de tratamiento de líquidos como lo refleja el factor de permeabilidad del aire. La estructura abierta de la capa de tratamiento de líquidos promueve el contacto de las gotas de líquidos con el centro absorbente promoviendo así la transferencia de líquidos al centro absorbente.

[0080] En la Tabla 5 se presenta la información sobre compresibilidad para las muestras 1-17 y muestras comparativas 18 y 19. La compresibilidad de las muestras 1-17 fue significativamente menor que la compresibilidad de las capas de tratamiento de líquidos más tradicional en las muestras comparativas 18 y 19. Las muestras 1-17 exhibieron valores de compresibilidad de 16% o menos (a 2800 Pa) mientras que las muestras comparativas 18 y 19 llegaron a 53% (a 2800Pa).

TABLA 1 (1 ) Sobre la base del promedio de peso de las fibras de la mezcla TABLA 2 TABLA 3 TABLA 4 (1 ) Diámetro promedio calculado desde el peso promedio de las fibras que forman la mezcla.

TABLA 5 COMPRESIBILIDAD Luego de haber descrito varias realizaciones de la invención en detalle, debería ser evidente que se pueden hacer otras modificaciones y cambios en la presente invención sin apartarse del espíritu y alcance de las siguientes reivindicaciones.

Claims (20)

REIVINDICACIONES

1. Una capa de tratamiento de líquidos para un artículo absorbente para el cuidado personal, caracterizada porque comprende: una pluralidad de fibras termoplásticas en la forma de una red spunbond no tejida en la que la pluralidad de fibras termoplásticas se orientan aleatoriamente y son no onduladas donde la capa de tratamiento de líquidos tiene un volumen nulo máximo de 25 cc/g y una densidad de red de por lo menos 0,05 g/cc, en la que la capa de tratamiento de líquidos tiene un espesor máximo de 1 ,5 mm, un peso básico de por lo menos 30 g/m2 y un valor de retorno de humedad de menos de 0,4 g de acuerdo con el método de prueba WSP 70.8 y en el que la capa de tratamiento de líquidos tiene una fibra con un diámetro promedio de por lo menos 40 micrones sobre la base de la cantidad de fibras termoplásticas en la capa de tratamiento de líquidos y donde menos de 10% del recuento de la pluralidad de fibras termoplásticas en la capa de tratamiento de líquidos tienen un diámetro absoluto de fibra de menos de 30 micrones.

2. La capa de tratamiento de líquidos de la reivindicación 1 caracterizada porque la capa de tratamiento de líquidos exhibe una compresibilidad máxima de 30%.

3. La capa de tratamiento de líquidos de la reivindicación 1 caracterizada porque las fibras comprenden polipropileno y en la que todas las fibras de la capa de tratamiento de líquidos se encuentran en la red spunbond no tejida.

4. La capa de tratamiento de líquidos de la reivindicación 1 caracterizada porque la capa de tratamiento de líquidos exhibe un peso básico entre aproximadamente 30 g/m2 y aproximadamente 100 g/m2.

5. La capa de tratamiento de líquidos de la reivindicación 1 , caracterizada porque las fibras exhiben un diámetro de fibra promedio de entre aproximadamente 40 y aproximadamente 80 micrones.

6. La capa de tratamiento de líquidos de la reivindicación 1 , caracterizada porque el diámetro promedio de la fibra es de por lo menos 45 micrones.

7. La capa de tratamiento de líquidos de la reivindicación 1 caracterizada porque el diámetro promedio de la fibra es de por lo menos 55 micrones.

8. La capa de tratamiento de líquidos de la reivindicación 1 caracterizada porque la red spunbond no tejida es estabilizada por sellado de punto de calor:

9. La capa de tratamiento de líquidos de la reivindicación 1 caracterizada porque la capa de tratamiento de líquidos exhibe un factor de permeabilidad de por lo menos 1 1.

10. La capa de tratamiento de líquidos de la reivindicación 1 caracterizada porque por lo menos 5% del recuento de la pluralidad de fibras termoplásticas en la capa de tratamiento de líquidos tiene un diámetro absoluto de fibra de menos de 30 micrones.

11. La capa de tratamiento de líquidos de la reivindicación 1 caracterizada porque por lo menos 95% de la pluralidad de fibras termoplásticas en la capa de tratamiento de líquidos tiene un diámetro absoluto de fibra de por lo menos 30 micrones.

12. La capa de tratamiento de líquidos de la reivindicación 1 caracterizada porque las fibras comprenden polipropileno y donde la capa de tratamiento de líquidos exhibe un peso básico de por lo menos 40 g/m2 y se estabiliza mediante sellado de punto de calor y donde la capa de tratamiento de líquidos exhibe una ¿ompresibilidad máxima de 30% y un factor de permeabilidad de por lo menos 1 1.

13. La capa de tratamiento de líquidos de la reivindicación 1 caracterizada porque el diámetro promedio de la fibra es de por lo menos 55 micrones donde las fibras comprenden polipropileno, donde la capa de tratamiento de líquidos exhibe un peso básico de por lo menos 40 g/m2 y es estabilizada por el sellado de punto de calor y donde la capa de tratamiento de líquidos exhibe una compresibilidad máxima de 30% y un factor de permeabilidad de 1 1 o más.

14. Un artículo absorbente para el cuidado personal caracterizado porque comprende:una capa inferior, una capa de tratamiento de líquidos y un centro absorbente ubicado entre la capa de tratamiento de líquidos y la capa inferior donde la capa de tratamiento de líquidos comprende una pluralidad de fibras termoplásticas en la forma de una red spunbond no tejida, donde la pluralidad de fibras termoplásticas se orientan aleatoriamente y son no onduladas, donde la capa de tratamiento de líquidos tiene un volumen nulo máximo de 25 cc/g y una densidad de red de por lo menos 0,05 g/cc donde la capa de tratamiento de líquidos tiene un espesor máximo de 1 ,5 mm, un peso básico de por lo menos 30 g/m2 y un valor de retorno de humedad de menos de 0,4 g de acuerdo con el método de prueba WSP 70.8 y en la que la capa de tratamiento de líquidos tiene un diámetro promedio de fibra de por lo menos 40 micrones sobre la base de la cantidad de fibras termoplásticas en la capa de tratamiento de líquidos y donde menos de 10% del recuento de la pluralidad de fibras termoplásticas en la capa de tratamiento de líquidos tienen un diámetro absoluto de fibra de menos de 30 micrones.

15. El artículo absorbente para el cuidado personal de la reivindicación 4 caracterizado porque comprende además una capa superior en la que la capa de tratamiento de líquidos se ubica entre la capa superior y el centro absorbente.

16. El artículo absorbente para el cuidado personal de la reivindicación 14 caracterizado porque el diámetro promedio de la fibra es de por lo menos 45 mlcrones.

17. El artículo absorbente para el cuidado personal de la reivindicación 14 caracterizado porque el diámetro promedio de la fibra es de por lo menos 55 micrones.

18. El artículo absorbente para el cuidado personal de la reivindicación 14, caracterizado porque menos de 5% de la pluralidad de fibras termoplásticas en la capa de tratamiento de líquidos tiene un diámetro absoluto de fibra de menos de 30 micrones.

19. El artículo absorbente para el cuidado personal de la reivindicación 14, caracterizado porque por lo menos 95% de la pluralidad de fibras termoplásticas en la capa de tratamiento de líquidos tiene un diámetro absoluto de fibra de menos de 30 micrones.

20. El artículo absorbente para el cuidado personal de la reivindicación 14 caracterizado porque las fibras comprenden polipropileno, donde la capa de tratamiento de líquidos exhibe un peso básico de por lo menos 40 g/m2 y es estabilizado mediante sellado de punto de calor y donde la capa de tratamiento de líquidos exhibe una compresibilidad máxima de 30% y un factor de permeabilidad de por lo menos 11. RESUMEN Una capa de tratamiento de líquidos construida a partir de fibras no onduladas de diámetro grande con la forma de una red spunbond no tejida. Las realizaciones de la capa de tratamiento de líquidos pueden incluir una pluralidad de fibras termoplásticas con la forma de una red spunbond no tejida donde la pluralidad de las fibras termoplásticas están orientadas aleatoriamente y de forma no ondulada, donde la capa de tratamiento de líquidos tiene un volumen nulo máximo de 25 cc/g y una densidad de red de por lo menos 0,05 g/cc donde la capa de tratamiento de líquidos tiene un espesor máximo de 1 ,5 mm, un peso básico de por lo menos 30 g/m2 y un valor de retorno de la humedad de menos de 0,4 g de acuerdo con el método de prueba WSP 70.8 y donde la capa de tratamiento de líquidos tiene un diámetro promedio de fibras de por lo menos 40 micrones sobre la base del recuento de fibras termoplásticas en la capa de tratamiento de líquidos y donde menos de 10% del recuento de la pluralidad de fibras termoplásticas en la capa de tratamiento de líquidos tiene un diámetro absoluto de fibra de menos de 30 micrones. Las realizaciones adicionales incluyen un artículo absorbente para el cuidado personal que incorpora la capa de tratamiento de líquidos sobre un centro absorbente.