LU86087A1 - PROCESS FOR CUTTING GLASS OF VARIOUS THICKNESSES - Google Patents

Description

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L'invention concerne d'une manière générale la découpe du verre au moyen d'un jet de fluide abrasif, et plus particulièrement la découpe du verre suivant toute ligne de coupe souhaitée, y compris des motifs 5 complexes, à une vitesse relativement élevée, en produisant des surfaces de coupe de haute qualité au moyen d'un jet de fluide abrasif dirigé contre le verre.The invention relates generally to the cutting of glass by means of a jet of abrasive fluid, and more particularly to the cutting of glass along any desired cutting line, including complex patterns, at a relatively high speed, by producing high quality cutting surfaces by means of an abrasive fluid jet directed against the glass.

, En raison de son extrême dureté et de sa nature cassante, le verre pose des problèmes particu-10 liers pour sa découpe ou sa coupe. La découpe classique du verre consiste en réalité en une cassure ou fracture maîtrisée du verre. Ainsi, la surface du verre est rayée au moyen d'un instrument relativement dur, suivant la ligne de rupture souhaitée, puis on fait fléchir le 15 verre le long de la ligne de la rayure afin de provoquer sa rupture et sa séparation le long de cette ligne. Bien que ce procédé soit satisfaisant pour certaines applications, il présente également de nombreuses limitations. Une feuille de verre est très rigide et on 20 doit la faire fléchir le long de la ligne de la rayure pour provoquer la rupture finale. Il apparaît donc que, bien que la feuille puisse être aisément fléchie le long d'une rayure en ligne droite, s'étendant sensiblement en travers de la feuille, la flexion est beaucoup 25 plus difficile le long de lignes de rayure formant une découpure intérieure et elle devient presque impossible dans le cas où ces ouvertures ont de faibles dimensions. Une flexion le long d'une rayure en lignes courbes peut - ï.Because of its extreme hardness and brittle nature, glass poses particular problems for cutting or cutting. The classic cutting of glass actually consists of a controlled break or fracture of the glass. Thus, the surface of the glass is scratched by means of a relatively hard instrument, along the desired rupture line, then the glass is bent along the line of the scratch in order to cause it to break and separate along this line. Although this method is satisfactory for certain applications, it also has many limitations. A sheet of glass is very rigid and must be flexed along the line of the scratch to cause the final break. It therefore appears that although the sheet can be easily flexed along a straight line stripe extending substantially across the sheet, bending is much more difficult along stripe lines forming an interior cutout and it becomes almost impossible in the case where these openings have small dimensions. A bending along a stripe in curved lines can - ï.

2 être problématique et sa difficulté augmente avec l'accroissement du degré de courbure. Une flexion le long de lignes à faibles rayons de courbure est pratiquement impossible, de sorte que l'on ne peut effectuer, le 5 cas échéant, des découpes de configurations com plexes qu'au prix d'une grande difficulté. De la même manière, la formation de petits trous de montage, comme cela est couramment demandé dans les glaces latérales des automobiles actuelles, est impossible à réaliser 10 par ce procédé, de sorte que ces trous doivent généralement être formés au moyen d'un foret à diamant.2 be problematic and its difficulty increases with the increase in the degree of curvature. Bending along lines with small radii of curvature is practically impossible, so that, if necessary, cuts of complex configurations can only be made with great difficulty. Likewise, the formation of small mounting holes, as is commonly demanded in the side windows of current automobiles, is impossible to achieve by this method, so these holes must generally be formed by means of a drill diamond.

Le procédé convient efficacement à la découpe de verre relativement mince où, en raison de la profondeur de la rayure par rapport à l'épaisseur totale du 15 verre, la fracture suit la ligne de la rayure. Cependant, dans la découpe de verre plus épais par ce procédé, la ligne de fracture peut ne pas suivre la ligne de rayure, de sorte qu'il se forme un bord dentelé, ou bien le verre peut se rompre en réalité suivant une 20 direction désordonnée, détruisant la feuille de verre. La difficulté de la découpe augmente avec l'épaisseur, de sorte que la découpe de verre très épais est une opération longue et coûteuse et que le rendement en verre utilisable est relativement bas. Le procédé tend 25 également à laisser une arête vive à la surface opposée à la ligne de la rayure, ce qui peut poser un problème lors d'autres étapes de fabrication.The method is effectively suitable for cutting relatively thin glass where, due to the depth of the scratch relative to the total thickness of the glass, the fracture follows the line of the scratch. However, in cutting thicker glass by this method, the fracture line may not follow the scratch line, so that a jagged edge will form, or the glass may actually break in one direction. untidy, destroying the sheet of glass. The difficulty of cutting increases with thickness, so that cutting very thick glass is a long and costly operation and that the yield of usable glass is relatively low. The process also tends to leave a sharp edge on the surface opposite the line of the scratch, which can be a problem in other manufacturing steps.

D'autres systèmes tels que la découpe dite par ligne chaude, dans laquelle le verre est chauffé 30 suivant une ligne, puis refroidi pour provoquer sa rup-- ture le long de cette ligne, et la découpe à l'aide d'une scie à diamant, ont été suggérés pour la découpe ς du verre et en particulier du verre épais. Cependant, aucun n'a donné totalement satisfaction dans une opéra-35 tion industrielle et en particulier pour la production ί î 3 de découpes autres qu'en ligne droite. Ces procédés tendent à être lents et coûteux et peuvent engendrer des contraintes indésirables dans le verre. Ils ne sont : pas non plus aisément adaptables à la découpe de formes 5 complexes dans le verre.Other systems such as the so-called hot line cutting, in which the glass is heated along a line, then cooled to cause it to break along this line, and cutting using a saw have been suggested for cutting ς glass and in particular thick glass. However, none has been entirely satisfactory in an industrial operation and in particular for the production ί î 3 of cuts other than in a straight line. These methods tend to be slow and expensive and can cause undesirable stresses in the glass. They are also not easily adaptable for cutting complex shapes in glass.

Le concept de la découpe par jet de liquide de diverses matières est connu dans l'art antérieur, de même que l'utilisation de particules abrasives avec le jet de liquide. Bien qu'il soit suggéré, par exemple, 10 par le brevet des Etats-Unis d'Amérique N° 3 888 054, que des matières dures ou cassantes telles que le verre peuvent être découpées par un courant de particules abrasives portées par un fluide, il est également décrit que la pièce doit être immergée dans un liquide afin 15 d'empêcher l'érosion de la surface adjacente à la coupe. Le brevet des Etats-Unis d'Amérique N° 4 380 138 décrit une découpe par jet liquide abrasif dans laquelle des particules abrasives sont placées à proximité immédiate de la surface de la matière à couper, puis entraînées 20 dans la pièce par le jet de liquide, et il suggère qu’il n'était pas connu, jusqu'à présent, d'ajouter des particules abrasives directement à des jets de coupe par liquide à grande vitesse. Dans tous les cas, l'art antérieur ne semble pas considérer la découpe du verre à 25 l'aide d'un jet de fluide abrasif de la manière et à la pression prévues par la présente invention.The concept of liquid jet cutting of various materials is known in the prior art, as is the use of abrasive particles with the liquid jet. Although it is suggested, for example, by U.S. Patent No. 3,888,054, that hard or brittle materials such as glass can be cut by a stream of abrasive particles carried by a fluid , it is also described that the part must be immersed in a liquid in order to prevent erosion of the surface adjacent to the cut. U.S. Patent No. 4,380,138 describes an abrasive liquid jet cut in which abrasive particles are placed in close proximity to the surface of the material to be cut, then entrained in the workpiece by the jet of liquid, and he suggests that it has not been known, until now, to add abrasive particles directly to high speed liquid cutting jets. In any case, the prior art does not seem to consider cutting the glass using a jet of abrasive fluid in the manner and at the pressure provided by the present invention.

Il est donc apparu que, lorsque des feuilles de verre plat ayant des épaisseurs d'usage commercial courant, sont initialement frappées intérieurement à 30 leur périphérie par un jet de fluide abrasif sous une pression d'un niveau dépassant notablement 70 HPa, par exemple pour la formation de trous ou de découpures : intérieures dans le verre, la formation d'écailles, d'amor ces importantes ou d'une fragmentation du verre au point 35 d'impact risque de se produire. Les amorces et les bords , ΐ 4 écaillés peuvent se propager dans la partie du verre adjacente, la rendant inutilisable pour le but prévu. En conséquence, il a donc été considéré généralement, jusqu'à présent, nécessaire, dans une telle découpe 5 effectuée à grande échelle, de procéder avec un fluide sous une pression de l'ordre de 70 MPa ou moins pour empêcher la détérioration ou la destruction du verre. La ligne ou la vitesse de coupe dépend du degré auquel le fluide abrasif est mis sous pression et, à cette 10 pression, la vitesse de coupe est si limitée qu'elle rend le procédé utilisable seulement de façon accessoire à des fins industrielles.It has therefore appeared that, when sheets of flat glass having thicknesses in common commercial use, are initially struck internally at their periphery by a jet of abrasive fluid under a pressure of a level notably exceeding 70 HPa, for example for the formation of holes or indentations: inside the glass, the formation of scales, significant priming or of a fragmentation of the glass at the point of impact may occur. The caps and the edges, ΐ 4 flaking can spread in the adjacent part of the glass, making it unusable for the intended purpose. Consequently, it has therefore generally been considered, until now, necessary, in such a large-scale cutting 5, to proceed with a fluid under a pressure of the order of 70 MPa or less to prevent deterioration or the destruction of glass. The line or cutting speed depends on the degree to which the abrasive fluid is pressurized and, at this pressure, the cutting speed is so limited that it makes the process usable only incidentally for industrial purposes.

On a à présent déterminé que la découpe pouvait être réalisée avantageusement à l'aide du jet 15 de fluide abrasif mis sous une pression à t un niveau beaucoup plus élevé, avec une augmentation correspondante de la vitesse linéaire ou de coupe, tout en réalisant des bords de coupe de qualité acceptable, équivalant à celle obtenue précédemment à des pressions inférieures. 20 Plus particulièrement, l'érosion du verre le long de la ligne de coupe par le jet en progression apparaît de façon idéale lorsque le jet de fluide abrasif est soumis a une pression d'un niveau de l'ordre de 140 à 245 MPa, et avantageusement d'environ 210 MPa, de 25 manière que des arêtes de coupe de qualité acceptable puissent être produites à des vitesses linéaires notablement accrues, pour toutes les épaisseurs de verre. Des pressions notablement supérieures à 245 MPa peuvent cependant occasionner une diminution de la qualité des 30 arêtes de coupe, quelle que soit la vitesse linéaire.It has now been determined that the cutting could be carried out advantageously using the jet 15 of abrasive fluid pressurized to a much higher level, with a corresponding increase in the linear or cutting speed, while achieving cutting edges of acceptable quality, equivalent to that obtained previously at lower pressures. More particularly, the erosion of the glass along the cutting line by the advancing jet appears ideally when the abrasive fluid jet is subjected to a pressure of a level of the order of 140 to 245 MPa, and preferably about 210 MPa, so that cutting edges of acceptable quality can be produced at significantly increased linear speeds, for all glass thicknesses. Pressures significantly higher than 245 MPa can however cause a reduction in the quality of the cutting edges, regardless of the linear speed.

Ainsi, conformément à l'invention, du verre recuit de diverses épaisseurs peut être découpé selon tout trajet souhaité, allant des lignes droites à des formes complexes, relativement rapidement et à bon marché, 35 avec une finition des arêtes résultantes de haute qualité.Thus, in accordance with the invention, annealed glass of various thicknesses can be cut along any desired path, ranging from straight lines to complex shapes, relatively quickly and inexpensively, with a finish of the resulting high quality edges.

5 A cet effet, le verre est supporté fermement le long du trajet suivi par la coupe, et un jet de fluide à grande vitesse, dans lequel une fine matière abrasive est aspirée en quantités soigneusement dosées, est dirigé 5 contre la surface du verre en un courant hautement concentré. Lorsque la coupe doit commencer à un bord d'une feuille de verre, c'est-à-dire lorsque le contact initial avec le verre a lieu à un bord apparent, le jet de fluide abrasif est projeté sous la pression élevée normale 10 de travail et est rapproché du verre et amené en contact avec ce dernier pour commencer la coupe au bord libre, à une vitesse linéaire à laquelle des arêtes de coupe de qualité acceptable sont produites. Par ailleurs, lorsqu'une pénétration initiale doit être réalisée à 15 l'intérieur de la feuille, le fluide est projeté sous une pression d'entrée réduite pendant la pénétration initiale dans le verre de façon que la coupe commence sans effritement indésirable ou éclatement complet du verre au point d'entrée, puis la pression est élevée 20 au niveau sensiblement supérieur pendant que la coupe progresse pour atteindre une vitesse linéaire ou de coupe maximale, les arêtes de coupe résultantes ayant la haute qualité souhaitée. Il convient évidemment de noter que, bien que l'invention soit illustrée et décrite 25 ici comme engendrant un mouvement relatif entre le jet de fluide et le verre par déplacement d'un ensemble à buse par rapport à une feuille de verre fixe, le mouvement relatif peut de la même manière être obtenu par déplacement du verre par rapport à un ensemble à buse 30 fixe ou par une combinaison des mouvements du verre et de l'ensemble, dans le cadre de l'invention.5 For this purpose, the glass is supported firmly along the path followed by the cut, and a jet of fluid at high speed, in which a fine abrasive material is sucked in carefully metered quantities, is directed against the surface of the glass in a highly concentrated current. When the cut is to begin at an edge of a glass sheet, i.e. when the initial contact with the glass takes place at an apparent edge, the jet of abrasive fluid is sprayed under normal high pressure 10 working and is brought closer to and brought into contact with the glass to begin cutting at the free edge, at a linear speed at which cutting edges of acceptable quality are produced. On the other hand, when an initial penetration is to be made inside the sheet, the fluid is sprayed under a reduced inlet pressure during the initial penetration in the glass so that the cutting begins without undesirable flaking or complete bursting. glass at the point of entry, then the pressure is raised to a substantially higher level as the cutting progresses to achieve maximum linear or cutting speed, the resulting cutting edges having the desired high quality. It should obviously be noted that, although the invention is illustrated and described here as causing relative movement between the fluid jet and the glass by displacement of a nozzle assembly relative to a fixed glass sheet, the movement relative can likewise be obtained by displacement of the glass relative to a fixed nozzle assembly 30 or by a combination of the movements of the glass and of the assembly, within the framework of the invention.

L'invention a donc pour objet principal de découper du verre au moyen d'un jet de fluide abrasif. L'invention a plus particulièrement pour objet un procédé 35 pour découper ainsi du verre, procédé dans lequel des « ΐ 6 particules abrasives sont aspirées dans le jet ou courant de fluide avant qu'il soit projeté vers le verre. Un autre objet de l'invention réside dans un procédé dans lequel le jet de fluide abrasif frappe directement contre 5 la surface apparente du verre. L'invention a également pour objet un procédé de coupe exacte et précise de tout motif souhaité, allant d'une configuration simple à une configuration complexe, dans une ébauche de verre. L'invention a également pour objet d'élever au maximum 10 la vitesse linéaire de la coupe du verre au moyen d'un jet de fluide abrasif.The main object of the invention is therefore to cut glass by means of a jet of abrasive fluid. A more particular subject of the invention is a method for thus cutting glass, method in which "ΐ 6 abrasive particles are sucked into the jet or stream of fluid before it is projected towards the glass. Another object of the invention resides in a method in which the jet of abrasive fluid strikes directly against the apparent surface of the glass. The invention also relates to an exact and precise method for cutting any desired pattern, ranging from a simple configuration to a complex configuration, in a glass blank. Another object of the invention is to raise the linear speed of glass cutting to a maximum of 10 by means of a jet of abrasive fluid.

L'invention sera décrite plus en détail en regard des dessins annexés à titre d'exemple nullement limitatif et sur lesquels : 15 la figure 1 est une vue schématique en pers pective d'une installation pour la mise en oeuvre de l'invention ; la figure 2 est une élévation à échelle agrandie, avec coupe partielle, d'un ensemble à buse 20 produisant un jet de fluide abrasif pour la découpe du verre ; la figure 3 est un graphique illustrant la relation entre la vitesse de découpe ou vitesse linéaire et la dimension des particules abrasives pour une 25 épaisseur de verre particulière ; et la figure 4 est un graphique illustrant la relation entre la vitesse de découpe ou vitesse linéaire et l'épaisseur du verre pour une dimension particulière des particules abrasives.The invention will be described in more detail with reference to the drawings appended by way of non-limiting example and in which: FIG. 1 is a schematic perspective view of an installation for implementing the invention; FIG. 2 is an elevation on an enlarged scale, with partial section, of a nozzle assembly 20 producing a jet of abrasive fluid for cutting glass; Figure 3 is a graph illustrating the relationship between the cutting speed or linear speed and the size of the abrasive particles for a particular thickness of glass; and FIG. 4 is a graph illustrating the relationship between the cutting speed or linear speed and the thickness of the glass for a particular dimension of the abrasive particles.

30 Conformément à l'invention, il est prévu un procédé de découpe de verre de diverses épaisseurs suivant un trajet souhaité, au moyen d'un jet de fluide abrasif, à la vitesse maximale compatible avec la production d'arêtes de coupe de qualité acceptable, caractérisé 35 en ce qu'il consiste à projeter un jet de fluide haute-According to the invention, there is provided a method of cutting glass of various thicknesses along a desired path, by means of a jet of abrasive fluid, at the maximum speed compatible with the production of cutting edges of acceptable quality. , characterized in that it consists in projecting a jet of high fluid

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7 ment concentré à partir d'une source sous pression maintenue à un niveau de pression extrêmement élevé, à entraîner des particules abrasives dans le jet de fluide, à mettre en contact le verre avec le jet de fluide conte-5 nant des particules abrasives, à déplacer le jet abrasif et le verre l’un par rapport à l'autre afin que le jet abrasif avance le long dudit trajet, et à adapter la vitesse de déplacement du jet abrasif par rapport au verre afin de couper le verre le long dudit trajet à 10 la vitesse maximale à laquelle les arêtes de coupe du verre ont une qualité acceptable.7 ment concentrated from a pressure source maintained at an extremely high pressure level, entraining abrasive particles in the fluid jet, bringing the glass into contact with the fluid jet containing abrasive particles, moving the abrasive jet and the glass relative to each other so that the abrasive jet advances along said path, and adapting the speed of movement of the abrasive jet relative to the glass in order to cut the glass along said path at 10 the maximum speed at which the cutting edges of the glass are of acceptable quality.

De plus, conformément à l'invention, il est prévu un procédé de découpe de verre de diverses épaisseurs le long d'un trajet souhaité au moyen d'un 15 jet de fluide abrasif, à la vitesse maximale compatible " avec la production d'arêtes de coupe de qualité accepta ble, caractérisé en ce qu'il consiste à diriger un jet de fluide hautement concentré contre la surface du verre à partir d'une source maintenue à un premier niveau 20 de pression, à aspirer des particules abrasives dans le jet de fluide pendant qu'il est dirigé vers le verre, à faire pénétrer initialement le jet abrasif dans le verre, tandis que ladite source est maintenue audit premier niveau de pression de façon que le verre ne 25 se brise pas ni ne forme des amorces ou des écailles dans la zone de la coupe initiale, à augmenter la pression de la source pour la porter à un second niveau notablement supérieur au premier niveau de pression tout en continuant de diriger le jet abrasif contre 30 le verre, à faire avancer le jet abrasif le long du trajet au second niveau de pression, et à adapter la vitesse de déplacement du jet abrasif par rapport au verre au second niveau de pression afin de couper le verre le long dudit trajet à la vitesse maximale à laquel-35 le les arêtes de coupe du verre ont une qualité acceptable.In addition, in accordance with the invention, there is provided a method of cutting glass of various thicknesses along a desired path by means of a jet of abrasive fluid, at the maximum speed compatible with the production of cutting edges of acceptable quality, characterized in that it consists in directing a jet of highly concentrated fluid against the surface of the glass from a source maintained at a first pressure level, in sucking abrasive particles into the jet of fluid while it is directed towards the glass, to make the abrasive jet enter the glass initially, while said source is maintained at said first pressure level so that the glass does not break or form primers or scales in the area of the initial cut, to increase the pressure of the source to bring it to a second level markedly higher than the first level of pressure while continuing to direct the abrasive jet against the glass, to advance the jetabrasive along the path at the second pressure level, and adapting the speed of movement of the abrasive jet relative to the glass at the second pressure level in order to cut the glass along said path at the maximum speed at which the edges glass cutters have acceptable quality.

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En référence à présent aux dessins, on y voit illustrer schématiquement en 10 sur la figure 1 une installation qui peut être utilisée pour la découpe de feuilles de verre conformément à l'invention. Plus 5 particulièrement, l'installation est conçue pour la découpe de feuilles ou d'ébauches de verre le long de lignes prédéterminées de toute configuration avantageuse et elle comprend un palpeur optique 11 et un appareil de découpe par jet de fluide abrasif, indiqué globalement 10 en 12. L'appareil 12 de découpe comprend un socle 13 de support conçu pour supporter fermement une feuille ^ de verre, par exemple sur une plaque de support consommable, pour la découpe, comme décrit plus complètement ci-après. Bien que l'installation illustrée représente 15 une forme préférée de réalisation pour la mise en oeuvre de l'invention, ainsi qu'on l'appréciera aisément, l'invention n'est pas limitée à une utilisation avec une telle installation, mais elle convient également à d'autres équipements différents.Referring now to the drawings, there is illustrated schematically at 10 in Figure 1 an installation which can be used for cutting glass sheets according to the invention. More particularly, the installation is designed for cutting glass sheets or blanks along predetermined lines of any advantageous configuration and it comprises an optical probe 11 and an apparatus for cutting by abrasive fluid jet, indicated overall 10 at 12. The cutting apparatus 12 comprises a support base 13 designed to firmly support a sheet of glass, for example on a consumable support plate, for cutting, as described more fully below. Although the illustrated installation represents a preferred embodiment for the implementation of the invention, as will be appreciated, the invention is not limited to use with such an installation, but it also suitable for other different equipment.

20 Dans la forme de réalisation illustrée, l'appareil 12 de découpe par jet de fluide comprend un ensemble 14 de décharge ou à buse, qui sera décrit plus en détail ci-après, relié mécaniquement au palpeur optique 11 au moyen d'une entretoise 15. Le palpeur 25 est destiné à guider le mouvement de l'ensemble à buse 14 en fonction d'un gabarit ou modèle 16 reposant sur une plaque 17 montée sur une table 18. Le palpeur optique 11 est fixé à un coulisseau 19 monté de façon à pouvoir glisser sur une glissière transversale allongée 20 qui 30 comporte, à ses extrémités opposées, deux coulisseaux 21 et 22. Les coulisseaux 21 et 22 sont montés de façon à glisser sur des glissières parallèles 23 et 24, respectivement, portées par des pieds 25 reposant sur un plancher 26. L'ensemble à buse 14 est fixé, par exemple 35 au moyen d'une plaque 27, à un coulisseau 28 également ; i 9 monté de façon à glisser sur la glissière transversale - 20, Le coulisseau 28 est relié rigidement et à distance au coulisseau 19 par l'entretoise 15, l'écartement entre les coulisseaux 19 et 28 étant tel que le palpeur optique 5 11 et l'ensemble à buse 14 s'étendent au-dessus de la plaque 17 et du socle 13 de support, respectivement.In the illustrated embodiment, the fluid jet cutting device 12 comprises a discharge or nozzle assembly 14, which will be described in more detail below, mechanically connected to the optical probe 11 by means of a spacer. 15. The probe 25 is intended to guide the movement of the nozzle assembly 14 as a function of a template or model 16 resting on a plate 17 mounted on a table 18. The optical probe 11 is fixed to a slide 19 mounted so as to be able to slide on an elongated transverse slide 20 which comprises, at its opposite ends, two slides 21 and 22. The slides 21 and 22 are mounted so as to slide on parallel slides 23 and 24, respectively, carried by feet 25 resting on a floor 26. The nozzle assembly 14 is fixed, for example 35 by means of a plate 27, to a slide 28 also; i 9 mounted so as to slide on the transverse slide - 20, The slide 28 is rigidly and remotely connected to the slide 19 by the spacer 15, the spacing between the slides 19 and 28 being such that the optical probe 5 11 and the nozzle assembly 14 extend above the plate 17 and the support base 13, respectively.

Par conséquent, comme on peut aisément l'apprécier, à l'aide du système de coulisseaux décrit ci-dessus, le palpeur 11 est capable de se déplacer 10 dans toute direction longitudinale, latérale et diagonale, le coulisseau 28 et l'ensemble 14 à buse suivant le même mouvement du fait de la solidarisation des coulisseaux 19 et 28 par l'entretoise 15 et la glissière 20. En fonctionnement, lorsque le palpeur 11 suit le contour 15 ou modèle 16, la buse 14 de découpe par jet de fluide est entraînée, par l'intermédiaire du coulisseau 28, de façon à se déplacer de manière correspondante au-dessus du socle 13 de support et de la feuille de verre S qu'il porte. A titre illustratif, le trajet de découpe 20 le long de la feuille E! a été illustré comme commençant à un.bord et comme s'étendant diagonalement à travers la feuille. Il convient évidemment de noter que, attendu que le trajet est imposé par le gabarit ou modèle 16, il peut tout aussi bien prescrire une découpe ou ouver-25 ture circulaire intérieure fermée si ceci est imposé par le gabarit. La commande des fonctions du palpeur, telles que la commande de marche/arrêt, la vitesse, le fonctionnement automatique et manuel, le niveau de mise sous pression du jet de fluide, etc., peut être assu-30 rée à partir d'un tableau de commande 29 commodément disposé.Consequently, as can easily be appreciated, using the slide system described above, the probe 11 is capable of moving 10 in any longitudinal, lateral and diagonal direction, the slide 28 and the assembly 14 with nozzle following the same movement due to the attachment of the slides 19 and 28 by the spacer 15 and the slide 20. In operation, when the probe 11 follows the contour 15 or model 16, the nozzle 14 for cutting by fluid jet is driven, via the slide 28, so as to move correspondingly above the support base 13 and the glass sheet S which it carries. By way of illustration, the cutting path 20 along the sheet E! has been illustrated as starting on one edge and extending diagonally across the sheet. It should obviously be noted that, since the path is imposed by the template or model 16, it may just as well prescribe a closed interior circular cut or opening if this is required by the template. Control of the probe functions, such as on / off control, speed, automatic and manual operation, level of pressurization of the fluid jet, etc., can be ensured from a conveniently arranged control panel 29.

L'appareil de découpe par jet de fluide proprement dit, tel qu'illustré schématiquement sur la figure 1, comprend un moteur électrique 30 entraînant 35 une pompe hydraulique 31 qui, elle-même, applique un 10 fluide de travail par un conduit 32 à un suppresseur 33 à haute pression. La fonction du surpresseur 33 est d'aspirer un fluide (par exemple de l'eau désionisée) d'une source convenable, telle qu'un réservoir 34, et 5 de le placer sous une pression très élevée qui peut être réglée de façon variable, avantageusement de l'ordre de 70 à 210 MPa, afin que le fluide soit éjecté par l'intermédiaire d'un conduit 35. Un ensemble à buse 14, monté sur l'extrémité de décharge du conduit 35 10 est destiné à diriger un jet de fluide à très grande vitesse et faible diamètre vers la feuille de verre S portée par le socle 13 de support.The actual fluid jet cutting apparatus, as illustrated schematically in FIG. 1, comprises an electric motor 30 driving a hydraulic pump 31 which, in turn, applies a working fluid through a conduit 32 to a high pressure suppressor 33. The function of the booster 33 is to draw a fluid (for example deionized water) from a suitable source, such as a reservoir 34, and to place it under a very high pressure which can be variably regulated. , advantageously of the order of 70 to 210 MPa, so that the fluid is ejected via a duct 35. A nozzle assembly 14, mounted on the discharge end of the duct 35 10 is intended to direct a fluid jet at very high speed and small diameter towards the glass sheet S carried by the support base 13.

Ainsi qu'on peut mieux le voir sur la figure 2, l'ensemble à buse 14 comprend un bâti globalement 15 rectangulaire 36 dont l'extrémité supérieure présente un trou taraudé 37 aligné axialement avec un canal d'écoulement 38 traversant le bâti. Un raccord 39 à filetage extérieur, traversé par un canal d'écoulement 40, est convenablement fixé à l'extrémité de décharge du conduit 20 35 pour raccorder ce dernier au bâti. Un évidement 41 est prévu dans un bossage 42 à l'extrémité filetée du raccord 39, évidement à l'intérieur duquel est monté un ajutage 43 à jet de fluide présentant un orifice 44 de décharge très petit, par exemple, d'un diamètre 25 de l'ordre de 0,10 à 0,46 mm et avantageusement d'environ 0,35 mm. Lorsqu'il est vissé fixement dans le trou 37, le raccord 39 loge convenablement l'ajutage 43 dans la partie supérieure 45, de diamètre réduit, du canal d'écoulement 38. L'extrémité inférieure du canal d’écou-30 lement 38 comporte une partie 46 de diamètre agrandi destinée à recevoir un tube de buse ou tube mélangeur 47. Le tube de buse présente un canal longitudinal 48 de diamètre relativement faible, par exemple, de l'ordre de 1,0 à 1,57 mm, et avantageusement d'environ 1,57 mm, 35 possédant une ouverture d'entrée évasée 49 lui permettant i » 6 11 de recevoir plus aisément le courant du jet provenant de l'ajutage 43.As can best be seen in FIG. 2, the nozzle assembly 14 comprises a generally rectangular frame 36 whose upper end has a threaded hole 37 axially aligned with a flow channel 38 passing through the frame. A fitting 39 with an external thread, crossed by a flow channel 40, is suitably fixed to the discharge end of the conduit 20 to connect the latter to the frame. A recess 41 is provided in a boss 42 at the threaded end of the connector 39, recess inside which is mounted a fluid jet nozzle 43 having a very small discharge orifice 44, for example, with a diameter 25 on the order of 0.10 to 0.46 mm and advantageously around 0.35 mm. When it is fixedly screwed into the hole 37, the fitting 39 properly accommodates the nozzle 43 in the upper part 45, of reduced diameter, of the flow channel 38. The lower end of the flow channel 38 comprises a part 46 of enlarged diameter intended to receive a nozzle tube or mixing tube 47. The nozzle tube has a longitudinal channel 48 of relatively small diameter, for example, of the order of 1.0 to 1.57 mm, and advantageously approximately 1.57 mm, 35 having a flared entry opening 49 allowing it to more easily receive the stream of the jet coming from the nozzle 43.

Un alésage 50, orienté obliquement vers le canal 38, est destiné à distribuer une matière abra-5 sive, qui sera décrite plus en détail ci-après, sur le trajet du courant du jet de fluide. Une alimentation régulée en abrasif est réalisée à partir d'un récipient 51 de stockage et d'un régulateur 52 vers l'alésage 50 au moyen d'un conduit flexible ou d'un tube 53 de 10 transport. La matière abrasive est aspirée dans le courant du jet du fluide à son passage dans le canal 38, où elle est mélangée et accélérée dans le courant à haute pression avant d'entrer dans le canal 48 du tube 47 de buse. En fonctionnement, l'extrémité de sortie 15 du tube 47 est en général placée près de la surface des pièces, comme cela sera décrit plus complètement ci-après, afin de minimiser la dispersion du courant du jet et de produire ainsi un trait de scie ou une zone d'impact de largeur minimale. Il convient de noter 20 que l'ensemble à buse décrit ci-dessus n'est que représentatif des ensembles à buse pouvant être utilisés dans la mise en oeuvre de l'invention.A bore 50, oriented obliquely towards the channel 38, is intended to distribute an abrasive material, which will be described in more detail below, on the current path of the fluid jet. A regulated supply of abrasive is produced from a storage container 51 and a regulator 52 to the bore 50 by means of a flexible conduit or a transport tube 53. The abrasive material is sucked into the stream of the fluid jet as it passes through the channel 38, where it is mixed and accelerated in the high pressure stream before entering the channel 48 of the nozzle tube 47. In operation, the outlet end 15 of the tube 47 is generally placed close to the surface of the parts, as will be described more fully below, in order to minimize the dispersion of the jet current and thus produce a saw cut. or an impact zone of minimum width. It should be noted that the nozzle assembly described above is only representative of the nozzle assemblies that can be used in the practice of the invention.

Pour produire une arête de coupe de qualité acceptable, à une vitesse élevée, au moyen d'un jet 25 de fluide abrasif, il est impératif qu'un certain nombre de paramètres du procédé soit convenablement adapté et maîtrisé. Ainsi, il est apparu que des facteurs tels que le type et la dimension des particules de matière abrasive, le type du milieu fluide et le degré auquel 30 il est mis sous pression, le débit d'alimentation en matière abrasive, le diamètre de l'orifice 44 de décharge de l'ajutage, la longueur et le diamètre du canal 48 du tube de buse 47, l'écart entre la buse et la surface du verre, l'épaisseur du verre et la vitesse de progres-35 sion du jet de coupe le long du verre interagissent . 12 tous et doivent être mis convenablement en corrélation i pour produire une découpe de haute qualité à une vitesse linéaire convenable.To produce a cutting edge of acceptable quality, at a high speed, by means of a jet of abrasive fluid, it is imperative that a certain number of process parameters be suitably adapted and controlled. Thus, it appeared that factors such as the type and size of the abrasive material particles, the type of the fluid medium and the degree to which it is pressurized, the flow rate of abrasive material, the diameter of the material. orifice 44 for discharging the nozzle, the length and diameter of the channel 48 of the nozzle tube 47, the distance between the nozzle and the surface of the glass, the thickness of the glass and the rate of advance of the nozzle. jet stream along the glass interact. 12 all and must be properly correlated i to produce a high quality cut at a suitable linear speed.

Un certain nombre de produits disponi- 5 blés dans le commerce peuvent être utilisés comme matière abrasive, y compris ceux vendus sous les noms "Biasil", "AMA Zircon", "Zircon M", "Florida Zircon", "Zircon X", "Idaho Garnet", "Barton Garnet", "0-1 Sand" et "Rock Quartz". Les produits sont disponibles dans une plage 10 de dimensions nominales allant de 0,25 mm ou plus à 0,066 mm ou moins. Il est apparu que, bien que du verre puisse être découpé avec succès, conformément à l'invention, à l'aide de particules abrasives ayant l'une quelconque des dimensions précitées, par variation appropriée 15 de paramètres liés les uns aux autres, tels que la vites-% se linéaire et la pression du fluide, l'utilisation de particules abrasives comprises dans-une plage de dimensions particulière produit une arête de coupe de haute qualité à des vitesses linéaires supérieures par rapport 20 à d’autres dimensions de particules abrasives, dans du verre aux épaisseurs les plus couramment disponibles. Ainsi, il est tracé, sur le graphique de la figure 3, la relation, déterminée expérimentalement, entre la dimension des particules abrasives et la vitesse 25 linéaire ou de coupe lors de la découpe d'un verre de 6,0 mm d'épaisseur, sous une pression de fluide de 210 MPa, conformément à l'invention. La courbe supérieure en traits pointillés représente la vitesse maximale de la tête de coupe, c'est-à-dire la vitesse linéaire, 30 à laquelle le jet d'abrasif en progression effectue de façon soutenue une coupe traversant totalement le verre. A une telle vitesse, les arêtes de coupe du verre tendent à s'écailler et à faire apparaître des stries et des amorces indésirables se propageant dans le verre 35 adjacent, de sorte que la découpe peut ne pas être de 13 qualité acceptable. La courbe inférieure, en trait plein, - représente la vitesse pouvant être atteinte à laquelle les arêtes de coupe du verre sont de qualité lisse et uniformément élevée. Ainsi qu'on peut le voir, la vitesse 5 maximale est atteinte, en même temps qu'une coupe complète et qu'une bonne qualité des arêtes, avec des particules abrasives d'une dimension comprise entre 0,115 et 0,100 mm. La famille de courbes représentant la vitesse de coupe en fonction de la dimension des particules 10 abrasives pour des épaisseurs de verre fabriquées industriellement au-dessous de 6,0 mm est globalement similaire à celle illustrée sur la figure 3, tandis que les courbes correspondant à du verre plus épais, en particulier à des épaisseurs de 12,7 mm et de 19,1 mm, 15 tendent à être plus plates et horizontales. Par consé quent, les particules abrasives comprises dans la plage intermédiaire de dimensions conviennent bien à la découpe du verre de diverses épaisseurs disponibles dans le commerce. Comme indiqué précédemment, on peut utiliser, 20 dans la mise en oeuvre de l'invention, des particules abrasives de dimensions différentes en faisant varier d'autres paramètres tels que la vitesse linéaire. Cependant, pour plus de commodité, il est préférable d'utiliser une matière abrasive en particules d'une seule 25 dimension pour la découpe de diverses épaisseurs, et une dimension de particules comprise dans la plage indiquée ci-dessus convient bien à cet effet. Une matière abrasive aisément disponible présente une dimension de particules de 0,100 mm et, par conséquent, une telle 30 matière, par exemple, celle disponible sous le nom de grenat Barton, peut être utilisée avantageusement pour la découpe du verre conformément à l'invention.A number of commercially available products can be used as an abrasive material, including those sold under the names "Biasil", "AMA Zircon", "Zircon M", "Florida Zircon", "Zircon X", "Idaho Garnet", "Barton Garnet", "0-1 Sand" and "Rock Quartz". The products are available in a range of nominal sizes from 0.25 mm or more to 0.066 mm or less. It has been found that, although glass can be successfully cut, in accordance with the invention, using abrasive particles having any of the above dimensions, by appropriate variation of parameters related to each other, such as that the linear speed and fluid pressure, the use of abrasive particles within a particular size range produces a high quality cutting edge at higher linear speeds compared to other particle sizes abrasive, in glass of the most commonly available thicknesses. Thus, on the graph of FIG. 3, the relationship, determined experimentally, is drawn between the size of the abrasive particles and the linear or cutting speed when cutting a 6.0 mm thick glass. , under a fluid pressure of 210 MPa, in accordance with the invention. The upper curve in dotted lines represents the maximum speed of the cutting head, that is to say the linear speed, at which the advancing jet of abrasive makes a sustained cut completely through the glass. At such a speed, the cutting edges of the glass tend to flake off and reveal unwanted streaks and primers propagating in the adjacent glass, so that the cutting may not be of acceptable quality. The lower curve, in solid lines, - represents the speed that can be reached at which the cutting edges of the glass are of smooth and uniformly high quality. As can be seen, the maximum speed is reached, together with a complete cut and good quality of the edges, with abrasive particles of a size between 0.115 and 0.100 mm. The family of curves representing the cutting speed as a function of the size of the abrasive particles for industrially produced glass thicknesses below 6.0 mm is generally similar to that illustrated in FIG. 3, while the curves corresponding to thicker glass, in particular at thicknesses of 12.7 mm and 19.1 mm, 15 tend to be flatter and horizontal. Therefore, the abrasive particles in the intermediate size range are well suited for cutting glass of various commercially available thicknesses. As indicated above, it is possible to use, in the implementation of the invention, abrasive particles of different dimensions by varying other parameters such as the linear speed. However, for convenience, it is preferable to use an abrasive material in particles of only one dimension for cutting various thicknesses, and a particle size in the range indicated above is well suited for this purpose. A readily available abrasive material has a particle size of 0.100 mm and therefore such material, for example, that available under the name of Barton garnet, can be advantageously used for cutting glass in accordance with the invention.

Le graphique de la figure 4 donne la relation entre la vitesse linéaire, en cm/min (ordonnées) et 35 l'épaisseur du verre en mm (abscisses) pour la découpe 14 de diverses épaisseurs de verre conformément à l'inven-„ tion, en utilisant du grenat en particules de 0,100 mm, comme matière abrasive, dans un fluide placé sous une pression d'environ 210 MPa. Gomme précédemment, la ligne 5 supérieure en traits pointillés représente la vitesse linéaire maximale à laquelle le jet abrasif en progression traverse totalement le verre, tandis que la ligne en trait plein représente la vitesse linéaire à laquelle les arêtes de coupe du verre sont lisses et d'une qualité 10 uniformément élevée. Dans la préparation des données d'essai, il est apparu que la vitesse linéaire maximale pour couper complètement du verre très mince, c'est-à-dire ayant une épaisseur inférieure à environ 3,8 mm, dépassait la vitesse linéaire maximale pouvant 15 être atteinte par la machine des figures 1 et 2 utilisée pour la découpe du verre. En d'autres termes, du verre de moins d'environ 3,8 mm d'épaisseur peut être découpé à des vitesses supérieures à 254 cm/min. L'appareil utilisé pour la découpe du verre conformément aux figures 20 3 et 4 comporte, ainsi qu'on peut mieux le voir sur la figure 2, un ajutage 43 à rubis présentant un orifice de décharge 44 de 0,35 mm de diamètre, avec un tube de buse 47 d'une longueur de 7,62 cm, parcouru par un canal 48 de 1,57 mm de diamètre. L'extrémité du tube 25 de buse a été placée à 1,27 mm de la surface du verre. On a utilisé de l'eau désionisée comme fluide pour le jet, et des particules abrasives de grenat ont été aspirées dans le courant de fluide à un débit d'alimentation d'environ 0,454 kg/min.The graph in FIG. 4 gives the relationship between the linear speed, in cm / min (ordinates) and the thickness of the glass in mm (abscissa) for cutting 14 various thicknesses of glass according to the invention. , using garnet in particles of 0.100 mm, as abrasive material, in a fluid placed under a pressure of about 210 MPa. As above, the upper line 5 in dotted lines represents the maximum linear speed at which the advancing abrasive jet passes completely through the glass, while the solid line represents the linear speed at which the cutting edges of the glass are smooth and d uniformly high quality. In preparing the test data, it appeared that the maximum linear speed for completely cutting very thin glass, i.e. having a thickness of less than about 3.8 mm, exceeded the maximum linear speed which could be reached by the machine of Figures 1 and 2 used for cutting glass. In other words, glass less than about 3.8mm thick can be cut at speeds above 254cm / min. The apparatus used for cutting the glass in accordance with FIGS. 3 and 4 comprises, as can best be seen in FIG. 2, a nozzle 43 with rubies having a discharge orifice 44 of 0.35 mm in diameter, with a nozzle tube 47 with a length of 7.62 cm, traversed by a channel 48 of 1.57 mm in diameter. The end of the nozzle tube 25 was placed 1.27 mm from the surface of the glass. Deionized water was used as the jet fluid, and garnet abrasive particles were drawn into the fluid stream at a feed rate of about 0.454 kg / min.

30 Dans la mise en oeuvre de l'invention, le fluide, généralement de l'eau désionisée, est mis sous pression dans le surpresseur afin d'être projeté par l'intermédiaire de l'ensemble à buse. Des particules abrasives, par exemple, des particules de grenat de 35 0,100 mm, sont aspirées dans le courant du jet à un 15 débit d'environ 0,454 kg/min. Au moment où le jet abrasif en progression doit entrer en contact initial avec le verre, à un bord apparent de ce dernier, le fluide est élevé, dans le surpresseur, à une pression extrêmement 5 élevée, de l'ordre de 140 à 245 MPa, et avantageusement d'environ 210 MPa, et l'appareil 12 de découpe et l'ensemble 14 à buse sont avancés de façon que le jet abrasif commence la coupe au bord et suive le trajet prédéterminé par le gabarit 16. Dans les cas où le jet abrasif entre 10 en contact initial avec le verre en un point situé intérieurement, le fluide est placé sous une pression de l'ordre de 70 MPa jusqu'à ce que le jet abrasif ait réalisé la coupe initiale à travers le verre, puis la pression étant élevée notablement dans le surpresseur, 15 par exemple à un niveau de l'ordre de 140 à 245 MPa, et avantageusement à environ 210 MPa. L'appareil 12 de découpe et l'ensemble à buse 14 sont ensuite avancés le long du trajet prédéterminé par le gabarit- 16 afin de découper l'ouverture prédéterminée dans la feuille 20 de verre jS. Après que la pénétration initiale a été réalisée, le verre n'éclate pas ni ne forme d'amorces lorsqu'il est frappé par le courant du jet abrasif placé sous la pression extrêmement élevée précitée, apparemment du fait que l'abrasif élimine progressivement les frag-25 ments de verre. En raison de la vitesse à laquelle le courant abrasif sous pression extrêmement élevée coupe à travers le verre, on peut notablement élever la vitesse linéaire du mouvement de l'ensemble à buse 14 par rapport au verre tout en produisant encore des arêtes de coupe 30 de qualité uniformément élevée.In the implementation of the invention, the fluid, generally deionized water, is pressurized in the booster in order to be sprayed through the nozzle assembly. Abrasive particles, for example, 0.100 mm garnet particles, are sucked into the stream of the jet at a rate of about 0.454 kg / min. At the moment when the advancing abrasive jet must come into initial contact with the glass, at an apparent edge of the latter, the fluid is raised, in the booster, to an extremely high pressure, of the order of 140 to 245 MPa , and advantageously approximately 210 MPa, and the cutting device 12 and the nozzle assembly 14 are advanced so that the abrasive jet begins cutting at the edge and follows the path predetermined by the template 16. In cases where the abrasive jet comes into initial contact with the glass at an internally located point, the fluid is placed under a pressure of the order of 70 MPa until the abrasive jet has made the initial cut through the glass, then the pressure being markedly elevated in the booster, for example at a level of the order of 140 to 245 MPa, and advantageously at around 210 MPa. The cutting apparatus 12 and the nozzle assembly 14 are then advanced along the predetermined path by the template 16 to cut the predetermined opening in the glass sheet 20 jS. After the initial penetration has been carried out, the glass does not burst or form primers when struck by the current of the abrasive jet placed under the aforementioned extremely high pressure, apparently because the abrasive gradually eliminates the glass fragments. Due to the speed at which the abrasive current at extremely high pressure cuts through the glass, the linear speed of movement of the nozzle assembly 14 relative to the glass can be markedly increased while still producing cutting edges 30 of uniformly high quality.

Comme décrit précédemment, des particules abrasives d'une dimension de 0,100 mm conviennent particulièrement à la coupe de verre dans la plage d'épaisseurs la plus couramment utilisée en pratique commer-35 ciale, à des vitesses linéaires élevées, conformément 16 à l'invention. Il convient cependant de noter que l'on peut obtenir des arêtes de coupe de haute qualité à l'aide de particules abrasives d'une dimension différente, en faisant varier convenablement d'autres paramètres.As described above, abrasive particles with a dimension of 0.100 mm are particularly suitable for cutting glass in the thickness range most commonly used in commercial practice, at high linear speeds, in accordance with the invention. . It should however be noted that high quality cutting edges can be obtained using abrasive particles of a different size, by suitably varying other parameters.

5 Ainsi, il convient de noter que des particules abrasives plus petites, par exemple, d'une dimension de 0,084 ou 0,066 mm, produisent des arêtes de coupe très lisses, mais la vitesse linéaire ou de coupe est plus faible qu'avec des particules abrasives de 0,100 mm. Inverse-10 ment, il est possible d'effectuer une coupe à travers le verre à des vitesses linéaires globales plus élevées, avec une matière abrasive plus grossière, d'une dimension de 0,25 ou 0,149 mm, mais, en raison de l’écaillage des bords et du dépolissage se produisant aux vitesses 15 élevées, l'arête de coupe est de qualité réduite. Pour obtenir une qualité d'arêtes équivalant à celle produite avec des particules abrasives de 0,100 mm, il est nécessaire de réduire la vitesse linéaire. L'angle d'inclinaison des arêtes de coupe dépend à la fois de la dimension 20 des particules abrasives et de la vitesse linéaire du dispositif de découpe. Ainsi, l'angle d'inclinaison des arêtes de coupe augmente lorsque les particules abrasives utilisées sont plus fines et lorsque la vitesse linéaire augmente.5 Thus, it should be noted that smaller abrasive particles, for example, of a size of 0.084 or 0.066 mm, produce very smooth cutting edges, but the linear or cutting speed is lower than with particles 0.100 mm abrasives. Conversely, it is possible to make a cut through the glass at higher overall linear speeds, with a coarser abrasive material, with a dimension of 0.25 or 0.149 mm, but, due to the l Since chipping of the edges and roughening occurs at high speeds, the cutting edge is of reduced quality. To obtain an edge quality equivalent to that produced with 0.100 mm abrasive particles, it is necessary to reduce the linear speed. The angle of inclination of the cutting edges depends both on the size of the abrasive particles and on the linear speed of the cutting device. Thus, the angle of inclination of the cutting edges increases when the abrasive particles used are finer and when the linear speed increases.

25 II va de soi que de nombreuses modifications peuvent être apportées au procédé décrit et représenté sans sortir du cadre de l'invention.It goes without saying that numerous modifications can be made to the process described and shown without departing from the scope of the invention.

Claims (10)

2. Procédé selon la revendication 1, caracté- 20 risé en ce que le jet abrasif entre initialement en contact avec un bord du verre pour commencer ladite découpe.2. Method according to claim 1, characterized in that the abrasive jet initially comes into contact with an edge of the glass to start said cutting. 3. Procédé selon la revendication 2, caractérisé en ce que le niveau de pression extrêmement élevé 25 est compris entre environ 140 et 245 MPa, et est notam ment égal à environ 210 MPa.3. Method according to claim 2, characterized in that the extremely high pressure level is between approximately 140 and 245 MPa, and is notably equal to approximately 210 MPa. 4. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que la source sous pression est initialement maintenue à un niveau de pression plus bas, le jet abra- 30 sif étant dirigé contre une surface principale du verre pour pénétrer initialement dans le verre alors que ladite source sous pression est à ce niveau plus bas, et en ce que la pression de la source est ensuite élevée audit niveau de pression extrêmement élevé pendant 35 l'avance du jet abrasif le long dudit trajet. ’ . 184. Method according to claim 1, characterized in that the pressure source is initially maintained at a lower pressure level, the abrasive jet being directed against a main surface of the glass to initially penetrate into the glass while said the pressure source is at this lower level, and in that the source pressure is then raised to said extremely high pressure level during the advance of the abrasive jet along said path. ’. 18 5. Procédé de découpe de verre de diverses épaisseurs le long d'un trajet souhaité au moyen d'un jet de fluide abrasif à la vitesse maximale compatible avec la production d'arêtes de coupe de qualité acceptable, 5 caractérisé en ce qu'il consiste à diriger un jet de fluide hautement concentré contre la surface du verre à partir d'une source maintenue à un premier niveau de pression, à aspirer des particules abrasives dans le jet de fluide pendant qu'il est dirigé vers le verre, 10. faire pénétrer initialement le jet abrasif dans le verre, tandis que la source est maintenue audit premier niveau de pression, afin que le verre ne se brise pas ni ne forme des amorces ou des écailles dans la zone de la coupe initiale, à élever la pression de la source 15. un second niveau de pression notablement supérieur * au premier niveau de pression tout en continuant de diriger le jet abrasif contre le verre, à faire avancer le jet abrasif le long dudit trajet au second niveau de pression et à mettre en corrélation la vitesse de 20 déplacement du jet abrasif par rapport au verre au second niveau de pression pour couper le verre le long dudit trajet à la vitesse maximale à laquelle les arêtes de coupe du verre ont une qualité acceptable.5. A method of cutting glass of various thicknesses along a desired path by means of a jet of abrasive fluid at the maximum speed compatible with the production of cutting edges of acceptable quality, characterized in that it consists in directing a jet of highly concentrated fluid against the surface of the glass from a source maintained at a first pressure level, in sucking abrasive particles in the jet of fluid while it is directed towards the glass, 10. initially penetrate the abrasive jet into the glass, while the source is maintained at said first pressure level, so that the glass does not break or form primers or scales in the area of the initial cut, to raise the pressure from the source 15. a second pressure level markedly higher * than the first pressure level while continuing to direct the abrasive jet against the glass, advancing the abrasive jet along said path at the second pressure level and at me correlating the speed of movement of the abrasive jet with respect to the glass at the second pressure level for cutting the glass along said path at the maximum speed at which the cutting edges of the glass have an acceptable quality. 6. Procédé selon la revendication 5 , carac-25 térisé en ce que le premier niveau de pression n'est pas supérieur à environ 70 MPa, et en ce que le second niveau de pression est supérieur à 140 MPa, et notamment supérieur à environ 210 MPa.6. The method of claim 5, charac-25 terized in that the first pressure level is not greater than about 70 MPa, and in that the second pressure level is greater than 140 MPa, and in particular greater than about 210 MPa. 7. Procédé selon l'une quelconque des revendi-30 cations 1 à 3 et 5, caractérisé en ce que les particules v abrasives ont une dimension comprise entre 0,25 et 0,066 mm.7. Process according to any one of the claims 1 to 3 and 5, characterized in that the abrasive particles have a size between 0.25 and 0.066 mm. 8. Procédé selon la revendication 7, caractérisé en ce que les particules abrasives sont du grenat 35 ou du zircon. - * a 198. Method according to claim 7, characterized in that the abrasive particles are garnet or zircon. - * to 19 9. Procédé selon la revendication 8, caractérisé en ce que les particules abrasives ont une dimension d'environ 0,100 mm.9. Method according to claim 8, characterized in that the abrasive particles have a size of about 0.100 mm. 10. Procédé selon la revendication 9, carac-5 térisé en ce que la vitesse de déplacement du jet abrasif par rapport au verre au second niveau de pression ou niveau de pression extrêmement élevé n'est pas supérieure à la vitesse donnée par la relation de la vitesse en fonction de l'épaisseur illustrée par la courbe en traits 10 pointillés sur la figure 4.10. The method of claim 9, charac-5 terized in that the speed of movement of the abrasive jet relative to the glass at the second pressure level or extremely high pressure level is not greater than the speed given by the relation of the speed as a function of the thickness illustrated by the curve in dotted lines 10 in FIG. 4. 11. Procédé selon la revendication 10, caractérisé en ce que la vitesse de déplacement est sensiblement comme indiqué par la relation de vitesse en fonction de l'épaisseur illustrée par la courbe en trait plein 15 de la figure 4. " 12. Procédé selon la revendication 11, carac térisé en ce que le premier niveau de pression n'est pas supérieur à environ 70 MPa et en ce que le second niveau de pression est d'environ 210 MPa.11. Method according to claim 10, characterized in that the displacement speed is substantially as indicated by the speed relation as a function of the thickness illustrated by the solid line curve in FIG. 4. "12. Method according to the claim 11, characterized in that the first pressure level is not more than about 70 MPa and in that the second pressure level is about 210 MPa.