KR960007292B1 - 열가소성 웨브 재료의 성형 - Google Patents

Abstract

내용 없음.

Description

열가소성 웨브 재료의 성형

본 발명은 열가소성 재료를 시이트 형태로 압출한 다음 직접 공급하여 고온 플라스틱 시이트 재료를 식품용기 같은 중공 제품으로 성형하는 기술에 관한 것이다.

일반적으로 그와 같은 방법은 열가소성 수지를 시이트 형태로 압출하는 수단, 시이트 웨브의 두께를 조절하고 그의 전체 온도를 소망하는 성형 온도로 감소시키기 위한 한 셋트의 온도 조절 템퍼링 로울, 용융 새깅 웨브를 성형기에 이송하는 수단, 및 성형되고 안정화된 후 완성부분을 웨브로부터 다듬질하는 수단을 필요로 한다.

일반적으로 시이트 형태로 압출될 수 있고 본 발명의 방법에 사용될 수 있는 재료의 범위는 거의 모든 알려진 열가소성수지, 및 단일 다이로 공급하는 다수 압출기에 의하여 이산층으로 혼합되거나 동시 압출된 이들의 조합물을 포함한다.

본 발명에 있어서는 고무막 보다도 점성 유체로서 작용하는 용융액을 갖는 재료에 특히 흥미를 갖고 있다.

전형적으로 고밀도 폴리에틸렌 및 폴리프로필렌 같은 결정성 폴리올레핀은 뚜렷한 융점 및 고점성 유체와 유사한 용융유동학을 갖고 있다. 그와 같은 재료는 주로 점성저항에 의하여 응력을 지지하므로 충분한 지지체 없이 시이트로서 현수될때 처진다. PVC 및 폴리스티렌 같은 재료가 그의 용융상태를 나타내는 응집 탄성은 이들을 열성형장치로 공급하는 것을 비교적 용이하게 하며, 이들은 전통적으로 열성형에 대한 바람직한 재료였다.

그러나 최근에 에틸렌 비닐 알코올(EVOH), 폴리비닐리덴 클로라이드(PVDC)같은 고산소차단 중합체의 출현은 새로운 등급의 식품포장을 낳게 되었는바, 이 경우 식품은 플라스틱 포장에 포장되고 밀봉되어 140℃까지의 증류온도에서 금속통조림과 동일한 방식으로 증류기에서 멸균된다. 폴리프로필렌은 증기 멸균을 견디어 내기에 필요한 비교적 고온 저항을 갖는 몇개 안되는 용이하게 입수가능한 수지 중의 하나이다. 이것은 통상 동시 압출에 의하여 고차단 플라스틱 포장에 대한 기재를 제공하도록 상술한 고차단 플라스틱의 층과 때때로 결합된다.

사출성형같은 다른 형태의 성형 가공은 다층 중공 용기의 경제적 제조에 적합하지 않으며 따라서 비교적 숙련된 열성형기술이 레토르트성 폴리프로필렌 기재 고차단 용기를 열성형하는 경제적 수단을 달성하는 것을 목적으로 하는 개발적인 변화를 겪고 있다.

예비 압출된 폴리프로필렌 시이트를 재가열한 다음 변환시키기가 어려움을 알았다. 재료가 그의 결정 융점을 지난직후 발생하는 용융 새그는 적외선같은 공지 수단에 의하여 현수 시이트의 적당한 크기로된 대역을 가열한 다음 새깅 용융재료의 그와 같은 시이트를 정상적인 상업적 크기 및 출력의 변환기에 공급하는 것을 매우 곤란하게 한다.

현재의 변환방법의 다수의 조작자는 폴리프로필렌을 그의 결정융점의 바로 이하로 성형함으로서 때때로 합리적인 결과를 달성할 수 있음을 알았다. 이와 같은 소위 고상 성형은 통상 완성된 용기의 벽에 잔류응력을 남기며 이와 같은 응력이 멸균중에 해방되면 보기흉한 변형이 생긴다.

고상 성형의 다른 문제는 통산 사용되는 EVOH 및 PVDC 수지의 융점이 폴리프로필렌의 융점보다 높고 이와 같은 재료의 얇은 차단층이 폴리프로필렌의 고상 성형 온도에서 성형중에 비교적 용이하게 손상될 수 있다는 점이다.

따라서, 폴리프로필렌이 소위 용융상으로 이송 및 성형될 수 있는 방법을 개발하게 되었다. 용융물을 성형방법에서의 직접 압출은 예비성형된 폴리프로필렌 시이트의 재가열의 여러가지 문제를 극복하며 예비성형된 시이트를 재가열시 소비되는 에너지의 절약과 같은 추가적인 절약을 제공하여 준다.

두가지 형태의 성형 또는 "열성형"기는 그와 같은 압출 공급방법에 사용될 수 있다.(즉, 연속 및 불연속 열성형기). 크르츠의 미국특허 제4235579호에 기술된 바와 같은 연속 열성형기는 연속이송된 용융 시이트와 대략 동시에 이동되는 성형공구와 함께 조작된다. 그와 같은 기계에서, 용융 웨브의 이송 문제는 용융 웨브가 템퍼링 로울러를 떠나는 속도보다 빠른 속도로 이동하는 성형 공구를 주행시켜 웨브에 비교적 일정한 장력을 전개시키므로서 때때로 해결된다. 그와 같은 방법은 플렉크노-브라운의 미국특허 제762,069호에 기술되어 있다.

불연속 성형기는 불연속 길이로 웨브의 공급을 요한다. 직접 압출 공급 방법이 그와 같은 기계에 공급하기 위하여 사용되는 경우, 성형기계에 대한 웨브의 연속 압출과 이와 같이 연속 발생된 웨브의 불연속 길이의 불연속 공급 사이에 야기되는 지연을 보상하기 위한 수단이 제공되어야만 한다.

티엘의 미국특허 제4,105,386호에는 압출웨브에 냉각지지층을 형성하기 위한 템퍼링 로울, 및 불연속 공급 사이에 웨브의 여분의 길이를 축적시키도록 이동되는 가동 보상 또는 "댄싱"로울러의 사용을 기술하고 있다.

폴리올레핀과 같은 유제 용융물을 갖는 기타 열가소성 재료가 다수 있다. 이들 재료에는 폴리알킬렌 테레프탈레이트, 폴리카보네이트, 및 폴리아미드가 있다.

이들 재료는 모두 성형부분에 대하여 바람직한 특성을 가지고 있지만 불가능하지 않는 경우 용융물의 연한 새깅 시이트를 지지하는 약간의 수단없이 열성형기에 공급하기란 곤란하다. 과거에는 열성형기에 장입하기 위하여 그와 같은 재료를 지지 및 이송하기 위한 구동 컨베이어 벨트를 사용하려는 시도가 벨트 재료를 습윤시키고 그에 고착되게 하려는 이들 유체 용융재료의 자연적인 경향에 의하여 좌절되었다.

용융 플라스틱 압출물을 지지하기 위한 벨트 컨베이어의 사용은 일반적으로 신규하지 않으며, 루센의 유럽특허출원 제0,226,748호 및 아사노의 미국특허 제4,459,093호에 기술되어 있다. 이러한 공지 기술은 유체 용융재료의 벨트 접착을 처리하는 문제를 언급하고 있지 않다.

공지 기술에 발표된 또한 다른 방법은 용융 시이트의 측부를 파지 및 지지하여 성형위치로 운반하는 측쇄 및 클램프로 구성되는 동기 연장 캐리어와 결합하여 성형위치(아사노의 미국특허 제4,150,930호)를 향하여 또는 성형위치로부터 멀리 전체 압출기를 이동시키는 것을 포함한다.

분당 10-20행정으로 작동되는 열성형기와 보조를 맞추기에 충분히 신속하게 비교적 부피가 큰 압출기를 이동시킴에 있어 명백한 기계적 난점이 있다. 또한 단지 종방향 변부 지지 클램프 사이에 현수되는 경우 유체 용융물을 갖는 시이트를 위한 횡방향 지지체가 불충분하다는 점에 있어서 명백한 다른 결점이 있다.

끝으로, 다른 방법이 케이퍼의 독일연방공화국 특허 제2,634,976호에 기술되어 있는바, 이 경우 용융 웨브의 현수선은 두개의 구동 로울러 사이에 지지되는데, 처음에는 멀리 떨어져 유지되고 그 다음 재료의 패스툰이 두 로울러 사이로 전개되도록 함께 밀접하여 공급장치 사이에 재료의 과잉의 길이를 취하는 한편 냉각재료의 대역이 하류 로울러와 공급장치 사이에 고정 유지된 용융시이트 사이의 일정한 접촉에 의하여 전개되지 않도록 한다. 이 방법은 용융 폴리올레핀 같은 연한 유체 용융재료의 웨브를 위한 적당한 지지체를 제공하지 못한다.

본 발명의 목적은 압출기로부터 직접 이송되는 유체 용융 재료가 용융 시이트 형태로 연속 또는 불연속 조작의 성형기로 지지 및 이송될 수 있게 하는 수단을 제공하는데 있다.

본 발명의 다른 목적은 상술한 유체 용융 시이트 재료가 성형위치에 공급되기전에 그의 최적 성형온도조건에 이르게 할 수 있는 수단을 제공하는데 있다.

본 발명의 또다른 목적은 유체 용융 웨브로부터 형성된 부분이 위치에 관계없이 두께가 사실상 균일하고 성질이 일치하도록 유체 용융 웨브에 가해진 장력 또는 응력을 최소화 또는 조절하기 위하여 유체 용융 웨브의 그와 같은 온도 조절, 지지 및 수송을 수행하는데 있는바, 이 경우 각 부분은 성형중 공급되는 웨브의 특정 불연속 길이에 점유된다.

본 발명의 또다른 목적은 수송수단을 물론 조절수단이 다양한 시이트 용융 재료를 조질 및 공급하고 조질된 시이트 용융물이 연속 또는 불연속 성형기에 공급되게 하는 방법을 제공하는데 있다.

따라서 본 발명의 일특징에 의하면, 한 셋트의 온도 조절 템퍼링 로울에서 열가소성 재료의 웨브를 직접 압출하고, 상기 템퍼링 로울을 통과시키므로서 웨브의 상하측 표면층을 냉각시키면서 상기 상하측 표면 층사이에 용융상태로 웨브의 내부를 유지시키고, 부분적으로 냉각된 웨브를 컨베이어에 공급하고, 웨브를 열성형기의 입구에 운반하는 것으로 구성되는 중공체를 열성형하는 방법에 있어서, 컨베이어와 접촉하고 있는 웨브의 표면층이 용융된 내부에 의하여 웨브가 컨베이어에 접착하게 되는 온도이하의 열성형온도까지 재가열될때까지 웨브가 컨베이어에 유지되게 함을 특징으로 하는 중공체를 열성형하는 방법이 제공된다.

본 발명에 다른 특징에 의하면, 압출기로부터 용융 열가소성 재료의 웨브를 수용하기 위한 한 셋트의 온도조절 템퍼링 로울, 템퍼링 로울로부터 조절된 웨브를 수용하고 웨브를 열성형기의 입구로 운반하기 위한 컨베이어 수단으로 구성되는 압출기로부터 열성형기로 열가소성 시이트를 공급하기 위한 장치에 있어서, 템퍼링 로울 및 컨베이어 수단의 상대위치 및 웨브에 의하여 접촉되는 컨베이어 수단의 길이는 컨베이어 수단과 접촉하는 웨브표면의 온도가 웨브가 컨베이어 수단에 접착하게 되는 온도 이하의 열성형 온도에서 열성형기에 들어가도록 조절될 수 있게 조절가능함을 특징으로 하는 압출기로부터 열성형기에 열가소성 시이트를 공급하는 장치가 제공된다.

본 발명을 첨부도면에 의하여 간단히 설명하면 다음과 같은 바, 제1도는 연속 열성형기에 적용되는 본 발명의 일실시예를 보인 것으로, 이 경우 압출다이로부터 나오는 유체용융 시이트(1)는 위치(4)에서 시이트를 잡고 그의 두께를 조절하는 두개의 템퍼링 로울(2 및 3) 시이트 사이를 지나간다. 그 재료는 처리되는 재료의 형태와 두께 및 처리조건에 따라 부호(6')와 같은 다수의 위치로 이동될 수 있는 조절 템퍼링 로울(6)에 의하여 템퍼링 로울(3)와 접촉유지된다.

현재 하측면이 고체상태로 동결된 재료 시이트(7)는 위치(8')에 도시한 회전 로울(8)을 경유하여 가동 컨베이어 벨트(10)로 안내된다. 컨베이어 벨트(10)는 상기 벨트의 온도를 조절하도록 작용하는 온도 조절 로울(9)에 의하여 구동된다. 유체 용융물의 시이트는 하측면이 시이트 용융물의 내부로부터 잔류열의 유동으로 인하여 재용융 되기전에 위치(11)에서 컨베이어를 떠난다.

이는 벨트(10)에의 접착을 피한다. 그 다음 재료는 연속 성형기로 들어가며, 그 하나의 실시예가 성형기(15)이며, 이는 대향쌍의 가동 웅형(13), 및 자형(12)으로 구성되며, 이는 용융 시이트를 최종 부분(14)으로 성형한다.

제2도는 본 발명의 다른 실시예를 보인것으로서, 이 경우 웨브 지지 컨베이어는 시이트 웨브의 평면에 놓이는 가동 피버트점에 대하여 회동하도록 배열되어 있다.

제3도는 제1도의 로울러의 다른 위치를 보인 것이다.

제4도는 본 발명의 다른 상세도를 보인 것으로, 이에 의하여 압출기로부터 연속 이송되는 유체 용융 시이트는 온도조절되고 지지되어 불연속작동 성형기로 운반된다.

제5도는 본 발명의 조절 및 공급 방법에서 여러단계를 통과시 시이트 용유물내의 전형적인 온도 분포를 보인 것이고, 제6도는 수평가동 성형 공구를 갖는 성형기에 공급하도록 된 컨베이어를 갖는 본 발명의 다른 실시예를 보인 것이며, 제7도는 성형 공구가 개방되어 다음 공급을 위해 준비될때까지 벨트에 재료를 저장하도록된 컨베이어를 갖는 본 발명의 다른 실시예를 보인 것이다.

제8도는 벨트의 현수 루우프에 재료의 저장고를 갖는 본 발명의 다른 실시예를 보인 것으로, 이는 풀 오프 로울(27)을 정지시키고 댄싱 저장 로울(25)의 과잉의 벨트 길이를 구동 로울(9)을 경유하여 컨베이어의 상부에 제공하도록 함으로서 발생된다.

본 발명을 첨부도면에 의하여 보다 상세히 설명하면 다음과 같다.

제1도에서, 유체 용융물의 시이트 또는 웨브(1)는 일정하게 회전하는 로울(2 및 3) 사이에서 다이로부터 갭(4)으로 직접 연속적으로 압출된다. 유체 용융물의 두께는 압출 다이의 립 사이에 설정된 갭에 주로 의존하면서 또한 그 사이의 갭(4)은 물론 용융물이 압출되는 선속도에 대하여 로울(2 및 3)의 표면회전속도에 의존한다.

일반적으로 갭(4)이 용융물로 약간 지나치게 충전되도록 로울의 속도를 설정하는 것이 바람직하다. 이는 일정한 웨브 두께가 사소한 서어지와 관계없이 압출로부터 재료 이송 속도로 로울의 갭(4)으로부터 나오게한다.

일정한 시이트 갭(4)이 융용물로 약간 지나치게 충전되도록 로울의 속도를 설정하는 것이 바람직하다. 이는 일정한 웨브 두께가 사소한 서어지와 관계없이 압출로부터 재료 이송 속도로 로울의 갭(4)으로부터 나오게 한다.

일정한 시이트 두께 및 압출 속도에서 통산 로울이 주행되어야 하는 하나의 최적 속도가 있다. 따라서 웨브의 온도를 조절하기 위한 시도는 로울 온도를 변화시키거나 웨브와 로울의 접촉 길이를 변화시키므로서 행해져야만 한다.

로울 온도만의 변화는 특히 두꺼운 웨브에 대하여 웨브 온도의 충분한 정도의 조절을 할 수 없음을 알았다.

일정한 온도에서 하류 성형 공정에 공급하고자 하는 웨브에 대한 조절 요건은 시이트를 제조하기 위한 로울-스텍으로 용융물을 압출시 농상 조우되는 것보다 훨씬 중요하다.

따라서, 로울(3)에 대하여 들어올려지거나 또는 회동될 수 있는 조절가능한 로울(6)을 결합하여 로울(3 및 6) 둘레에 탭의 각도를 조절하였다.

로울(3)의 주 목적은 시이트의 최상 열성형 온도까지 시이트의 평균온도를 감소시키는데 조력하는 것이다. 웨브와 로울(3)의 접촉은 웨브내의 잔류열이 상부표면을 재가열시키고 동결된 재료를 유연하게 하기에 충분한 시간에 되게 한다.

폴리프로필렌 같은 결정성 중합체는 냉각시 즉시 결정성 고체를 형성하지 않으며, 또 그들의 결정 융점 이상으로 가열시 그들의 모든 결정성을 즉시 상실하지 않음을 주의할 필요가 있다. 따라서 고체로 동결하여 액체로 재용해 시키는 것을 말하기란 엄격히 정확하지는 않으며, 오히려 본 발명의 방법은 웨브의 하측표면을 너무 딱딱하거나 점성이어서 컨베이어 밸트 재료를 습윤시킬 수 없고 따라서 그에 접착시킬 수 없는 온도로 냉각시킴은 물론이다.

또한 로울러(3 및 6)의 온도와 함께 랩의 각도의 조절은 플라스틱 재료의 웨브의 두께내에 온도 분포를 조절할 수 있다는 점에서 추가적인 예상외의 이점을 제공한다. 플라스틱 재료는 금속보다 약 800배 적은 열전도성을 갖고 있다.

따라서 로울러와 접촉하는 플라스틱 시이트의 코어 온도는 표면온도이상이며, 일단 로울 접촉이 중단되면 온도차이를 균등하게 하기위하여 중심으로부터 시이트의 외측까지 열 유동을 위하여 두께 3mm 이상의 시이트의 경우에 수초가 걸림을 알았다.

따라서 로울(6)은 표면 온도를 실질적으로 감소시키면 웨브내의 평균온도를 훨씬 적은 정도로 감소시키므로서 웨브의 하측을 냉각 및 동결시키는데 사용된다. 따라서, 웨브는 전체로서 성형조건으로 유지된다.

그다음 웨브는 로울(6)로부터 회전 로울(8)을 경유하여 구동 컨베이어 벨트(10)로 지나간다. 회전 로울(8)의 표면속도는 컨베이어의 벨트 속도 처럼 로울(6)과 통상 동시 작용한다. 로울(3) 보다 점진적으로 빠르게 로울(6 및 8)을 주행시키므로서 약간의 신장이 웨브에 부여될 수 있다.

벨트 재료를 습윤 및 접착시키기에 충분한 유체가 되도록 하측표면을 충분히 재가열 하기위하여 웨브의 고온 용융 내부로부터 웨브의 더 냉각되고 보다 고체의 내측면까지 충분한 열이 유동하는데 걸리는 시간보다 적은 시간으로 벨트와 시이트의 접촉 길이가 제한되는 경우 고온 웨브가 벨트에 접촉되는 것을 방지할 수 있음을 알았다. 컨베이어 벨트(10)의 평균온도는 하측표면이 재가열되는 속도를 더욱 느리게 하거나 가속시키기 위하여 온도 제어 로울(9)에 의하여 ㅣ조절할 수 있다.

보다 냉각된 하측표면의 재가여리은 균일하고 응력없는 성형품이 얻어지도록 재료가 위치에 들어가기전에 일어나야함이 바람직함을 또한 알았다. 컨베이어 벨트의 구성재료는 엄밀하게 중요한 것은 아니다. 폴리테트라플루오로에틸렌 피복 유리섬유 직물 및 폴리우레탄 엘라스토머 피복직물이 벨트 재료로서 성공적으로 사용되어 왔다.

가요성 컨베이어 벨트는 벨트의 열저장능력이 높지 않으므로 비교적 얇은재료, 바람직하기로는 0.5mm 이하의 두께를 갖는 얇은 재료로 구성되는 것이 바람직하다. 벨트 재료는 연속 시이트, 일련의 테이프, 개방 웨이브 시이트 또는 천공부를 갖는 시이트의 형태를 취할 수도 있다. 그러나 벨트는 고온 웨브에 균일한 온도를 유지하도록 고온 웨브와 접촉하는 것이 바람직하다.

이 실시예에서, 연속 열성형기(15)는 웨브가 로울(16)에서 컨베이어의 출구단부를 떠난후 고온 웨브에 약간의 거리를 두고 함께 고정되는 대향된 가동셋트의 자형(12) 및 웅형(13)을 갖고있다. 성형조작을 통하여 잔존하는 컨베이어 벨트 접촉으로부터 시이트상의 표시가 내용물에 의하여 통상 은폐되는 용기의 내부로 향하도록 열성형기(15)의 상측 회로에 자형(12)을 설치하는 것이 바람직하다.

대향하는 금형 셋트의 선속도는 컨베이어 벨트 속도와 동기관계로 조절되며 통상 벨트 속도보다 약간 빠르다. 성형기에서 제조되는 최종부분(14)의 중량은 약간의 조절을 함으로서 라인의 잔부에 대하여 성형기 속도로 미세 조절될 수 있다.

본 발명의 방법이 다양한 형태와 두께에 대하여 사용될 수 있는 방법을 보다 잘 설명하기 위하여, 다이로 부터 성형기로 처리될 때 5mm 두께의 폴리프로필렌 웨브의 내부 온도 분포를 대략적으로 나타낸 제5도를 참조한다. 제5A도는 압출다이를 방금 떠났을때 상부표면으로부터 저부표면까지 웨브의 두께를 통한 온도분포를 나타낸 것이다.

제 1 도에서 이는 부호(1)로 표시된 위치이다. 제5A도로부터 알 수 있는 바와 같이, 온도는 이경우 압출 온도인 230℃에서 웨브를 통하여 균일하게 나타내 있다.

제 5b도에 도시한 웨브 상태는 제1도의 위치(5)에서의 상태를 보인 것이다. 여기에서 알 수 있는 바와 같이 웨브의 상부표면은 로울(3)의 표면온도(90℃)까지 냉각된 반면에 웨브의 하측은 220℃까지 냉각된 것으로 나타났다.

제5c도는 제1도의 위치(7)에서의 웨브 상태를 나타낸 것이다. 여기에서 웨브의 상부표면은 압출온도(230℃) 보다 낮은 온도(200℃)인 웨브의 중앙으로부터의 열 흐름에 의하여 재가열 되었다. 이경우 시이트의 저부표면은 로울(6)의 표면온도(90℃)에 있다. 제5d도는 제1도의 위치(10)에서의 대략적인 웨브 상태를 나타낸 것이다.

여기에서 상부 표면온도를 로울(8)의 냉각 효과로 인하여 약 155℃의 결정 융점에 제한된다. 또한 저부표면온도는 웨브의 중앙으로부터의 열 흐름으로 인하여 약 140℃까지 증가하였다.

웨브 표면재료를 벨트에 지지되게 하면서 그 자체 재가열 되게하면 웨브 재료는 성형을 위한 정확한 평균온도로 복귀하지만, 웨브에서는 여전히 제5e도의 온도분포의 유사한 온도분포가 형성된다. 대략 이들 표면온도에서 웨브재료는 벨트를 습윤시키고 벨트에 접착되기에 충분한 유체이다.

따라서 벨트가 웨브와 접착하고 있는 거리(및 따라서 일정한 벨트속도에서 시간)를 조절하는 것이 바람직하다. 이 조절은 파선 윤곽으로 도시한 회전 로울(8')의 제2위치에 의하여 제1도에 도시되어 있다. 회전로울이 사용되지 않는 경우, 웨브가 로울(6')로부터 현수되어 컨베이어의 출구단부에서 로울(16)로부터 동일한 거리에서 벨트와 접촉하도록 컨베이어 로울(9)에 대하여 로울(6')의 위치를 조절하면 충분하게 된다.

일반적으로, 사용되는 로울 직경은 광범위하게 변화될 수 있으나, 처리하고자 하는 웨브의 선속도에 달려있다. 이는 성형기의 냉각능력 및 압출 출력 및 크기와 함께 처리하고자 하는 웨브의 폭 및 두께에 달려있다.

본 발명의 방법은 다른 중요한 특징은 방법의 편리한 조절이 일정한 처리 속도에서 전형적으로 1-8mm 두께의 웨브두께를 수용하도록 이루어질 수 있다는 점이다.

또한 제1도에서, 5mm 웨브두께에 적당한 위치에 도시한 로울(6)은 2,5mm 두께의 시이트를 위하여 위치(6')까지 이동될 수 있다. 웨브와 로울(3 및 6')의 접촉길이는 이등분한 것보다 약간 적다. 더욱이, 일반적으로 2.5mm 시이트는 대략 일정한 질량유량에서 압출공정이 재료를 이송시 5mm 시이트의 선속도의 두배에서 압출되게 된다.

따라서, 용융물이 감소된 접촉길이와 합동하여 다이로부터 나오는 증가된 속도는 2.5mm 시이트의 로울 접촉시간이 5mm 시이트에 대한 것보다 적은 약 4배가 되게 한다.

로울 접촉시간의 이와 같은 감소는 제5B 도에서 도시한 제1도의 위치(5') 및 5CE에서 도시한 제1도의 위치(7')의 시이트에서 유사한 온도분포에 이르게 한다.

또한 로울 접촉시간으로 행한 바와 같이 벨트 접촉시간에 유사한 비례 감소를 달성하도록 컨베이어와 2.5mm 두께의 웨브의 접촉길이를 감소시키는 것이 중요하다. 따라서, 로울(8)은 새로운 위치(8')로 이동된다. 2.5mm 이상의 재료에 대하여 조절가능한 로울(6')은 단지 로울(2)을 향하여 로울(2)을 향하여 로울(5) 둘레로 더욱 하향이동된다. 이경우 컨베이어의 로울(9)은 로울(6)의 하측위치를 수용하도록 또한 하강되어야 한다. 그와 같은 조절수단에 의하여, 넓은 범위의 재료형태 및 두께를 임의로 조절하여 공급할 수 있다.

"Heat Transber" 6th Edition, Mc Graw-Hill Book Company, Section 4.3에서 제이. 피. 홀만(J. P. Holman)은 다음과 같이 반-무한 고체에 대한 불안정상태 열전도 방정식을 유도한다(대기에 대한 열손실 무시).

식중, T(t)는 시간(t)에서 시이트의 중점에서의 온도(℃)이고,

T_E는 압출 시이트의 온도(℃)이고,

T_R는 로울 스택의 온도이고,

S_T는 웨브두께(m)이고,

는 k/pc이며, 여기에서 k는 열 전도율(W/M. ℃)이고, p는 밀도(㎏/㎥)이고, c는(kj/Kg·℃)이고, 또한

는 폴리프로필렌에 대하여 1×10^-7㎡sec이지만 온도에 좌우된다. erf는 가우스 오차함수이다.

상기 방정식으로부터, 다양한 원료에 대하여 요구되는 대략적인 로울 접촉 체류시간 및 컨베이어 길이를 측정할 수 있다. 일반적으로 밀도, 열전도율 및 비열의 특성은 대부분의 플라스틱에 있어서 온도에 다라 변화한다. 상기 제1도에 대한 두개의 경우를 더욱 설명하기 위하여, 다음의 두개의 실시예는 각각 5mm 및 2.5mm 두께의 폴리프로필렌 웨브에 대하여 로울(3)에 요구되는 상대 로울 접촉시간을 구한 것이다.

약 500mm 직경, 5m/mm 웨브 속도에서 로울 랩 각도 180°인 5mm 웨브에 있어서,

T(t)는 압출 시이트의 중점의 온도[로울(3)접촉후 기대치는 약 200℃]

T(E)는 압출 시이트의 온도(230℃)

T(R)는 로울의 표면온도(90℃)=이 로울과 접촉하는 웨브 재료의 표면 온도.

S_T는 웨브 두게(5mm=0.005m).

는 1×10^-7

t는 로울 접촉시간(9.5sec)(500mm 로울, 180°랩 각도에 걸쳐 5m/mm).

[실시예 2]

약 500mm 직경, 10m/mim 웨브 속도에서 로울 랩 각도 100℃인 2.5mm 웨브에 있어서,

T(t)=압출 시이트의 중점의 온도[로울(3)접촉후 기대치는 약 220℃]

T_E=압출 시이트의 온도=230℃

TR=로울 표면 온도=90℃

S_T=웨브 두께=2.5mm=0.0025m

이는 제1도에서 사용된 실시예, 즉 시이트 두께의 2등분에 대한 실시예를 확증하며, 로울 체류시간은 제5B도에 도시한 것에 가까운 내부 웨브 온도분포를 달성하도록 3과 4 사이의 인자에 의하여 감소되었다. 본 발명의 제2실시예는 제2도에 도시되어 있다. 이 실시예에서, 웨브(11)는 연속적으로 컨베이어를 떠나 웨브 공급 방향으로 이동되지 않는 한 셋트의 고정된 대향 금형(17) 및 (18) 사이로 수직공급된다. 금형(17)은 개방되어 도시되어 있으며 성형제품(19)이 부분적으로 분리된 위치에 있다. 시이트(21)의 해치부분은 금형과의 이전의 접촉에 의하여 동결된 시이트를 나타낸다.

잠시의 시간 경과후, 금형은 완전한 개방위치(17')로 이동하고 컨베이어 단부는 하부(16')로 이동한다. 시이트의 위치(11)은 (11')에 위치되고 금형(17)은 용융의 웨브를 고정하고 다음 부분을 형성하기 위해 폐쇄 및 고정 운동을 시작한다.

로울의 조정가능한 템퍼링 작동 및 벨트의 지지 작동은 제1도로부터 변하지 않지만 벨트는 피버트점(30')에 대하여 회동하도록 배열되고 대략 이것에 회전 로울(8)을 떠난후 벨트의 표면과 처음 접촉한 시이트의 평면에 놓인다. 이와 같이, 컨베이어의 피버트 작용은 웨브를 크게 변형시키지 않고 컨베이어가 회전되는 것과 같은 갇도로서 이것을 구부린다.

시이트 평면이 지지하는 웨브와 함께 벨트가 연속적으로 이동함에 따라, 이러한 구부림 작용은 웨브의 단일 편재된 밴드에는 일어나지 않고 시이트 평면의 두께, 온도분포, 이송속도 또는 성형도에 영향끼치는 어떠한 경우에 있어서도 웨브의 통로 길이를 크게 변화시키거나 웨브를 찌그러뜨리지 않는다.

이동 컨베이어는 간헐적으로 작동하는 열성형 금형(17) 및 (18) 사이에 새로운 물질을 부하하기 위해 시간을 맞출 수 있고 이와 같은 실시예에서는 웨브 이동방향으로 이동되지 않는다.

웨브의 연속 공급은 웨브가 컨베이어 벨트롤 이송되는 것과 같은 속도로 위치(16)로 컨베이어 단부(16')를 올리므로서 성형공구 사이클 사이에 축적된다.

제3도는 제2도와 유사하며 단지, 충분한 시간을 제공하지 않기 때문에 고온 시이트를 냉각할 시간이 거의 없는 로울(6') 및 (8)의 변환 위치를 나타내고 있다. 피버트점(20)은 또한 컨베이어를 따라 더욱 이동되는 반면 점(20')에 대한 시이트의 평면에 남는다. 그래서 이동 컨베이어에 위치한 용융 시이트의 고정된 길이는 줄어든다.

그러나, 위치 11의 시이트를 위치(11')로 공급하는데 필요한 컨베이어의 피버트 작동은 유지된다.

이러한 간헐적인 열성형 방법에 동반되는 본 발명의 방법을 보다 잘 이해하기 위해서 제4도를 참조하면, 그명(17)이 완전히 뒤로 빠진 위치에 놓이고 사출기(22)는 자부 금형의 개방 입구의 연장된 위치에 놓여서 형성된 용기(14)를 금형 개구로 완전히 밀쳐낼 수 있도록 한다. 시이트는 또한 금형(17) 상단에 고체상태로 놓이게 된다. 냉각된 시이트는 상기한 성형 사이클을 통하여 공급되고 금형(17)의 바닥밑의 돌출된 두 세트의 대향된 쌍의 구동 핀치 로울(26) 또는 시이트의 외측 변부를 잡고 성형제품(14)의 계속적인 이동 경로를 확실히 유지시키도록 고안된 다른 견인수단사이로 이동된다.

로울(26)은 제4A도에 나타난 사이클 순간에 정지되고 금형(17) 밑으로부터 금형(17)의 상단으로 빠져나오는 냉각 시이트의 전체 무게를 저지한다. 동시에 컨베이너는 피버트점 20 주위로 피버트되어 컨베이어 로울(16)은 컨베이어 단부로부터 방출되는 웨브(11)과 같은 속도로 상향 이동된다.

그렇기 때문에 시이트의 냉각부분과 컨베이어 로울(16) 사이에 수직으로 매달린 고온 시이트는 조금도 신장되거나 압축되지 않는다.

더욱이, 냉각 로울 및 컨베이어의 위치는 컨베이어를 나오는 시이트의 상태가 냉각되고 컨베이어의 하층이 비교적 단단하게 되도록, 배열된 위치는 제 1 도 및 이와 같은 도면에서 설명한 바와 같은 양만큼 재가열이 되지 않도록 하여, 딱딱해진 층은 금형(17)의 상단과 수평 배열된 지점에서 시작하는 로울(16) 및 고체 시이트 사이에 있는 고온 시이트의 수직으로 매달린 부분에서 더욱 재가열되는 것을 이해하는 것이 매우 중요하다.

사실 이렇게 딱딱해진 층은 이것이 로울(16)의 컨베이어 출구점을 나와서 냉각 시이트와의 접합점에 도달할 때까지 더욱 비례해서 재가열된다. 상기한 딱딱해진 층의 강성에 있어서 유발되는 점진적인 이행은 컨베이어 로울의 출구점에 가장 근접한 웨브의 대역에 있어서 더욱 크게 수직으로 늘어지는 자연적인 경향을 감소시키는 장점이 있다. 이 대역 아래에 매달려 있는 웨브의 무게에 기인한 이러한 경향은 표면두께에 있어서의 점진적인 감소에 의해서 대체로 균형을 이루어 매달린 웨브는 대체로 균일한 두께로 유지된다.

모든 전체적인 늘어짐은 웨브가 컨베이어 단부를 나오는 속도 이상으로 로울(16)의 들어올리는 수직 속도를 점진적으로 증가시키므로서 축적된다.

제4B도에서 컨베이어는 웨브 이동속도 보다도 비교적 빠른 속도로 피버트점(20)에 대하여 하향 피버트된다.

컨베이어 로울(16)이 이러한 피버트작동에 의해서 하향되는 속도는 회전하고 있는 핀치 로울(26)의 표면속도와 균형을 이루어 금형(17) 및 (18) 사이의 하향되는 웨브부분은 조금도 늘어지거나 줄어들지 않는다. 핀치 로울쌍(26)은 또한 보는 바와 같이 측면으로 이동되어 컨베이어가 피버트되는 것과 같이 컨베이어 로울(16)의 측부 이동과 균형을 이룬다.

완성제품(14)는 그리고나서 또한 밑으로 이동되어 웨브 둘레의 중심부분을 갖지만 이것에 부착될 필요는 없다. 로울(16)의 회전속도는 이와 연속된 공정에 있어서 일정하게 유지되어야 한다.

제4C도에서, 컨베이어는 컨베이어 로울(16)을 나오는 웨브와 비슷한 속도로 다시 상향 피버트된다. 금형은 닫히고 고정위치에 놓인다. 그리고 웅부 신축공구(23)은 새로운 제품을 성형하도록 고온 웨브에 삽입된다.

전형적인 열성형에 있어서, 금형는 대개 순환시간내의 70퍼세트 이상 전체 순환시간의 대부분이 이 고정위치에 적용된다.

제4D도에서, 컨베이어는 최상단으로 상향 피버트되고 금형이 개방된다. 금형이 개방된 후 사이클이 완전히 이루어지고 제4A도와 같이 다시 시작된다. 본 발명의 발명은 간헐적 열 성형기에 대해 공급되는 웨브의 여러 온도, 물질, 두께 및 운행속도의 상응하는 웨브에 대하여 간단히 조정될 수 있다는 것을 이해하기 위해서 제3도는 새로운 위치(6')에서의 조정로울 및 새로운 위치(8')에서의 회전 로울(8)을 나타내고 있다.

이러한 구조는 2-3mm 폴리프로필렌 웨브의 프로세서에 전형적으로 사용되고 있고 제2도에서의 로울(6)은 4-5mm의 보다 두꺼운 폴리프로필렌 웨브에 대하여 전형적으로 사용되고 있다. 로울(6)의 표면이 약 135도로 로울 2의 표면과 접촉하기 위해 접근하도록 로울(6)의 각 위치는 최상단 위치에 있어서 로울(3)과의 수직 배열로부터 어떠한 위치로도 조정가능하다.

유사하게, 시이트가 로울(6)을 떠나서 피버트점(20)의 위치를 확정시키는 컨베이어 벨트로 공급되는 지점은 컨베이어 로울(9) 및 컨베이어 로울(16) 사이의 중심거리로서 표시된 컨베이어 길이의 약 2/3 거리이상으로 적절히 조정될 수 있어야 한다. 로울(6) 및 (8)과 컨베이어 피버트점 20의 이러한 모든 조정 가능한 위치는 이들 사이의 예정한 기하학적 관계를 유지시키는 메카니즘에 의해서 연결되는 것이 적합하지만 필요한 것은 아니다. 이를 이룩하기 위한 많은 적당한 메카니즘 및 장치는 이 분야의 숙련된 사람에게는 명백할 것이고 이러한 메카니즘의 어느 한 형태로 본 발명을 제한하는 것은 아니다.

컨베이어(16)의 유출 단부를 역으로 감소시킴으로써 컨베이어의 회전각도를 이동된 수직 거리만큼 제한하지 않고 피버트점(20)의 위치를 조정하는 것이 가능하게 된다는 것을 제 3 도로부터 알 수 있다. 본 발명의 범위가 더욱 얇은 웨브에 수반하는 피버트점(20-20')를 변화시키기 위한 제 2 도 및 제 3 도에 나타남 수단으로서 제한되는 것은 아니다. 컨베이어 로울(9)를 회전로울(8')와 함께 유지시킴으로써 동일한 결과를 얻는 것이 가능하지만 컨베이어 로울(16)을 컨베이어 로울(9)로 근접시킴으로써 컨베이어에 위치한 웨브의 접촉거리는 짧아진다.

또한 발명에 대한 여러 방법이 제6도에 나타나 있다. 여기서 컨베이어의 길이는 웨브를 두개의 이동 가능한 반대편 금형쌍(17) 및 (18) 사이의 틈으로 제공하도록 연장될 수 있다.

도면 6에서 웨브는 상기한 제1 및 4도에 설명한 같은 방법을 이용한 조정가능한 로울로서 템퍼되고, 선택적인 회전로울(8)을 거쳐서 이동 컨베이어 벨트(10)로 제공된다. 이러한 예에서 1.5mm의 두께를 갖는 웨브가 6m/min의 일정한 속도로 컨베이어에 공급된다. 컨베이어 벨트는 조정된 온도, 일정한 속도의 구동로울(9), 수평이동 로울(16) 및 수직 이동 로울(25)를 갖는다. 제6A도는 하단에 완전히 개방된 공구(28), 가장 낮은 위치에 있는 상부의 공구(27)가 고온의 웨브와 접촉하기 위해 내려와 있는 것을 나타내고 있다. 응용된 진공수단에 의해서 상부 공구(27)의 표면에 웨브를 고정시킨다. 상부 공구를 웨브로 낮추는 동안에, 상부 공구 및 컨베이어 로울(16)은 6m/min로 재료 흐름방향으로 이동하여 함께 배열된다.

제6B도에서 상부 및 하부의 공구는 서로 고정되어서 재료 흐름방향으로 6m/min로 이동하는 것은 나타내고 있다. 컨베이어 로울(16)은 금형사이로부터 빠져나오고, 폐쇄 직전에 웨브의 진공압축 고정된 부분을 남기고 상단 금형에 접촉한다. 웨브에 손상을 주지않고 컨베이어 벨트를 철거하기 위해서는 벨트 및 웨브사이의 용착이 본 발명의 웨브 상태에 대한 방법에 의해서 제거되어야 한다. 로울(9) 및 (16) 사이의 거리를 좁히고 컨베이어 벨트(10)에서의 장력을 유지시키기 위해서 이동 로울(26)가 로울(16)의 후방이동에 의해서 하향된다.

비교적 빠른 후방이동후, 상대 벨트 속도를 영으로 유지시키기 위해서 로울(16)은 6m/min의 속도로 전방이동된다. 그리고나서 로울(16)은 즉각 전방으로 이동하고 금형을 고정시키며 금형사이의 고정된 것을 제외한 모든 고온의 웨브를 지지하는 반면 제품성형 및 냉각이 일어난다.

제6C도에서 공구는 하나의 수단에 의해서 분리되고 부분적으로 사출된다. 하부의 공구(28)은 고정위치로부터 내려오고 색인을 붙이거나 도면 6A의 처음위치까지 후방이동된다. 최종 제품은 상부 금형이 도면 6A의 처음위치로 돌아오기전에 사출기에 의해서 상부 금형의 바깥으로 나온다.

본 발명의 또다른 방법이 제7도에 나타나 있다.

여기서 웨브는 다시 상기한 방법에 따라 한 세트의 조정가능한 템퍼링 로울에 대한 처음 상태가 되고 이어서 회전로울 8의 수단에 의해서 이동 컨베이어 벨트에 일정한 속도로 공급된다. 제품(19)의 형성동안 금형(17) 및 (18)은 함께 고정되어 있는 반면 재료를 일정하게 고정하기 위해서는 온도가 조정된 구동로울(9)이 로울(8)에 따라 같은 표면속도로 구동되지만 로울(16)은 차동속도로 구동된다. 금형(17) 및 (18)은 재료 흐름방향으로는 어떠한 이동도 하지 않는다.

성형 사이클이 완서이되면 금형(17) 및 (18)은 이들의 완전히 개방된 위치로 후퇴되고 로울(16)은 로울(9)보다 비교적 빠른 표면속도로서 구동되어 다음의 성형 사이클을 위해 금형사이로 고온 재료(11)가 제공된다. 로울(16)이 고정되는 반면 리프팅 로울(24)에 의해서 벨트 상단을 늘리므로써, 성형 사이클동안 일정하게 재료가 공급된다. 재료는 장력아래서 벨트의 상단 표면을 유지시키는 차동속도로 올라가서 일정하게 이동하는 벨트의 상단 표면이 재료가 벨트 상단표면으로 이송되는 것과 같은 속도로 늘어진다.

선택적으로, 제4도에 상세히 나타낸 바와 같이 피동 핀치로울(26)이 냉각된 재료 및 최종 제품의 무게를 지지하기 위해서 제공된다. 벨트 상단 표면의 늘이고 줄이는 사이클은 이동 로울(25)에 의해서 수행된다.

제8도는 상단 표면에 있어서의 벨트 길이가 금형(17) 및 (18)의 사이클 공정사이에 일정하게 공급되는 재료에 의해서 증가되는 또다른 변형된 실시예를 나타내고 있다.

이 경우에 있어서는, 금형(17) 및 (18)이 완전히 개방된 위치에 놓일때 벨트 및 로울(16) 위의 벨트에 의해서 지지되는 웨브 물질을 구동시키기 위해서 로울(27)이 여러 속도로 구동된다. 벨트의 상단 표면의 요구되는 전체 길이는, 이 경우에 있어서 피동 로울(27)이 정지되는 시간동안 웨브 물질의 무게와 함께 벨트가 밑으로 늘어지므로서 발생된다. 다른 모든 경우에 있어서는, 제7 및 8도에 나타난 방법이 동일하게 작동된다.

제4도에 나타낸 것보다 제7 및 8도에 나타낸 방법의 장점과 단점은 이 기술분야의 숙련된 사람에게는 명백하게 나타날 것이다. 한가지 장점으로는 개방된 금형사이에 다음의 용융된 부분의 비교적 짧은 공급시기를 제외하괴는 웨브가 완전히 유지되고, 수직으로 처지는 장력을 막기위해서 제4도의 방법에 의한 수직으로 매달린 고정되지 않은 웨브의 경향을 감소시킨다. 단점으로는 제7 및 8도의 방법(제6도에 나타난 방법과 같이)은 벨트와 재료가 길게 접촉되는 것을 필요로 하고 벨트에 대한 웨브의 응착력을 피하기 위해서는 웨브의 하측 표면이 더욱 냉각될 필요가 있다. 제7 및 8도의 방법에 있어서 컨베이어 및 로울(16) 위에 정지되어 있는 웨브 물질은 로울(16)로 인하여 다른 열적 환경을 갖는 것이 명백하다. 이는 웨브의 응착력을 피하기 위해서는 웨브의 하측 표면이 더욱 냉각될 필요가 있다. 제7 및 8도의 방법에 있어서 컨베이어 및 로울(16) 위에 정지되어 있는 웨브 물질은 로울(16)로 인하여 다른 열적 환경을 갖는 것이 명백하다. 이는 웨브의 다른 부분과는 다른 형성도를 갖는 웨브의 좁은 밴드를 초래할 수 있다.

이러한 밴드는 최종 제품의 부분으로 이용될 수 없을 수 있지만 최종 제품 외측의 금형에 고정될 수 있다. 이는 유용한 웨브를 감소시키고 여리성형에 공지된 바와 같이 "프레임 스크랩"을 증가시킬 수 있다. 증가된 프레임 스크랩은 성형장치의 출력을 감소시킨다.

Claims (17)

1. 한셋트의 온도 조절 템퍼링 로울에서 열가소성 재료의 웨브를 직접 압출하고, 상기 템퍼링 로울을 통과시키므로서 웨브의 상하측 표면층을 냉각시키면서 상기 상하측 표면층 사이에 용융상태로 웨브의 내부를 유지시키고, 부분적으로 냉각된 웨브를 컨베이어에 공급하고, 웨브를 열성형기의 입구에 운반하는 것으로 구성되는 중공체를 열성형하는 방법에 있어서, 컨베이어와 접촉하고 있는 웨브의 표면층이 웨브의 용융된 내부에 의하여 웨브가 컨베이어에 접착하게 되는 온도이하의 열성형온도까지 재가열 될때까지 웨브가 컨베이어에 유지되게함을 특징으로 하는 중공체를 열성형하는 방법.
2. 제 1 항에 있어서, 웨브가 압출기로부터 열성형기로 연속길이로서 공급되는 방법.
3. 제 1 항에 있어서, 웨브 표면층의 재가열 표면층과 접촉된 컨베이어 길이를 조절하므로서 조정되는 방법.
4. 제 3 항에 있어서, 컨베이어의 온도는 포면층의 재가열을 조정하는데 있어서 보조하도록 조정하는 방법.
5. 제 3 항 또는 제 4 항에 있어서, 웨브와 템퍼링 로울사이의 접촉 길이는 웨브의 온도를 조정하는데 있어서 보조하도록 조정되는 방법.
6. 제 3 항에 있어서, 웨브는 컨베이어로부터 수직으로 대향된 금형을 갖는 열성형기 입구로 수평으로 공급되는 방법.
7. 제 3 항에 있어서, 웨브는 컨베이어로부터 수평 대향된 금형을 갖는 열성형기의 입구로 수직으로 공급되는 방법.
8. 제 7 항에 있어서, 컨베이어 및 금형사이의 웨브 길이는 자체 구조에 의해서는 지지되지 않지만 금형을 떠난후에는 지지되는 방법.
9. 압출기로부터 용융 열가소성 재료의 웨브를 수용하기 위한 한셋트의 온도 조절 템퍼링 로울, 템퍼링 로울로부터 조절된 웨브를 수용하고 웨브를 열성형기의 입구로 운반하기 위한 컨베이어 수단으로 구성되는 압출기로부터 열성형기로 열가소성 시이트를 공급하기 위한 장치에 있어서, 템퍼링 로울 및 컨베이어 수단의 상대위치 및 웨브에 의하여 접촉되는 컨베이어 수단의 길이는 컨베이어 수단과 접촉하는 웨브표면의 온도가 웨브가 컨베이어 수단에 접착하게 되는 온도이하의 열성형온도에서 열성형기에 들어가도록 조절될 수 있게 조절가능함을 특징으로 하는 압출기로부터 열성형기에 열가소성 시이트를 공급하는 장치.
10. 제 9 항에 있어서, 컨베이어 수단은 피동 컨베이어 벨트를 포함하고 있는 장치.
11. 제 9 항 또는 제 10 항에 있어서, 컨베이어 수단은 컨베이어 출구 단부가 열성형기 입구를 향하여 또는 그로부터 멀리 이동되도록 피버트되는 장치.
12. 제 11 항에 있어서, 컨베이어 수단은 이것과 접촉시 웨브 평면에 대체로 위치한 지점에서 피버트되는 장치.
13. 제 12 항에 있어서, 상기한 피버트점의 위치가 조절가능한 장치.
14. 제 9 항에 있어서, 웨브와 접촉된 컨베이어 수단의 길이는 연속적으로 압출된 웨브 부분을 유지시키고 유지된 부분을 열성형기로 간헐적으로 공급하도록 조절될 수 있는 장치.
15. 제9항에 있어서, 컨베이어 수단은 웨브를 열 성형기에 수평으로 공급하도록 열성형기의 입구에 적절히 위치되고 열성형기의 금형은 컨베이어 수단의 입출이 가능하도록 이동가능하게 되어 있는 장치
16. 제9항에 있어서, 컨베이어 수단이 웨브를 수직으로 열성형기에 공급하도록 열성형기 입구에 적절히 위치되어 있는 장치.
17. 제16항에 있어서, 지지수단이 열성형기를 나오는 제품을 지지하도록 제공되어 있고 컨베이어 수단 및 열성형기 사이에 웨브를 지지하기 위해서는 어떠한 지지수단도 제공되어 있지 않은 장치.

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