KR950704529A

KR950704529A - 디이프 드로오잉성과 내(耐)2차가공 취성과의 사이의 균형이 우수한 연속 어니일링 냉간압연 강판 및 그 제조방법(continuously annealed cold-rolled steel sheet excellent in balance between deep drawability and resistance to secondary-work embrittlement and method for manufacturing same)

Info

Publication number: KR950704529A
Application number: KR1019950702040A
Authority: KR
Inventors: 요시히로 호소야; 마사야 모리다; 세이시 쓰야마
Original assignee: 야마오까 요오지로; 엔 케이 케이 코오포레이숀
Priority date: 1993-10-05
Filing date: 1994-10-05
Publication date: 1995-11-20
Also published as: CN1115183A; WO1995009931A1; KR0165929B1; CA2149522C; US5531839A; CN1043905C

Abstract

본질적으로 아래와 같이 되어 있는 디이프 드로오잉(deep drawability)과 내 2차가공 취성(resistance to secondary-work embrittlement)과의 사이의 균형이 우수한 연속 어니일링 냉간압연 강판;

탄소(C) : 0.0030 wt.%미만, 실리콘(Si) : 0.05 wt.%이하, 망간(Mn) : 0.05∼0.20 wt.%%, 인(P)0.02 wt.%이하, 황(S) : 0.015O wt.%이하, 산 가용성 알루미늄(so1, Al) : 0.025∼0.06 wt.%, 질소(N) : 0.0030 wt.% 이하, 티탄(Ti) : 0.02∼0.10 wt.%, 붕소(B) : 0.0003∼0.0010 wt.%, 및 나머지는 철(Fe)및 불가피한 불순물. 단, 특정의 식으로 산출되는 티탄의 붕소에 대한 함유비율을 나타내는 지수(X)의 값은 9.2∼11.2의 범위내이다 : 위에 나온 연속 어니일링 냉간압연 강판은 위에 나온 화학성분 조성을 가진 강슬랩의 열간압연에서의 마무리 압연을 또 다른 특정의 식으로 나타내어지는 압하비 배분함수(Y)가 만족되도록 실시한다.

상기 마무리 압연을 880∼920℃의 범위내의 온도에서 종료하고, 수득된 열간압연강 스트립을 권취하여 상기 열간압연강 스트립을 70%이상의 전압하율(全壓下率)로 냉간압연한 다음 수득된 냉간압연강 스트립을 750℃이상 Ac₃변태점 이하의 범위내의 온도영역에서 연속 어니일링함으로써 제조된다.

Description

디이프 드로오잉성과 내(耐)2차가공 취성과의 사이의 균형이 우수한 연속 어니일링 냉간압연 강판 및 그 제조방법(CONTINUOUSLY ANNEALED COLD-ROLLED STEEL SHEET EXCELLENT IN BALANCE BETWEEN DEEP DRAWABILITY AND RESISTANCE TO SECONDARY-WORK EMBRITTLEMENT AND METHOD FOR MANUFACTURING SAME)

본 내용은 요부공개 건이므로 전문내용을 수록하지 않았음

제1도는 Ti-IF강, Ti-Nb-IF강 및 Ti-B-IF강의 각각으로부터 제조된 연속주조 강 슬랩에 있어서의 표면 결함 (즉, 핀홀)의 발생 밀도에 미치는 티탄의 함유량의 영향을 나타낸 그래프,

제2도는 붕소가 첨가된 Ti-IF강, Nb-IF강 및 Ti-Nb-IF강의 각각으로부터 제조된 연속 어니일링 냉간압연 강판에 있어서의 지수 r_min/T_th[연속 어니일링 냉간압연 강판의 면내 3방향 (압연방향에 대해 각각 0°, 45°, 90°)에서의 랭크포오드 값(r값) 중의 최소 랭크포오드값(r_min)의 2차가공 취화 전이온도(T_th)(K)에 대한 비]에 미치는 연속 어니일링 냉간압연 강판의 붕소 함유량의 영향을 나타낸 그래프,

제3도는 Ti-B-IF강으로부터 제조된 연속 어니일링 냉간압연 강판에 있어서의 지수 r_min/T_th[연속 어니일링 냉간압연 강판의 면내 3방향(압연 방향에 대해 각각 0°, 45°, 90°)에서의 랭크포오드 값(r값)중의 최소 랭크포오드값(r_min)의 2차가공 취화 전이온도(T_th)(K)에 대한 비]와 지수 X(강판의 화학 성분 조성으로부터 결정되는 티탄의 붕소에 대한 함유비율을 나타내는 지수)와의 사이의 관계를 나타내는 그래프,

제4도는 Ti-B-IF강으로부터 제조된 연속 어니일링 냉간압연 판에 있어서의 지수 r_min/T_th[연속 어니일링 냉간압연 강판의 면내 3방향(압연방향에 대해 각각 0°, 45°, 90°)에서의 랭크포오드 값(r값)중의 최소 랭크포오드값(r_min)의 2차가공 취화 전이온도(T_th)(K)에 대한 비]에 미치는 강판의 C/Ti^*[단, Ti^*=Ti-(48/14)N-(48/32)S>0]와 붕소 함유량의 영향을 나타낸 그래프,

제5도는 Ti-B-IF강으로부터 제조된 연속 어니일링 냉간압연 강판에 있어서의 지수 r_min/T_th[연속 어니일링 냉간압연 강판의 면내 3방향(압연방향에 대해 각각 0°, 45°, 90°)에서의 랭크포오드 값(r값)중의 최소 랭크포오드값(r_min)의 2차가공 취화 전이온도(T_th)(K)에 대한 비]에 미치는 열간 압연기의 마무리 압연열의 로울 스탠드에서의 압하비 배분 함수 Y= {In(t_n-3/t_n-2+In(t_n-2/t_n-1)}In(t₀/t_n)와 지수 X(강판의 화학 성분 조성으로부터 결정되는 티탄의 붕소에 대한 함유비율을 나타내는 지수)의 영항을 나타내는 그래프.

Claims

본질적으로 아래와 같이 되어 있는 디이프 드로오잉성과 내 2차가공 취성과의 사이의 균형이 우수한 연속 어니일링 냉간압연 강판; 탄소(C) : 0.0030 wt.%미만, 실리콘(Si) : 0.05 wt.%이하, 망간(Mn) : 0,05∼0.20wt.%%, 인(P)0.02wt.%이하, 황(S) : 0.015wt.%이하, 산가용성 알루미늄(so1. Al) : 0.025∼0.06wt.%, 질소(N) : 0.0030 wt.%이하, 티탄(Ti) : 0.02∼0.10 wt.%, 붕소(B) : 0.0003∼0.0010 wt.%, 및 나머지는 철(Fe)및 불가피한 불순물, 단, 아래의 식(1)과 식(2)에 의해 산출된 티탄의 붕소에 대한 함유비율을 나타내는 지수(X)의 값은 9.2∼11.2의 범위내이다:

X=-In{(C/Ti^*)B}------(1)

상기식 (1)에 있어서, Ti^*=Ti-(48/14)N-(48/32)S>0------(2).
제1항에 있어서, 상기 황의 함유량은 0.010 wt.%이하이고 상기 티탄의 함유량은 0.02∼0.07 wt.%미만의 범위내인 것을 특징으로 하는 연속 어니일링 냉간압연 강판.
제1항 또는 제2항에 있어서, 상기 연속 어니일링 냉간압연 강판은 강 슬랩을 연간압연하여 열간압연강 스트립을 제조하는 공정단계를 포함하는 방법으로 제조되고; 상기 열간압연에서의 마무리 압연은 880∼920℃의 범위내의 마무리 온도에서 아래의 식(3)으로 나타내어지는 압하비 배분 함수(Y)가 아래의 식(4)을 만족하도록 실시됨을 특징으로 하는 연속 어니일링 냉간압연 강판.

Y= {In(t_n-3/t_n-2) +In(t_n-2/t_n-1)}In(t₀/t_n)----(3), 단, n : 열간 압연기의 마무리 압연열의 로울 스탠드수, t₀:상기 마무리 압연열의 제1번째의 로울 스탠드 입구쪽에서의 강판의 판두께, t_n-3: 상기 마무리 압연열의 제n-3번째의 로울 스탠드 출구쪽에서의 강판의 판두께, t_n-2: 상기 마무리 압연열의 제n-2번째의 로울 스탠드 출구쪽에서의 강판의 판두께, t_n-1: 상기 마무리 압연열의 제n-1번째의 로울 스탠드 출구쪽에서의 강판의 판두께, t_n: 상기 마무리 압연열의 제n번째의 로울 스탠드 출구쪽에서의 강판의 판두께, 및 0.015X+0.09≤Y≤0.01x+0.21----(4) 단, X : 상기식(1)과 식(2)에 의해 산출된 상기 지수.
아래와 같은 스텝으로 된 디이프 드로오잉성과 내 2차 가공 취성과의 사이의 균형이 우수한 연속 어니일링 내강압연 강판의 제조방법 : (가) 본질적으로 아래와 같이 되어 있는 강 슬랩을 제조하고 : 탄소(C) : 0.0030 wt.%미만, 실리콘(Si) : 0.05wt.%이하, 망간(Mn) : 0.05∼0.20wt.%%, 인(P)0.02wt.%이하, 황(S) : 0.015wt.%이하, 산 가용성 알루미늄(so1. Al) : 0.025∼0.06 wt.%, 질소(N) : 0.0030 wt.%이하, 티탄(Ti) : 0.02∼0.10 wt.%, 붕소(B) : 0.0003∼0.0010 wt.%, 및 나머지는 철(Fe)및 불가피한 불순물이고, 단, 아래의 식(1)과 식(2)에 의해 산출된, 티탄의 붕소에 대한 함유비율을 나타내는 지수(X)의 값은 9.2∼11.2의 범의내이다:

X = -In {(C/Ti^*) B}------(1)

상기식 (1)에 있어서, Ti^*=Ti-(48/14)N-(48/32)S>0-----(2); (나)이어서, 상기 슬랩을 열간압연하여 열간압연강 스트립을 제조하고; (다)상기 열간압연에서의 마무리 압연을 아래의 식(3)으로 나타내어지는 압하비 배분 함수(Y)가 아래의 식(4)를 만족하도록 실시하고; Y= {In(t_n-3/t_n-2) +In(t_n-2/t_n-1)}ln(t₀/t_n)-----(3), 단, n : 열간 압연기의 마무리 압연열의 로울 스탠드의 수, t₀: 상기 마무리 압연열의 제1번째의 로울 스탠드 입구쪽에서의 강판의 판두께, t_n-3: 상기 마무리 압연열의 제n-3번째의 로울 스탠드 출구쪽에서의 강판의 판두께, t_n-2:상기 마무리 압연열의 제n-2번째의 로울 스탠드 출구쪽에서의 강판의 판두께, t_n-1: 상기 마무리 압연열의 제n-1번째의 로울 스탠드 출구쪽에서의 강판의 판두께, t_n: 상기 마무리 압연열의 제n번째의 로울 스탠드 출구쪽에서의 강판의 판두께, 및 0.015X+0.09≤Y≤0.01x+0.21----(4) 단, X : 상기식(1)과 식(2)에 의해 산출된 상기 지수; (라)이어서 상기 마무리 압연을 880∼920C의 범위내의 온도에서 종료하며: (마)이와 같이 해서 수득된 열간압연 강 스트립을 권취하고; (바)이어서 상기 열간압연 강 스트립에 70%이상의 누적압하율로 냉간압연을 하여 냉간압연 강 스트립을 제조한 다음; (사)상기 냉간압연강 스트립에 대해 750℃∼Ac₃변태점 이하의 온도영역에서 연속 어니일링을 한다.
제4항에 있어서, 상기 황의 함유량은 0.010 wt.%이하의 범위내이고 상기 티탄의 함유량은 0.02∼0.07 wt.%미만의 범위내인 것을 특징으로 하는 연속 어니일링 냉간압연 강판의 제조방법.

※ 참고사항 : 최초출원 내용에 의하여 공개하는 것임.