KR890001119B1 - 농축된 산소와 온도조절이 개선된 크라우스 공법에 의한 황회수공정 - Google Patents

농축된 산소와 온도조절이 개선된 크라우스 공법에 의한 황회수공정 Download PDF

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Abstract

내용 없음.

Description

농축된 산소와 온도조절이 개선된 크라우스 공법에 의한 황회수공정
산소 농축도와 재순환 흐름이 크라우스(claus)공법의 흐름도.
본 발명은 기체흐름을 포함하는 하이드로젠설피드로부터 황원소를 회수하는 것에 관한 것이다. 더특별히, 본 발명은 크라우스 황공법에서 산소농축도와 재순환기체를 사용하여 용량을 증가시키고 반응용광로의 불꽃 온도를 조절하는 개선점에 관한 것이다.“Fundamentals of sulfur Recovery by the Claus Process ”by B. Gene Goar, published in the 1977 Gas Conditioning Conference Report.에 나와있듯이 기체흐름을 포함하는 하이드로젠설키드로부터 황원소를 회수하는 것은 종전 기술로 알려져 있다.“Oxygen Use in Claus Sulfur Plants”by M.R.Gray and W.Y.Svrcek publish ed in the 1981 Gas Conditioning Conference Report에 명시 되었듯이 취급된 하이드로젠설피드의 용량을 증가시키고 공법의 전체생산량을 증가시키기 위해 크라우스 황공법의 조작에 산소농축도를 사용하는 것이 알려져 있다. 이러한 문헌에는 산소가 공기유입으로부터 반응용광로의 버너에 가해져서 부가적인 하이드로젠설피드와 함께 크라우스공정의 액체 황원소생성물로 촉매 전환되기 위한 설퍼다이옥사이드로 연소되는 하이드로젠설피드의 양을 증가시키는 것이 명시되어 있다. 산소농축으로 얻을 수 있는 최대 용량증가를 나타내는 제품은 공법중의 압력과 반응기 공간속도의 강하에 의해 결정된다. 그러나 이러한 제품의 제한은 주어진 공정흐름, 온도와 황응축기 용량이 산소농축도를 사용하여 증가되는 포텐셜용량을 제한한다. 특별히, 반응용광로와 전환기층내의 흐름 온도는 산소농축도에 의해 증가하며 사실 산소농축도로부터의 증가는 이러한 용광로, 즉 내화성 라이닝에 사용되는 물질의 최대허용 온도에 따른다. 1983. pubication by Linde of Union Carbide entitled “Claus plnt Oxygen Enrichment”에 있어서, 산소농축도의 제한은 크라우스공법의 용광로 또는 페열보일러에서의 온도제한에 기인한 풍부한 H2S흐름을 위해 존재한다.
미합중국 특허 제3,822,341호에는 산소농축도를 사용한 크라우스공법에 대해 명시하고 있으며 여기서 산소원은 폐열보일러(8)의 연소지역으로 연결되는 라인(12)의 산소와 함께 포함되도록 라인(96)의 산소흐름이 재순환 되기전에 용기(92)의 사이드흐름으로부터 잔사 SO2를 제거한다. 이러한 흐름의 산소함량이 발열반응에서 완전히 소비되기 때문에 이 흐름은 반응용광로의 불꽃온도를 위한 조절매개체로서 사용할 수 없다. Goar에 의해 언급되었듯이, 크라우스 황공법은 통상 폐열보일러로 되는 단열반응용광로를 갖는다. 농축산소조작과의 과열온도문제는 단열반응 용광로에서 일어난다. 미합중국 특허 제3,822,341호는 이러한 문제를 무시하였다.
미합중국 특허 제4,153,674호에서 크라우스공정과 찌기기체 세척공정에 관해 명시하고 있으며 라인(20)내의 기체흐름은 찌기 기체시스템으로부터 제거되며 크라우스 공정(7)의 앞끝으로 되돌아 가거나 재순환된다. 본 특허는 재순환 흐름에 의한 산소농축도 또는 불꽃온도 조절을 고려하지 않았다. 또한 찌기기체는 반응하여 모든 황을 크라우스공정으로 흡수되고, 제거되고,되돌아오는 하이드로젠 설피드로 전환시킨다.
본 발명은 불꽃온도 제한에 의한 종전 기술에서 고려되었던 만큼의 산소농축도에 의해 크라우스 공법의 생산량을 증가시켜 종전기술의 단점을 극복하였다. 이러한 것은 반응용광로 버너의 불꽃온도를 조절하기 위해 크라우스 흐름의 제1응축기로부터 중간기체 흐름의 재순환에 의해 얻어진다.
본 발명은 하이드로젠설피드가 농축된 유입기체 흐름으로부터 황을 회수하는 공정에 관한 것이며 기체흐름은 크라우스 반응용광로의 산소가 농축된 기체와 함께 부분적으로 연소되며 연소유출물은 부수적인 응축과 제1응축영역에서의 황분리와 함께 냉각되며 남아있는 유출흐름은 재가열단계와 촉매크라우스 반응용역에서의 전환과 부수응축으로 냉각, 부가적인 응축영역에서의 황의 분리중의 적어도 한 단계를 통과하며 개선점은 반응용광로 영역의 온도를 조절하기 위해 제1응축영역으로부터의 유출흐름의 일부분을 반응용광로 영역으로 재순환시키는 것을 포함한다.
통상공정은 재가열, 전환, 냉각과 제1응축영역에 연속된 분리의 3단계를 사용한다.
공정은 설피드가 60-100몰％인 흐름을 포함하는 하이드로젠 설피드에 적절하다. 바람직하게는 유입기체의 하이드로젠설피드 함량이 80-100몰％이다.
반응용광로의 산소농축도는 32-90몰％이며 보다 특별히는 40-75몰％이다.
재순환 흐름속도는 제1응축영역으로부터의 연소유출흐름이 5-60％이어야한다.
반응용광로 영역의 2400-2800℉(1315-1540℃)로 유지된다.
본 발명은 농축된 산소기체와 함께 유입기체흐름을 부분적으로 연소하기 위한 반응용광로, 연소유출로부터 황을 냉각하고 응축하기 위한 제1응축장치 재가열장치를 포함하는 적어도 하나의 트레인, 촉매성 크라우스 반응기와 부가적인 응축장치 재보온 또는 상기 유출로부터 황을 반을시키고 회수하는 장치를 포함하는 크라우스반응에 의해 하이드로젠설피드가 풍부한 유입기체흐름으로부터 황을 회수하기 위한 제1응축장치 재가열장치를 포함하는 적어도 하나의 트레인, 촉매성 크라우스 반응기와 부가적인 응축장치 재보온 또는 상기 유출로부터 황을 반응시키고 회수하는 장치를 포함하는 크라우스반응에 의해 하이드로젠설피드가 풍부한 유입기체흐름으로부터 황을 회수하기 위한 시스템에 관한 것이며 여기의 개선점은 상기의 제1응축장치로부터 유출물의 일부분을 상기의 반응용광로로 재순환 시키는 재순환장치를 포함한다.
시스템은 도관을 통해 연소유출기체의 일부분을 재순환하기 위한 제1응축기의 바로 밑 흐름의 도관으로 구성되는 재순환장치를 갖으며 연속적인 도관을 통하여 크라우스공법 시스템의 반응용광로로 재순환 송풍기에 의해 전달된다.
크라우스 황 회수시스템은 천연가스정제와 아민감미료로부터의 석유 1차정제에서 산출되는 산기체 흐름으로부터 황을 회수하기 위해 널리 사용된다. 제련소에서 하이드로젠설피드는 천연오일 상태이며 탄화수소 탈황화단위 어프가스(offgas)와 유동화된 촉매성 크래커단위 어프가스에 포함되어 있다. 때때로 아민단위로부터 산출되는 산 기체흐름은 하이드로젠설피드가 꽤 풍부하며 특히 석유정제에 있어서는 80-95몰％의 하이드로젠설피드를 포함한다. 또한 많은 정제에 있어서, 크라우스 공법단위는 황화합물을 상대적으로 많이 포함하는 무거운 천연오일의 공정에 의해 충분히 부하되어 있거나 충분히 부하된다(용량한계).
정제할 수 있는 탄화수소의 천연오일의 잔여분이 줄어듬에 따라 보다 적은 오일잔여분이 높은 황함량을 갖는 공정으로 투입된다. 저장원료를 포함하는 높은 함량의 황을 정제하는 경향은 미래에 더 늘어갈 것이다. 따라서 황은 생성하기 위한 크라우스공법의 용량을 증가시키기 위한 방법이 필요하다.
크라우스 황화수단위 주입속도가 증가함에 따라 여러가지 문제가 발생한다. 증가된 흐름에서 크라우스공법을 통한 압력강하와 잔여기체단위가 증가하며 역압력은 필요한 H2S와 H2S유입을 공급하고 유입공기를 부여하는 공기송풍기를 공급하는 아민 재생기에 의해 유용한 공기유입내부 압력을 증가시킨다. 증가된 흐름 역시 반응용광로 내의 공간속도를 증가시키며 황으로의 전환을 감소시키는 촉매성 반응단계를 증가시키고 잔여기체 세척단위로의 방출을 증가시킨다. 잔여기체 세척단위로의 증가된 흐름은 그것의 압력강하와 증가되고 허용할 수 없는 황방출을 부여하기 위한 보다 낮은 기체황 회수를 증가시킨다. 증가된 역압력은 유해하고, 독성있는 H2S를 영역으로 유리시키는 액체황 드레인실을 브로잉시킴에 불구하고 크라우스공법상에 존재한다.
H2S와 공기 유입을 위한 부우스터송풍기와 보다 높은 압력의 액체황 드레인실은 감소된 황전환의 용량과 남아있는 증가된 황방출을 증가시킬 수 있다.
존재하는 크라우스공법의 용량을 증가시키기 위해 사용하는 방법은 공기와 70-90몰％의 산소 또는 그 이상을 함유하는 21몰％의 산소로부터 공법의 반응용광로의 공기흐름을 농축하기 위해 산소를 사용한다. 공기흐름의 산소함량의 증가는 효과적으로 크라우스공법을 통과하는 기체의 질소함량을 감소시키고 내부 기체부피를 감소시켜 즉, 장치를 통해 통과하여야만하는 질소를 감소시켜 황에 대한 방출용량을 증가시킨다. 통상적으로, 80-95몰％의 하이드로젠설피드산 기체를 취급하는 크라우스공법은 40-60％의 용량증가가 필요하지만 반응용광로의 내화벽돌과 내화물질의 불꽃온도한계가 가해지는 산소의 양을 제한하기 때문에 단지 충분한 산소가 10-15％의 용량증가를 얻기위해 공기흐름에 가해진다. 이는 산소가 공기흐름에 가해질때 불꽃온도가 증가되기 때문에 발생한다.
만일 산 기체흐름이 90몰％의 하이드로젠설피드를 포함하면 크라우스공법은 하이드로젠설피드의 단지1/3의 연소만을 수행하며 (전체화학양론적 공기요구의 1/3)버너는 공기(21몰％의 산소)를 수용하며 계산된 이론적 단열불꽃온도는 2400℉(1315 ℃)이다. 만일 공기흐름이 40몰％의 산소로 농축되면 계산된 단열이론적 불꽃온도는 3150℉(1730℃)까지 올라가야한다. 또한 공기흐름이 70몰％의 산소를 농축되어 있으면 계산된 이론적 단열 불꽃온도는 3750℉(2065℃)까지 증가한다. 그러나 크라우스공법 반응용광로에 설치된 내화벽돌과 내화물질의 가장 좋은질은 알루미나 함량이 85-90중량％ 또는 그 이상이면 2700-2800℉(1480-1540℃)의 최대연속적 조작온도에 적합하다. 따라서, 상기의 계산으로부터 단지 제한된 산소농축로, 30-32몰％의 공기흐름의 산소가 사용될 수 있으며 최대 2800℉(1540℃)이하로 온도를 유지해야 한다. 질소주입의 적은 감소와 함께 21-32몰％로 공기흐름중 산소함량이 증가할때 단지 악간의 크라우스공법 용량의 증가, 약 12-15％용량증가를 감지할 수 있다.
그러나 본 발명은 32몰％이상의 산소농축도의 증가를 허용하여 연소유출물의 재순환에 의해 존재하는 크라우스황회수 단위의 용량을 증가시키고 냉각후에 액체황을 분리하고 과다한 높은 온도를 피하기 위해 반응 용광로 온도를 조절하게 한다. 실제로 재순환 속도는 희석과 반응용광로 온도를 2400-2800℉(1315-1540℃)의 범위로 조절하기 위한 냉각을 부여하기 위해 고정된다. 이러한 기술로 하이드로젠설피드원료와 황화수용량은 농축된 공기흐름의 50-100％로 증가하여 90몰％의 하이드로젠설피드산기체원료가 취급될때는 70몰％까지 증가한다.
반응되고 냉각된 반응용광로 단계의 황 응축기 유출기체의 일부분을 반응용광로 출구로 재순환하여 특히, 산기체유입라인에서 버너로 재순환하여, 중요한 방출량 증가에 효과를 미치는 매우 높은 산소농축도와 연관된 불꽃온도를 상대적인 냉각에 의해 조절하며 반응된 재순환기체는 응축기로부터 방출된다. 또한 재순환은 버너 혹은 공기흐름으로 직접 가해질 수 있다. 산소 농축도와 이러한 중간 재순환의 조합은 용량의 예기치 않았던 포텐셜증가 또는 크라우스공법의 생산량을 부여한다. 이러한 공정배열은 역적합으로서 용량한계 크라우스공법 시스템에 적용되거나 산소농축도와 중간 재순환 공헌에 의해 부여되는 증가된 용량에 취해지는 작은 크기의 새로은 설치에 부여될 수 있다.
첫번째 견해로 재순환 흐름으로부터의 증가된 흐름은 크라우스공법시스템의 압력강하를 증가시킬 것이며 산소농축도를 완화시키는 압력강하 한계를 재도입하게 할것이다. 표에서 볼 수 있듯이 종래 시스템의 진행 방해 공기조작을 산소농축도와 중간재순환을 사용한 비진행방해와 비교하는 것은 옳지않다. 표는 케이스 1의 진행방해 공기조작에서 중간재순환 조작과의 케이스 2의 비진행 방해로 진행함을 보여주며 반응용광로 압력변화는 비진행방행 케이스 2에 대해 1.9-2.8psi이다. 그러나, 촉매성 단계와 잔여기체단위 압력강하는 단계를 통한 질소 흐름의 감소때문에 케이스 2에 대해 9.1-3.4psi로 가소한다. 동시에 크라우스 단위에서의 황의 총회수는 비진행방해 케이스 2에 대해 97.7에서 98.3％로 증가한다. 잔여기체 단위회수 역시 보다 낮은 흐름속도와 보다 긴 접촉시간으로 증가한다.
반면 본 발명의 산소농축도와 재순환 기술은 존재하는 공법의 용량을 증가시키기 위해 사용되며 같은 기술이 새로운 크라우스 황회수 단위에 사용되어 공기조작에 필요한 용량이하에 필요한 장치의 크기를 감소시킨다. 특히 연속적인 질소감소와 함께 공기주입의 감소는 TGCU의 비용과 공기를 감소시킨다.
Figure kpo00002
본 발명은 도시된 도면의 바람직한 구체화에 의해 보다 자세히 설명될 것이다. 산기체공급흐름은 하이드로젠설피드를 92몰％갖는 라인(10)에 의해 크라우스시스템으로 유입된다. 공급흐름은 100°F(38℃)의 온도와 25psia의 압력이다. 라인 (18)의 재순환흐름은 산기체 주입흐름(10)으로 보내지며 여기서 재순환흐름은 보다 적은양의 질소, 하이드로젠설피드, 설포디옥사이드, 카본디옥사이드와 수소의 두드러진 흐름을 포함한다. 재순환은 약 350℉(175℃)이다. 혼합기체흐름은 압축기(16)으로부터 상승된 압력에서 라인(14)로 공급되는 공기 뿐만아니라 상업적 순수산소원으로부터 공급되는 산소흐름(12)와 함께 버너(20)으로 유입된다. 반응물은 버너(20)에서 연소되며 크라우스 공정반응이 일어나는 반응용광로(22)로 방출된다. 특별히 버너에서 하이드로젠설피드와 산소를 합쳐져 설퍼디옥사이드와 물을 생성하며 여기서 반응공급물의 1/3은 초기에 연소되고 남아있는 2/3는 생성된 설퍼디옥사이드와 반응하여 다음식에 따른 황과 물을 생성한다.
Figure kpo00003
또한 다소의 수소는 하이드로젠설피드 분해에 의해 생성된다.
Figure kpo00004
반응기 용광로 유출물은 순환열교환영역이나 폐열보일러(24)를 통하여 통과하며 여기서 연소유출물은 라인(28)의 흐름을 생성하는 라인(26)의 보일러 유입수에 대해 냉각된다. 폐열보일러(24)에서 반응유출물은 황종류의 한 형태로부터 다음식에 따른 다른 것으로 전환된다.
Figure kpo00005
라인(30)의 폐열보일러로부터 냉각된 유출물은 600℉(315℃)의 온도와 24 psia의 압력을 갖는다. 이것은 제1응축기(32)로 보내지며 여기서 유출물은 다시 열교환되어 라인(36)의 흐름을 생성하는 라인(34)의 보일러 유입수에 대해 유출물을 냉각시킨다. 액체황은 유입물에 77.4％의 황을 포함하는 라인(38)로 응축되며 기체성 연소유출흐름은 라인(40)에서 제거된다. 약 45％의 유출흐름(40)은 중간재순환흠름이 응축기(32)로부터 즉시 하류를 취함에 따라 라임(44)로 유출되며 버너(20)의 불꽃온도를 조절하기 위해 송풍기(46)을 통해 유입되는 라인(18)을 산기체유입라인(10)으로 재순환시킨다. 이 흐름의 온도는 350℉(175℃)이다. 또한 흐름(18)은 버너(20), 라인 (12) 또는 라인(14)로 유입될 수 있다.
라인(42)에 남아있는 흐름은 공정흐름에 대해 재가열기열교환기(48)에서 재가열된다. 라인(50)의 흐름은 430℉(230℃)까지 재가열되며 촉매성 전환반응기 (52)로 유입되고 여기서 부가적인 양의 하이드로젠설피드와 설퍼디옥사이드는 다음식에 따라 반응하여 황과 물을 생성한다.
Figure kpo00006
라인(54)의 반응된 흐름은 라인(60)의 부가적인 흐름을 생성하기 위해 라인 (58)의 보일러 유입수에 대해 유출흐름을 냉각하는 제2응축기(56)으로 보내진다. 부가적 황원소는 공정유입물내에 14.3％의 황을 포함하는 라인(62)로 회수되며 여기서 촉매성 반응에 의해 생성된 황은 고분자황류로 전환되며 다음 식에 따라 황원소로 응축된다.
Figure kpo00007
라인(64)의 흐름은 340℉(170℃)이며 22 psia의 압력을 갖는다. 이는 재가열열교환기(66)의 유입되며 공정흐름에 대해 가열되어 420℉(270℃)의 라인(68)의 흐름을 형성한다. 이 흐름은 제2촉매성 전환기(70)으로 들어가며 여기서 하이드로젠설피드와 설퍼디옥사이드의 비슷한 촉매반응은 라인(78)의 흐름을 생성하기 위해 보일러유입수(76)으로 냉각되며 다른 응축기(74)로 들어가는 라인(72)의 촉매성유출물과 함께 발생한다. 액체 황 원소의 부가적인 양은 공정유입내에 4.9％의 황을 포함하는 라인 (80)에서 제거된다.
라인(82)의 유출흐름은 330℉(165℃)의 온도와 20psia의 압력을 가지며 이는 공정에 대해 재가열교환기(84)에서 재가열되어 400℉(205℃)의 온도와 20psia압력의 라인(86)의 흐름을 생성한다. 이 흐름은 제3과 최종촉매반응기(88)로 유입되며 남아있는 하이드로젠설피드와 설퍼디옥사이드와 반응하여 라인(90)에서 제거되는 황종류를 생성하며 흐름은 라인(96)의 흐름을 생성하는 라인(94)의 보일러유입수에 의해 냉각된 응축기(92)로 들어간다. 또한 액체상태의 황원소는 공정유입에 1.7％의 황을 포함하는 라인(98)에서 제거되며 반면 최종유출물은 질소, 이산화탄소, 수소와 잔사하이드로젠설피드, 유출물의 1.4몰％의 황화합물로 구성되는 라인(100)에서 회수된다.
라인(100)의 흐름은 잔여기체유착기(102)로 유입되며 여기서 부가적인 황은 라인(104)에서 제거된다. 라인(106)과 (107)의 잔여흐름은(106)의 잔연황성분의 많은 부문이 산기체유입(10)으로 되돌아가는 하이드로젠설피드로의 전환에 의한 황 방출주위표준과 일치하게 하기위해 회수되는 잔여기체 세척단위(TGCU)로 유입된다. 또한 잔여기체는 라인(108)의 천연가스와 라인(110)의 공기와 함께 연소되는 소각로버너 (112)로 보내진다. 물질은 허용될 수 있는 황함량수준에서 유출물(116)으로서 대기로 굴뚝(114)을 통해 방출된다.
상기에 언급한 본 발명은 (a) 산소농축도에서 예측할 수 없는 정도의 자유, (b) 매우높은 수준의 크라우스공법의 배출량증가, (c) 크라우스공법 시스템을 통한 전체 압력강하의 감소, (d) 잔여기체 공정단위를 통하여 흘러드는 감소된 유출물, (e) 유입기체흐름으로부터 황의 높은 퍼센트의 회수등을 얻기위해 산소 농축도와 중간 재순환흐름을 합친 본 발명은 단지 하나의 예시에 불과하며 여기서 중간 재순환은 농축된 산소 크라우스공법에서 불꽃온도의 균일한 조절을 부여한다.
본 발명은 하나의 바람직한 구체화에 관해 설명되었으나 기술적으로 숙련된자들은 본 발명의 영역내에서 여러가지 변형을 시도할 수 있을 것이며, 이러한 범위는 다음의 청구범위로 부터 확인 되어야 한다.

Claims (12)

  1. 기체흐름은 크라우스반응 용광로 영역내에서 산소가 농축된 기체와 함께 부분적으로 연소되며, 연소유출물은 제1응축영역에서 황의 부수응축과 분리에 의해 냉각되고 남아있는 유출흐름은 재가열, 즉 촉매성 크라우스 반응영역에서의 전환과 부가적인 응축영역에서의 황의 부수응축과 분리에 의한 냉각중 적어도 한 단계를 통과하며 제1응축영역으로부터의 유출흐름의 일부분을 반응용광로 영역의 온도를 조절하기 위해 반응용광로 영역으로 재순환시키는 개선점을 갖는 하이드로젠설피드가 풍부한 유입기체 흐름으로부터 황을 회수하는 공정.
  2. 제1항에 있어서, 3단계는 남아있는 유출흐름에 적용되는 것을 특징으로 하는 공정.
  3. 제1항에 있어서, 유입기체흐름은 60-100몰％의 하이드로젠설피드를 포함하는 것을 특징으로 하는 공정.
  4. 제1항에 있어서, 유입기체흐름은 80-100몰％의 하이드로젠설피드를 포함하는 것을 특징으로 하는 공정.
  5. 제1항에 있어서, 농축된 산소기체는 21몰％의 이상의 산소함량을 갖는 것을 특징으로 하는 공정.
  6. 제1항에 있어서, 농축된 산소기체는 32-90몰％의 산소함량을 갖는 것을 특징으로 하는 공정.
  7. 제1항에 있어서, 재순환흐름은 5-60％의 연소유출흐름으로 구성되는 것을 특징으로 하는 공정.
  8. 제1항에 있어서, 반응용광로영역의 온도는 2400-2800℉(1315-1538℃)의 범위인 것을 특징으로 하는 공정.
  9. 유입기체흐름을 농축된 산소기체와 함께 부분적으로 연소하기 위한 반응용광로, 연소유출물로부터 황을 냉각하고 응축하기 위한 제1응축장치, 재가열장치, 촉매성크라우스 반응기와 상기 유출물로부터의 황을 재보온하고 반응하고 회수하기 위한 부가적인 응축장치를 포함하는 적어도 하나의 트레인, 상기의 제1응축장치로부터 유출물의 일부분을 상기의 반응용광로로 재순환시키기 위한 재순환장치를 포함하는 개선점의 크라우스반응에 의해 두드러진 양의 하이드로젠설피드를 포함하는 유입기체흐름으로부터 황을 회수하는 시스템.
  10. 제9항에 있어서, 재가열장치, 촉매성크라우스반응기와 부가적인 응축장치의 3가지 트레인을 포함하는 것을 특징으로 하는 시스템.
  11. 제9항에 있어서, 재순환장치는 도관과 제1응축장치의 유출물출구와 용광로로 유출물을 되돌리기 위한 반응용광로의 버너와 연결된 송풍기로 구성되는 것을 특징으로 하는 시스템.
  12. 제9항에 있어서, 유출물의 황함량을 감소시키기 위해 시스템의 마지막 트레인에 연결된 잔여기체 세척장치를 포함하는 것을 특징으로 하는 시스템.
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