KR20220127912A - Steel plate and manufacturing method of steel plate - Google Patents

Abstract

본 발명은, 우수한 연성(전체 신장≥15％), 고강도(TS≥500㎫), 저항복 신장(≤10％) 및 충분한 상항복 응력(≥400㎫)을 겸비하고, 특히 용기용에 제공하는 판두께가 0.1㎜ 이상 1.0㎜ 이하의 고강도 박강판을 제공한다. 상기 강판은, 소정의 성분 조성을 갖고, 면적률로, 84.0％ 이상의 페라이트, 0.5％ 이상 10.0％ 이하의 마르텐사이트 및 0.1％ 이상 10.0％ 이하의 베이나이트를 포함하는 금속 조직을 갖는 강판이다.The present invention has excellent ductility (total elongation≥15%), high strength (TS≥500MPa), resistive yield elongation (≤10%) and sufficient yield stress (≥400MPa), particularly for containers. A high-strength thin steel sheet having a plate thickness of 0.1 mm or more and 1.0 mm or less is provided. The steel sheet has a predetermined component composition and has a metal structure containing 84.0% or more of ferrite, 0.5% or more and 10.0% or less of martensite, and 0.1% or more and 10.0% or less of bainite by area ratio.

Description

강판 및 강판의 제조 방법Steel plate and manufacturing method of steel plate

본 발명은, 특히 용기용 재료에 적합한, 연성, 강도, 저항복 신장(low yield point elongation) 및 상항복 응력(upper yield point)이 우수한 강판 그리고 그의 제조 방법에 관한 것이다.The present invention relates to a steel sheet having excellent ductility, strength, low yield point elongation and upper yield point, particularly suitable for a material for a container, and a method for manufacturing the same.

최근, 캔용 강판에 있어서는, 환경 부하의 저감 그리고 캔 제조 비용 저감을 위해, 고강도화에 의한 박육화(薄肉化)가 요구되고 있다. 그 때, 단순히 강판을 박육화하면 캔체 강도가 저하하기 때문에, 극박으로 해도 강도를 유지하는 강판이 필요하다. 그러기 위해서는, 적어도 500㎫ 이상의 강도가 필요하다.In recent years, in the steel plate for cans, thickness reduction by high strength is calculated|required for reduction of environmental load and reduction of can manufacturing cost. In that case, since the strength of a can body will fall if a steel plate is made thin simply, the steel plate which maintains intensity|strength even if it is ultra-thin is required. For that purpose, a strength of at least 500 MPa or more is required.

추가로 박육화로 저하한 강성이나 강도를 보완하기 위해, 3피스 캔의 몸통부에 비드 가공이나 기하학적 형상을 부여하여 강성이나 강도를 높인 이형캔(specially shaped can)의 적용 니즈가 높아지고 있다. 그러한 비드 가공이나 기하학적 형상의 가공에서는 강판에 높은 성형성이 필요하게 된다. 그러기 위해서는, 적어도 15％ 이상의 연성(전체 신장)이 필요하다.In addition, in order to compensate for the reduced rigidity and strength due to the reduction in thickness, there is a growing need for the application of specially shaped cans, which have increased rigidity and strength by giving bead processing or geometric shapes to the body of the three-piece can. In such bead processing or processing of geometric shapes, high formability is required for the steel sheet. For that purpose, ductility (total elongation) of at least 15% or more is required.

캔체에 비드 가공이나 기하학적 형상을 부여한 경우, 스트레처 스트레인(stretcher strain)이라고 불리우는 주름이 발생하는 경우가 있다. 이는 항복 신장(YP-El)과의 관련이 크다고 되어 있어, 항복 신장을 저감함으로써 주름 발생을 억제하는 것이 가능하다. 따라서, 저항복 신장을 갖는 강판의 개발이 요망되고 있다. 구해지는 값은 가공도에 의해 변동하지만, 적어도 10％ 이하로 하는 것이 요구되고 있다.When a can body is subjected to bead processing or a geometric shape, wrinkles called stretcher strain may occur. This is said to be highly related to the elongation at yield (YP-El), and it is possible to suppress the occurrence of wrinkles by reducing elongation at yield. Accordingly, the development of a steel sheet having a resistive elongation is desired. Although the calculated|required value fluctuates with workability, it is calculated|required to set it as at least 10 % or less.

또한, 가공도가 낮은 캔 저부에서는 강판의 가공 경화에 의한 강도 상승이 작기 때문에, 박육화한 강판을 이용하여 캔 제조한 경우, 캔 운반 시에 낙하 등의 충격을 받음으로써 패임 등이 발생하여, 상품 가치가 저하된다는 문제가 생긴다. 이러한 문제를 회피하기 위해서는, 저가공도의 부재에 있어서도 우수한 캔체 강도를 가질 필요가 있고, 그러기 위해서는, 적어도 400㎫ 이상의 상항복 응력이 필요하다.In addition, since the strength increase due to work hardening of the steel sheet is small at the bottom of the can with a low degree of workability, when a can is manufactured using a thin steel sheet, dents etc. occur due to impact such as dropping during can transport, resulting in dents, etc. There is a problem with depreciation. In order to avoid such a problem, it is necessary to have excellent can body strength also in a member with low workability, and for that purpose, an upper yield stress of at least 400 MPa or more is required.

이상의 이유로부터, 우수한 연성과 인장 강도, 저항복 신장 및 고(高)상항복 응력을 겸비한 극박 강판의 개발이 요망되고 있다.From the above reasons, development of an ultra-thin steel sheet having both excellent ductility, tensile strength, resistive yield elongation and high phase yield stress is desired.

이들 요구에 대하여, 특허문헌 1에는, 마르텐사이트 분율이 5％ 이상 30％ 미만인 페라이트와 마르텐사이트와의 복합 조직을 갖고, 마르텐사이트 입경, 제품 판두께, 마르텐사이트 경도 및 30T 경도를 각각 규정한 캔 제조용 고강도 박강판이 개시되어 있다.In response to these requirements, Patent Document 1 discloses a can having a composite structure of ferrite and martensite having a martensite fraction of 5% or more and less than 30%, and stipulating martensite particle size, product plate thickness, martensite hardness, and 30T hardness, respectively. A high-strength steel sheet for manufacturing is disclosed.

또한, 특허문헌 2에는, 페라이트상을 주상으로 하고, 제2상으로서 마르텐사이트상 및/또는 잔류 오스테나이트상을 면적 분율의 합계로 1.0％ 이상 포함하는 강판이 개시되어 있다.Further, Patent Document 2 discloses a steel sheet having a ferrite phase as a main phase and containing a martensite phase and/or a retained austenite phase as the second phase by 1.0% or more in total area fraction.

일본공개특허공보 2009-84687호Japanese Laid-Open Patent Publication No. 2009-84687 국제공개 제2016/075866호International Publication No. 2016/075866

그러나, 특허문헌 1은, 강도와 연성에 대한 서술은 있기는 하지만, 상항복 응력 및 저항복 신장에 관한 서술은 없다. 또한, 조직은 페라이트와 마르텐사이트의 2상 조직이다. 따라서, 저가공도의 부재에 있어서는 충분한 캔체 강도를 확보할 수 없어, 캔체에 비드 가공이나 기하학적 형상을 부여한 경우, 주름이 발생할 우려가 있다.However, in Patent Document 1, although there is a description of strength and ductility, there is no description of the upper yield stress and the resistive elongation. In addition, the structure is a two-phase structure of ferrite and martensite. Therefore, in a member with low workability, sufficient can body strength cannot be ensured, and when a bead process or geometric shape is provided to a can body, there exists a possibility that wrinkles may generate|occur|produce.

또한, 특허문헌 2에도, 상항복 응력 및 저항복 신장에 관한 서술이 없고, 특허문헌 1과 마찬가지로, 가공 후의 캔체 강도의 저하나 캔체로의 주름이 발생해 버릴 우려가 있다. 더하여, 2차 압연을 실시하지 않으면 안되어 고비용이라는 문제가 있다.Moreover, also in patent document 2, there is no description regarding upper yield stress and resistive yield elongation, and there exists a possibility that the fall of the strength of the can body after a process and the wrinkle to a can body may generate similarly to patent document 1. In addition, secondary rolling must be performed, and there is a problem of high cost.

따라서, 우수한 성형성을 갖고 캔체에 비드 가공이나 기하학적 형상을 부여할 수 있고, 어떠한 가공도에 있어서도 주름이 발생하지 않고, 우수한 캔체 강도를 갖는 극박 강판 및 그의 제조 방법의 실현이 요구되고 있다.Therefore, it is desired to realize an ultra-thin steel sheet having excellent formability, capable of imparting bead processing or a geometric shape to the can body, no wrinkling in any degree of processing, and excellent can body strength, and a method for manufacturing the same.

본 발명은, 전술의 종래 기술에 따른 문제를 감안하여 이루어진다. 즉, 우수한 연성(전체 신장≥15％), 고강도(TS≥500㎫), 저항복 신장(≤10％) 및 충분한 상항복 응력(≥400㎫)을 겸비하고, 특히 용기용에 제공하는 판두께가 0.1㎜ 이상 1.0㎜ 이하의 고강도 박강판 및 그의 제조 방법을 제공하는 것을 목적으로 한다.The present invention is made in view of the above-mentioned problems with the prior art. That is, it has excellent ductility (total elongation ≥ 15%), high strength (TS ≥ 500 MPa), resistive yield elongation (≤ 10%) and sufficient upper yield stress (≥ 400 MPa), and the plate thickness provided especially for containers An object of the present invention is to provide a high-strength steel sheet having a thickness of 0.1 mm or more and 1.0 mm or less, and a method for manufacturing the same.

발명자들은, 상기의 과제를 해결하기 위해 예의 연구했다. 그 결과, 금속 조직을 페라이트, 마르텐사이트 및 베이나이트를 포함하는 복합 조직으로 함으로써, 특히, 항복 신장이 10％ 이하 또한 상항복 응력이 400㎫ 이상의 고강도 강판이 얻어지는 것을 발견했다. 즉, 연성 향상에 기여하는 연질인 페라이트, 강도 향상 및 항복 신장 저감에 기여하는 경질인 마르텐사이트의 2상 조직에 더하여, 베이나이트를 형성함으로써, 연성의 저하나 항복 신장의 증가를 저감하면서, 강의 항복 강도를 증가시키는 것에 성공했다.The inventors earnestly studied in order to solve the said subject. As a result, it was discovered that a high-strength steel sheet having a yield elongation of 10% or less and a normal yield stress of 400 MPa or more was obtained by making the metal structure into a composite structure containing ferrite, martensite and bainite. That is, by forming bainite in addition to the two-phase structure of soft ferrite that contributes to ductility improvement, and hard martensite that contributes to strength improvement and yield elongation reduction, reduction in ductility and increase in yield elongation are reduced while reducing steel It succeeded in increasing the yield strength.

이에 따라, 어떠한 가공도에 있어서도 주름을 발생시키는 일 없이 우수한 캔체 강도를 갖는 이형캔에 최적인 고강도 강판이 얻어진다.Thereby, a high-strength steel sheet most suitable for a molded can, which has excellent can body strength, is obtained without generating wrinkles in any degree of processing.

또한, 제조 조건으로서는, 어닐링 공정의 가열 속도, 어닐링 온도, 어닐링 후의 냉각 속도 및 냉각 정지 온도에서의 보존유지 시간, 보존유지 후의 냉각 속도를 적정하게 제어하는 것이, 상기 복합 조직의 제어에 적합한 것을 아울러 발견했다.In addition, as the manufacturing conditions, appropriate control of the heating rate of the annealing process, the annealing temperature, the cooling rate after annealing and the holding time at the cooling stop temperature, and the cooling rate after holding is suitable for controlling the composite structure. found.

본 발명은 이상의 인식에 기초하여 이루어진 것으로, 그의 요지는 이하와 같다.This invention has been made based on the above recognition, and the summary is as follows.

1. 질량％로, 1. in mass %,

C: 0.03％ 이상 0.13％ 이하, C: 0.03% or more and 0.13% or less;

Si: 0.05％ 이하, Si: 0.05% or less;

Mn: 0.01％ 이상 0.6％ 이하, Mn: 0.01% or more and 0.6% or less;

P: 0.025％ 이하, P: 0.025% or less;

S: 0.020％ 이하, S: 0.020% or less;

Al: 0.01％ 이상 0.20％ 이하, Al: 0.01% or more and 0.20% or less,

N: 0.0001％ 이상 0.02％ 이하, N: 0.0001% or more and 0.02% or less;

Ti: 0.005％ 이상 0.02％ 이하 및 Ti: 0.005% or more and 0.02% or less, and

B: 0.0005％ 이상 0.02％ 이하, B: 0.0005% or more and 0.02% or less;

를 함유하고, 잔부가 철 및 불가피적 불순물의 성분 조성을 갖고, contains, and the balance has a component composition of iron and unavoidable impurities,

면적률로, 84.0％ 이상의 페라이트, 0.5％ 이상 10.0％ 이하의 마르텐사이트 및 0.1％ 이상 10.0％ 이하의 베이나이트를 포함하는 금속 조직을 갖는, 강판.A steel sheet having a metal structure containing 84.0% or more of ferrite, 0.5% or more and 10.0% or less of martensite, and 0.1% or more and 10.0% or less of bainite by area ratio.

2. 상기 성분 조성에 더하여 질량％로, 2. In addition to the above component composition, in mass%,

Mo: 0.05％ 이하, Mo: 0.05% or less;

Ni: 0.15％ 이하, Ni: 0.15% or less;

Cr: 0.10％ 이하, Cr: 0.10% or less;

V: 0.02％ 이하, V: 0.02% or less;

Nb: 0.02％ 이하 및 Nb: 0.02% or less and

Cu: 0.02％ 이하 Cu: 0.02% or less

로부터 선택되는 1종 또는 2종 이상을 함유하는, 상기 1에 기재된 강판.The steel sheet according to 1 above, containing one or two or more selected from the group consisting of:

3. 상기 페라이트의 평균 결정 입경이 10㎛ 이하인, 상기 1 또는 2에 기재된 강판.3. The steel sheet according to 1 or 2, wherein the average grain size of the ferrite is 10 µm or less.

4. 캔용 강판인, 상기 1∼3 중 어느 것에 기재된 강판.4. The steel sheet according to any one of 1 to 3, which is a steel sheet for cans.

5. 상기 1∼4 중 어느 것에 기재된 강판을 제조하는 방법으로서, 5. A method for producing the steel sheet according to any one of 1 to 4 above,

상기 1 또는 2에 기재된 성분 조성을 갖는 강 소재를 1150℃ 이상으로 가열하고, 마무리 온도 800℃ 이상 950℃ 이하, 권취 온도 700℃ 이하에서 열간 압연을 실시하는 열간 압연 공정, 당해 열간 압연 공정을 거친 열연판에 압하율 80％ 이상의 냉간 압연을 실시하는 냉간 압연 공정 및, 당해 냉간 압연 공정을 거친 냉연판에 평균 가열 속도 10℃/s 이상으로 가열을 실시하고, 700℃ 이상 900℃ 이하의 온도역에서 5초 이상 90초 이하 보존유지 후, 평균 냉각 속도 50℃/s 이상으로 150℃ 이상 600℃ 이하의 온도역까지 냉각하는 어닐링 공정을 구비하는, 강판의 제조 방법.A hot rolling process in which a steel material having the component composition described in 1 or 2 above is heated to 1150°C or higher and hot-rolled at a finishing temperature of 800°C or higher and 950°C or lower and a coiling temperature of 700°C or lower, and the hot rolling process A cold rolling process in which the plate is cold-rolled at a reduction ratio of 80% or more, and the cold-rolled sheet subjected to the cold rolling process is heated at an average heating rate of 10°C/s or more, in a temperature range of 700°C or more and 900°C or less A method for producing a steel sheet, comprising: an annealing step of cooling to a temperature range of 150°C or more and 600°C or less at an average cooling rate of 50°C/s or more after storage and holding for 5 seconds or more and 90 seconds or less.

6. 상기 어닐링 공정을 거친 어닐링판을 상기 150℃ 이상 600℃ 이하의 온도역에서 300초 이하로 보존유지하고, 그 후, 추가로 평균 냉각 속도 10℃/s 이상으로 150℃ 미만의 온도역까지 냉각하는, 상기 5에 기재된 강판의 제조 방법.6. The annealing plate that has undergone the annealing process is stored and maintained for 300 seconds or less in the temperature range of 150° C. or higher and 600° C. or lower, and thereafter, further to a temperature range of less than 150° C. at an average cooling rate of 10° C./s or more. Cooling, the manufacturing method of the steel plate as described in said 5.

본 발명에 의하면, 15％ 이상의 전체 신장, 500㎫ 이상의 인장 강도, 10％ 이하의 저항복 신장, 400㎫ 이상의 상항복 응력을 갖는 고강도 극박 강판이 얻어진다.According to the present invention, a high-strength ultra-thin steel sheet having a total elongation of 15% or more, a tensile strength of 500 MPa or more, a resistive elongation of 10% or less, and an upper yield stress of 400 MPa or more is obtained.

또한, 본 발명에 의해 얻어지는 고강도 강판을 이형캔에 적용한 경우, 높은 연성(전체 신장)을 갖기 때문에, 캔 확장 가공·비드 가공 등의 강한 캔 몸통 가공이나, 플랜지 가공 등을 행하는 것이 가능해진다. 더하여, 강판의 고강도화에 의해 캔의 박육화의 진행에 수반하는 강도 저하를 보상하여, 높은 캔체 강도를 확보하는 것이 가능하다. 또한, 낮은 항복 신장을 갖는 점에서, 캔체에 주름이 발생하는 일도 없다.In addition, when the high-strength steel sheet obtained by the present invention is applied to a mold release can, it has high ductility (total elongation), so that it is possible to perform strong can body processing such as can expansion processing and bead processing, flange processing, and the like. In addition, it is possible to compensate for the decrease in strength accompanying the progress of thinning of the can by increasing the strength of the steel sheet, thereby ensuring high can body strength. Moreover, since it has a low yield elongation, a wrinkle does not generate|occur|produce in a can body.

이하, 본 발명의 고강도 강판의 성분 조성과 조직의 적정 범위 및 그의 한정 이유에 대해서 설명한다. 또한, 이하의 성분 조성을 나타내는 「％」는, 특별히 언급하지 않는 한 「질량％」를 의미하는 것으로 한다. 또한, 연성과 저항복 신장의 양쪽이 우수한 경우를, 가공성이 우수했다고도 칭한다. 추가로, 인장 강도와 상항복 응력의 양쪽이 우수한 경우를, 고강도라고도 칭한다.Hereinafter, an appropriate range of the component composition and structure of the high-strength steel sheet of the present invention and the reason for limitation thereof will be described. In addition, unless otherwise indicated, "%" which shows the following component compositions shall mean "mass %." In addition, the case where both of ductility and resistive elongation were excellent is also called excellent in workability. In addition, the case where both the tensile strength and the upper yield stress are excellent is also called high strength.

C: 0.03％ 이상 0.13％ 이하 C: 0.03% or more and 0.13% or less

C는, 강의 강도에 기여하는 원소로서, 고용 강화 및 석출 강화 혹은 마르텐사이트 및 베이나이트의 형성에 의해 강의 강도를 증가시킨다. C 함유량이 0.03％ 미만이 되면, 마르텐사이트 및 베이나이트의 면적률이 저하하여 강도가 저하한다. 그 때문에, C 함유량은 0.03％ 이상으로 할 필요가 있다. 한편, 과도의 함유는 강도 상승에 의한 연성의 저하를 초래함과 함께, 과잉의 마르텐사이트의 형성, 고용 C의 증가에 의한 항복 신장의 증가의 원인이 되는 경우가 있기 때문에, 상한은 0.13％로 한다. 따라서, 본 발명에 있어서, C는 0.03％ 이상 0.13％ 이하로 한다. 강도와 성형성을 높은 수준으로 양립시키기 위해, 하한은 바람직하게는 0.05％ 이상이다. 상한은 바람직하게는 0.09％ 이하이다.C is an element contributing to the strength of steel, and increases the strength of steel by solid solution strengthening and precipitation strengthening or formation of martensite and bainite. When the C content is less than 0.03%, the area ratio of martensite and bainite decreases and the strength decreases. Therefore, the C content needs to be 0.03% or more. On the other hand, excessive content may cause a decrease in ductility due to an increase in strength and may cause an increase in yield elongation due to the formation of excess martensite and an increase in solid solution C, so the upper limit is 0.13%. do. Therefore, in the present invention, C is made 0.03% or more and 0.13% or less. In order to make the strength and formability compatible at a high level, the lower limit is preferably 0.05% or more. The upper limit is preferably 0.09% or less.

Si: 0.05％ 이하 Si: 0.05% or less

Si는, 0.05％를 초과하여 함유하면 내식성이 현저하게 손상된다. 따라서, Si 함유량은 0.05％ 이하로 한다. 보다 우수한 내식성을 얻기 위해, 바람직하게는 0.03％ 이하이다. 한편, Si는 고용 강화에 의한 강의 고강도화에 기여하는 원소이다. 이 작용을 얻기 위해서는 0.01％ 이상 함유시키는 것이 바람직하다.When Si contains exceeding 0.05 %, corrosion resistance will be impaired remarkably. Therefore, the Si content is made 0.05% or less. In order to obtain more excellent corrosion resistance, it becomes like this. Preferably it is 0.03 % or less. On the other hand, Si is an element contributing to the strengthening of steel by solid solution strengthening. In order to obtain this effect|action, it is preferable to make it contain 0.01% or more.

Mn: 0.01％ 이상 0.6％ 이하 Mn: 0.01% or more and 0.6% or less

Mn은 본 발명에 있어서 중요한 첨가 원소 중 하나이다. Mn은, 고용 강화 혹은 마르텐사이트, 베이나이트를 소망량 생성시킴으로써, 강의 고강도화에 기여하는 원소이다. 따라서, 본 발명에서 목적으로 하는 강판의 강도 및 성형성을 얻기 위해서는, Mn 함유량은 0.01％ 이상으로 할 필요가 있다. Mn 함유량이 0.01％를 충족하지 않으면, 마르텐사이트 및 베이나이트를 소망량 생성시킬 수 없고, 목적의 강도 및 성형성을 얻을 수 없다. 한편, 0.6％를 초과하여 함유하면, 퀀칭성의 향상에 의해, 마르텐사이트가 과잉으로 생성되어, 소망량의 베이나이트를 생성할 수 없다. 이와 같이 소망량의 베이나이트를 생성할 수 없으면, 저가공도에 있어서의 캔체 강도를 담보하는 상항복 응력이 저하하고, 저가공도에 있어서의 캔체 강도가 저하함으로써 제품 불량의 원인이 된다. 따라서, Mn은 0.01％ 이상 0.6％ 이하의 범위로 한다. 바람직하게는 0.3％ 이상 0.6％ 이하의 범위이다.Mn is one of the important addition elements in the present invention. Mn is an element that contributes to high strength of steel by solid solution strengthening or generating desired amounts of martensite and bainite. Therefore, in order to obtain the target strength and formability of the steel sheet in the present invention, the Mn content needs to be 0.01% or more. If the Mn content does not satisfy 0.01%, desired amounts of martensite and bainite cannot be produced, and the desired strength and formability cannot be obtained. On the other hand, when it contains exceeding 0.6%, martensite is produced|generated excessively by the improvement of hardenability, and a desired amount of bainite cannot be produced|generated. If a desired amount of bainite cannot be produced in this way, the upper yield stress that guarantees the strength of the can at low workability decreases, and the strength of the can at low workability decreases, which causes product defects. Therefore, Mn is made into the range of 0.01 % or more and 0.6 % or less. Preferably, it is 0.3 % or more and 0.6 % or less of range.

P: 0.025％ 이하 P: 0.025% or less

P는, 0.025％를 초과하면 강판이 과잉으로 경화하여 연성이 저하하는 것 외에, 용접성을 저하시킨다. 따라서, P 함유량은 0.025％ 이하로 한다. 바람직하게는 0.020％ 이하이다. 한편, P는, 강 중에 불가피적으로 혼입하는 원소이지만, 강의 강화에는 유효하다. 그 때문에, 0.001％ 이상 함유시키는 것이 바람직하다.When P exceeds 0.025 %, a steel plate will harden excessively and ductility will fall, and also reduces weldability. Therefore, the P content is made 0.025% or less. Preferably it is 0.020 % or less. On the other hand, although P is an element unavoidably mixed in steel, it is effective for strengthening of steel. Therefore, it is preferable to make it contain 0.001% or more.

S: 0.020％ 이하 S: 0.020% or less

S는, 강 중에 불가피적으로 혼입하는 원소로서, MnS 등의 개재물을 생성하여 연성을 저하시킨다. 그 때문에, S 함유량은 0.020％ 이하로 한다. 바람직하게는 0.015％ 이하이다. 한편, S 함유량의 하한은 특별히 한정되지 않지만, 공업적으로는 0.001％ 정도로 하는 것이 바람직하다. 또한, 0.005％ 미만으로 하면 강의 정제에 과잉의 비용이 들기 때문에, 0.005％ 이상 포함되는 것으로 해도 본 발명에 영향을 주지 않는다.S is an element that is unavoidably mixed in steel, and produces inclusions such as MnS to reduce ductility. Therefore, the S content is made 0.020% or less. Preferably it is 0.015 % or less. On the other hand, although the lower limit of S content is not specifically limited, It is preferable to set it as about 0.001 % industrially. Moreover, since excessive cost will be incurred for refining|refining steel when it is less than 0.005 %, even if it contains 0.005 % or more, this invention will not be affected.

Al: 0.01％ 이상 0.20％ 이하 Al: 0.01% or more and 0.20% or less

Al은, 탈산제로서 함유시키는 원소로서, 추가로 강 중의 N과 AlN을 형성함으로써, 강 중의 고용 N을 감소시켜, 항복 신장의 저하에 기여한다. 이 작용을 얻기 위해서는 0.01％ 이상의 함유를 필요로 하고, 바람직하게는 0.03％ 이상이다. 한편, 과잉으로 첨가하면 알루미나가 다량으로 생성하여 연성을 저하시키기 때문에, Al 함유량을 0.20％ 이하로 할 필요가 있다. 바람직하게는 0.08％ 이하이다.Al is an element to be contained as a deoxidizer, and by further forming N and AlN in steel, the solid solution N in steel is reduced, and contributes to a decrease in yield elongation. In order to obtain this effect|action, 0.01 % or more of containing is required, Preferably it is 0.03 % or more. On the other hand, when it is added excessively, alumina is produced in a large amount and the ductility is lowered, so it is necessary to make the Al content into 0.20% or less. Preferably it is 0.08 % or less.

N: 0.0001％ 이상 0.02％ 이하 N: 0.0001% or more and 0.02% or less

N은, Al 등의 탄질화물 형성 원소와 결부됨으로써 석출물을 형성하고, 강도 향상이나 조직의 미세화에 기여한다. 이 효과를 얻기 위해서는, 0.0001％ 이상의 함유가 필요하다. 한편, 고용 N은 항복 신장을 증가시키는 작용이 있기 때문에, N의 0.02％ 초과의 첨가는, 항복 신장의 증가에 의한 주름 발생의 원인이 된다. 따라서, N은 0.0001％ 이상 0.02％ 이하로 한다. 하한은 바람직하게는 0.0015％ 이상이다. 상한은 바람직하게는 0.01％ 이하이다.N forms a precipitate by binding with a carbonitride forming element such as Al, and contributes to the improvement of strength and refinement of the structure. In order to acquire this effect, 0.0001% or more of containing is required. On the other hand, since solid solution N has an effect of increasing yield elongation, addition of more than 0.02% of N causes wrinkles due to increase in yield elongation. Therefore, N is made into 0.0001% or more and 0.02% or less. The lower limit is preferably 0.0015% or more. The upper limit is preferably 0.01% or less.

Ti: 0.005％ 이상 0.02％ 이하 Ti: 0.005% or more and 0.02% or less

Ti는, 본 발명에 있어서 중요한 첨가 원소 중 하나이다. Ti는, 석출 강화 원소로서 강도 증가에 유효한 것 외에, 강 중의 N과 TiN을 형성하여 BN의 생성을 억제함으로써, B의 퀀칭성 향상 효과를 충분히 얻을 수 있다. 이 작용을 얻기 위해서는, 0.005％ 이상의 함유가 필요하다. 한편으로, Ti의 과잉 첨가는 강도 상승에 의한 가공성의 저하를 초래하기 때문에, 상한은 0.02％이다. 따라서, Ti 함유량은 0.005％ 이상 0.02％ 이하로 한다. 바람직하게는, 0.005％ 이상 0.015％ 이하이다.Ti is one of the important addition elements in the present invention. Ti is effective for increasing strength as a precipitation strengthening element, and by forming N and TiN in steel to suppress the formation of BN, the effect of improving the hardenability of B can be sufficiently obtained. In order to acquire this effect|action, 0.005% or more of containing is required. On the other hand, since excessive addition of Ti causes a decrease in workability due to an increase in strength, the upper limit is 0.02%. Therefore, the Ti content is made 0.005% or more and 0.02% or less. Preferably, they are 0.005 % or more and 0.015 % or less.

B: 0.0005％ 이상 0.02％ 이하 B: 0.0005% or more and 0.02% or less

B는 본 발명에 있어서 중요한 첨가 원소 중 하나이다. B는, 퀀칭성을 향상시키는 효과가 있고, 어닐링 냉각 과정에서 일어나는 페라이트의 생성을 억제하여, 소망량의 마르텐사이트 및 베이나이트의 생성에 기여한다. 이 작용을 얻기 위해서는, 0.0005％ 이상의 함유가 필요하다. 한편으로, 그의 효과는 0.02％에서 포화한다. 따라서, B는 0.0005％ 이상 0.02％ 이하로 한다. 하한은 바람직하게는 0.0015％ 이상이다. 상한은 바람직하게는 0.01％ 이하이다.B is one of the important addition elements in the present invention. B has an effect of improving the hardenability, suppresses the generation of ferrite that occurs during the annealing cooling process, and contributes to the formation of desired amounts of martensite and bainite. In order to obtain this effect, it is necessary to contain 0.0005% or more. On the one hand, its effect saturates at 0.02%. Therefore, B is made into 0.0005% or more and 0.02% or less. The lower limit is preferably 0.0015% or more. The upper limit is preferably 0.01% or less.

본 발명의 강판은, 이상의 성분 원소를 필수로서, 잔부는 철 및 불가피적 불순물로 한다. 상기의 필수 원소를 함유함으로써, 본 발명의 강판은 목적으로 하는 특성이 얻어지지만, 상기의 필수 원소에 더하여, 추가로 필요에 따라서 이하의 원소를 함유할 수 있다.In the steel sheet of the present invention, the above component elements are essential, and the balance is iron and unavoidable impurities. By containing the above essential elements, the steel sheet of the present invention has the desired properties, but in addition to the above essential elements, the following elements can be further contained as needed.

Mo: 0.05％ 이하, Ni: 0.15％ 이하, Cr: 0.10％ 이하, V: 0.02％ 이하, Nb: 0.02％ 이하 및, Cu: 0.02％ 이하로부터 선택되는 1종 또는 2종 이상 Mo: 0.05% or less, Ni: 0.15% or less, Cr: 0.10% or less, V: 0.02% or less, Nb: 0.02% or less, and Cu: 0.02% or less 1 type or 2 or more types selected from

Mo, Ni, Cr, V, Nb는, 모두 퀀칭성을 향상시키는 작용을 갖고, 강의 강화 원소로서 유용하다. 또한, Nb 및 Cu는 석출 강화 원소로서, 강도 증가를 도모하는 데에 있어서 특히 유효하다. 따라서, 임의로, 이러한 원소로부터 선택되는 1종 또는 2종 이상을 첨가할 수 있다. 또한, 각각의 상한을 초과하여 첨가해도 그 이상의 첨가 효과의 향상은 기대할 수 없는 점에서, 모두 상기의 범위가 적절하다. 하한은 0％이다.Mo, Ni, Cr, V, and Nb all have an effect of improving the hardenability and are useful as reinforcing elements in steel. In addition, Nb and Cu are particularly effective in increasing the strength as precipitation strengthening elements. Accordingly, optionally, one or two or more selected from these elements may be added. Moreover, even if it adds exceeding each upper limit, since the improvement of the further addition effect cannot be anticipated, the said range is suitable for all. The lower limit is 0%.

본 발명의 고강도 강판은, 판두께 T가 0.10㎜ 이상 1.0㎜ 이하인 것이 바람직하다. 판두께가 1.0㎜ 이하이면, 결정립의 미세화에 필요한 냉간 압연율을 확보하는 것이 용이해진다. 한편, 제품 판두께가 0.10㎜ 이상이면, 비교적 작은 하중으로 압연이 가능해지기 때문에, 압연기로의 부하를 작게 할 수 있다. 또한, 판두께가 0.40㎜ 이하이면, 본 발명의 효과가 한층 더 현저하게 나타나기 때문에, 보다 바람직하게는 0.10㎜ 이상 0.40㎜ 이하이다.The high strength steel sheet of the present invention preferably has a thickness T of 0.10 mm or more and 1.0 mm or less. If the plate thickness is 1.0 mm or less, it becomes easy to ensure the cold rolling rate required for refinement of the crystal grains. On the other hand, if the product plate thickness is 0.10 mm or more, rolling can be performed with a relatively small load, so that the load on the rolling mill can be reduced. Moreover, since the effect of this invention appears still more conspicuously as plate|board thickness is 0.40 mm or less, More preferably, they are 0.10 mm or more and 0.40 mm or less.

다음으로, 본 발명의 고강도 강판의 중요한 요건인 금속 조직에 대해서 설명한다. 본 발명의 고강도 강판의 강 조직은, 주로 페라이트와 마르텐사이트와 베이나이트와의 복합 조직이다.Next, the metal structure which is an important requirement of the high strength steel plate of this invention is demonstrated. The steel structure of the high-strength steel sheet of the present invention is mainly a composite structure of ferrite, martensite, and bainite.

페라이트의 면적률: 84.0％ 이상 Area ratio of ferrite: 84.0% or more

페라이트는 강의 연성 향상에 기여한다. 페라이트의 면적률이 84.0％ 미만이 되면, 소망하는 연성의 확보가 곤란해지기 때문에, 페라이트의 면적률은, 84.0％ 이상으로 한다. 바람직하게는 90.0％ 이상이다. 한편으로, 페라이트의 면적률이 99.4％ 초과가 되면 마르텐사이트 및/또는 베이나이트의 소망하는 면적률을 확보할 수 없어, 소망하는 강도 및 성형성을 얻을 수 없다. 따라서, 페라이트의 면적률은, 84.0％ 이상 99.4％ 이하로 한다. 하한은 바람직하게는 90.0％ 이상이다. 상한은 바람직하게는 98.0％ 이하이다.Ferrite contributes to improving the ductility of steel. When the area ratio of ferrite is less than 84.0%, since it becomes difficult to ensure desired ductility, the area ratio of ferrite is set to 84.0% or more. Preferably it is 90.0 % or more. On the other hand, when the area ratio of ferrite exceeds 99.4%, the desired area ratio of martensite and/or bainite cannot be secured, and desired strength and formability cannot be obtained. Therefore, the area ratio of ferrite is set to 84.0% or more and 99.4% or less. The lower limit is preferably 90.0% or more. The upper limit is preferably 98.0% or less.

마르텐사이트의 면적률: 0.5％ 이상 10.0％ 이하 Area ratio of martensite: 0.5% or more and 10.0% or less

마르텐사이트의 면적률이 10.0％ 초과가 되면 강도가 과잉으로 상승하여, 연성이 저하하기 때문에, 마르텐사이트의 면적률은 10.0％ 이하로 한다. 한편으로, 마르텐사이트의 면적률이 0.5％ 미만이면 소망하는 강도를 얻을 수 없다. 따라서, 마르텐사이트의 면적률은, 0.5％ 이상 10.0％ 이하로 한다. 하한은 바람직하게는 3.0％ 이상이다. 상한은 바람직하게는 8.0％ 이하이다.When the area ratio of martensite exceeds 10.0%, the strength increases excessively and the ductility decreases, so the area ratio of martensite is made 10.0% or less. On the other hand, if the area ratio of martensite is less than 0.5%, desired strength cannot be obtained. Therefore, the area ratio of martensite is made into 0.5% or more and 10.0% or less. The lower limit is preferably 3.0% or more. The upper limit is preferably 8.0% or less.

베이나이트의 면적률: 0.1％ 이상 10.0％ 이하 Area ratio of bainite: 0.1% or more and 10.0% or less

베이나이트는 본 발명에 있어서 중요한 조직이다. 베이나이트는, 강의 신장을 저하시키거나 항복 신장을 증가시키는 일 없이, 상항복 강도와 인장 강도를 증가시킬 수 있다. 그 때문에, 강 중에 베이나이트를 적정량 생성시킴으로써, 강도와 성형성의 양쪽이 우수한 강을 얻을 수 있다. 이러한 작용을 얻기 위해서는, 베이나이트의 면적률이 0.1％ 이상 필요하다. 한편으로, 베이나이트의 면적률이 10.0％를 초과하면 강도가 과잉으로 증가하고, 연성이 저하한다. 따라서, 베이나이트의 면적률은 0.1％ 이상 10.0％ 이하로 한다. 하한은 바람직하게는 0.5％ 이상이다. 상한은 바람직하게는 5.0％ 이하이다.Bainite is an important structure in the present invention. Bainite can increase the upper yield strength and tensile strength without degrading the elongation of the steel or increasing the elongation at yield. Therefore, by producing an appropriate amount of bainite in the steel, it is possible to obtain a steel excellent in both strength and formability. In order to obtain such an action, the area ratio of bainite is required to be 0.1% or more. On the other hand, when the area ratio of bainite exceeds 10.0%, the strength excessively increases and the ductility decreases. Therefore, the area ratio of bainite is set to 0.1% or more and 10.0% or less. The lower limit is preferably 0.5% or more. The upper limit is preferably 5.0% or less.

또한, 상기 금속 조직에 있어서, 페라이트, 마르텐사이트 및 베이나이트 이외의 잔부는 특별히 한정할 필요는 없다. 예를 들면, 잔류 오스테나이트, 시멘타이트, 펄라이트 등이 포함되어 있어도 좋은 것으로 한다. 이러한 잔부의 조직은 면적률로 10.0％ 이하이면, 본 발명에 영향을 주지 않는다. 물론, 잔부의 조직이 없어도(0％라도) 좋다.In addition, in the said metal structure, remainder other than ferrite, martensite, and bainite does not need to specifically limit. For example, retained austenite, cementite, pearlite, etc. may be contained. If the structure of the remainder is 10.0% or less in terms of area ratio, the present invention will not be affected. Of course, there may be no structure of the remainder (even 0%).

페라이트 평균 결정 입경: 10.0㎛ 이하 Ferrite average grain size: 10.0 μm or less

본 발명의 고강도 강판의 조직에 있어서의 페라이트 평균 결정 입경을 10.0㎛ 이하로 함으로써, 결정립 미세화 강화에 의해 강도의 향상을 도모할 수 있다. 그 밖에도, 페라이트립의 세립화에 의해 입계가 증가하고, 오스테나이트의 석출 사이트가 되는 입계 삼중점이 증가함으로써, 어닐링 중에 오스테나이트가 석출하기 쉬워지는 것이나, 미세립화에 의해 페라이트립 중의 고용 C와 입계 삼중점의 거리가 짧아져, 고용 C가 입계에 토출되기 쉬워짐으로써, 어닐링 중에 오스테나이트의 면적률이 증가하고, 냉각 중의 마르텐사이트 및 베이나이트의 형성에 기여하여, 퀀칭성을 향상시키는 효과가 있다. 따라서, 페라이트 평균 결정 입경은 10.0㎛ 이하가 바람직하다. 보다 바람직하게는, 7.0㎛ 이하이다. 페라이트 평균 결정 입경의 하한에 제한은 없지만, 연성의 저하 방지의 관점에서는 3.0㎛ 이상이 바람직하다.When the average ferrite grain size in the structure of the high-strength steel sheet of the present invention is 10.0 µm or less, the strength can be improved by refining and strengthening the grains. In addition, grain boundaries increase due to refining of ferrite grains, and grain boundary triple points that become austenite precipitation sites increase, so that austenite tends to precipitate during annealing, and solid solution C in ferrite grains and grain boundaries due to refining The triple point distance is shortened and the solid solution C is more likely to be discharged to the grain boundary, so that the area ratio of austenite increases during annealing, contributes to the formation of martensite and bainite during cooling, and there is an effect of improving the hardenability . Therefore, the average grain size of ferrite is preferably 10.0 µm or less. More preferably, it is 7.0 micrometers or less. Although there is no restriction|limiting in the lower limit of a ferrite average grain size, 3.0 micrometers or more are preferable from a viewpoint of preventing a fall of ductility.

다음으로, 본 발명의 고강도 강판의 제조 방법에 대해서 설명한다.Next, the manufacturing method of the high strength steel plate of this invention is demonstrated.

본 발명의 고강도 강판의 제조 방법은, 상기의 강 조성을 갖는 강 소재를 1150℃ 이상으로 가열하고, 마무리 온도 800℃ 이상 950℃ 이하, 권취 온도 700℃ 이하에서 열간 압연을 실시하는 열간 압연 공정과, 이어서, 압하율 80％ 이상에서 냉간 압연을 행하는 냉간 압연 공정과, 어닐링 온도까지의 평균 가열 속도를 10℃/s 이상으로 하여 가열하고, 어닐링 온도를 700℃ 이상 900℃ 이하의 범위의 온도로 하여 5초 이상 90초 이하에서 보존유지 후, 150℃ 이상 600℃ 이하의 냉각 정지 온도까지 평균 냉각 속도 50℃/s 이상으로 냉각하는 어닐링 공정을 구비하는 것을 특징으로 한다.The method for producing a high-strength steel sheet of the present invention includes a hot rolling process in which a steel material having the above-described steel composition is heated to 1150°C or higher, and hot-rolled at a finishing temperature of 800°C or higher and 950°C or lower and a coiling temperature of 700°C or lower; Next, a cold rolling step of performing cold rolling at a reduction ratio of 80% or more, heating at an average heating rate to annealing temperature of 10°C/s or more, and annealing temperature in a range of 700°C or more and 900°C or less It is characterized by comprising an annealing step of cooling at an average cooling rate of 50° C./s or more to a cooling stop temperature of 150° C. or more and 600° C. or less after preservation in 5 seconds or more and 90 seconds or less.

또한, 필요에 따라서, 상기 어닐링 공정을 거친 어닐링판을, 150℃ 이상 600℃ 이하의 온도역에서 300초 이하 동안 보존유지한 후, 10℃/s 이상의 냉각 속도로 150℃ 미만의 온도역까지 냉각할 수 있다.In addition, if necessary, the annealing plate that has undergone the annealing process is stored and maintained for 300 seconds or less in a temperature range of 150°C or higher and 600°C or lower, and then cooled to a temperature range of less than 150°C at a cooling rate of 10°C/s or higher. can do.

강 소재의 가열 온도: 1150℃ 이상 Heating temperature of steel material: over 1150℃

열간 압연 전에 있어서의 강 소재의 가열 온도가 지나치게 낮으면 TiN의 일부가 미용해가 되어, 성형성을 저하시키는 조대(coarse) TiN의 생성 요인이 될 우려가 있기 때문에, 가열 온도를 1150℃ 이상으로 한다. 한편, 강 소재의 가열 온도의 상한에 제한은 없지만, 강의 가열 비용의 저감과 가열로의 내구성 유지를 위해, 바람직하게는 1250℃ 이하이다.If the heating temperature of the steel material before hot rolling is too low, a part of TiN becomes undissolved and there is a possibility that it may become a factor of generation of coarse TiN that deteriorates the formability. do. On the other hand, although there is no restriction|limiting of the upper limit of the heating temperature of a steel material, In order to reduce the heating cost of steel and maintain durability of a heating furnace, Preferably it is 1250 degrees C or less.

마무리 온도: 800℃ 이상 950℃ 이하 Finishing temperature: 800℃ or more and 950℃ or less

열간 압연의 마무리 온도가 950℃를 초과하면, 열간 압연 후의 조직이 조대화하고, 그 후의 냉연 강판의 입경이 증가함으로써 강도 저하의 원인이 되는 것 외에, 오스테나이트의 석출 사이트가 되는 입계 삼중점이 감소하여, 소망하는 조직 및 특성이 얻어지지 않게 될 우려가 있다. 또한, 마무리 온도가 800℃를 충족하지 않는 경우에는, 페라이트와 오스테나이트와의 2상역(two-phase region)에서의 압연이 되어, 강판 표층에 페라이트의 조대립이 발생하여 그 후의 냉연 강판의 입경이 증가하는 것 외에, 압연 후의 냉각 및 권취 처리 시에 펄라이트가 발생하고, 그 펄라이트 중의 시멘타이트가 후의 어닐링 공정에서도 용해하지 않고 남아, 마르텐사이트 등의 제2상의 생성을 저해하여, 강도 저하나 YP-El의 증가를 초래할 우려가 있다. 따라서, 마무리 압연 온도는 800℃ 이상 950℃ 이하의 범위에 한정한다. 바람직하게는 850℃ 이상 950℃ 이하이다.When the finishing temperature of hot rolling exceeds 950°C, the structure after hot rolling is coarsened, and the grain size of the cold rolled steel sheet thereafter increases, which causes a decrease in strength, and the grain boundary triple point serving as a precipitation site of austenite decreases. As a result, there is a fear that a desired structure and characteristics may not be obtained. In addition, when the finishing temperature does not satisfy 800°C, rolling occurs in a two-phase region between ferrite and austenite, and coarse grains of ferrite are generated in the surface layer of the steel sheet, and the grain size of the cold rolled steel sheet thereafter In addition to this increase, pearlite is generated during cooling and winding processing after rolling, and cementite in the pearlite remains undissolved even in the subsequent annealing process, inhibiting the formation of a second phase such as martensite, resulting in a decrease in strength and YP- There is a fear of causing an increase in El. Therefore, the finish rolling temperature is limited to a range of 800°C or higher and 950°C or lower. Preferably it is 850 degreeC or more and 950 degrees C or less.

권취 온도: 700℃ 이하 Coiling temperature: 700℃ or less

권취 온도가 700℃를 초과하면, 권취 시에 결정립이 조대화하고 그 후의 냉연 강판의 입경이 증가함으로써 강도 저하의 원인이 된다. 그 밖에도 열연 강판에 조대한 탄화물이 형성되어, 어닐링 시에 당해 조대한 탄화물이 미고용이 되어 제2상의 생성을 저해하고, 강도 저하나 YP-El의 증가를 초래할 우려가 있다. 따라서, 권취 온도는 700℃ 이하로 한다. 하한은 특별히 한정되지 않지만, 지나치게 낮으면 열연 강판이 과잉으로 경화하여 냉간 압연의 작업성을 저해할 우려가 있기 때문에, 권취 온도는 450℃ 이상으로 하는 것이 바람직하다. 보다 바람직하게는, 450℃ 이상 650℃ 이하이다.When the coiling temperature exceeds 700°C, crystal grains are coarsened at the time of winding, and the grain size of the cold-rolled steel sheet thereafter increases, thereby causing a decrease in strength. In addition, coarse carbides are formed in the hot-rolled steel sheet, and the coarse carbides become undissolved during annealing, inhibiting the formation of the second phase, and there is a risk of causing a decrease in strength or an increase in YP-El. Therefore, the coiling temperature is set to 700°C or less. Although the lower limit is not particularly limited, if it is too low, the hot-rolled steel sheet is excessively hardened and there is a risk of impairing the workability of the cold rolling, so that the coiling temperature is preferably 450°C or higher. More preferably, they are 450 degreeC or more and 650 degrees C or less.

냉간 압연에 있어서의 압하율: 80％ 이상 Rolling reduction in cold rolling: 80% or more

냉간 압연에 있어서의 압하율을 80％ 이상으로 함으로써, 냉간 압연 후의 결정립이 미세해져, 강도의 증가에 기여한다. 또한, 오스테나이트의 석출 사이트가 되는 입계 삼중점의 감소나 페라이트립 중의 고용 C와 입계 삼중점의 거리의 감소에 의해, 어닐링판의 마르텐사이트 및 베이나이트의 형성에 기여하고, 퀀칭성을 향상시키는 효과가 있다. 한편, 압하율이 95％를 초과하면 압연 하중이 대폭으로 증가하여, 압연기로의 부하가 높아진다. 따라서, 압하율은 80％ 이상인 것이 필요하고, 95％ 이하인 것이 바람직하다.By making the rolling reduction in cold rolling 80 % or more, the crystal grain after cold rolling becomes fine, and it contributes to the increase of intensity|strength. In addition, by reducing the grain boundary triple point serving as the austenite precipitation site or reducing the distance between the solid solution C in the ferrite grain and the grain boundary triple point, the effect of contributing to the formation of martensite and bainite in the annealed sheet and improving the hardenability is obtained. have. On the other hand, when the rolling-reduction|draft ratio exceeds 95 %, a rolling load will increase significantly, and the load to a rolling mill will become high. Therefore, the reduction ratio needs to be 80% or more, and is preferably 95% or less.

냉간 압연 공정은, 1회만 행해도, 중간 어닐링 공정을 사이에 두어 2회 이상 행해도 좋다. 1회 또는 2회 이상의 냉간 압연 공정을 행한 직후에 어닐링 공정을 행해도 좋다. 혹은, 1회 또는 2회 이상의 냉간 압연 공정을 행한 후, 어닐링 공정 전에 적절히 다른 상법에 따르는 공정, 예를 들면, 산 세정 등의 클리닝 공정이나 레벨러 가공 등의 형상 교정 공정을 행해도 좋다. 냉간 압연 공정이 2회 이상의 경우는, 어느 것의 압하율이 80％ 이상이면 좋다.The cold rolling process may be performed only once, or may be performed twice or more through an intermediate annealing process. You may perform an annealing process immediately after performing a cold rolling process once or twice or more. Alternatively, after performing the cold rolling process once or twice or more, before the annealing process, a process according to another conventional method may be appropriately performed, for example, a cleaning process such as pickling, or a shape correction process such as a leveler process. When the cold rolling process is performed twice or more, the reduction ratio of any of them may be 80% or more.

어닐링 온도까지의 평균 가열 속도가 10℃/s 이상 Average heating rate to annealing temperature is 10°C/s or more

어닐링 온도까지의 평균 가열 속도가 10℃/s 미만이 되면, 어닐링 온도에 도달하기 전에 강 중의 오스테나이트에 퀀칭성 원소의 분배가 완료되어 버려, 그 후의 냉각 공정에서 베이나이트를 얻는 것이 곤란해진다. 따라서, 어닐링 온도까지의 평균 가열 속도는 10℃/s 이상으로 한다. 한편, 상한은 특별히 제한은 없지만, 공업적으로는, 50℃/s 이하가 바람직하다.When the average heating rate to the annealing temperature is less than 10°C/s, distribution of the hardenable element to the austenite in the steel is completed before the annealing temperature is reached, and it becomes difficult to obtain bainite in the subsequent cooling step. Therefore, the average heating rate to the annealing temperature is set to 10°C/s or more. On the other hand, although there is no restriction|limiting in particular as for an upper limit, From an industrial point of view, 50 degrees C/s or less is preferable.

어닐링 온도: 700℃ 이상 900℃ 이하 Annealing temperature: 700℃ or more and 900℃ or less

어닐링 온도(균열 온도)가 700℃보다도 낮은 경우, 소망량의 마르텐사이트 및 베이나이트를 얻을 수 없어, 강판의 강도와 성형성이 저하한다. 한편, 어닐링 온도를 900℃ 초과로 하면, 연속 어닐링에 있어서 히트 버클(heat buckling) 등의 통판 트러블이 발생하기 쉬워진다. 따라서, 어닐링 온도는 700℃ 이상 900℃ 이하의 범위로 제한한다. 보다 바람직하게는, 750℃ 이상 820℃ 이하이다. 또한, 이러한 어닐링 온도에서의 보존유지 시간은, 5∼90초이다. 5초보다 짧은 경우는, 마르텐사이트 및 베이나이트와 전(前) 조직이 되는 오스테나이트의 생성 및 퀀칭성 원소의 분배가 완료되지 않기 때문에, 그 후의 냉각 공정에서 마르텐사이트 및 베이나이트를 얻는 것이 곤란해진다. 한편, 90초보다 긴 경우는, 강 중의 오스테나이트에 퀀칭성 원소의 분배가 완료되어 버려, 그 후의 냉각 공정에서 베이나이트를 얻는 것이 곤란해진다.When the annealing temperature (cracking temperature) is lower than 700°C, desired amounts of martensite and bainite cannot be obtained, and the strength and formability of the steel sheet decrease. On the other hand, when annealing temperature is more than 900 degreeC, in continuous annealing, it will become easy to generate|occur|produce the plate-throwing trouble, such as a heat buckling. Therefore, the annealing temperature is limited to a range of 700°C or higher and 900°C or lower. More preferably, it is 750 degreeC or more and 820 degrees C or less. In addition, the retention time at such an annealing temperature is 5 to 90 seconds. If it is shorter than 5 seconds, it is difficult to obtain martensite and bainite in the subsequent cooling process because the formation of martensite and bainite and the former austenite and distribution of the hardenable element are not completed. becomes On the other hand, when it is longer than 90 seconds, distribution of a hardenable element to austenite in steel is completed, and it becomes difficult to obtain bainite in the subsequent cooling process.

또한, 상기 보존유지 시간 중의 온도는, 700℃ 이상 900℃ 이하의 범위이면 좋고, 반드시 일정 온도일 필요는 없다.In addition, the temperature during the said storage holding time may just be the range of 700 degreeC or more and 900 degrees C or less, and it does not necessarily need to be a fixed temperature.

어닐링 보존유지 후, 냉각 정지 온도까지 평균 냉각 속도 50℃/s 이상 After annealing retention, the average cooling rate to the cooling stop temperature is 50°C/s or more

평균 냉각 속도가 50℃/s를 충족하지 않는 경우, 냉각 중에 페라이트의 성장 및 베이나이트의 과잉의 생성이 생겨, 마르텐사이트의 생성이 억제되고, 소망량의 마르텐사이트가 얻어지지 않아, 강판의 강도가 저하한다. 따라서, 평균 냉각 속도는 50℃/s 이상으로 한다. 한편, 상한은 특별히 제한되지 않지만, 바람직하게는, 80℃/s 이상 250℃/s 이하이다. 또한, 이 냉각은, 가스 냉각 외에, 로냉(furnace cooling), 기수(air-water) 냉각, 롤 냉각 및 수냉 등의 1종 또는 2종 이상을 조합하여 행하는 것이 가능하다.When the average cooling rate does not satisfy 50° C./s, growth of ferrite and excessive generation of bainite occur during cooling, the formation of martensite is suppressed, and a desired amount of martensite is not obtained, and the strength of the steel sheet is lowered Therefore, the average cooling rate is 50°C/s or more. On the other hand, although the upper limit in particular is not restrict|limited, Preferably, they are 80 degreeC/s or more and 250 degrees C/s or less. In addition, this cooling can be performed in combination of 1 type, 2 or more types, such as furnace cooling, air-water cooling, roll cooling, and water cooling, in addition to gas cooling.

냉각 정지 온도: 150℃ 이상 600℃ 이하 Cooling stop temperature: 150℃ or more and 600℃ or less

어닐링 후의 냉각 정지 온도를 600℃ 이하로 함으로써, 마르텐사이트 변태와 베이나이트 변태가 생겨, 소망량의 마르텐사이트를 얻을 수 있다. 한편, 냉각 정지 온도를 150℃ 미만으로 해도 마르텐사이트의 생성량 증가에 기여하지 않고, 냉각 비용이 과잉이 된다. 따라서, 어닐링 후의 냉각 정지 온도는 150℃ 이상 600℃ 이하로 한다. 바람직한 하한은 200℃ 이상이다. 바람직한 상한은 400℃ 이하이다. 필요로 하는 마르텐사이트 및 베이나이트의 면적률에 따라서 전술한 범위 내에서 냉각 정지 온도를 결정할 수 있다.By setting the cooling stop temperature after annealing to 600°C or less, martensite transformation and bainite transformation occur, and a desired amount of martensite can be obtained. On the other hand, even if the cooling stop temperature is set to less than 150°C, it does not contribute to an increase in the amount of martensite produced, and the cooling cost becomes excessive. Therefore, the cooling stop temperature after annealing shall be 150 degreeC or more and 600 degrees C or less. A preferable lower limit is 200°C or higher. A preferable upper limit is 400 degrees C or less. According to the required area ratio of martensite and bainite, the cooling stop temperature may be determined within the above-mentioned range.

150℃ 이상 600℃ 이하의 온도역에서 300초 이하 동안 보존유지 Preserved and maintained for 300 seconds or less in the temperature range of 150℃ or more and 600℃ or less

상기 냉각 정지 후에, 600℃에서 150℃까지의 상기 냉각 정지 온도역에서 보존유지함으로써, 미변태인 오스테나이트를 베이나이트로 변태시킬 수 있고, 성형성을 해치는 일 없이 상항복 응력을 상승시킬 수 있다. 이 보존유지 시간이 300초를 초과하는 경우, 이러한 보존유지 중에 마르텐사이트의 템퍼링이 생기기 때문에, 강도가 저하한다. 또한, 본 발명에 있어서는, 150℃ 이상 600℃의 온도역에서 300초 이하의 시간, 강판을 유지할 수 있으면 소망하는 베이나이트를 생성할 수 있다. 그 때문에, 냉각 정지 후에, 냉각 정지 온도와 동일한 온도에서 보존유지하지 않고, 계속해서 완냉각(mild cooling)하는 것도 가능하다. 또한 상기 온도역 내의 소정 온도에서의 보존유지와 완냉각을 임의의 순서 및 횟수로 조합해도 좋다. 또한, 보존유지 온도가 150℃를 하회하면 베이나이트 변태가 생기지 않기 때문에, 소망하는 상항복 강도가 얻어지기 어려워진다. 따라서, 본 발명에서는, 상기 냉각 정지 후에, 600℃에서 150℃까지의 온도역에서의 보존유지 시간을 300초 이하로 한다. 또한, 이러한 보존유지 시간의 하한은 특별히 한정되지 않지만, 공업적으로는, 20초 정도가 바람직하다.After the cooling is stopped, by holding and holding in the cooling stopping temperature range from 600°C to 150°C, untransformed austenite can be transformed into bainite, and the phase yield stress can be increased without impairing the formability. . When this holding time exceeds 300 seconds, since tempering of martensite occurs during such holding|maintenance, the intensity|strength falls. Moreover, in this invention, if a steel plate can be hold|maintained for 300 second or less in the temperature range of 150 degreeC or more and 600 degreeC, desired bainite can be produced|generated. Therefore, after the cooling stop, it is also possible to continue mild cooling without holding at the same temperature as the cooling stop temperature. Moreover, you may combine preservation|maintenance at a predetermined temperature in the said temperature range and slow cooling in an arbitrary order and frequency|count. Moreover, since bainite transformation does not occur when the storage temperature is less than 150 degreeC, it becomes difficult to obtain a desired upper yield strength. Therefore, in the present invention, after the cooling is stopped, the retention time in the temperature range from 600°C to 150°C is set to 300 seconds or less. Moreover, although the lower limit of such a preservation|holding time is not specifically limited, From an industrial point of view, about 20 second is preferable.

상기 온도역에서의 보존유지 후, 150℃ 미만의 온도역까지 평균 냉각 속도 10℃/s 이상으로 냉각 After preservation in the above temperature range, cooling at an average cooling rate of 10° C./s or more to a temperature range of less than 150° C.

상기 150℃ 이상 600℃ 이하의 온도역에서 300초 이하 동안 보존유지한 후, 추가로 150℃ 미만의 온도역의 최종 냉각 정지 온도까지 10℃/s 이상으로 냉각하는 것이 바람직하다. 본 공정에 의해, 필요 이상의 베이나이트를 생성하지 않고, 소망하는 특성에 따른 강 조직을 얻을 수 있다. 또한 마르텐사이트의 템퍼링이 생기는 일 없이, 강도의 저하를 억제할 수 있다. 평균 냉각 속도가 10℃/s 미만이 되면, 과잉의 베이나이트의 생성이나 마르텐사이트의 템퍼링이 생기기 때문에, 상기 보존유지 온도에서 150℃ 미만의 온도역까지 평균 냉각 속도 10℃/s 이상으로 냉각하는 것이 바람직하다. 평균 냉각 속도의 상한은 특별히 규정하지 않지만, 과잉의 냉각 속도는 냉각 비용의 상승으로 이어지기 때문에, 40℃/s 이하가 바람직하다. 최종 냉각 정지 온도(150℃ 미만의 온도역)의 하한은 실온이다.After holding for 300 seconds or less in the temperature range of 150° C. or more and 600° C. or less, it is further preferably cooled at 10° C./s or more to the final cooling stop temperature of the temperature range of less than 150° C. According to this process, a steel structure according to a desired characteristic can be obtained without producing|generating more than necessary bainite. Moreover, a decrease in strength can be suppressed without tempering of martensite. When the average cooling rate is less than 10 ° C / s, since excessive generation of bainite or tempering of martensite occurs, cooling at an average cooling rate of 10 ° C / s or more from the retention temperature to a temperature range of less than 150 ° C. it is preferable Although the upper limit in particular of an average cooling rate is not prescribed|regulated, since an excessive cooling rate leads to an increase in cooling cost, 40 degreeC/s or less is preferable. The lower limit of the final cooling stop temperature (temperature range below 150°C) is room temperature.

조질 압연 공정(temper rolling process)temper rolling process

어닐링 공정 후, 압하율 10％ 이하의 조질 압연을 행해도 좋다. 압하율을 크게 하면, 가공 시에 도입되는 변형이 커져, 전체 신장이 저하한다. 본 발명에서는 15％ 이상의 전체 신장을 확보할 필요가 있기 때문에, 조질 압연 공정을 행하는 경우의 압하율은 10％ 이하로 하는 것이 바람직하다. 또한, 압하율의 하한은 특별히 규정하지 않지만, 조질 압연 공정에는 상항복 응력을 증가시키는 효과나 항복 신장을 저감하는 역할이 있기 때문에, 용도에 따른 압하율로 함으로써 보다 바람직한 고강도 강판을 얻을 수 있다. 하한은 바람직하게는 0.5％ 이상이다. 상한은, 보다 바람직하게는 5％ 이하이다.After the annealing step, temper rolling with a reduction ratio of 10% or less may be performed. When the reduction ratio is increased, the strain introduced at the time of processing increases, and the overall elongation decreases. In the present invention, since it is necessary to ensure a total elongation of 15% or more, it is preferable that the reduction ratio in the case of performing the temper rolling step be 10% or less. In addition, although the lower limit of the reduction ratio is not particularly prescribed, since the temper rolling process has an effect of increasing the upper yield stress and reducing the yield elongation, a more preferable high strength steel sheet can be obtained by setting the reduction ratio according to the application. The lower limit is preferably 0.5% or more. The upper limit is more preferably 5% or less.

또한, 조질 압연 공정 전에 적절히 다른 상법(常法)에 따른 공정, 예를 들면, 산 세정 등의 클리닝 공정이나 레벨러 가공 등의 형상 교정 공정이 포함되어도 좋다. 어닐링 공정의 직후에 조질 압연 공정을 행해도 좋다. 이렇게 하여 얻어진 냉연 강판은, 그 후, 필요에 따라서, 강판 표면에, 예를 들면 전기 도금에 의해, 주석 도금, 크롬 도금, 니켈 도금 등의 도금 처리를 실시하여 도금층을 형성하고, 도금 강판으로서 사용에 제공해도 좋다. 또한, 도장 소부(coating and baking) 처리 공정, 필름 라미네이트 등의 공정을 행해도 좋다. 또한, 도금 등의 표면 처리의 막두께는, 판두께에 대하여 충분히 작기 때문에, 강판의 기계 특성으로의 영향은 무시할 수 있는 정도이다.In addition, before the temper rolling process, a process according to another conventional method may be suitably included, for example, a cleaning process, such as pickling, or a shape correction process, such as a leveler process, may be included. You may perform a temper rolling process immediately after an annealing process. The cold-rolled steel sheet obtained in this way is then, if necessary, subjected to a plating treatment such as tin plating, chrome plating, nickel plating, etc. by electroplating on the surface of the steel sheet to form a plating layer and used as a plated steel sheet. may be provided to Moreover, you may perform processes, such as a coating and baking processing process and film lamination. In addition, since the film thickness of surface treatment, such as plating, is small enough with respect to the plate|board thickness, the influence on the mechanical property of a steel plate is negligible.

이상의 공정을 거쳐, 본 발명의 고강도 강판이 얻어진다. 또한, 상기에 기재가 없는 공정이나 조건은, 강판의 제조에 따른 상법에 의하면 좋다.Through the above process, the high strength steel sheet of this invention is obtained. In addition, as for the process and conditions which are not described above, it is good according to the commercial method according to the manufacture of a steel plate.

실시예Example

표 1에 나타내는 성분 조성을 함유하고, 잔부는 Fe 및 불가피적 불순물로 이루어지는 강을 전로(converter)에서 용제하여, 연속 주조함으로써 강 소재인 강 슬래브를 얻었다. 여기에서 얻어진 강 슬래브에 대하여, 표 2에 나타내는 슬래브 가열 온도, 마무리 압연 온도, 권취 온도에서의 열간 압연을 실시했다. 이어서, 표 2에 나타낸 압하율로 냉간 압연을 행하고, 동일하게 표 2에 나타낸 연속 어닐링 조건에서 연속 어닐링을 행하고, 적절히, 조질 압연(SKP)을 실시하여 시험용의 각 강판을 얻었다. No.44의 강판은, 연속 어닐링 공정에 있어서의 어닐링 보존유지를, 제1 균열 온도: 775℃에 도달한 직후에서 21초에 걸쳐 제2 균열 온도: 755℃까지 저하시키는 완냉각에 의해 실시했다. 당해 제1 및 제2 균열 온도에서의 보존유지는 행하지 않았기 때문에, 어닐링 보존유지 시간은 21초였다. No.47의 강판은, 연속 어닐링 공정에 있어서의 어닐링 후의 냉각을 600℃에서 정지하고, 계속해서 완냉각하면서 150℃까지의 온도역에서 59초간 보존유지했다.A steel slab as a steel material was obtained by melting steel containing the component compositions shown in Table 1, and the remainder being Fe and unavoidable impurities in a converter, followed by continuous casting. The steel slab obtained here was subjected to hot rolling at the slab heating temperature, finish rolling temperature, and coiling temperature shown in Table 2. Then, cold rolling was performed at the reduction ratio shown in Table 2, continuous annealing was performed under the continuous annealing conditions shown in Table 2 in the same manner, and temper rolling (SKP) was appropriately performed to obtain each steel sheet for testing. For the steel sheet of No. 44, the annealing retention in the continuous annealing process was performed by slow cooling to decrease to the second soaking temperature: 755 ° C. over 21 seconds immediately after reaching the first soaking temperature: 775 ° C. . Since the storage at the said 1st and 2nd cracking temperature was not performed, the annealing retention time was 21 seconds. The steel sheet of No. 47 stopped at 600 degreeC cooling after the annealing in a continuous annealing process, and was hold|maintained for 59 second in the temperature range up to 150 degreeC, continuing slow cooling.

조직 전체에 차지하는 각 조직의 면적률은, 다음과 같이 구했다. 각 강판으로부터 시험편을 채취하고, 압연 방향 단면에서, 압연 방향 단면의 판두께 1/2 위치의 면에서 3％ 나이탈 용액으로 에칭하여 입계를 현출시켰다. 이를, 주사형 전자 현미경을 이용하여 3000배의 배율로 사진 촬영했다. 촬영한 사진에, 화상 처리 소프트웨어(Fiji, WEKA)를 이용하여 화상 처리를 행하고, 시야 전체에 대한 각 조직의 점유 면적률을 구하고, 각 조직의 면적률로 했다. 무작위로 선택한 합계 5개소의 시야에 대해서 마찬가지의 측정을 행하여, 평균값을 구했다.The area ratio of each organization to the whole organization was calculated|required as follows. A test piece was taken from each steel sheet, and the grain boundary was exposed by etching with a 3% nital solution on the surface of the section in the rolling direction at 1/2 the thickness of the section in the rolling direction. This was photographed at a magnification of 3000 times using a scanning electron microscope. The photographed photograph was image-processed using image processing software (Fiji, WEKA), the area ratio occupied by each tissue with respect to the entire field of view was calculated, and it was set as the area ratio of each tissue. The same measurement was performed about the visual field of 5 places in total selected at random, and the average value was calculated|required.

또한, 비교적 평활한 표면을 갖는 괴상(lump)으로서 관찰되는 백색 영역을 마르텐사이트라고 간주하고, 그의 면적률을 마르텐사이트의 면적률로 했다. 또한, 백색이지만 괴상이 아니라 선상인 영역을 베이나이트로 간주하고, 그의 면적률을 베이나이트의 면적률로 했다. 괴상으로서 관찰되는 흑색 영역에서 내부에 마르텐사이트를 포함하지 않는 것을 페라이트라고 간주하고, 그의 면적률을 페라이트의 면적률로 했다.In addition, the white area|region observed as a lump which has a comparatively smooth surface was regarded as martensite, and the area ratio was made into the area ratio of martensite. In addition, the area|region which is white, but not a lump, but a linear shape was regarded as bainite, and the area ratio was made into the area ratio of bainite. What does not contain martensite inside in the black area|region observed as a lump was regarded as ferrite, and the area ratio was made into the area ratio of ferrite.

페라이트 평균 결정 입경은, 다음과 같이 구했다. 각 강판으로부터 시험편을 채취하여, 압연 방향 단면의 판두께 1/2 위치의 면에서 페라이트 조직을 3％ 나이탈 용액으로 에칭하여 입계를 현출시켰다. 이를, 광학 현미경을 이용하여 400배의 배율로 사진 촬영했다. 촬영한 사진을 이용하여, JIS G 0551의 강-결정 입도의 현미경 시험 방법에 준거하여, 절단법에 의해 평균 결정 입경을 측정하고, 페라이트 평균 결정 입경으로 했다. 무작위로 선택한 합계 3개소에 대해서 마찬가지의 측정을 행하여, 평균값을 구했다.The average ferrite grain size was calculated as follows. A test piece was taken from each steel sheet, and the ferrite structure was etched with a 3% nital solution on the surface at 1/2 the sheet thickness of the cross section in the rolling direction to make the grain boundaries stand out. This was photographed at a magnification of 400 times using an optical microscope. Using the photographed photograph, the average grain size was measured by a cutting method in accordance with the microscopic test method of steel-crystal grain size of JIS G 0551, and it was set as the ferrite average grain size. The same measurement was performed about the total of three places randomly selected, and the average value was calculated|required.

기계 특성 mechanical characteristics

기계 특성(인장 강도 TS, 상항복 응력 U-YP, 항복 신장 YP-El, 전체 신장 El)은, 압연 방향을 길이 방향(인장 방향)으로 하고, JIS Z 2241에 기재된 5호 시험편을 이용하여, JIS Z 2241에 준거한 인장 시험을 행하여 평가했다.Mechanical properties (tensile strength TS, upper yield stress U-YP, yield elongation YP-El, total elongation El) were obtained using the No. 5 test piece described in JIS Z 2241 with the rolling direction as the longitudinal direction (tensile direction), A tensile test based on JIS Z 2241 was performed and evaluated.

표 3에 평가 결과를 나타낸다. 발명예는, 모두 15％ 이상의 전체 신장, 500㎫ 이상의 인장 강도, 10％ 이하의 저항복 신장, 400㎫ 이상의 상항복 응력을 갖는다. 따라서, 이형캔에 적용한 경우, 높은 연성(전체 신장)을 갖기 위해, 캔 확장 가공·비드 가공 등의 강한 캔 몸통 가공이나, 플랜지 가공 등을 행하는 것이 가능해진다. 또한, 400㎫ 이상의 상항복 응력과 같은 강판의 고강도화에 의해 캔의 박육화의 진행에 수반하는 강도 저하를 보상하여, 500㎫ 이상의 인장 강도에 의해 높은 캔체 강도를 확보하는 것이 가능하다. 또한, 낮은 항복 신장을 갖는 점에서, 캔체에 주름이 발생하는 일도 없다.Table 3 shows the evaluation results. All of the invention examples have a total elongation of 15% or more, a tensile strength of 500 MPa or more, a resistive elongation of 10% or less, and an upper yield stress of 400 MPa or more. Therefore, when applied to a molded can, in order to have high ductility (total elongation), it becomes possible to perform strong can body processing such as can expansion processing and bead processing, flange processing, and the like. In addition, it is possible to compensate for the decrease in strength accompanying the progress of thinning of the can by increasing the strength of the steel sheet, such as the upper yield stress of 400 MPa or more, and secure high can body strength by the tensile strength of 500 MPa or more. Moreover, since it has a low yield elongation, a wrinkle does not generate|occur|produce in a can body.

한편, 비교예에서는, 전체 신장, 인장 강도, 항복 신장, 상항복 응력의 어느 하나 이상이 뒤떨어져 있었다.On the other hand, in the comparative example, any one or more of total elongation, tensile strength, yield elongation, and upper yield stress was inferior.

즉, 퀀칭성이나 강도 향상에 기여하는 원소의 첨가량이 적은 강종(No.1, 19, 21)에서는, 마르텐사이트나 합금 석출물을 충분히 형성할 수 없었기 때문에, 인장 강도나 상항복 응력의 어느 것 또는 양쪽이 요구 특성 미달이 되었다.That is, in the steel grades (No. 1, 19, 21) with a small addition amount of an element contributing to the hardenability or strength improvement, martensite or alloy precipitates could not be sufficiently formed, so either the tensile strength or the normal yield stress or Both of them fell short of the required characteristics.

반대로 퀀칭성이나 강도 향상에 기여하는 원소가 과잉으로 첨가된 강종(No.6, 9, 18, 20)에 있어서는, 마르텐사이트나 합금 석출물이 과잉으로 형성됨으로써 강도가 향상하기는 했지만, 전체 신장은 저하했다.Conversely, in steel grades (No. 6, 9, 18, and 20) to which elements contributing to the improvement of hardenability and strength were added excessively, although the strength was improved due to the excessive formation of martensite and alloy precipitates, the overall elongation was lowered

마무리 압연 출측 온도가 800℃ 이하인 No.31, 권취 온도가 700℃ 이상인 No.32, 혹은 압하율 80％ 이하인 No.33은, 페라이트립의 조대화가 생김과 함께, 소망하는 마르텐사이트를 형성할 수 없었기 때문에, 강도가 저하했다. 특히, No.31 및 No.32는 열연 시에 생성한 펄라이트 및 탄화물이 어닐링 후도 녹지 않고 남아 있기 때문에, YP-El이 증가했다.No.31 with a finish rolling exit temperature of 800°C or lower, No.32 with a coiling temperature of 700°C or higher, or No.33 with a reduction ratio of 80% or less, causes coarsening of ferrite grains and formation of desired martensite. Since it was not possible, the strength decreased. In particular, in No. 31 and No. 32, since pearlite and carbide produced during hot rolling remained unmelted even after annealing, YP-El increased.

균열 온도가 700℃ 이하인 No.34, 냉각 속도가 50℃/s 이하인 No.35, 냉각 정지 온도가 600℃ 이상인 No.39는, 냉각 중에 페라이트의 성장이 생김과 함께, 마르텐사이트가 아니라 베이나이트가 많이 형성됨으로써 충분한 강도와 저항복 신장이 얻어지지 않았다. 특히, No.39는, 베이나이트 면적률이 10％를 초과하고 있기 때문에, 전체 신장이 저하하여 요구 특성 미달이 되었다.In No.34 with a soaking temperature of 700°C or less, No.35 with a cooling rate of 50°C/s or less, and No.39 with a cooling stop temperature of 600°C or more, ferrite growth occurs during cooling, and not martensite but bainite. Sufficient strength and resistive elongation could not be obtained due to the formation of a large amount of . In particular, in No. 39, since the bainite area ratio exceeded 10%, the total elongation fell and the required properties were not achieved.

냉각 정지 후 보존유지 시간이 300초 이상인 No.40에서는, 마르텐사이트의 템퍼링이 생겨, 소망량의 마르텐사이트를 얻을 수 없어 강도가 약간 저하하기는 했지만 실용상은 문제가 없는 정도이다.In No. 40, where the retention time after cooling is stopped is 300 seconds or more, tempering of martensite occurs, so that a desired amount of martensite cannot be obtained and the strength is slightly decreased, but practically there is no problem.

조질 압연을 10％ 이상 실시한 No.43에 있어서는, 강도가 증가하여 항복 신장이 저감된 한편으로 연성이 저하하기는 했지만 실용상은 문제가 없는 정도이다.In No. 43 in which the temper rolling was performed 10% or more, the strength increased and the yield elongation decreased, while the ductility decreased, but practically there is no problem.

어닐링 시의 보존유지 시간이 5초 이하인 No.45에서는, 어닐링 시 오스테나이트의 생성을 할 수 없고 소망량의 마르텐사이트를 얻을 수 없어, 강도가 저하하여 항복 강도가 증가했다.In No. 45, in which the retention time during annealing was 5 seconds or less, austenite could not be generated during annealing and a desired amount of martensite could not be obtained, so that the strength decreased and the yield strength increased.

어닐링 온도까지의 평균 가열 속도가 10℃/s 미만인 No.49에서는, 소망량의 베이나이트를 얻을 수 없어, 항복 강도가 저하했다. 어닐링 보존유지 후, 냉각 정지 온도까지 평균 냉각 속도 50℃/s 이하인 No.50에서는, 마르텐사이트의 생성이 억제되어, 소망량의 마르텐사이트가 얻어지지 않아, 강판의 강도가 저하하여 항복 신장이 증가했다.In No. 49, where the average heating rate to the annealing temperature was less than 10°C/s, a desired amount of bainite could not be obtained, and the yield strength decreased. At No. 50, where the average cooling rate to the cooling stop temperature is 50° C./s or less after the annealing preservation and maintenance, the formation of martensite is suppressed, the desired amount of martensite is not obtained, and the strength of the steel sheet decreases and the yield elongation increases. did.

Claims (6)

질량％로,
C: 0.03％ 이상 0.13％ 이하,
Si: 0.05％ 이하,
Mn: 0.01％ 이상 0.6％ 이하,
P: 0.025％ 이하,
S: 0.020％ 이하,
Al: 0.01％ 이상 0.20％ 이하,
N: 0.0001％ 이상 0.02％ 이하,
Ti: 0.005％ 이상 0.02％ 이하 및
B: 0.0005％ 이상 0.02％ 이하,
를 함유하고,
잔부가 철 및 불가피적 불순물의 성분 조성을 갖고,
면적률로, 84.0％ 이상의 페라이트, 0.5％ 이상 10.0％ 이하의 마르텐사이트 및 0.1％ 이상 10.0％ 이하의 베이나이트를 포함하는 금속 조직을 갖는,
강판.in mass %,
C: 0.03% or more and 0.13% or less;
Si: 0.05% or less;
Mn: 0.01% or more and 0.6% or less;
P: 0.025% or less;
S: 0.020% or less;
Al: 0.01% or more and 0.20% or less,
N: 0.0001% or more and 0.02% or less;
Ti: 0.005% or more and 0.02% or less, and
B: 0.0005% or more and 0.02% or less;
contains,
the balance has a component composition of iron and unavoidable impurities,
It has a metal structure containing 84.0% or more of ferrite, 0.5% or more and 10.0% or less of martensite, and 0.1% or more and 10.0% or less of bainite by area ratio,
grater. 제1항에 있어서,
상기 성분 조성에 더하여 질량％로,
Mo: 0.05％ 이하,
Ni: 0.15％ 이하,
Cr: 0.10％ 이하,
V: 0.02％ 이하,
Nb: 0.02％ 이하 및
Cu: 0.02％ 이하
로부터 선택되는 1종 또는 2종 이상을 함유하는, 강판.According to claim 1,
In addition to the above component composition, in mass%,
Mo: 0.05% or less;
Ni: 0.15% or less;
Cr: 0.10% or less;
V: 0.02% or less;
Nb: 0.02% or less and
Cu: 0.02% or less
A steel sheet containing one or two or more selected from 제1항 또는 제2항에 있어서,
상기 페라이트의 평균 결정 입경이 10㎛ 이하인, 강판.3. The method of claim 1 or 2,
The steel sheet, wherein the average grain size of the ferrite is 10 μm or less. 제1항 내지 제3항 중 어느 한 항에 있어서,
캔용 강판인, 강판.4. The method according to any one of claims 1 to 3,
A steel plate for cans. 제1항 내지 제4항 중 어느 한 항에 기재된 강판을 제조하는 방법으로서,
제1항 또는 제2항에 기재된 성분 조성을 갖는 강 소재를 1150℃ 이상으로 가열하고,
마무리 온도 800℃ 이상 950℃ 이하, 권취 온도 700℃ 이하에서 열간 압연을 실시하는 열간 압연 공정,
당해 열간 압연 공정을 거친 열연판에 압하율 80％ 이상의 냉간 압연을 실시하는 냉간 압연 공정 및,
당해 냉간 압연 공정을 거친 냉연판에 평균 가열 속도 10℃/s 이상으로 가열을 실시하고, 700℃ 이상 900℃ 이하의 온도역에서 5초 이상 90초 이하 보존유지 후, 평균 냉각 속도 50℃/s 이상으로 150℃ 이상 600℃ 이하의 온도역까지 냉각하는 어닐링 공정을 구비하는, 강판의 제조 방법.A method for manufacturing the steel sheet according to any one of claims 1 to 4, comprising:
The steel material having the component composition according to claim 1 or 2 is heated to 1150 ° C. or higher,
A hot rolling process of performing hot rolling at a finishing temperature of 800°C or higher and 950°C or lower and a coiling temperature of 700°C or lower;
a cold rolling process of performing cold rolling with a rolling reduction ratio of 80% or more on the hot-rolled sheet that has been subjected to the hot rolling process;
The cold-rolled sheet that has undergone the cold rolling process is heated at an average heating rate of 10°C/s or more, and after storage and holding in a temperature range of 700°C or more and 900°C or less for 5 seconds or more and 90 seconds or less, the average cooling rate is 50°C/s The manufacturing method of a steel plate provided with the annealing process of cooling to the temperature range of 150 degreeC or more and 600 degrees C or less as mentioned above. 제5항에 있어서,
상기 어닐링 공정을 거친 어닐링판을 상기 150℃ 이상 600℃ 이하의 온도역에서 300초 이하로 보존유지하고, 그 후, 평균 냉각 속도 10℃/s 이상으로 150℃ 미만의 온도역까지 냉각하는, 강판의 제조 방법.6. The method of claim 5,
The annealed sheet subjected to the annealing process is stored and maintained for 300 seconds or less in the temperature range of 150° C. or more and 600° C. or less, and then cooled to a temperature range of less than 150° C. at an average cooling rate of 10° C./s or more. manufacturing method.