KR101994914B1 - Steel sheet for can and method for manufacturing the same - Google Patents

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Abstract

질량％로, C: 0.020％ 이상 0.130％ 이하, Si: 0.04％ 이하, Mn: 0.10％ 이상 1.2％ 이하, P: 0.007％ 이상 0.100％ 이하, S: 0.03％ 이하, Al: 0.0010％ 이상 0.10％ 이하, N: 0.0120％ 초과 0.020％ 이하를 함유하고, 추가로 Nb: 0.010％ 이상 0.050％ 이하, Ti: 0.010％ 이상 0.050％ 이하, B: 0.0010％ 이상 0.010％ 이하로부터 선택되는 1종 또는 2종 이상을 포함하고, 잔부가 철 및 불가피적 불순물로 이루어지는 성분 조성을 갖고, 조직은 페라이트상을 갖고, 당해 페라이트상의 면적률이 50％ 이상이고, 210℃, 20분의 열처리 후에 있어서의, 상항복 강도가 480∼700㎫, 전체 신장이 12％ 이상이고, 판두께 방향으로 표면∼1/8 깊이 위치까지의 영역에 있어서의 고용 N량과, 표면으로부터 3/8 깊이 위치∼4/8 깊이 위치까지의 영역에 있어서의 고용 N량의 비가, 하기의 식 (1)을 충족하는, 캔용 강판 및 그 제조 방법.
(판두께 방향으로 표면∼1/8 깊이 위치까지의 영역에 있어서의 고용 N량)/(판두께 방향으로 표면으로부터 3/8 깊이 위치∼4/8 깊이 위치까지의 영역에 있어서의 고용 N량)≤0.96 … 식 (1)P: not less than 0.007% but not more than 0.100%, S: not more than 0.03%, Al: not less than 0.0010% and not more than 0.10%, C: not less than 0.020% At least one selected from the group consisting of N: not more than 0.020% but not more than 0.020%, further Nb: not less than 0.010% and not more than 0.050%, Ti: not less than 0.010% and not more than 0.050% Or more of the ferrite phase, and the remainder having a composition of iron and inevitable impurities, the structure having a ferrite phase, an area ratio of the ferrite phase being 50% or more, and an upper yield strength Is 480 to 700 MPa, the total elongation is 12% or more, and the solute N amount in the region from the surface to the depth position by 1/8 and the depth from 3/8 to 4/8 depth from the surface , The ratio of the amount of solute N in the region of the steel sheet satisfying the following formula (1) Article methods.
(Solubility N amount in the region from the surface to the 1/8 depth position in the plate thickness direction) / (solubility amount in the region from the 3/8 depth position to the 4/8 depth position from the surface in the plate thickness direction ) ≤0.96 ... Equation (1)

Description

캔용 강판 및 캔용 강판의 제조 방법{STEEL SHEET FOR CAN AND METHOD FOR MANUFACTURING THE SAME}TECHNICAL FIELD [0001] The present invention relates to a method of manufacturing a can steel plate and a steel plate for a can,

본 발명은, 캔용 강판 및 캔용 강판의 제조 방법에 관한 것이다. 특히, 본 발명은, 고가공도의 캔 몸통 가공에 의해 성형되는 3피스 캔(three-piece can), 내압 강도를 필요로 하는 2피스 캔(tow-piece can) 등의 소재로서 이용되는 캔용 강판 및 그의 제조 방법에 관한 것이다.The present invention relates to a steel sheet for a can and a method for producing a steel sheet for a can. Particularly, the present invention relates to a can steel plate used as a material for a three-piece can which is formed by machining a can body at a high cost and a two-piece can requiring pressure strength, And a method for producing the same.

최근, 스틸 캔의 수요를 확대하기 위해, 캔 제조 비용을 저감하는 대책, 이형 캔과 같은 신규 캔 종류에 스틸 캔(steel cans)을 투입하는 대책이 취해지고 있다.In recent years, in order to expand the demand for steel cans, countermeasures have been taken to reduce the manufacturing cost of cans, and measures for inputting steel cans into new cans such as mold release cans.

상기 캔 제조 비용의 저감책으로서는, 소재의 저비용화를 들 수 있다. 드로잉 가공에 의해 성형되는 2피스 캔은 물론, 단순한 원통 성형이 주체인 3피스 캔이라도, 사용하는 강판의 박육화(reduction in thickness)가 진행되고 있다.As a means for reducing the can manufacturing cost, it is possible to reduce the cost of the material. Reduction in thickness of a steel sheet to be used is progressing not only in a two-piece can formed by drawing, but also in a three-piece can, which is mainly a simple cylindrical molding.

단, 단지 강판을 박육화하면 캔체 강도가 저하된다. 따라서, 재드로잉 캔(DRD 캔)이나 용접 캔의 캔 몸통부와 같은 고강도재가 이용되고 있는 개소에는, 단지 박육화한 것뿐인 강판을 이용할 수 없다. 그래서, 고강도이고 극박(ultra-thin)의 캔용 강판이 요망되고 있다.However, if the steel plate is made thinner, the strength of the can body is lowered. Therefore, it is not possible to use only a thinned steel plate at a portion where a high strength material such as a reddening can (DRD can) or a can body of a welding can is used. Therefore, there is a demand for a high-strength, ultra-thin can steel plate.

현재, 극박이고 경질(hard)인 캔용 강판은, 어닐링 후에 압하율이 20％ 이상인 2차 냉간 압연을 실시하는 Duble Reduce법(이하, DR법으로 칭함)으로 제조되고 있다. DR법을 이용하여 제조한 강판(이하, DR재라고도 칭함)은 고강도이지만, 전체 신장이 작다는 특징이 있다.At present, an ultra thin hard steel plate for can is manufactured by the double reduction method (hereinafter referred to as DR method) in which secondary cold rolling with a reduction ratio of 20% or more is performed after annealing. A steel sheet (hereinafter also referred to as DR material) produced by the DR method has a feature of high strength, but small total elongation.

또한, 이형 캔과 같은, 강한 가공도의 캔 몸통 가공에 의해 성형되는 캔의 소재로서, 연성이 부족한 DR재를 이용하는 것은, 가공성의 관점에서 곤란하다.In addition, it is difficult to use a DR material having insufficient ductility as a material of a can formed by can body processing with a strong degree of machining, such as a mold releasing can, from the viewpoint of workability.

이러한 DR재의 결점을 회피하기 위해, 여러 가지의 강화법을 이용한 고강도 강판의 제조 방법이 하기 특허문헌에 제안되어 있다.In order to avoid the drawbacks of the DR material, a method of manufacturing a high-strength steel sheet using various strengthening methods has been proposed in the following patent documents.

특허문헌 1에서는, C, N을 다량으로 첨가하여 베이킹 경화(bake hardening)시킴으로써, 고강도 캔용 강판을 얻는 기술이 제안되어 있다. 특허문헌 1에 기재된 캔용 강판은, 도장 베이킹 처리(lacquer baking treatment) 후의 항복 응력이 550㎫ 이상으로 높다. 또한, 특허문헌 1의 캔용 강판에서는, N의 첨가량, 열처리로 경도를 조정할 수 있다고 하고 있다.Patent Document 1 proposes a technique of obtaining a high strength can steel plate by adding a large amount of C and N to bake hardening. The can steel strip described in Patent Document 1 has a yield stress as high as 550 MPa or more after lacquer baking treatment. Further, in the steel sheet for a can according to Patent Document 1, it is possible to adjust the addition amount of N and the hardness of the heat treatment furnace.

특허문헌 2에서도, 특허문헌 1과 동일하게, 도장 후 베이킹 처리에 의해 ＋50㎫ 정도의 고강도화를 실현하고 있다.In Patent Document 2, similarly to Patent Document 1, high strength of about +50 MPa is achieved by baking after coating.

특허문헌 3에서는, Nb 탄화물에 의한 석출 강화나 Nb, Ti, B의 탄질화물에 의한 미세화 강화를 복합적으로 조합함으로써, 강도와 연성의 균형이 취해진 강판을 제안하고 있다.Patent Document 3 proposes a steel sheet in which strength and ductility are balanced by combining precipitation strengthening by Nb carbide and refinement strengthening by Nb, Ti and B carbonitride.

특허문헌 4에서는, Mn, P, N 등의 고용 강화를 이용하여 고강도화하는 방법이 제안되어 있다.Patent Document 4 proposes a method of increasing the strength by employing solid solution strengthening such as Mn, P, N or the like.

특허문헌 5에서는, Nb, Ti, B의 탄질화물에 의한 석출 강화를 이용하여 인장 강도가 540㎫ 미만이고, 산화물계 개재물의 입자 지름을 제어함으로써 개재물이나 석출물에 의한 변형능의 열화를 방지하여, 용접부의 성형성을 개선하는 캔용 강판이 제안되어 있다.Patent Document 5 proposes a method of preventing deterioration of deformability due to inclusions and precipitates by controlling precipitation hardening of Nb, Ti and B by carbonitriding and controlling the particle diameter of oxide inclusions with a tensile strength of less than 540 MPa, To improve the moldability of the can.

일본공개특허공보 2001-107186호Japanese Patent Application Laid-Open No. 2001-107186 일본공개특허공보 평11-199991호Japanese Unexamined Patent Publication No. 11-199991 일본공개특허공보 평8-325670호Japanese Patent Application Laid-Open No. 8-325670 일본공개특허공보 2004-183074호Japanese Laid-Open Patent Publication No. 2004-183074 일본공개특허공보 2001-89828호Japanese Laid-Open Patent Publication No. 2001-89828

우선, 박게이지화(박육화)하기 위해 강도 확보가 필요하다. 한편, 캔 확장가공과 같은 캔 몸통 가공에 의해 성형되는 캔체, 플랜지 가공에 의해 성형되는 캔체에 강판을 이용하는 경우에는, 고연성의 강을 적용할 필요가 있다.First, it is necessary to secure strength in order to make it thin (thin). On the other hand, when a steel plate is used for a can body formed by can body processing such as can extension processing or for a can body formed by flange processing, it is necessary to apply high ductility steel.

예를 들면, 2피스 캔 제조시의 보텀 가공, 캔 확장 가공을 대표로 하는 3피스 캔 제조시의 캔 몸통 가공 및 플랜지 가공에 있어서, 강판의 균열이 발생하지 않도록 전체 신장이 큰 강판을 소재로서 이용할 필요가 있다.For example, in the case of can body trimming and flange processing at the time of manufacturing a three-piece can represented by bottom processing and can extension processing at the time of manufacturing a two-piece can, a steel plate having a large overall elongation is used as a material It is necessary to use.

또한, 부식성이 강한 내용물으로의 내성도 고려하면 내식성이 양호한 강판으로 할 필요가 있다. 그래서, 내식성을 저해하는 과잉한 원소 첨가는 행할 수 없다.Further, in consideration of resistance to corrosive contents, it is necessary to form a steel sheet having good corrosion resistance. Therefore, excessive element addition which inhibits corrosion resistance can not be performed.

상기 특성에 대해서, 전술한 종래 기술에서는, 강도, 연성, 내식성 중 어느 하나를 충족하는 강판을 제조하는 것은 가능하지만, 모두를 만족하는 강판은 제조할 수 없다.With respect to the above characteristics, it is possible to produce a steel sheet satisfying any one of strength, ductility and corrosion resistance in the above-described conventional techniques, but a steel sheet satisfying all of these can not be produced.

예를 들면, 특허문헌 1, 2에 기재된 C, N을 다량으로 첨가하여 베이킹 경화성에 의해 강도를 상승시키는 방법은, 강도 상승에는 유효한 방법이지만, 강 중의 고용 C, N량이 많은 점에서, 항복 신장이 커진다. 그리고 항복 신장이 커지기 때문에, 가공시에 스트레처 스트레인(stretcher strain)으로 칭해지는 주름이 발생함으로써 표면 외관을 손상시킨다. 따라서, 특허문헌 1, 2에 기재된 기술에는, 개선의 여지가 있다.For example, a method of increasing the strength by baking hardenability by adding a large amount of C and N described in Patent Documents 1 and 2 is an effective method for increasing the strength. However, since the amount of C and N employed in the steel is large, Lt; / RTI > And since the yield elongation is increased, wrinkles called stretcher strain are generated during processing, thereby damaging the surface appearance. Therefore, the techniques described in Patent Documents 1 and 2 have room for improvement.

특허문헌 3에서는 석출 강화에 의해 고강도화를 실현하고 있고, 강도와 연성 균형을 취한 강이 제안되어 있지만, 표면 외관을 손상시키는 항복 신장에 대해서 기재되어 있지 않고, 통상의 제조 방법에서는 본 발명에서 목표로 하는 항복 신장은 얻어지지 않는다.Patent Document 3 proposes a steel which realizes high strength by precipitation strengthening and balanced strength and ductility, but does not disclose a yield elongation which damages the surface appearance. In a conventional manufacturing method, No yield elongation is obtained.

특허문헌 4에서는, 고용 강화에 의한 고강도화를 제안하고 있지만, 일반적으로 내식성을 저해하는 원소로서 알려져 있는 P, Mn이 과잉으로 첨가되어 있기 때문에, 내식성을 저해할 우려가 높다.Patent Document 4 proposes a high strength by solid solution strengthening. However, since P and Mn, which are generally known as elements inhibiting corrosion resistance, are added excessively, there is a high possibility of deteriorating corrosion resistance.

특허문헌 5에서는, Nb, Ti 등의 석출, 세립화 강화를 이용함으로써 목표 강도를 얻고 있다. 그러나, 용접부의 성형성, 표면 성질과 상태의 관점에서 특허문헌 5에서는 Ti뿐만 아니라, Ca, REM의 첨가도 필수이다. 또한, 특허문헌 5에 기재된 발명의 기초에서는, Al로 탈산하는 종래 방법에 비하면, Ti 합금의 수율이 나쁜 과제가 고려된다.In Patent Document 5, target strength is obtained by using precipitation and grain refinement such as Nb and Ti. However, in view of the formability, surface properties and condition of the welded portion, in Patent Document 5, addition of not only Ti but also Ca and REM is also necessary. On the basis of the invention described in Patent Document 5, there is considered a problem that the yield of the Ti alloy is poor as compared with the conventional method of deoxidizing by Al.

본 발명은, 이러한 사정을 감안하여 이루어진 것으로, 고강도이고, 우수한 연성을 갖고, 또한 부식성이 강한 내용물에 대해서도 내식성이 양호한 캔용 강판 및 그의 제조 방법을 제공하는 것을 목적으로 한다.SUMMARY OF THE INVENTION It is an object of the present invention to provide a can steel plate having high strength, excellent ductility, and corrosion resistance even with good contents, and a method of manufacturing the same.

본 발명자들은, 상기 과제를 해결하기 위해 예의 연구를 행했다. 그 결과, 이하의 인식을 얻었다.The present inventors have conducted intensive studies in order to solve the above problems. As a result, the following perceptions were obtained.

석출 강화, 고용 강화, 가공 강화의 복합적인 조합에 착안하여, N에 의한 고용 강화 및 Nb, Ti, B에 의한 석출 강화를 도모함으로써 연성이 뒤떨어지는 일 없이 고강도화할 수 있다.By intensifying solid solution strengthening by N and precipitation strengthening by Nb, Ti and B in consideration of a complex combination of precipitation strengthening, solid solution strengthening and processing strengthening, it is possible to increase the strength without deteriorating the ductility.

또한, 강판의 판두께 방향 표면측과 중앙측에서 고용 N량에 차이를 주어, 우수한 연성과 고강도화의 병립을 도모할 수 있다.In addition, a difference in the amount of solid solution N between the surface side and the center side in the plate thickness direction of the steel sheet can be provided, and excellent ductility and high strength can be linked.

또한, 내식성에 지장이 없는 범위의 원소 첨가량으로 원판의 성분 설계를 행함으로써, 부식성이 강한 내용물에 대해서도 양호한 내식성을 나타낸다.In addition, by designing the components of the disk with the addition amount of elements within a range that does not interfere with the corrosion resistance, it exhibits good corrosion resistance even for corrosive contents.

또한, 제조 방법에 있어서는, 열간 압연 공정의 권취 온도 및 권취 후의 냉각 속도를 적절히 조정하여, 전체 신장을 저하시키는 일 없이 고강도화할 수 있다.Further, in the production method, the coiling temperature in the hot rolling step and the cooling rate after winding can be appropriately adjusted to increase the strength without lowering the total elongation.

본 발명은, 이상의 인식에 기초하여 이루어진 것으로, 그 요지는 이하와 같다.The present invention has been made on the basis of the above-described recognition, and its main points are as follows.

[1] 질량％로, C: 0.020％ 이상 0.130％ 이하, Si: 0.04％ 이하, Mn: 0.10％ 이상 1.2％ 이하, P: 0.007％ 이상 0.100％ 이하, S: 0.03％ 이하, Al: 0.0010％ 이상 0.10％ 이하, N: 0.0120％ 초과 0.020％ 이하를 함유하고, 추가로 Nb: 0.010％ 이상 0.050％ 이하, Ti: 0.010％ 이상 0.050％ 이하, B: 0.0010％ 이상 0.010％ 이하로부터 선택되는 1종 또는 2종 이상을 포함하고, 잔부가 철 및 불가피적 불순물로 이루어지는 성분 조성을 갖고, 조직은 페라이트상을 갖고, 당해 페라이트상의 면적률이 50％ 이상이고,The steel sheet according to any one of [1] to [10], wherein the steel sheet contains at least 0.020% of C, 0.130% or less of Si, 0.04% or less of Si, 0.10% or more and 1.2% or less of Mn, 0.007% , N: not less than 0.020% and not more than 0.050%, N: not more than 0.020% and not more than 0.020%, and further Nb: not less than 0.010% and not more than 0.050% Or a mixture of two or more of them, the balance being composed of iron and inevitable impurities, the structure having a ferrite phase, the area ratio of the ferrite phase being not less than 50%

210℃, 20 분의 열처리 후에 있어서의, 상항복 강도가 480∼700㎫, 전체 신장이 12％ 이상이고, An upper yield strength of 480 to 700 MPa and a total elongation of 12% or more after heat treatment at 210 캜 for 20 minutes,

판두께 방향으로 표면∼1/8 깊이 위치까지의 영역에 있어서의 고용 N량과, 표면으로부터 3/8 깊이 위치∼4/8 깊이 위치까지의 영역에 있어서의 고용 N량의 비가, 하기의 식 (1)을 충족하는, 캔용 강판.The ratio of the solute N amount in the region from the surface to the 1/8 depth position in the thickness direction of the plate and the solute N amount in the region from the 3/8 depth position to the 4/8 depth position from the surface satisfy the following formula (1).

(판두께 방향으로 표면∼1/8 깊이 위치까지의 영역에 있어서의 고용 N량)/(판두께 방향으로 표면으로부터 3/8 깊이 위치∼4/8 깊이 위치까지의 영역에 있어서의 고용 N량)≤0.96 … 식 (1)(Solubility N amount in the region from the surface to the 1/8 depth position in the plate thickness direction) / (solubility amount in the region from the 3/8 depth position to the 4/8 depth position from the surface in the plate thickness direction ) ≤0.96 ... Equation (1)

[2] 상기 페라이트상이 재결정 조직인, [1]에 기재된 캔용 강판.[2] The steel sheet for a can according to [1], wherein the ferrite phase is a recrystallized structure.

[3] 상기 페라이트상의 면적률이 70％ 이상인, [1] 또는 [2]에 기재된 캔용 강판.[3] The steel sheet for a can according to [1] or [2], wherein the area ratio of the ferrite phase is 70% or more.

[4] [1]∼[3] 중 어느 하나에 기재된 캔용 강판의 제조 방법으로서, 강을, 마무리 압연 온도가 Ar3 변태점 이상으로 압연하고, 권취 온도가 500∼620℃에서 권취하고, 권취 후에 냉각 속도가 10℃/hr 이하에서 냉각하는 열간 압연 공정과,[4] A method of producing a steel sheet for can according to any one of [1] to [3], wherein the steel is rolled at a finishing rolling temperature of Ar3 transformation point or higher, rolled at a coiling temperature of 500 to 620 캜, A hot rolling step of cooling at a speed of 10 DEG C / hr or lower,

상기 열간 압연 공정 후에, 압하율이 80％ 이상으로 압연하는 1차 냉간 압연 공정과,A primary cold rolling step in which the reduction rate is 80% or more after the hot rolling step,

상기 1차 냉간 압연 공정 후에, 균열(soaking) 온도가 660∼800℃, 균열 시간이 55s 이하에서 연속 어닐링하는 어닐링 공정과,An annealing step of continuously annealing at a soaking temperature of 660 to 800 deg. C and a cracking time of 55 seconds or less after the primary cold rolling step,

상기 어닐링 공정 후에, 압하율이 1∼19％로 압연하는 2차 냉간 압연 공정을 갖는, 캔용 강판의 제조 방법.And a secondary cold rolling step in which the reduction rate is reduced to 1 to 19% after the annealing step.

본 발명에 의하면, 고강도이고, 우수한 연성을 갖고, 또한 부식성이 강한 내용물에 대해서도 내식성이 양호한 캔용 강판이 얻어진다.According to the present invention, it is possible to obtain a steel sheet for a can having a high strength, excellent ductility, and corrosion resistance even with good contents of corrosion resistance.

또한, 본 발명이면, 강판의 고강도화에 의해, 용접 캔을 박게이지화해도 높은 캔체 강도를 확보하는 것이 가능해진다. 또한, 우수한 연성에 의해, 용접 캔에서 이용되는 캔 확장 가공과 같은 강한 캔 몸통 가공이나 플랜지 가공을 행하는 것도 가능해진다.In addition, according to the present invention, it becomes possible to secure a high can body strength even if the welding can is made thin by the increase in the strength of the steel plate. In addition, due to the excellent ductility, it is possible to perform strong can body processing or flange processing such as can extension processing used in welding can.

또한, 본 발명이면, 내식성에 지장을 발생시키지 않도록, 성분 조성이 설정되어 있다. 그 결과, 본 발명의 캔용 강판은, 강도, 연성, 내식성 어느 것에 있어도 우수하다.Further, in the present invention, the composition of the components is set so as not to cause any trouble to the corrosion resistance. As a result, the steel sheet for a can according to the present invention is excellent in strength, ductility and corrosion resistance.

(발명을 실시하기 위한 형태)(Mode for carrying out the invention)

이하, 본 발명의 실시 형태에 대해서 설명한다. 또한, 본 발명은 이하의 실시 형태로 한정되지 않는다.Hereinafter, an embodiment of the present invention will be described. The present invention is not limited to the following embodiments.

본 발명의 캔용 강판은, 210℃, 20분의 열처리 후에 있어서의, 상항복 강도(이하, U-YP라고 칭해지는 경우도 있음)가 480∼700㎫, 전체 신장이 12％ 이상이고, 우수한 내식성을 갖는다. 또한, 본 발명의 캔용 강판에서는, 시효성을 작게 할 수도 있다.The steel sheet for a can according to the present invention has an excellent yield strength (hereinafter sometimes referred to as U-YP) of 480 to 700 MPa and a total elongation of 12% or more after heat treatment at 210 캜 for 20 minutes, Respectively. Further, in the steel sheet for a can according to the present invention, the aging property can be reduced.

본 발명에서는, 석출 강화 원소, 고용 강화 원소를 함유하면서, 성분 조성, 조직 등을 적정화함으로써, 상기와 같이 상항복 강도가 480∼700㎫, 전체 신장이 12％ 이상, 또한, 내식성이 우수한 캔용 강판이 얻어진다.In the present invention, by appropriately adjusting the component composition, the structure and the like while containing the precipitation strengthening element and the solid solution strengthening element, it is possible to obtain a can steel plate having an excellent yield strength of 480 to 700 MPa, a total elongation of 12% .

다음으로, 본 발명의 캔용 강판의 성분 조성에 대해서 설명한다. 본 발명의 캔용 강판은, 질량％로, C: 0.020％ 이상 0.130％ 이하, Si: 0.04％ 이하, Mn: 0.10％ 이상 1.2％ 이하, P: 0.007％ 이상 0.100％ 이하, S: 0.03％ 이하, Al: 0.0010％ 이상 0.10％ 이하, N: 0.0120％ 초과 0.020％ 이하를 함유하고, 추가로 Nb: 0.010％ 이상 0.050％ 이하, Ti: 0.010％ 이상 0.050％ 이하, B: 0.0010％ 이상 0.010％ 이하로부터 선택되는 1종 또는 2종 이상을 포함하고, 잔부가 철 및 불가피적 불순물로 이루어지는 성분 조성을 갖는다. 이하, 각 성분에 대해서 설명한다. 또한, 본 명세서에 있어서, 성분 조성의 설명에 있어서의 「％」는 「질량％」를 의미한다.Next, the composition of the can steel plate of the present invention will be described. The steel sheet for a can according to the present invention contains 0.020 to 0.130% of C, 0.04% or less of Si, 0.10 to 1.2% of Mn, 0.007 to 0.100% of S, N: not less than 0.010% and not more than 0.050%, Ti: not less than 0.010% and not more than 0.050%, and B: not less than 0.0010% and not more than 0.010% Al: not less than 0.0010% and not more than 0.10% And at least one selected from the group consisting of iron and inevitable impurities. Each component will be described below. In the present specification, "%" in the description of the component composition means "% by mass".

C: 0.020％ 이상 0.130％ 이하 C: 0.020% or more and 0.130% or less

본 발명의 캔용 강판에 있어서는, 소정 이상 상항복 강도(480∼700㎫)를 달성함과 동시에 12％ 이상의 전체 신장을 갖는 것이 필수이다. 그러기 위해서는 Nb 첨가로 생성되는 NbC에 의한 석출 강화, Ti 첨가로 생성되는 TiC에 의한 석출 강화, B 첨가로 생성되는 BN에 의한 석출 강화를 이용하는 것이 중요해진다. NbC, TiC에 의한 석출 강화를 이용하기 위해서는, 캔용 강판의 C 함유량이 중요해진다. 구체적으로는, C 함유량의 하한을 0.020％로 하는 것이 필요하다. 바람직하게는, C 함유량의 하한은 0.030％이다. 한편, C 함유량이 0.130％를 초과하면, 강의 용제 중 냉각 과정 중에서 아포정 균열(hypo-peritectic cracking)을 일으킨다. 이 때문에, C 함유량의 상한은 0.130％로 한다. 바람직하게는, C 함유량의 상한은 0.080％이다.In the steel sheet for a can according to the present invention, it is necessary to achieve a predetermined abnormal yield strength (480 to 700 MPa) and to have a total elongation of 12% or more. For this purpose, it is important to use precipitation strengthening by NbC produced by Nb addition, precipitation strengthening by TiC produced by Ti addition, and precipitation strengthening by BN produced by B addition. In order to utilize the precipitation strengthening by NbC and TiC, the C content of the can steel plate becomes important. Concretely, it is necessary to set the lower limit of the C content to 0.020%. Preferably, the lower limit of the C content is 0.030%. On the other hand, if the C content exceeds 0.130%, hypo-peritectic cracking occurs in the cooling process of the steel solvent. Therefore, the upper limit of the C content is 0.130%. Preferably, the upper limit of the C content is 0.080%.

Si: 0.04％ 이하Si: not more than 0.04%

Si는 고용 강화에 의해 강판을 고강도화시키는 원소이다. 그러나, Si 함유량이 0.04％를 초과하면 내식성이 현저하게 손상된다. 따라서, Si 함유량은 0.04％ 이하로 한다. 바람직하게는, Si 함유량은 0.02％ 이하이다. 또한, 본 발명에서는 Si 이외의 원소나 제조 조건의 조정에 의해 상항복 강도를 높이는 것이 가능하기 때문에, Si에 의한 고용 강화를 이용할 필요는 없다. 이 때문에, 본 발명에 있어서는 Si를 포함하지 않아도 좋다. Si 함유량에 대해서, 굳이 하한측의 바람직한 예를 든다면, 0.001％ 이상이다.Si is an element that strengthens the steel sheet by solid solution strengthening. However, when the Si content exceeds 0.04%, the corrosion resistance is remarkably damaged. Therefore, the Si content is 0.04% or less. Preferably, the Si content is 0.02% or less. Further, in the present invention, it is possible to increase the upper yield strength by adjusting the elements other than Si and the manufacturing conditions, and therefore it is not necessary to use solid solution strengthening by Si. Therefore, in the present invention, Si may not be included. With respect to the Si content, it is preferably not less than 0.001% in view of the preferable example of the lower limit side.

Mn: 0.10％ 이상 1.2％ 이하Mn: not less than 0.10% and not more than 1.2%

Mn은 고용 강화에 의해 강판의 강도를 증가시켜, 페라이트 평균 결정립 지름도 작게 한다. 페라이트 평균 결정립 지름을 작게 하는 효과가 현저하게 발생하는 것은 Mn 함유량이 0.10％ 이상이다. 또한, 목표의 상항복 강도를 확보하려면 Mn 함유량을 0.10％ 이상으로 할 필요가 있다. 따라서, Mn 함유량의 하한을 0.10％로 한다. 바람직하게는, Mn 함유량의 하한은 0.20％이다. 한편, Mn 함유량이 1.2％를 초과하면 내식성, 표면 특성이 뒤떨어진다. 따라서, Mn 함유량의 상한을 1.2％로 한다. 바람직하게는, Mn 함유량의 상한은 0.80％이다.Mn increases the strength of the steel sheet by solid solution strengthening and reduces the average ferrite grain diameter. The reason why the effect of reducing the ferrite average crystal grain diameter remarkably occurs is that the Mn content is 0.10% or more. In order to secure the upper yield strength of the target, it is necessary to set the Mn content to 0.10% or more. Therefore, the lower limit of the Mn content is set to 0.10%. Preferably, the lower limit of the Mn content is 0.20%. On the other hand, when the Mn content exceeds 1.2%, corrosion resistance and surface characteristics are poor. Therefore, the upper limit of the Mn content is set to 1.2%. Preferably, the upper limit of the Mn content is 0.80%.

P: 0.007％ 이상 0.100％ 이하P: not less than 0.007% and not more than 0.100%

P는 고용 강화능이 큰 원소이기는 하다. 그러나, P의 함유량이 0.100％를 초과하면 내식성이 뒤떨어진다. 이 때문에, P 함유량은 0.100％ 이하로 한다. P 함유량은 바람직하게는 0.080％ 이하이고, 보다 바람직하게는 0.030％ 이하이다. 또한, P 함유량을 0.007％ 미만으로 하려면 탈인(dephosphorization) 시간이 대폭으로 상승한다. 이 때문에, P 함유량은 0.007％ 이상으로 한다.P is a large element of employment enhancement. However, if the content of P exceeds 0.100%, the corrosion resistance is poor. Therefore, the P content is set to 0.100% or less. The P content is preferably 0.080% or less, and more preferably 0.030% or less. If the P content is less than 0.007%, the dephosphorization time is greatly increased. Therefore, the P content is set to 0.007% or more.

S: 0.03％ 이하 S: not more than 0.03%

본 발명의 캔용 강판은 C, N 함유량이 많고, 또한, 슬래브 균열의 원인이 되는 석출물을 형성하는 Nb, Ti, B로부터 선택되는 1종 또는 2종 이상을 포함하기 때문에, 연속 주조시 교정띠에서 슬래브 에지가 깨지기(cracking) 쉬워진다. 슬래브 균열을 방지하는 점에서 S 함유량은 0.03％ 이하로 한다. 바람직하게는 S 함유량은 0.02％ 이하이다. 보다 바람직하게는, S 함유량은 0.01％ 이하이다.The can steel strip according to the present invention contains one or more elements selected from Nb, Ti and B forming a precipitate which causes a large amount of C and N and also causes a crack in the slab. Therefore, in the continuous casting, The slab edge becomes easier to crack. In order to prevent slab cracking, the S content should be 0.03% or less. Preferably, the S content is 0.02% or less. More preferably, the S content is 0.01% or less.

Al: 0.0010％ 이상 0.10％ 이하Al: not less than 0.0010% and not more than 0.10%

Al 함유량이 증가하면, 재결정 온도의 상승이 초래되기 때문에, Al 함유량의 증가분만큼 어닐링 온도를 높게 설정할 필요가 있다. 본 발명에 있어서는, 상항복 강도를 증가시키기 위해 첨가하는 다른 원소의 영향으로 재결정 온도가 상승하여, 어닐링 온도를 높게 설정하지 않으면 안된다. 그래서, Al에 의한 재결정 온도의 상승을 최대한 회피하는 것이 필요하여, Al 함유량을 0.10％ 이하로 한다. Al 함유량은 바람직하게는 0.070％ 이하이다. 한편, 고용 N을 완전히 제거하는 것은 곤란하기 때문에, 개재물 제어의 관점에서, Al 함유량을 0.0010％ 이상으로 한다. 또한, Al은 탈산제로서 첨가하는 것이 바람직하고, 이 효과를 얻기 위해서는 Al 함유량을 0.010％ 이상으로 하는 것이 바람직하다.When the Al content is increased, the recrystallization temperature is increased. Therefore, it is necessary to set the annealing temperature as high as the increase of the Al content. In the present invention, the recrystallization temperature must rise due to the influence of other elements added to increase the yield strength, and the annealing temperature must be set high. Therefore, it is necessary to avoid the increase of the recrystallization temperature by Al as much as possible, and the Al content is made 0.10% or less. The Al content is preferably 0.070% or less. On the other hand, since it is difficult to completely remove the solid solution N, the Al content is made 0.0010% or more from the viewpoint of inclusion control. Further, it is preferable to add Al as a deoxidizer, and in order to obtain this effect, the Al content is preferably 0.010% or more.

N: 0.0120％ 초과 0.020％ 이하N: not more than 0.0120% and not more than 0.020%

N은 고용 강화를 증가시키기 위해 필요한 원소이다. 고용 강화의 효과를 발휘시키기 위해서는, N 함유량을 0.0120％ 초과로 할 필요가 있다. 한편, N 함유량이 지나치게 많으면, 연속 주조시의 온도가 저하하는 하부 교정대에서 슬래브 균열이 발생하기 쉬워진다. 따라서, N 함유량은 0.020％ 이하로 한다.N is a necessary element to increase employment intensification. In order to exhibit the effect of strengthening the employment, it is necessary to make the N content exceed 0.0120%. On the other hand, if the N content is excessively large, slab cracking easily occurs in the lower calibrating table where the temperature at the time of continuous casting decreases. Therefore, the N content should be 0.020% or less.

Nb: 0.010％ 이상 0.050％ 이하Nb: 0.010% or more and 0.050% or less

Nb는 탄화물 생성능이 높은 원소로서, 미세한 탄화물을 석출시킨다. 이에 따라, 상항복 강도가 상승한다. 본 발명에서는, Nb 함유량에 의해 상항복 강도를 조정할 수 있다. Nb 함유량이 0.010％ 이상일 때에 이 효과가 발생하기 때문에, Nb 함유량의 하한은 0.010％로 한정한다. 바람직하게는, 하한은 0.015％이다. 한편, Nb는 재결정 온도의 상승을 초래하기 때문에, Nb 함유량이 0.050％를 초과하면, 660∼800℃의 어닐링 온도, 55s 이하의 균열 시간에서의 연속 어닐링에서는 미재결정 조직이 다량으로 잔존하는 등, 어닐링하기 어려워진다. 이 때문에, Nb 함유량의 상한을 0.050％로 한정한다.Nb is an element having a high carbide generating ability and precipitates fine carbides. As a result, the upper yield strength is increased. In the present invention, the upper yield strength can be adjusted by the Nb content. Since this effect occurs when the Nb content is 0.010% or more, the lower limit of the Nb content is limited to 0.010%. Preferably, the lower limit is 0.015%. On the other hand, Nb causes an increase in the recrystallization temperature. When the Nb content exceeds 0.050%, annealing temperature of 660 to 800 캜 and continuous annealing at a cracking time of 55 seconds or less, It becomes difficult to anneal. Therefore, the upper limit of the Nb content is limited to 0.050%.

Ti: 0.010％ 이상 0.050％ 이하Ti: not less than 0.010% and not more than 0.050%

Ti에 대해서도 Nb와 동일한 이유로 상항복 강도, 항복 신장을 얻는 것을 목적으로 하여 첨가한다. 0.010％ 이상 함유할 때에 이 효과가 발생하기 때문에, 하한을 0.010％로 한다. 바람직하게는 하한은 0.015％이다. 상한에 대해서도 Nb와 동일하게, 재결정 온도의 관점에서 0.050％로 한다. 바람직하게는 상한은 0.030％이다.Ti is also added for the purpose of obtaining an upper yield strength and a yield elongation for the same reason as Nb. Since this effect occurs when the content is 0.010% or more, the lower limit is set to 0.010%. Preferably, the lower limit is 0.015%. The upper limit is set to 0.050% from the viewpoint of the recrystallization temperature, similarly to Nb. Preferably, the upper limit is 0.030%.

B: 0.0010％ 이상 0.010％ 이하B: not less than 0.0010% and not more than 0.010%

B는 페라이트립 내의 B계 석출물을 핵으로서 시멘타이트 석출을 촉진시키기 때문에, 항복 신장을 작게 하는 효과를 나타낸다. 0.0010％ 이상 함유하는 경우에 이 효과가 발생하기 때문에, 하한을 0.0010％로 한다. 바람직하게는 하한은 0.0012％이다. 상한에 대해서는 재결정 온도의 관점에서 0.010％로 한다. 바람직하게는 상한은 0.0050％이다.B promotes precipitation of cementite by using B-type precipitates in the ferrite grains as nuclei, thereby exhibiting an effect of reducing yield elongation. When the content is 0.0010% or more, this effect occurs, so the lower limit is 0.0010%. Preferably, the lower limit is 0.0012%. The upper limit is set to 0.010% from the viewpoint of the recrystallization temperature. Preferably, the upper limit is 0.0050%.

상기 성분 이외의 잔부는 Fe 및 불가피적 불순물로 한다.The remainder other than the above components are Fe and inevitable impurities.

다음으로 본 발명의 캔용 강판의 조직에 대해서 설명한다.Next, the structure of the can steel plate of the present invention will be described.

조직은 페라이트상을 갖고, 당해 페라이트상의 면적률이 50％ 이상 The structure has a ferrite phase, and the area ratio of the ferrite phase is not less than 50%

본 발명의 캔용 강판은 페라이트상을 갖는다. 강도와 연성 확보의 관점에서, 본 발명의 캔용 강판에서는 페라이트상의 면적률이 50％ 이상이다. 바람직하게는 페라이트상의 면적률이 70％ 이상이고, 보다 바람직하게는 100％이다. 페라이트상의 면적률은 압연 방향으로 평행한 단면을 연마 후에 나이탈액으로 부식하여 촬영한 조직 사진으로부터, 판두께 방향으로 강판 표면으로부터 4/8 깊이 위치의 시야에 있어서 압연 가공 조직과 페라이트상을 분별하고, 페라이트상의 면적을 전면적으로 나눗셈함으로써 구한다.The steel sheet for a can according to the present invention has a ferrite phase. From the viewpoint of ensuring strength and ductility, the area ratio of the ferrite phase in the steel sheet for a can according to the present invention is 50% or more. Preferably, the area ratio of the ferrite phase is 70% or more, more preferably 100%. The area ratio of the ferrite phase was determined by separating the rolled fabric and the ferrite phase in the field of view at a depth of 4/8 from the steel sheet surface in the thickness direction from the photograph of the cross section parallel to the rolling direction, And dividing the area of the ferrite phase by the whole area.

전체 신장을 12％ 이상으로 하는 관점에서, 본 발명의 페라이트상은, 바람직하게는 재결정 조직이다. 본 발명은, 재결정 조직의 이외, 고강도인 미재결정 조직인 압연 가공 조직을 포함해도 좋다. 나이탈액(nital solution)으로 부식하여 촬영한 조직 사진(광학 현미경 관찰)에서는, 미재결정 조직인 압연 가공 조직은 압연 가공에 의해 결정립이 찌부러진 조직으로 부식 때문에 검게 보이고, 재결정 조직인 페라이트상은 재결정에 의해 결정립이 성장하고 있기 때문에 결정립은 부식되지 않고 희게 보인다.From the viewpoint that the total elongation is 12% or more, the ferrite phase of the present invention is preferably a recrystallized structure. The present invention may include a rolled work structure which is a non-recrystallized structure having a high strength other than the recrystallized structure. In a tissue photograph (optical microscope observation) taken by corroding with a nital solution, the non-recrystallized structure of the rolled fabric is a crystal structure crushed by rolling and appears black due to corrosion. The ferrite phase, which is a recrystallization structure, Since the crystal grains are growing, the crystal grains do not corrode and appear white.

(판두께 방향으로 표면∼1/8 깊이 위치까지의 영역에 있어서의 고용 N량)/(판두께 방향으로 표면으로부터 3/8 깊이 위치∼4/8 깊이 위치까지의 영역에 있어서의 고용 N량)≤0.96(Solubility N amount in the region from the surface to the 1/8 depth position in the plate thickness direction) / (solubility amount in the region from the 3/8 depth position to the 4/8 depth position from the surface in the plate thickness direction ) ≤0.96

판두께 방향으로 표면으로부터 3/8 깊이 위치∼4/8 깊이 위치까지의 영역의 고용 N량을 늘려 상항복 강도를 보다 상승시킬 수 있다. 한편, 판두께 방향으로 표면∼1/8 깊이 위치까지의 영역에서는 고용 N량을 줄이고 연질로 하여 양호한 전체 신장을 얻을 수 있다. 이들로부터, 판두께 방향으로 표면∼1/8 깊이 위치까지의 영역에 있어서의 고용 N량과, 판두께 방향으로 표면으로부터 3/8 깊이 위치∼4/8 깊이 위치까지의 영역에 있어서의 고용 N량의 비를 0.96 이하로 한다. 판두께 방향으로 재질의 차이를 줌으로써, 양호한 내식성을 유지하면서, 연성과 강도를 매우 우수한 상태로 양립시킬 수 있다고 생각된다. 재질의 차이는 클수록 연성과 강도의 균형이 우수하여, 고강도이고 또한 고연성을 양립할 수 있다. 이 때문에, 판두께 방향으로 표면∼1/8 깊이 위치까지의 영역에 있어서의 고용 N량과, 판두께 방향으로 표면으로부터 3/8 깊이 위치∼4/8 깊이 위치까지의 영역에 있어서의 고용 N량의 비는, 바람직하게는 0.93 이하이고, 보다 바람직하게는 0.91 이하이고, 더욱 보다 바람직하게는 0.89 이하이다. 판두께 방향으로 표면∼1/8 깊이 위치까지의 영역에 있어서의 고용 N량은, 열연의 권취 온도를 낮게 하면 큰 값이 되고, 열연의 권취 온도를 높게 하면 작은 값이 된다. 또한, 권취 후의 냉각 속도를 작게 하면, 판두께 방향으로 표면∼1/8 깊이 위치까지의 영역에 있어서의 고용 N량은 작은 값이 된다.It is possible to further increase the upper yield strength by increasing the amount of solid solution N in the region from the position 3/8 depth to the position 4/8 depth from the surface in the thickness direction of the plate. On the other hand, in the region from the surface to the 1/8 depth position in the thickness direction of the plate, the amount of solid solution N is reduced and softness can be obtained to obtain a good overall elongation. From these, it can be seen that the solute N amount in the area from the surface to the 1/8 depth position in the plate thickness direction and the solute N amount in the area from the 3/8 depth position to the 4/8 depth position from the surface in the plate thickness direction Is set to 0.96 or less. It is believed that by giving a difference in material in the thickness direction, it is possible to maintain both ductility and strength in a very good state while maintaining good corrosion resistance. The greater the difference in material, the better the balance between ductility and strength, and both high strength and high ductility can be achieved. Therefore, the amount of solute N in the region from the surface to the depth position in the sheet thickness direction to the depth position in the sheet thickness direction and the solute N amount in the region from the surface position to 3/8 depth position to the 4/8 depth position from the surface in the sheet thickness direction Is preferably 0.93 or less, more preferably 0.91 or less, still more preferably 0.89 or less. The amount of solid solution N in the region from the surface to the 1/8 depth position in the thickness direction becomes a large value when the hot rolling coiling temperature is made low and becomes small when the hot rolling coiling temperature is high. When the cooling rate after winding is reduced, the amount of solute N in the region from the surface to the 1/8 depth position in the thickness direction becomes a small value.

판두께 방향으로 표면∼1/8 깊이 위치까지의 영역에 있어서의 고용 N량은, 바람직하게는 0.0114∼0.0190질량％이다. 판두께 방향으로 표면으로부터 3/8 깊이 위치∼4/8깊이 위치까지의 영역에 있어서의 고용 N량은, 바람직하게는, 0.0118∼0.0198질량％이다.The solute N content in the region from the surface to the 1/8 depth position in the plate thickness direction is preferably 0.0114 to 0.0190 mass%. The solute N content in the region from the 3/8 depth position to the 4/8 depth position from the surface in the thickness direction is preferably 0.0118 to 0.0198 mass%.

판두께 방향의 표면으로부터 판두께의 1/8의 깊이까지의 사이의 고용 N량은, 판두께의 1/8의 깊이까지, 10％ Br 메탄올로 추출하여, AlN, BN 등으로서 석출하고 있는 N량을 분석하고, 그 후, 토탈의 N량으로부터 AlN, BN 등으로서 석출하고 있는 N량을 줄여 산출한다.The amount of solid solution N between the surface in the plate thickness direction and the depth of 1/8 of the plate thickness was extracted with 10% Br methanol to a depth of 1/8 of the plate thickness, and N And thereafter, the amount of N precipitated as AlN, BN, or the like is subtracted from the total N amount to calculate.

판두께 방향으로 표면으로부터 3/8의 깊이 위치로부터 4/8의 깊이 위치까지의 사이의 고용 N량은, 판두께의 3/8의 깊이 위치까지 옥살산 연마를 실시한 후, 인출하여 세정하고, 10％ Br 메타놀로 추출하여, AlN, BN 등으로서 석출하고 있는 N량을 분석하고, 그 후, 토탈의 N량으로부터 AlN, BN 등으로서 석출하고 있는 N량을 줄여 산출한다. 토탈 N량은 질량％로 나타나고, 표면으로부터 판두께 방향의 중심인 4/8의 깊이 위치까지 연속적으로 포함되는 샘플을 이용하여, 표면으로부터 판두께 방향의 중심인 4/8의 깊이 위치까지의 평균 N질량％를 산출했다.The amount of solid solution N between a depth position of 3/8 depth from the surface and a depth position of 4/8 from the surface in the thickness direction of the plate is polished to the depth position of 3/8 of the plate thickness, % Br methanol, and the amount of N precipitated as AlN, BN or the like is analyzed. Thereafter, the amount of N precipitated as AlN, BN or the like is subtracted from the total amount of N to calculate it. The total N amount is represented by mass%, and an average from the surface to the depth position of 4/8 from the surface to the depth of the plate in the thickness direction is measured using a sample continuously included from the surface to the depth position of 4/8 N mass% was calculated.

본 발명에서는, 210℃, 20분의 열처리 후에 있어서의, 상항복 강도 및 전체 신장을 규정한다.In the present invention, the upper yield strength and the total elongation after heat treatment at 210 캜 for 20 minutes are specified.

상항복 강도: 480∼700㎫Peak yield strength: 480 to 700 MPa

0.19㎜ 정도의 판두께재에 대해서, 용접 캔의 덴트 강도, 2피스 캔의 내압 강도를 확보하기 위해, 상항복 강도를 480㎫ 이상으로 한다. 상항복 강도는, 바람직하게는 500㎫ 이상이다. 한편, 700㎫ 초과의 상항복 강도를 얻고자 하면 다량의 원소 첨가가 필요해진다. 다량의 원소 첨가는 본 발명의 캔용 강판의 내식성을 저해할 우려가 있다. 그래서, 상항복 강도는 700㎫ 이하로 한다. 상기 성분 조성을 채용함과 함께, 예를 들면 후술하는 제조 조건을 채용함으로써, 캔용 강판의 상항복 강도를 480∼700㎫로 제어할 수 있다.For the plate thickness material of about 0.19 mm, the upper yield strength is set to 480 MPa or more in order to secure the dent strength of the welding can and the strength of pressure resistance of the two-piece can. The upper yield strength is preferably 500 MPa or more. On the other hand, in order to obtain an upper yield strength exceeding 700 MPa, a large amount of element addition is required. The addition of a large amount of element may deteriorate the corrosion resistance of the steel sheet for a can according to the present invention. Therefore, the upper yield strength is 700 MPa or less. By employing, for example, the following production conditions, the upper yield strength of the steel sheet for a can can be controlled to 480 to 700 MPa.

전체 신장: 12％ 이상Overall Height: 12% or more

캔용 강판의 전체 신장이 12％를 하회하면, 예를 들면, 캔 확장 가공과 같은 캔 몸통 가공에 의해 성형되는 캔의 제조에 있어서 크랙 등의 균열 발생 등의 문제가 발생할 우려가 있다. 또한, 전체 신장이 12％를 하회하면, 캔의 플랜지 가공시에 크랙이 발생할 우려가 있다. 따라서, 전체 신장의 하한은 12％로 한다. 전체 신장은 바람직하게는 13％ 이상이고, 보다 바람직하게는 14％ 이상이다. 예를 들면, 재결정 조직인 페라이트상의 양을 특정의 범위로 한 후, 어닐링 후의 2차 냉간 압연의 압하율을 특정의 범위로 함으로써 전체 신장 12％ 이상으로 제어할 수 있다. 2차 냉간 압연의 압하율 제어로 제조하는 경우에 얻어진 전체 신장은, 바람직하게는 35％ 이하이고, 보다 바람직하게는 25％ 이하이다.If the total elongation of the can steel plate is less than 12%, there is a possibility that a problem such as occurrence of cracks such as cracks may occur in the production of the can formed by the can body processing such as can extension processing. If the total elongation is less than 12%, there is a risk of cracking during flanging of the can. Therefore, the lower limit of the total elongation is 12%. The total elongation is preferably at least 13%, more preferably at least 14%. For example, the total elongation can be controlled to be 12% or more by setting the amount of the ferrite phase as the recrystallized structure to a specific range and setting the reduction rate of the secondary cold rolling after the annealing to a specific range. The total elongation obtained in the case of production by controlling the rolling reduction of the secondary cold rolling is preferably 35% or less, and more preferably 25% or less.

본 발명의 캔용 강판의 판두께는 특별히 한정되지 않지만, 0.4㎜ 이하로 해도 좋고, 0.3㎜ 이하로 해도 좋고, 0.2㎜ 이하로 해도 좋다.The plate thickness of the steel plate for a can according to the present invention is not particularly limited, but may be 0.4 mm or less, 0.3 mm or less, and 0.2 mm or less.

본 발명의 캔용 강판에는, 추가로 도금층이 구비되어도 좋다. 당해 도금층으로서, 예를 들면, Sn 도금층, 틴 프리 등의 Cr 도금층, Ni 도금층, Sn-Ni 도금층 등이 있다.The can steel sheet of the present invention may further be provided with a plating layer. As the plating layer, for example, there are a Cr plating layer such as a Sn plating layer and a tin free layer, a Ni plating layer, and an Sn-Ni plating layer.

다음으로 본 발명의 캔용 강판의 제조 방법에 대해서 설명한다. 본 발명의 캔용 강판은, 열간 압연 공정과, 1차 냉간 압연 공정과, 어닐링 공정과, 2차 냉간 압연 공정을 갖는 제조 방법으로 제조되는 것이 바람직하다. 이하, 각 제조 공정에 대해서 설명한다.Next, a method of manufacturing the can steel plate of the present invention will be described. The can steel plate of the present invention is preferably manufactured by a hot rolling step, a primary cold rolling step, an annealing step, and a manufacturing method having a secondary cold rolling step. Hereinafter, each manufacturing process will be described.

열간 압연 공정Hot rolling process

열간 압연 공정이란, 강을, 마무리 압연 온도가 Ar3 변태점 이상에서 압연하여, 권취 온도가 500∼620℃에서 권취하고, 권취 후에 냉각 속도가 10℃/hr 이하에서 냉각하는 공정이다.The hot rolling step is a step in which steel is rolled at a finishing rolling temperature of Ar3 transformation point or higher, rolled at a winding temperature of 500 to 620 占 폚, and cooled at a cooling rate of 10 占 폚 / hr or lower after winding.

압연 소재가 되는 강에 대해서 설명한다. 강은, 전술한 성분 조성으로 조정된 용강을, 전로 등을 이용한 공지의 용제 방법에 의해 용제하고, 다음으로 연속 주조법 등의 통상 이용되는 주조 방법으로 압연 소재로 함으로써 얻어진다.Steel which becomes a rolling material will be described. The steel is obtained by melting the molten steel adjusted to the above-described composition by a known solvent method using a converter or the like, and then casting it into a rolling material by a commonly used casting method such as a continuous casting method.

상기에 의해 얻어진 강에 대하여 열간 압연을 실시하여, 열연 강판을 제조한다. 열간 압연의 압연 개시시에는, 강의 온도를 1200℃ 이상으로 하는 것이 바람직하다.The steel thus obtained is hot-rolled to produce a hot-rolled steel sheet. At the start of the rolling of the hot rolling, it is preferable that the temperature of the steel is 1200 캜 or higher.

또한, 열간 압연에 있어서의 마무리 압연 온도는 Ar3 변태점 이상으로 한다. 본 발명에 있어서 Ar3 변태점는 가공 포머스터(formastor dilatometer)로 샘플을 1200℃로 가열 후에 서냉하는 과정에서 샘플의 체적이 γ→α 변형으로부터의 팽창한 온도에서 구한다. 열간 압연에 있어서의 마무리 압연 온도는, 상항복 강도를 확보하는데 있어서 중요 조건이 된다. 마무리 압연 온도가 Ar3 변태점 미만에서는, γ＋α의 2상역 열연에 의해 입성장하여, 냉간 압연하고, 어닐링한 후의 결정립이 조대화하기 때문에, 상항복 강도가 저하된다. 따라서, 열간 압연에 있어서의 마무리 압연 온도는 Ar3 변태점 이상으로 한정한다. 열간 압연에 있어서의 마무리 압연 온도(마무리 압연 종료 온도)는, 바람직하게는, Ar3 변태점∼Ar3 변태점＋20℃의 범위 내이다. 또한, 마무리 압연 온도의 상한은 특별히 한정되지 않지만, 스케일(scale) 발생을 억제한다는 이유로 980℃를 상한으로 하는 것이 바람직하다.The finish rolling temperature in the hot rolling is set to be equal to or higher than the Ar3 transformation point. In the present invention, the Ar3 transformation point is obtained by expanding the volume of the sample from the γ → α strain in the course of slowly cooling the sample to 1200 ° C. with a formastor dilatometer. The finish rolling temperature in hot rolling is an important condition in securing the upper yield strength. When the finishing rolling temperature is lower than the Ar3 transformation point, grain growth is carried out by the hot rolling of the bimodal region of? +?, Cold rolling is performed, and the crystal grains after annealing are coarse. Therefore, the finishing rolling temperature in hot rolling is limited to the Ar3 transformation point or higher. The finishing rolling temperature (finishing rolling finishing temperature) in hot rolling is preferably in the range of Ar3 transformation point to Ar3 transformation point + 20 占 폚. The upper limit of the finishing rolling temperature is not particularly limited, but it is preferable to set the upper limit of 980 占 폚 for suppressing scale generation.

열간 압연 공정에 있어서의 권취 온도는, 본 발명에서 중요해지는 상항복 강도, 전체 신장을 제어하는데 있어서 중요한 조건이다. 권취 온도를 500℃ 미만으로 하면, 표층이 빨리 냉각되기 때문에, 표층의 AlN량이 적게 되어, 표층의 고용 N량이 증가한다. 이 때문에, 권취 온도의 하한은 500℃로 한다. 바람직하게는, 권취 온도의 하한은, 550℃이다. 한편, 권취 온도가 620℃를 초과하면, 고용 강화를 위해 첨가한 N이 AlN이 되어 중앙층에 석출하여, 고용 N량이 저하하고, 그 결과, 상항복 강도가 저하된다. 이 때문에, 권취 온도의 상한을 620℃로 한다. 바람직하게는, 권취 온도의 상한은, 600℃이다.The coiling temperature in the hot rolling process is an important condition for controlling the upper yield strength and the total elongation which are important in the present invention. When the coiling temperature is less than 500 ° C, the surface layer is cooled quickly, so the amount of AlN in the surface layer is decreased and the amount of solid solution N in the surface layer is increased. For this reason, the lower limit of the coiling temperature is 500 캜. Preferably, the lower limit of the coiling temperature is 550 占 폚. On the other hand, if the coiling temperature exceeds 620 占 폚, N added for solid solution strengthening becomes AlN and precipitates on the center layer, and the amount of solid solution N decreases, and as a result, the upper yield strength decreases. Therefore, the upper limit of the coiling temperature is set to 620 캜. Preferably, the upper limit of the coiling temperature is 600 캜.

열간 압연 공정에 있어서의 권취 후의 냉각 속도 10℃/hr 이하는 중요한 조건이다. 권취 후의 냉각 속도는 10℃/hr를 초과하면, 표층이 급냉됨으로써 표층의 AlN 석출이 줄고 고용 N량이 증가하여 전체 신장이 저하된다. 한편, 냉각 속도의 하한은 특별히 한정되지 않지만, 강판의 제조 효율의 관점에서 2℃/hr 이상이 바람직하다.The cooling rate after coiling in the hot rolling step of 10 DEG C / hr or less is an important condition. When the cooling rate after winding is higher than 10 ° C / hr, the surface layer is quenched, so that AlN precipitation in the surface layer is reduced, and the amount of solid solution N is increased to lower the total elongation. On the other hand, the lower limit of the cooling rate is not particularly limited, but is preferably 2 DEG C / hr or more from the viewpoint of the production efficiency of the steel sheet.

1차 냉간 압연 공정Primary cold rolling process

1차 냉간 압연 공정은, 열간 압연 공정 후에, 압하율이 80％ 이상에서 냉간 압연하는 공정이다. 또한, 열간 압연 공정 후 1차 냉간 압연 공정 전에 적절히 다른 공정이 포함되어도 좋고, 열간 압연 공정의 직후에 1차 냉간 압연 공정을 행해도 좋다.The primary cold rolling step is a step of cold rolling at a reduction ratio of 80% or more after the hot rolling step. Further, other steps may be properly included before the primary cold rolling step after the hot rolling step, or the primary cold rolling step may be performed immediately after the hot rolling step.

예를 들면, 열간 압연 공정에서 형성된 표층 스케일을 제거하는 것이 바람직하다. 표층 스케일의 제거의 방법은 특별히 한정하는 것은 아니지만, 예를 들면, 산 세정과 같은 화학적인 제거나, 물리적인 제거 등 여러 가지의 방법을 적용할 수 있다.For example, it is desirable to remove the surface layer scale formed in the hot rolling process. The method of removing the surface layer scale is not particularly limited. For example, various methods such as chemical cleaning such as acid cleaning and physical removal can be applied.

1차 냉간 압연 공정에 있어서의 압하율은, 본 발명에 있어서 중요한 조건 중 하나이다. 1차 냉간 압연 공정에서의 압하율이 80％ 미만에서는, 상항복 강도가 480㎫ 이상의 강판을 제조하는 것은 곤란하다. 또한, 본 공정에서의 압하율을 80％ 미만으로 한 경우, 2차 냉간 압연 공정의 압하율을 20％ 이상으로 한 종래의 DR재 정도의 판두께(0.17㎜ 정도)를 얻기 위해서는, 적어도 열연판의 판두께를 0.9㎜이하로까지 할 필요가 있다. 그러나, 조업상, 열연판의 판두께를 0.9㎜ 이하로 하는 것은 곤란하다. 따라서, 본 공정에서의 압하율은 80％ 이상으로 한다. 1차 냉간 압연 공정에 있어서의 압하율의 상한은 특별히 한정하지 않지만, 표면 결함 억제의 관점에서 압하율 95％ 이하가 바람직하다.The reduction rate in the primary cold rolling step is one of the important conditions in the present invention. When the reduction rate in the primary cold rolling process is less than 80%, it is difficult to produce a steel sheet having an upper yield strength of 480 MPa or more. In order to obtain a plate thickness (about 0.17 mm) of a conventional DR material having a reduction ratio of 20% or more in the secondary cold rolling step when the reduction rate is less than 80% in this step, It is necessary to set the plate thickness to 0.9 mm or less. However, in operation, it is difficult to make the thickness of the hot rolled plate 0.9 mm or less. Therefore, the reduction rate in this step is 80% or more. The upper limit of the reduction rate in the primary cold rolling step is not particularly limited, but from the viewpoint of suppressing surface defects, the reduction rate is preferably 95% or less.

어닐링 공정Annealing process

어닐링 공정이란, 1차 냉간 압연 공정 후에, 균열 온도가 660∼800℃, 균열 시간이 55s 이하에서 연속 어닐링하는 공정이다. 여기에서, 단위 「s」는 「초」를 의미한다. 또한, 1차 냉간 압연 공정 후 어닐링 공정 전에 적절히 다른 공정이 포함되어도 좋고, 1차 냉간 압연 공정의 직후에 어닐링 공정을 행해도 좋다.The annealing step is a step of continuous annealing after a primary cold rolling step at a crack temperature of 660 to 800 占 폚 and a crack time of 55 seconds or less. Here, the unit "s" means "seconds". After the primary cold rolling step, other steps may be properly included before the annealing step, or the annealing step may be performed immediately after the primary cold rolling step.

어닐링에는 연속 어닐링 장치를 이용한다. 강판의 조직을 보다 균일하게 하기 위해서는, 균열 온도를 660℃ 이상으로 한다. 한편, 균열 온도가 800℃ 초과의 조건에서 연속 어닐링하기 위해서는, 강판의 파단을 방지하기 위해 최대한 반송 속도를 떨어뜨릴 필요가 있어, 생산성이 저하된다. 이상의 점에서, 균열 온도를 660∼800℃의 범위로 한다. 균열 온도는 바람직하게는 660∼710℃이고, 보다 바람직하게는 660∼705℃이다.A continuous annealing device is used for the annealing. In order to make the structure of the steel sheet more uniform, the cracking temperature is set to 660 DEG C or higher. On the other hand, in order to perform continuous annealing under the condition of a crack temperature exceeding 800 deg. C, it is necessary to reduce the conveying speed as much as possible in order to prevent the steel plate from breaking, and the productivity is lowered. In view of the above, the cracking temperature is set in the range of 660 to 800 캜. The cracking temperature is preferably 660 to 710 占 폚, and more preferably 660 to 705 占 폚.

균열 시간이 55s 초과가 되는 바와 같은 속도에서는, 생산성을 확보할 수 없기 때문에, 균열 시간은 55s 이하로 한다. 균열 시간은 40s 이하가 바람직하다. 균열 시간의 하한은 특별히 한정되지 않지만, 균열 시간을 짧게 하기 위해서는, 반송 속도를 빠르게 하는 것이 필요하기 때문에 사행시키지 않고 안정적 반송하는 것이 어려워진다는 이유에서, 10s를 하한으로 하는 것이 바람직하다.Since the productivity can not be secured at the speed at which the cracking time exceeds 55 s, the cracking time is set to 55 s or less. The cracking time is preferably 40 s or less. The lower limit of the cracking time is not particularly limited. However, in order to shorten the cracking time, since it is necessary to increase the conveying speed, it is preferable to set the lower limit of 10s, because it is difficult to steadily convey without being skewed.

2차 냉간 압연 공정Secondary cold rolling process

2차 냉간 압연 공정이란, 상기 어닐링 공정 후에, 압하율이 1∼19％에서 냉간 압연하는 공정이다. 또한, 어닐링 공정 후 2차 냉간 압연 공정 전에 적절히 다른 공정이 포함되어도 좋고, 어닐링 공정의 직후에 2차 냉간 압연 공정을 행해도 좋다.The second cold rolling step is a step of cold rolling at a reduction rate of 1 to 19% after the annealing step. Further, other steps may be properly included before the second cold rolling step after the annealing step, or the second cold rolling step may be performed immediately after the annealing step.

어닐링 후의 2차 냉간 압연에서의 압하율을 통상의 DR재 제조 조건과 동일(20％ 이상)하게 하면, 가공시에 도입되는 변형이 많아지기 때문에 전체 신장이 저하된다. 본 발명에서는 극박재(ultra-thin steel sheet)로 전체 신장 12％ 이상을 확보할 필요가 있기 때문에, 2차 냉간 압연에서의 압하율은 19％ 이하로 한다. 또한, 2차 냉간 압연에는 강판의 표면 거칠기 부여의 역할이 있고, 균일하게 강판에 표면 거칠기를 부여하기 위해 2차 냉간 압연의 압하율은 1％ 이상으로 할 필요가 있다. 2차 냉간 압연 공정에서의 압하율은 8∼19％로 해도 좋다.If the reduction rate in the secondary cold rolling after the annealing is made to be the same (20% or more) as the ordinary DR production conditions, the deformation introduced during processing becomes large, and the total elongation is reduced. In the present invention, since it is necessary to secure an overall elongation of 12% or more with an ultra-thin steel sheet, the reduction rate in the secondary cold rolling is set to 19% or less. The secondary cold rolling has a role of imparting the surface roughness of the steel sheet, and in order to uniformly impart surface roughness to the steel sheet, the reduction ratio of the secondary cold rolling needs to be 1% or more. The reduction ratio in the secondary cold rolling step may be 8 to 19%.

2차 냉간 압연 공정 후에 대해서After the 2nd cold rolling process

본 발명의 제조 방법에서는, 2차 냉간 압연 후에 있어서도, 여러 가지의 공정을 행할 수 있다. 예를 들면, 도금 공정, 도장 베이킹 처리 공정(baking after lacqering process), 필름 래미네이트(film-laminating) 등의 공정을 행해도 좋다.In the production method of the present invention, various steps can be carried out even after the secondary cold rolling. For example, a plating process, a baking after lacqering process, a film laminating process, or the like may be performed.

실시예Example

표 1에 나타내는 성분 조성을 함유하고, 잔부가 Fe 및 불가피적 불순물로 이루어지는 강을 실기 전로(converter)에서 용제하여, 강 슬래브를 얻었다. 얻어진 강 슬래브를 재가열한 후, 열간 압연하여, 권취했다. 이어서, 산 세정 후, 1차 냉간 압연하여, 박강판을 제조했다. 얻어진 박강판을, 가열 속도 15℃/sec로 가열하여 표 2에 기재된 균열 조건에서 연속 어닐링을 행했다. 이어서, 냉각 후, 2차 냉간 압연을 실시하고, 통상의 Sn 도금을 연속적으로 실시하여, 블리크(blik)를 얻었다. 또한, 상세한 제조 조건을 표 2에 나타낸다. 표 2에 있어서의 「최종 판두께」는 Sn 도금층을 포함하지 않는 두께이다.A steel containing the composition shown in Table 1 and the balance consisting of Fe and inevitable impurities was dissolved in a practical converter to obtain a steel slab. The obtained steel slab was reheated, hot rolled, and wound. Subsequently, acid cleaning and primary cold rolling were performed to produce a thin steel sheet. The obtained thin steel sheet was heated at a heating rate of 15 DEG C / sec and subjected to continuous annealing under the cracking conditions shown in Table 2. Subsequently, after cooling, secondary cold rolling was carried out, and ordinary Sn plating was continuously carried out to obtain a blik. Table 2 shows the detailed manufacturing conditions. The " final plate thickness " in Table 2 is a thickness not including the Sn plating layer.

Figure 112017094987177-pct00001
Figure 112017094987177-pct00001

Figure 112017094987177-pct00002
Figure 112017094987177-pct00002

이상에 의해 얻어진 Sn 도금 강판(블리크)에 대하여, 210℃, 20분의 도장 베이킹 처리에 상당하는 열처리를 행한 후, 인장 시험을 행하여 상항복 강도 및 전체 신장을 측정하고, 또한, 페라이트상의 결정 조직에 대해서도 조사했다. 측정 방법, 조사 방법은 이하와 같다.The Sn-plated steel sheet (blikes) obtained as described above was subjected to a heat treatment corresponding to a coating baking treatment at 210 캜 for 20 minutes and then subjected to a tensile test to measure the yield strength and the total elongation, We also investigated the organization. The measurement method and the irradiation method are as follows.

인장 시험은, JIS 5호 사이즈의 인장 시험편을 이용하여 행하고, JIS Z 2241에 의해 상항복 강도(U-YP)를 측정하고, JIS Z 2241에 의해 전체 신장(El)을 측정했다. 얻어진 결과를 표 3에 나타낸다.The tensile test was carried out using a tensile test piece having a size of JIS No. 5, and the upper yield strength (U-YP) was measured according to JIS Z 2241, and the total elongation (El) was measured according to JIS Z 2241. The obtained results are shown in Table 3.

결정 조직은, 샘플을 연마하고, 나이탈로 결정립계를 부식시켜, 광학 현미경으로 관찰했다. 결정 조직을 관찰한 결과, 발명예의 캔용 강판은 모두 페라이트상의 면적률이 50％ 이상이었다. 또한, 당해 페라이트상은 재결정 조직이었다.The crystal structure was abraded by abrading the sample, and the crystal grain boundary was eroded, and observed with an optical microscope. As a result of observing the crystal structure, all of the steel sheets for a can according to the invention had an area ratio of ferrite phase of 50% or more. Further, the ferrite phase was a recrystallized structure.

Figure 112017094987177-pct00003
Figure 112017094987177-pct00003

판두께 방향으로 표면∼1/8 깊이 위치까지의 영역에 있어서의 고용 N량, 표면으로부터 3/8 깊이 위치∼4/8 깊이 위치까지의 영역에 있어서의 고용 N량을 토탈 N량으로부터 질화물의 N량을 줄이는 방법으로 측정했다. 측정 결과를 표 4에 나타냈다.The solute N amount in the area from the surface to the 1/8 depth position in the plate thickness direction, the amount of solute N in the area from the 3/8 depth position to the 4/8 depth position from the surface, N amount was measured. The measurement results are shown in Table 4.

내압 강도: 강판을 이용하여 롤 폼(roll forming), 용접, 네크 성형(neck forming), 플랜지 성형 후에 뚜껑을 시밍(seaming)하여 빈 캔 샘플을 작성 후, 챔버에 넣고, 압축 공기로 가압 후에 샘플이 좌굴한(buckling) 압력을 측정했다. 좌굴시의 압력이 0.2㎫ 이상을 ◎, 0.14∼0.13㎫을 ○, 0.13㎫ 미만을 ×(불합격)로 했다.Pressure proof strength: A blank can sample is made by roll forming, welding, neck forming, lap seaming after flange forming using a steel sheet, put into a chamber, and pressurized with compressed air to form a sample The buckling pressure was measured. When the pressure at buckling was 0.2 MPa or more,?, 0.14 to 0.13 MPa?, And 0.13 MPa or less, respectively.

성형성: 강판을 이용하여 롤 폼, 용접, 네크 성형했을 때의 네크 성형시의 주름을 관찰했다. 육안으로 전혀 주름이 없는 경우를 ◎, 육안으로 미세한 주름이 1개소 보이는 경우를 ○, 육안으로 미세한 주름이 2개소 이상 보이는 경우를 ×(불합격)로 했다.Moldability: The wrinkles at the time of neck molding when roll form, welding, and neck molding were performed using a steel sheet were observed. A case in which no wrinkles were present at all in the naked eye, a case in which fine wrinkles were observed in one place by the naked eye, a case where no fine wrinkles were observed in the naked eye and a case where two or more fine wrinkles were visually observed were designated as x (unacceptable).

내식성: 상기 도금 블리크의 내식성 평가에 이용되고 있는 알로이·틴·커플(alloy-tin couple)(ATC) 시험 설비를 이용하여 평가했다. ATC값이 0.05㎂/㎠ 미만인 것을 ◎, 0.05∼0.12㎂/㎠인 것을 ○, 0.12㎂/㎠를 초과하는 것을 ×(불합격)로 했다.Corrosion resistance: Evaluation was made using an alloy-tin couple (ATC) test equipment used for evaluating the corrosion resistance of the plating blink. A ATC value of less than 0.05 占 / cm2 was rated as?, A value of 0.05 to 0.12 占 / / cm2 was rated as?, And a value exceeding 0.12 占 / / cm2 was evaluated as x (rejection).

Figure 112017094987177-pct00004
Figure 112017094987177-pct00004

본 발명에 의하면, 고강도이고, 우수한 연성을 갖고, 또한 부식성이 강한 내용물에 대해서도 내식성이 양호한 캔용 강판이 얻어진다. 본 발명은, 고가공도의 캔 몸통 가공을 수반하는 3피스 캔, 보텀부가 수％ 가공되는 2피스 캔을 중심으로 캔용 강판으로서 최적이다.According to the present invention, it is possible to obtain a steel sheet for a can having a high strength, excellent ductility, and corrosion resistance even with good contents of corrosion resistance. INDUSTRIAL APPLICABILITY The present invention is most suitable for a three-piece can involving can body processing at a high elevation and a can for a can body mainly consisting of a two-piece can having a bottom portion processed by several percent.

Claims (5)

질량％로, C: 0.020％ 이상 0.130％ 이하, Si: 0.04％ 이하, Mn: 0.10％ 이상 1.2％ 이하, P: 0.007％ 이상 0.100％ 이하, S: 0.03％ 이하, Al: 0.0010％ 이상 0.10％ 이하, N: 0.0120％ 초과 0.020％ 이하를 함유하고, 추가로 Nb: 0.010％ 이상 0.050％ 이하, Ti: 0.010％ 이상 0.050％ 이하, B: 0.0010％ 이상 0.010％ 이하로부터 선택되는 1종 또는 2종 이상을 포함하고, 잔부가 철 및 불가피적 불순물로 이루어지는 성분 조성을 갖고,
조직은 페라이트상을 갖고, 당해 페라이트상의 면적률이 50％ 이상이고,
210℃, 20분의 열처리 후에 있어서의, 상(上)항복 강도가 480∼700㎫, 전체 신장이 12％ 이상이고,
판두께 방향으로 표면∼1/8 깊이 위치까지의 영역에 있어서의 고용 N량과, 표면으로부터 3/8 깊이 위치∼4/8 깊이 위치까지의 영역에 있어서의 고용 N량의 비가, 하기의 식 (1)을 충족하는, 캔용 강판.
(판두께 방향으로 표면∼1/8 깊이 위치까지의 영역에 있어서의 고용 N량)/(판두께 방향으로 표면으로부터 3/8 깊이 위치∼4/8 깊이 위치까지의 영역에 있어서의 고용 N량)≤0.96 … 식 (1)P: not less than 0.007% but not more than 0.100%, S: not more than 0.03%, Al: not less than 0.0010% and not more than 0.10%, C: not less than 0.020% At least one selected from the group consisting of N: not more than 0.020% but not more than 0.020%, further Nb: not less than 0.010% and not more than 0.050%, Ti: not less than 0.010% and not more than 0.050% Or more, and the remainder being composed of iron and inevitable impurities,
The structure has a ferrite phase, an area ratio of the ferrite phase is 50% or more,
An upper yield strength of 480 to 700 MPa and a total elongation of 12% or more after heat treatment at 210 캜 for 20 minutes,
The ratio of the solute N amount in the region from the surface to the 1/8 depth position in the thickness direction of the plate and the solute N amount in the region from the 3/8 depth position to the 4/8 depth position from the surface satisfy the following formula (1).
(Solubility N amount in the region from the surface to the 1/8 depth position in the plate thickness direction) / (solubility amount in the region from the 3/8 depth position to the 4/8 depth position from the surface in the plate thickness direction ) ≤0.96 ... Equation (1) 제1항에 있어서,
상기 페라이트상이 재결정 조직인, 캔용 강판.The method according to claim 1,
Wherein the ferrite phase is a recrystallized structure. 제1항 또는 제2항에 있어서,
상기 페라이트상의 면적률이 70％ 이상인, 캔용 강판.3. The method according to claim 1 or 2,
Wherein the area ratio of the ferrite phase is 70% or more. 제1항 또는 제2항에 기재된 캔용 강판의 제조 방법으로서,
강을, 마무리 압연 온도가 Ar3 변태점 이상에서 압연하고, 권취 온도가 500∼620℃에서 권취하고, 권취 후에 냉각 속도가 10℃/hr 이하에서 냉각하는 열간 압연 공정과,
상기 열간 압연 공정 후에, 압하율이 80％ 이상에서 압연하는 1차 냉간 압연 공정과,
상기 1차 냉간 압연 공정 후에, 균열 온도가 660∼800℃, 균열 시간이 55s 이하에서 연속 어닐링하는 어닐링 공정과,
상기 어닐링 공정 후에, 압하율이 1∼19％에서 압연하는 2차 냉간 압연 공정을 갖는, 캔용 강판의 제조 방법.A manufacturing method of a steel plate for a can according to any one of claims 1 to 3,
A hot rolling step in which the steel is rolled at a finishing rolling temperature at an Ar3 transformation point or more, rolled at a winding temperature of 500 to 620 占 폚 and cooled at a cooling rate of 10 占 폚 / hr or less after winding,
A primary cold rolling step of rolling at a reduction ratio of 80% or more after the hot rolling step,
An annealing step of continuously annealing at a crack temperature of 660 to 800 ° C and a crack time of 55 seconds or less after the primary cold rolling step,
And a second cold rolling step of rolling at a reduction ratio of 1 to 19% after the annealing step. 제3항에 기재된 캔용 강판의 제조 방법으로서,
강을, 마무리 압연 온도가 Ar3 변태점 이상에서 압연하고, 권취 온도가 500∼620℃에서 권취하고, 권취 후에 냉각 속도가 10℃/hr 이하에서 냉각하는 열간 압연 공정과,
상기 열간 압연 공정 후에, 압하율이 80％ 이상에서 압연하는 1차 냉간 압연 공정과,
상기 1차 냉간 압연 공정 후에, 균열 온도가 660∼800℃, 균열 시간이 55s 이하에서 연속 어닐링하는 어닐링 공정과,
상기 어닐링 공정 후에, 압하율이 1∼19％에서 압연하는 2차 냉간 압연 공정을 갖는, 캔용 강판의 제조 방법.A manufacturing method of a steel plate for a can according to claim 3,
A hot rolling step in which the steel is rolled at a finishing rolling temperature at an Ar3 transformation point or more, rolled at a winding temperature of 500 to 620 占 폚 and cooled at a cooling rate of 10 占 폚 / hr or less after winding,
A primary cold rolling step of rolling at a reduction ratio of 80% or more after the hot rolling step,
An annealing step of continuously annealing at a crack temperature of 660 to 800 ° C and a crack time of 55 seconds or less after the primary cold rolling step,
And a second cold rolling step of rolling at a reduction ratio of 1 to 19% after the annealing step.
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Families Citing this family (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP6540769B2 (en) * 2016-10-04 2019-07-10 Ｊｆｅスチール株式会社 High strength ultra thin steel plate and method of manufacturing the same
MY193012A (en) * 2017-10-31 2022-09-21 Jfe Steel Corp High-strength steel sheet and method for producing same
EP3845678A4 (en) * 2018-08-30 2022-01-19 JFE Steel Corporation Steel sheet for can, and method for producing same
EP3901300A4 (en) * 2018-12-20 2022-04-27 JFE Steel Corporation Steel plate for can and method for producing same
KR102549938B1 (en) * 2019-03-29 2023-06-30 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 Steel sheet for cans and its manufacturing method
MX2021015950A (en) * 2019-06-24 2022-02-03 Jfe Steel Corp Steel sheet for can, and method for manufacturing same.
WO2021167023A1 (en) * 2020-02-21 2021-08-26 Ｊｆｅスチール株式会社 Sheet steel and method for manufacturing sheet steel

Family Cites Families (19)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH08246060A (en) * 1995-03-10 1996-09-24 Kawasaki Steel Corp Production of steel sheet for can
JPH08325670A (en) 1995-03-29 1996-12-10 Kawasaki Steel Corp Steel sheet for can making excellent in deep drawability and flanging workability at the time of can making and surface property after can making and having sufficient can strength and its production
JP3769914B2 (en) 1998-01-06 2006-04-26 Ｊｆｅスチール株式会社 Steel plate for cans with excellent aging resistance and bake hardenability
JP4051778B2 (en) 1998-10-08 2008-02-27 Ｊｆｅスチール株式会社 Steel plate for cans suitable for 3-piece cans with good surface properties
JP4244486B2 (en) 1999-08-05 2009-03-25 Ｊｆｅスチール株式会社 Steel plate for high-strength can and manufacturing method thereof
JP3887009B2 (en) 2002-12-05 2007-02-28 東洋鋼鈑株式会社 Steel plate for thinned deep-drawn ironing can and manufacturing method thereof
JP4486414B2 (en) * 2004-06-11 2010-06-23 新日本製鐵株式会社 Thin steel plate for cans with strong can body strength and good press workability and method for producing the same
JP5162924B2 (en) * 2007-02-28 2013-03-13 Ｊｆｅスチール株式会社 Steel plate for can and manufacturing method thereof
JP4943244B2 (en) * 2007-06-27 2012-05-30 新日本製鐵株式会社 Steel sheet for ultra-thin containers
JP5526483B2 (en) * 2008-03-19 2014-06-18 Ｊｆｅスチール株式会社 Steel plate for high-strength can and manufacturing method thereof
BRPI0911139B1 (en) * 2008-04-03 2018-03-13 Jfe Steel Corporation HIGH RESISTANCE STEEL PLATE FOR CAN AND METHOD FOR PRODUCTION
CN102301025B (en) * 2009-01-30 2014-06-25 杰富意钢铁株式会社 Corrosion resistant steel for crude oil tank, manufacturing method therefor, and crude oil tank
JP5810714B2 (en) * 2011-07-29 2015-11-11 Ｊｆｅスチール株式会社 High-strength, high-formability steel plate for cans and method for producing the same
CN103014483B (en) * 2011-09-26 2015-12-02 宝山钢铁股份有限公司 The secondary cold-rolling plate of high extension and manufacture method thereof
CN104245985B (en) * 2012-04-06 2017-08-11 杰富意钢铁株式会社 High-strength high-processability steel plate and its manufacture method
US9669961B2 (en) * 2012-06-06 2017-06-06 Jfe Steel Corporation Three-piece can and method of manufacturing the same
WO2016067514A1 (en) * 2014-10-28 2016-05-06 Ｊｆｅスチール株式会社 Steel sheet for two-piece can and manufacturing method therefor
EP3187612B1 (en) * 2014-11-12 2019-06-19 JFE Steel Corporation Steel sheet for cans and method for manufacturing steel sheet for cans
JP6137436B2 (en) * 2015-03-27 2017-05-31 Ｊｆｅスチール株式会社 Steel plate for can and manufacturing method thereof

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