KR20190121757A - 원뿔형 카운터 싱크 - Google Patents
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Abstract
본 발명은 아치형으로 특히, 나선형으로 진행하는 적어도 한 개의 주 절삭 날(16-1, 16-2, 16-3)을 갖는 카운터 싱크(10)를 내용으로 한다.
Description
본 발명은 한 개 또는 여러 개의 날을 갖는 카운터 싱크를 대상으로 한다.
카운터 싱크의 구조 및 작업 방식은 기본적으로 예를 들어 DIN 335 2007-12에 제시되어 전문가에게 잘 알려져 있다. 카운터 싱크는 일반적으로 한 개의 클램핑 샤프트와 클램핑 샤프트에 의해 지지되는 한 개의 커팅 헤드를 갖는데, 이때 커팅 헤드는 카운터 싱크의 회전축을 원뿔축으로 갖는 가상의 원뿔면에 한 개 또는 여러 개의 주 절삭 날이 놓이는 원뿔형 커팅 팁을 포함한다. 커팅 헤드의 원뿔 각 또는 팁 각은 일반적으로 90°에 해당된다(예: 접시형 머리 나사용). 그 외에 60°의 팁 각(이물질 제거용), 75°의 팁각(리벳 머리 카운터 싱킹용), 120°의 팁각(시트 리벳 카운터 싱킹용) 또는 그와 유사한 각을 갖는 카운터 싱크가 잘 알려져 있다.
카운터 싱킹 공정 시 평활도를 높이기 위해 서로 다른 각도 분할을 갖는 여러 개의 주 절삭 날을 회전축 주변에 배치할 수 있다. 예를 들어 WO 2015/075127 A1에서는 세 개의 절삭 날을 갖는 카운터 싱크를 제시하고 있는데, 여기서 주 절삭 날들은 동일하지 않은 분할로 카운터 싱크의 회전 방향으로 배치되어 있다. 정의된 동일하지 않은 분할을 통해 진동 감소 및 그에 따른 카운터 싱킹 표면 품질의 개선이 이뤄져야 한다. DE 10 2005 055 579 A1에서도 마찬가지로 세 개의 절삭 날을 갖는 카운터 싱크를 제시하고 있는데 여기서는 절삭 특성 및 진행 특성 개선을 위해 회전 방향으로 주 절삭 날에 인접한 여유면을 반지름 및 축방향으로 릴리프 연삭 가공해야 한다.
기존 카운터 싱크의 공통점은 가상의 원뿔면에 놓인 주 절삭 날이 각각 중앙의 절삭 모서리에서 외주 측의 절삭 모서리까지 직선으로 진행한다는 것이다.
본 발명은 기존의 카운터 싱크로부터 시작해 주 절삭 날의 대안적인 기하학을 통해 카운터 싱킹 공정 시 높은 평활도 및 공구 수명을 유지할 수 있도록 한 개 또는 여러 개의 절삭 날을 갖는 카운터 싱크의 생산을 목적으로 한다.
이러한 목적은 청구항 1의 특징을 갖는 카운터 싱크를 통해 달성된다. 본 발명의 유익한 발전은 종속 청구항의 대상이다.
발명에 따른 카운터 싱크는 도입에서 언급한 기존의 카운터 싱크 또는 DIN 335:2007-12와 유사하게 한 개의 클램핑 샤프트 및 한 개의 커팅 헤드를 가질 수 있다. 발명에 따른 카운터 싱크의 커팅 헤드는 한 개 또는 여러 개의 절삭 날을 갖도록 구성이 할 수 있다. 각 주 절삭 날은 원뿔축으로 카운터 싱크의 회전축을 갖는 가상의 원뿔면에 놓이게 된다. 개방 각 또는 원뿔 각은 예를 들면 60°, 75°, 90°, 120° 등에 놓일 수 있다. 그 외에 커팅 헤드 및 클램핑 샤프트는 하나의 재료로, 예를 들면 고속강(HSS)로 생산할 수 있다.
발명에 따른 카운터 싱크는 가상의 원뿔면에 놓인 적어도 한 개의 주 절삭 날을 갖으며, 해당 주 절삭 날은 각각 중앙의 절삭 모서리(시작)에서 외주 측의 절삭 모서리(끝)까지 직선이 아닌 아치형 특히, 나선형으로 진행한다는 점에서 기존의 카운터 싱크와 구분된다. 따라서 적어도 한 개의 주 절삭 날이 회전축 주변으로 감아 돈다. 다시 말해서, 회전축 주변을 회전한다.
아치형으로 인해 적어도 한 개의 주 절삭 날은 직선으로 진행하는 주 절삭 날 보다 큰 절삭 날을 갖는다. 따라서 카운터 싱킹 공정 시 주 절삭 날에 영향을 미치는 절삭력은 보다 큰 맞물림 길이에 걸쳐 분포되어, 안정성과 평활도는 상승시키고 래칫 기울기와 절삭 날 마모를 감소하는 결과를 가져온다.
기본적으로 적어도 한 개의 주 절삭 날이 카운터 싱크의 회전 방향 또는 그 반대 방향으로 회전할 수 있다. 회전 방향으로의 비틀림(오른쪽 방향으로 회전 시 오른쪽 회전 및 왼쪽 방향으로 회전 시 왼쪽 회전)을 통해 적어도 한 개의 주 절삭 날이 당기는 절삭을 실행해, 카운터 싱킹 작업 대상 워크 피스에 스캘핑(scapling) 작용을 한다.
회전 방향의 반대 방향으로 아치형으로 진행하는 주 절삭 날 및 직선으로 진행하는 주 절삭 날로 실행되는 누르는 절삭과 비교해 당기는 절삭은 평활도를 높인다.
측면도에서 외주 측면 절삭 날 모서리의 반지름 방향으로 볼 때 회전축에 대해 측정한 비틀림각은 10°-70°, 특히 15°-55°, 바람직하게는 25°-45° 범위 내에 있다.
또한, 적어도 한 개의 주 절삭 날이 전면도에 세 개의 지점으로 즉, 중앙 절삭 모서리, 외주면 절삭 모서리 및 절삭 날 길이의 절반 지점에 놓인 중심 지점에 의해 정의된 아치를 따라 진행할 수 있다. 여기서 커팅 헤드의 직경(Ø)은 4.3mm-31mm, 반지름은 0.5mm-150mm, 특히 4mm-40mm, 바람직하게는 7mm-25mm에 해당한다.
위에 언급된 범위의 회전 각과 아치 반지름을 이용한 첫 번째 테스트에서 카운터 싱킹 공정 시 평활도와 관련해 양호한 결과를 도출하였다.
카운터 싱크가 여러 개의 주 절삭 날을 갖는 경우 기본적으로 적어도 한 개 또는 여러 개의 주 절삭 날이 아치형 특히, 나선형으로 진행한다면 이를 통해 위에서 언급한 이점을 달성하기에 이미 충분하다.
발명에 따른 카운터 싱크는 공구의 수명 연장 및 평활도 증가와 관련해 바람직하게도 모두 아치형 특히, 나선형으로 진행하도록 설계된 여러 개의 특히, 세 개의 주 절삭 날을 갖는다.
여러 개의 주 절삭 날은 동일하거나 동일하지 않은 아치 반지름 및/또는 비틀림각을 가질 수 있다. 동일한 아치 반지름 및/또는 비틀림각은 카운터 싱크 커팅 헤드의 연삭 가공을 간단하게 한다.
동일하지 않은 아치 반지름 및/또는 비틀림각에 따른 동일하지 않은 절삭 날 길이는 동일하지 않은 절삭력과 그와 연결된 동일하지 않은 주 절삭 날의 응력을 야기하며, 이는 카운터 싱크의 평활도에 긍정적인 영향을 미친다.
아치 반지름 및/또는 비틀림각의 동일 여부와 상관없이 주 절삭 날의 외주 측의 절삭 모서리가 적어도 동일하지 않은 각도 분할로 배치되도록 여러 개의 주 절삭 날을 회전축 주변에 배치하는 것이 바람직하다. 이에 대한 대안으로 주 절삭 날의 외주 측의 절삭 모서리를 동일하지 않은 각도 분할로 배치할 수 있다.
또한, 여러 개의 주 절삭 날은 동일하거나 (정의된) 동일하지 않은 절삭 높이를 가질 수 있다. 절삭 높이가 동일한 경우 주 절삭 날은 공통의 가상 원뿔면에 놓이며, 이는 카운터 싱크 커터 헤드의 연삭 가공을 단순화한다. 이와 반대로 (정의된) 동일하지 않은 절삭 높이는 주 절삭 날의 동일하지 않은 응력으로 인해 카운터 싱킹 공정 시 카운터 싱크의 래칫 기울기를 더 감소시키고 평활도를 높이게 된다.
카운터 싱크는 적어도 한 개의 아치형으로 진행하는 주 절삭 날 외에도 통상적으로 구성된 직선으로 진행하는 적어도 한 개의 절삭 날을 가질 수 있다. 아치형 주 절삭 날의 외주 측면 절삭 모서리와 카운터 싱크의 회전축 맞은 편의 직선 절삭 날의 외주 측면 절삭 모서리의 동일한 반지름을 갖는 경우 동일하지 않은 절삭 날 길이는 동일하지 않은 절삭력 및 그와 관련된 주 절삭 날과 절삭 날의 동일하지 않은 응력을 야기해 카운터 싱크의 평활도에 긍정적인 영향을 미친다.
카운터 싱크가 아치형으로 진행하는 여러 개의 주 절삭 날과 직선으로 진행하는 여러 개의 절삭 날을 갖는 경우, 특히, 아치형으로 진행하는 주 절삭 날과 직선으로 진행하는 절삭 날의 수가 같은 경우 아치형 주 절삭 날과 직선 절삭 날을 카운터 싱크의 회전축 주변에 교대로 배치하는 것이 유리하다.
이때 아치형 주 절삭 날과 직선 절삭 날의 외주 측면 절삭 모서리가 동일한 각도 분할로 즉, 대칭으로 카운터 싱크의 회전축 주변에 배치될 수 있다. 이를 통해 카운터 싱크는 원주를 중심으로 대칭 또는 균등하게 로드 된다.
바로 다음에 본 발명에 따른 카운터 싱크의 두 가지 실행 유형에 관해 첨부된 도면을 통해 기술하고 있다.
도 1은 본 발명의 첫 번째 실행 유형에 따른 카운터 싱크의 투시도;
도 2는 본 발명의 첫 번째 실행 유형에 따른 카운터 싱크의 측면도;
도 3은 본 발명의 첫 번째 실행 유형에 따른 카운터 싱크의 또 다른 측면도;
도 4는 본 발명의 첫 번째 실행 유형에 따른 카운터 싱크의 정면도;
도5는 본 발명의 첫 번째 실행 유형에 따른 카운터 싱크의 부분 단면도(도 3의 M-M 라인을 따라 절단);
도 6은 본 발명의 두 번째 실행 유형에 따른 카운터 싱크의 정면도;
도 7은 주 절삭 날의 아치 반지름 설명을 위한 두 번째 실행 유형에 따른 카운터 싱크의 단순화된 정면도;
도 8은 본 발명의 세 번째 실행 유형에 따른 카운터 싱크의 정면도.
도 2는 본 발명의 첫 번째 실행 유형에 따른 카운터 싱크의 측면도;
도 3은 본 발명의 첫 번째 실행 유형에 따른 카운터 싱크의 또 다른 측면도;
도 4는 본 발명의 첫 번째 실행 유형에 따른 카운터 싱크의 정면도;
도5는 본 발명의 첫 번째 실행 유형에 따른 카운터 싱크의 부분 단면도(도 3의 M-M 라인을 따라 절단);
도 6은 본 발명의 두 번째 실행 유형에 따른 카운터 싱크의 정면도;
도 7은 주 절삭 날의 아치 반지름 설명을 위한 두 번째 실행 유형에 따른 카운터 싱크의 단순화된 정면도;
도 8은 본 발명의 세 번째 실행 유형에 따른 카운터 싱크의 정면도.
첫 번째 실행 유형
도 1-5는 발명에 따른 카운터 싱크(10)의 첫 번째 실행 유형을 개략적으로 제시하고 있다.
카운터 싱크(10)는 DIN 335:2007-12와 유사하게 한 개의 클램핑 샤프트(12) 및 공구 이송 방향으로 회전축(11)을 따라 클램핑 샤프트(12)에 연결된 한 개의 커팅 헤드(14)를 갖는다. 클램핑 샤프트(12) 및 커팅 헤드(14)는 재료 일체형으로 고속강(HSS)으로 제조되었다.
도면에서 제시하는 것과 같이 카운터 싱크(10)은 오른쪽으로 회전하도록 세 개의 날로 설계되었다. 커팅 헤드(14)에 제공된 세 개의 주 절삭 날(16-1, 16-2, 16-3)은 회전 방향으로 회전축(11)을 중심으로 120°-분할로 배치된다. 도 4는 주 절삭 날 사이(16-1과 16-2, 16-2와 16-3, 16-3과 16-1)의 120°-분할 각(y1, y2, y3)을 나타낸다. 회전 방향과 반대로 볼 때 각각의 주 절삭 날(16-1, 16-2, 16-3)에 한 개의 주 여유면(17-1, 17-2, 17-3)이 연결되고, 여기에 한 개의 플루트(18-1, 18-2, 18-3)가 따른다. 축방향에서 볼 때 외주 측면의 절삭 모서리((16-1a, 16-2a, 16-3a)의 각 주 절삭 날(16-1, 16-2, 16-3)은 도 1에 제시된 외주 측면의 부 절삭 날(19-1, 19-2, 19-3)로 합쳐지는데, 이는 본 발명에 더 이상 중요하지 않다.
세 개의 주 절삭 날(16-1, 16-2, 16-3)은 (정의된) 절삭 높이의 차이 없이 원뿔축으로 회전축(11)을 갖는 공통의 가상 원뿔면에 놓인다. 첫 번째 실행 유형에서 커팅 헤드(14)의 개방 각 또는 원뿔 각(도 3 비교)는 90°에 해당된다.
도 1-3가 제시하는 것과 같이 세 개의 주 절삭 날(16-1, 16-2, 16-3)은 가상의 원뿔면에서 각각 내주 측면의 또는 중앙의 절삭 모서리(16-1b, 16-2b, 16-3b) (시작)로부터 외주 측면의 절삭 모서리(16-1a, 16-2a, 16-3a)(끝)까지 오른쪽 비틀림을 갖고 아치형 특히, 나선형으로 회전축(11)을 중심으로 진행한다.
첫 번째 실행 유형에서 주 절삭 날(16-1, 16-2, 16-3)은 동일한 형태로 설계되었다. 도 4의 축 방향 평면도 또는 정면도에서 주 절삭 날(16-1, 16-2, 16-3)이 각각 세 개의 점을 통해 즉, 중앙의 절삭 모서리(16-1b, 16-2b, 16-3b), 외주 측면의 절삭 모서리(16-1a, 16-2a, 16-3a) 및 (도 4에 제시되지 않음) 절삭날 길이의 절반에 위치한 중앙점을 통해 정의된 아치를 따라 진행한다.
첫 번째 실행 유형에서 세 개 주 절삭 날(16-1, 16-2, 16-3)의 아치 반지름은 동일한 크기를 갖는다. 도 4에서 주 절삭 날(16-1, 16-2, 16-3)의 아치 반지름은 R로 표시하였다. 도 4에서 커팅 헤드(14)의 최대 절삭 직경은 "Ø"으로 표시하였고, DIN 335:2007-12에 따르면 4.3mm-31mm가 될 수 있다. 주 절삭 날(16-1, 16-2, 16-3)의 아치 반지름은 0.5mm-150mm, 특히 4mm-40mm, 바람직하게는 7mm-25mm이 될 수 있다. 도 4에 제시된 예시에서 직경(Ø)은 25mm이고, 주 절삭 날(16-1, 16-2, 16-3)의 아치 반지름 R은 11mm에 해당한다. 또한, 세 개 주 절삭 날(16-1, 16-2, 16-3)은 동일한 나선각 또는 비틀림각을 갖는다. 측면도에서 외주 측면 절삭 날 모서리의 반지름 방향으로 볼 때 회전축(11)에 대해 측정한 비틀림각은 도 2에 "a"로 표시하였다. 세 개 주 절삭 날(16-1, 16-2, 16-3)의 비틀림각은 발명에 따르면 10°-70°, 특히 15°-55°, 바람직하게는 25°-45° 범위 내에 있다. 도 2에 표시된 예시에서 비틀림각(a)는 예를 들면 45°에 해당된다.
발명에 따른 카운터 싱크(10)에서 세 개 주 절삭 날(16-1, 16-2, 16-3)의 레이크각은 각각 중앙의 절삭 모서리(16-1b, 16-2b, 16-3b)로부터 외주 측면의 절삭 모서리(16-1a, 16-2a, 16-3a)까지 0으로부터 또는 중앙에서 음의 값에서 외주의 양의 값까지 균등하게 변한다. 도 5에서 주 절삭 날의 외주 측면 절삭 모서리에서 측정한 양의 레이크각은 "β"로 표시하고 예를 들면 25°에 해당한다.
그 외에 언급되지 않은 모든 치수와 관련해 본 발명에 따른 카운터 싱크(10)는 DIN 335:2007-12의 사양과 일치한다.
도 1-4는 주 절삭 날(16-1, 16-2, 16-3)의 중앙 절삭 모서리(16-1b, 16-2b, 16-3b)가 축 방향에서 동일한 높이 및 회전축(11)과 동일한 반지름 간격에 있음을 제시하고 있다.
평평한 팁(20)이 중앙 절삭 모서리(16-1b, 16-2b, 16-3b)의 높이에 있음을 도 1-4에 제시하고 있다. 그와 유사하게 외주 측면의 절삭 모서리(16-1a, 16-2a, 16-3a)는 동일한 축 방향 높이에 있으며, 회전축(11)과 동일한 반지름 간격에 있다.
아치 형태로 인해 각 주 절삭 날(16-1, 16-2, 16-3)은 기존 카운터 싱크의 직선으로 진행하는 주 절삭 날 보다 큰 절삭 길이를 갖는다. 주 절삭 날(16-1, 16-2, 16-3)에 작용된 하중이 보다 큰 절삭 맞물림 길이에 분배되기 때문에 더 큰 절삭 길이는 카운터 싱킹 공정 시 높은 평활도와 안정성을 초래한다. 결과적으로 마모 및 래칫 기울기의 감소가 이뤄진다.
카운터 싱킹 공정 시 회전 방향으로의 비틀림을 통해 주 절삭 날(16-1, 16-2, 16-3)은 작업 대상 워크 피스에 당기는 절단을 실행하고, 이는 작업 대상 워크 피스에 스캘핑 작용을 하며 높은 평활도를 초래한다.
두 번째 실행 유형
도 6 및 도 7은 발명에 따른 카운터 싱크(110)의 두 번째 실행 유형을 제시한다. 두 번째 실행 유형의 카운터 싱크(110)은 세 개 주 절삭 날(116-1, 116-2, 116-3)의 아치 반지름(R1, R2, R3)이 동일하지 않다는 사실을 통해서만 첫 번째 실행 유형의 카운터 싱크(10)과 본질적으로 구분된다.
첫 번째 실행 유형의 카운터 싱크의 경우 주 절삭 날(16-1, 16-2, 16-3)이 동일한 형태로 구성된 특히, 동일한 아치 반지름과 절삭 길이를 갖는 반면 두 번째 실행 유형의 카운터 싱크(110) 주 절삭 날(116-1, 116-2, 116-3)은 동일하지 않은 아치 반지름을 갖으며, 도 6에 "R1", "R2", "R3"으로 표시되고 반지름의 크기는 다음과 같다: R1>R2>R2.
도 6에 제시된 예시에서 아치 반지름(R1, R2, R3)은 각 15mm, 11mm, 18mm에 해당한다. 동일하지 않은 아치 반지름으로 인해 주 절삭 날(116-1, 116-2, 116-3)은 마찬가지로 동일하지 않은 절삭날 길이를 필요로 한다.
첫 번째 실행 유형과 마찬가지로 두 번째 실행 유형의 카운터 싱크(110)도 세 개 주 절삭 날(116-1, 116-2, 116-3)을 회전축을 중심으로 배치해 외부 측면의 절삭 모서리(116-1a, 116-2a, 116-3a)가 회전축(110)을 중심으로 각각 120°의 동일한 각도 분할을 갖도록 배치한다. 이러한 배치는 동일하지 않은 각도 분할로 인해 주 절삭 날(116-1, 116-2, 116-3)의 중앙 모서(116-1b, 116-2b, 116-3b)의 동일하지 않은 각도 분할을 요구한다.
동일하지 않은 아치 반지름과 이를 통해 얻어진 동일하지 않은 절삭날 길이로 인해 카운터 싱킹 공정 시 주 절삭 날에 동일하지 않은 절삭력과 응력을 야기하며, 이는 카운터 싱크의 래칫 기울기에 긍정적인 영향을 미친다.
세 번째 실행 유형
도 8은 발명에 따른 카운터 싱크(1000)의 세 번째 실행 유형을 제시한다 세 번째 실행 유형의 카운터 싱크(1000)은 첫 번째 실행 유형의 카운터 싱크(10) 및 두 번째 실행 유형의 카운터 싱크(110)과 구분되는데, 해당 카운터 싱크는 아치형으로 진행하는 주 절삭 날(1116-1, 1116-2) 외에도 통상적으로 구성된 직선으로 진행하는 절삭 날(1116-3; 1116-4)을 갖는다.
도 8에서는 동일한 아치 반지름(R)을 갖는 두 개의 아치형 주 절삭 날(1116-1, 1116-2)과 두 개의 직선 절삭 날(1116-3; 1116-4)을 카운터 싱크의 회전축(1111) 주변에 교대로 배치하고 있다. 이때 아치형 주 절삭 날(1116-1, 1116-2)의 외주 측면 절삭 모서리(1116-1a, 1116-2a)과 직선 절삭 날의 외주 측면 절삭 모서리(1116-3a, 1116-4a)가 각각 90°의 동일한 각도 분할로 즉, 대칭으로 회전축(1111) 주변에 배치된다.
실행 유형의 변형 예시
첫 번째부터 세 번째까지의 실행 유형에서 클램핑 샤프트 및 커팅 헤드는 재료 일체형으로 고속강(HSS)으로 제조되었다. 주 절삭 날과 부 절삭 날은 커팅 헤드에서 연삭 되었다. 그러나 이는 반드시 필요한 것은 아니다. 이에 대한 대안으로 주 절삭 날과 부 절삭 날을 절삭체, 예를 들면 코어로 커팅 헤드에 지속적으로 고정된 절삭 플레이트 또는 절삭 인서트에 납땜 또는 접착하거나 예를 들면 나사를 이용해 교체 가능하도록 고정할 수 있다.
첫 번째부터 세 번째까지의 실행 유형에서 카운터 싱크는 오른쪽으로 회전하도록 실행된다. 이는 반드시 필요한 것은 아니다. 이에 대한 대안으로 왼쪽으로 회전하도록 실행할 수 있다.
또한, 첫 번째 및 두 번째 실행 유형의 카운터 싱크는 세 개의 주 절삭 날 대신 단 한 개, 두 개 또는 세 개 이상의 주 절삭 날을 가질 수 있다. 여러 개의 날을 갖는 실행 유형의 경우 주 절삭 날 중 한 개가 가상의 원뿔면에 아치형 특히, 나선형으로 진행하는 것으로 충분하다.
또한, 여러 개의 날을 장착한 실행 유형의 경우 카운터 싱크의 주 절삭 날은 기본적으로 동일한 분할을 갖도록, 예를 들어 첫 번째 및 세 번째 실행 유형과 유사하게 또는 동일하지 않은 분할을 갖도록, 예를 들어 두 번째 실행 유형과 유사하도록 구성할 수 있다. 또한, 주 절삭 날은 정의된 절삭 높이의 차이 없이 예를 들어 첫 번째부터 세 번째까지의 실행 유형과 같이 또는 0.5mm의 정의된 절삭 높이 차이를 갖도록 회전 방향으로 연속된 두 개의 주 절삭 날 사이에 배치할 수 있다.
커팅 헤드의 개방 각 또는 원뿔 각은 첫 번째 및 두 번째 실행 유형과 달리 60°, 75°, 120° 또는 또 다른 값을 가질 수 있다.
첫 번째부터 세 번째까지의 실행 유형에서 주 절삭 날은 각각 회전 방향으로 비틀림을 갖는다. 이에 대한 대안으로 회전 방향을 반대로 조정할 수 있다.
세 번째 실행 유형에서 두 개의 아치형 주 절삭 날과 두 개의 직선 절삭 날을 교대로 카운터 싱크의 회전축 주변에 동일한 각도 분할로 배치한다. 그러나 단 한 개의 주 절삭 날과 단 한 개의 절삭 날 또는 각각 두 개 이상의 주 절삭 날과 절삭 날을 회전축 주변에 배치할 수 있다. 이때 회전축 주변의 주 절삭 날과 절삭 날의 각도 분할은 비대칭이 될 수도 있다. 또한, 아치형 주 절삭 날과 직선의 절삭 날의 수는 동일해서는 안 되며, 아치형 주 절삭 날의 아치 반지름의 크기도 동일해서는 안 된다.
Claims (12)
- 아치형으로 진행하는 적어도 한 개의 주 절삭 날(16-1, 16-2, 16-3; 116-1, 116-2, 116-3; 1116-1, 1116-2)을 갖는 카운터 싱크(10; 100; 1000)는 적어도 한 개의 주 절삭 날(16-1, 16-2, 16-3; 116-1, 116-2, 116-3; 1116-1, 1116-2)이 회전 방향으로 비틀림을 갖는 특징을 갖는다.
- 청구항 1에 따른 카운터 싱크(10; 100; 1000)는 축 방향의 정면도에서 봤을 때 적어도 한 개의 주 절삭 날(16-1, 16-2, 16-3; 116-1, 116-2, 116-3; 1116-1, 1116-2)이 나선형으로 진행하는 특징을 갖는다.
- 앞선 청구항에 따른 카운터 싱크(10; 100; 1000)는 측면도에서 외주 측면 절삭 날 모서리의 반지름 방향으로 볼 때 적어도 한 개의 주 절삭 날(16-1, 16-2, 16-3; 116-1, 116-2, 116-3; 1116-1, 1116-2)이 회전축(11; 111; 1111)에 대해 측정한 비틀림각(a)을 갖으며, 이때 비틀림각은 10°-70°, 특히 15°-55°, 바람직하게는 25°-45° 범위 내에 있는 특징을 갖는다.
- 앞선 청구항에 따른 카운터 싱크(10; 100; 1000)는 다음의 특징을 갖는다;
카운터 싱크(10; 100; 1000)의 직경(Ø)이 4.3mm-31mm이고,
정면도에서 봤을 때 적어도 한 개의 주 절삭 날(16-1, 16-2, 16-3; 116-1, 116-2, 116-3; 1116-1, 1116-2)이 아치를 따라 진행하고 중앙의 절삭 모서리(16-1 b, 16-2b, 16-3b; 116-1 b, 116-2b, 116-3b; 1116- 1b, 1116-2b)와 외주 측면의 절삭 모서리(16-1a, 16-2a, 16-3a; 116-1 a, 116-2a, 116-3a; 1116-1a; 1116-2a)에 의해 정의되며, 0.5mm-150mm 특히, 4mm-40mm, 바람직하게 7mm-25mm 범위 내의 반지름(R, R1, R2, R3)를 갖는다. - 앞선 청구항에 따른 카운터 싱크(10; 100)는 여러 개의 특히, 세 개의 아치형으로 특히, 나선형으로 진행하는 주 절삭 날(16-1, 16-2, 16-3; 116-1, 116-2, 116-3)을 갖는다.
- 청구항 5에 따른 카운터 싱크(100)은 주 절삭 날(116-1, 116-2, 116-3)의 아치 반지름(R1, R2, R3)이 동일하지 않은 특징을 갖는다.
- 청구항 5 및 6에 따른 카운터 싱크(10, 100)은 주 절삭 날(16-1, 16-2, 16-3; 116-1, 116-2, 116-3)의 외주 측면의 절삭 모서리(16-1a, 16-2a, 16-3a; 116-1 a, 116-2a, 116-3a)가 동일한 각도 분할(y1 ,y2, y3)로 회전축(11) 주변에 배치되는 특징을 갖는다.
- 청구항 5-7에 따른 카운터 싱크(10; 100)은 주 절삭 날(16-1, 16-2, 16-3; 116-1, 116-2, 116-3)이 동일하거나 정의된 동일하지 않은 절삭 높이를 갖는 특징을 갖는다.
- 앞선 청구항에 따른 카운터 싱크(10; 100; 1000)는 재료 일체형으로 고속강(HSS)으로 제조되는 특징을 갖는다.
- 앞선 청구항에 따른 카운터 싱크(10; 100; 1000)는 직선으로 진행하는 적어도 한 개의 절삭 날(1116-3; 1116- 4)이 있는 특징을 갖는다.
- 청구항 10에 따른 카운터 싱크(1000)는 아치형으로 진행하는 주 절삭 날(1116-1, 1116-2)과 직선으로 진행하는 절삭 날(1116-3; 1116-4)의 수가 동일한 특징을 갖는다.
- 청구항 11에 따른 카운터 싱크(1000)은 아치형으로 진행하는 적어도 한 개의 주 절삭 날(1116-1, 1116-2)과 직선으로 진행하는 적어도 한 개의 절삭 날(1116-3; 1116-4)을 교대로 회전축(1111) 주변에 배치하는 특징을 갖는다.
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