KR20130087345A - Method for producing high-cleanness steel - Google Patents
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Abstract
Description
본 발명은, 환류식 진공 탈가스 장치를 이용하여, 높은 청정도를 갖는 강을 제조할 수 있는 고청정도 강의 용제 방법에 관한 것이다. TECHNICAL FIELD This invention relates to the high-cleanness steel solvent method which can manufacture the steel which has high cleanliness using a reflux vacuum degassing apparatus.
최근, 철강 재료가 사용되는 용도의 확대에 따라, 강도나 인성 (靭性) 등의 특성 향상과 함께, 품질 보증의 면에서 내부 품질에 대한 고품질화 요구도 높아지고 있다. 그 때문에, 강의 청정도를 높이는 것이 강하게 요망되고 있다. In recent years, with the expansion of the applications in which steel materials are used, demands for higher quality of internal quality have been increased in terms of quality assurance, as well as improvement in characteristics such as strength and toughness. For this reason, it is strongly desired to increase the cleanliness of steel.
강을 용제하는 제강 단계에서는, 일반적으로 용강 중에 Al 이나 Si 등의 탈산제를 첨가하여, 용강 중의 용존 산소량을 저하시키고 있다. 이 때 생성되는 Al2O3 이나 SiO2 등의 탈산 생성물은, 그 대부분이 용강 중으로의 Ar 가스 불어넣기 등에 의한 교반에 의해 부상, 분리되어 용강 밖으로 제거되지만, 일부는 용강 중에 잔존하여, 강 중에 산화물계 개재물로서 존재한다. 이 산화물계 개재물은 미량이면서 미소하면 실용상 폐해는 없지만, 그 양 및 크기가 어느 값을 초과하면, 최종 제품의 내부 품질이나 표면 품질 등에 중대한 악영향을 미치게 된다. 그 때문에, 이러한 유해한 산화물계 개재물은 제강 단계에서 완전하게 제거하는 것이 바람직하다. In the steelmaking step of dissolving steel, deoxidizing agents such as Al and Si are generally added to molten steel to reduce the amount of dissolved oxygen in the molten steel. The deoxidation products such as Al 2 O 3 and SiO 2 produced at this time are floated and separated by stirring by Ar gas blowing into the molten steel, and are removed out of the molten steel, but some remain in the molten steel and remain in the steel. It exists as an oxide-based inclusion. This oxide-based inclusions are not harmful in practical use if they are very small and very small. However, if the amount and size exceed a certain value, they have a significant adverse effect on the internal quality and surface quality of the final product. For this reason, it is desirable to completely remove such harmful oxide inclusions in the steelmaking step.
상기와 같은 유해 산화물계 개재물에 대한 기술로는, 예를 들어, 특허문헌 1 에는, Al, Al 합금 및/또는 Si 합금을 탈산제로 하는 용강 탈산에 있어서, 탈산제와 함께 CaO－SiO2 계 플럭스를 용강에 첨가하여, 탈산 반응에서 생성되는 Al2O3 을 CaO－SiO2 계 플럭스에 흡수시켜 CaO－SiO2－Al2O3 계의 연성을 갖는 개재물로 형태를 제어함으로써, 탈산 생성물을 무해화하는 기술이 개시되어 있다. As a technique for the above-mentioned harmful oxide inclusions, Patent Document 1, for example, discloses a CaO-SiO 2 flux with a deoxidizer in molten steel deoxidation using Al, an Al alloy and / or Si alloy as a deoxidizer. Al 2 O 3 produced by deoxidation in addition to molten steel To CaO-SiO 2 Absorbed in the system flux, CaO-SiO 2 -Al 2 O 3 A technique is disclosed for making deoxidation products harmless by controlling the form with inclusions having ductility of the system.
또, 특허문헌 2 에는, 저탄 미탈산 강을 레이들에 출강 (出鋼) 후, 레이들 내 슬래그 상에 탈산제 (Al 원 (源)) 를 투입하고, 슬래그 중의 저급 산화물을 환원하여 T. Fe 농도를 5 % 이하로 한 후, 도 1 에 나타낸 진공 탈가스 처리 장치에서, 진공 탈가스조 내에 산소를 내뿜으면서 탈탄 처리하여 C 함유량을 0.006 % 이하로 한 후, Al 탈산함으로써, 슬래그로부터의 재산화를 방지하여, 청정도를 향상시키는 기술이 개시되어 있다. Further, in
그러나, 상기 특허문헌 1 및 특허문헌 2 에 개시된, 플럭스를 첨가하거나 슬래그를 개질하거나 하는 기술은, 제조 비용의 증대를 초래할 뿐만 아니라, 제강의 최종 단계에서의 강의 청정화에는 그다지 큰 효과를 기대할 수 없다. 왜냐하면, 상기 종래 기술은 용강에 탈산제를 첨가할 때까지의 공정을 대상으로 하고 있고, 그 후의 공정에서 용강에 첨가되는 것에 대해서는 영향력이 작기 때문이다.However, the technique of adding the flux or modifying the slag disclosed in
본 발명은, 종래 기술이 안고 있는 상기 문제점을 감안하여 이루어진 것으로, 그 목적은 환류식 진공 탈가스 장치를 이용하여 강을 용제하는 방법에 있어서, 강 중에 함유되는 개재물을 저감시켜, 철강 제품에서의 결함을 대폭 저감시킬 수 있는 고청정도 강의 용제 방법을 제안하는 것에 있다. SUMMARY OF THE INVENTION The present invention has been made in view of the above problems in the prior art, and its object is to reduce the inclusions contained in the steel in the method of solvent-treating steel using a reflux vacuum degassing apparatus. The present invention proposes a high-clean steel solvent method that can significantly reduce defects.
발명자들은 상기 과제의 해결을 위해 예의 검토를 거듭했다. 그 결과, 환류식 진공 탈가스 장치를 이용하여 고청정도의 강을 용제하려면, 탈산제 첨가 후, 냉재를 투입하는 경우에는, 냉재 투입 후의 환류 가스의 유량을 소정 이상으로 하고, 또한 소정 시간의 환류 시간을 확보하는 것이 중요하다는 것, 또, 탈산제를 첨가하기 전에 냉재를 투입하는 경우에는, 상기 환류 처리에서의 제한을 완화할 수 있다는 것을 발견하여, 본 발명을 개발하기에 이르렀다. The inventors earnestly examined for solving the said subject. As a result, in order to use a reflux type vacuum degassing apparatus to melt the steel of high cleanliness, when the coolant is added after the addition of the deoxidizer, the flow rate of the reflux gas after the coolant input is set to be equal to or higher than the predetermined time and the reflux time for a predetermined time. It was found that it is important to ensure the stability and that the cold material is added before the addition of the deoxidizer, so that the restriction in the reflux treatment can be relaxed, and the present invention has been developed.
즉, 본 발명은, 환류식 진공 탈가스 장치에서 레이들 중의 용강을 환류하면서 탈탄 처리하고, 탈산제를 첨가하여 킬드 처리하는 강의 용제 방법에 있어서, 상기 킬드 처리에 있어서의 환류 가스 유량을 4 ℓ (Normal)/min·t 이상으로 하여 용강을 환류하면서 냉재를 투입하고, 용강 온도를 조정하는 동시에, That is, the present invention provides a steel solvent method in which a decarburization treatment is performed while refluxing molten steel in a ladle in a reflux vacuum degassing apparatus, and a deoxidizing agent is added to kill the treated gas. Normal) / min · t or more, while refluxing the molten steel, adding the coolant, adjusting the molten steel temperature,
상기 냉재 투입 후의 환류 시간 (T) 을, 용강 1 톤당 냉재 첨가량 (W) 과의 관계에 있어서, 하기 식 ；In the relationship with reflux time (T) per 1 ton of molten steel, reflux time (T) after the said coolant addition is given, The following formula;
T (min) ≥ 0.25 W (㎏/t) ＋ 2T (min) ≥ 0.25 W (kg / t) + 2
를 만족시키도록 설정하는 것을 특징으로 하는 고청정도 강의 용제 방법이다. 또한, 상기 환류 시간은 분 단위로 올림한 시간으로 하는 것이 바람직하다.It is a high-purity steel solvent method characterized in that the setting to satisfy. The reflux time is preferably rounded up by minutes.
본 발명의 고청정도 강의 용제 방법은, 상기 레이들 중의 슬래그 조성을 CaO－SiO2－Al2O3－MgO 계로 하고, 또한 슬래그 중의 (T. Fe) 와 (MnO) 의 합계 농도를 4 mass% 이하로 조정하는 것을 특징으로 한다. In the high-clean steel solvent method of the present invention, the slag composition in the ladle is CaO-SiO 2 -Al 2 O 3 -MgO system, and the total concentration of (T. Fe) and (MnO) in the slag is 4 mass%. It adjusts below. It is characterized by the above-mentioned.
또, 본 발명은, 환류식 진공 탈가스 장치에서 레이들 중의 용강을 환류하면서 탈탄 처리하고, 탈산제를 첨가하여 킬드 처리하는 강의 용제 방법에 있어서, 상기 탈산제를 투입하기 전에, 전로 (轉爐) 취련 (吹鍊) 종료시의 용강 온도, 용강 중의 용존 산소, 그 후의 RH 처리 시간 및 주조까지의 처리 시간으로부터 결정되는 양의 냉재를 투입하여 용강 온도를 조정하는 것을 특징으로 하는 고청정도 강의 용제 방법이다. In addition, the present invention is a steel solvent method of decarburizing while refluxing molten steel in a ladle in a reflux vacuum degassing apparatus, and adding a deoxidizer to kill the converter. I) A molten steel solvent method of adjusting the molten steel temperature by introducing a quantity of coolant determined from the molten steel temperature at the end, dissolved oxygen in the molten steel, the subsequent RH treatment time and the treatment time until casting.
본 발명에 의하면, 환류식 진공 탈가스 장치를 이용한 간편한 방법으로 강의 청정도를 높일 수 있으므로, 제조 비용의 저감이 가능할 뿐만 아니라, 개재 물성에서 기인한 결함 발생이 없는 철강 제품을 시장에 제공하는 것이 가능해진다. According to the present invention, since the cleanliness of the steel can be increased by a simple method using a reflux vacuum degassing device, not only the manufacturing cost can be reduced, but also steel products without defects caused by intervening properties can be provided to the market. Become.
도 1 은 환류식 진공 탈가스 장치의 개략 단면도이다.
도 2 는 냉재 투입량과 냉재 투입 후의 환류 시간이 철강 제품의 개재물 발생률에 미치는 영향을 나타낸 그래프이다.
도 3 은 냉재 투입 후의 환류 가스의 유량이 철강 제품의 개재물 발생률에 미치는 영향을 나타낸 그래프이다.
도 4 는 탈산제 첨가 후에 냉재를 투입하는 경우와 탈산제 첨가 전에 냉재를 투입하는 경우의 철강 제품의 개재물 발생률을 비교한 그래프이다. 1 is a schematic cross-sectional view of a reflux vacuum degassing apparatus.
FIG. 2 is a graph showing the effect of cold ash input and reflux time after cold ash input on the inclusion rate of steel products. FIG.
3 is a graph showing the effect of the flow rate of reflux gas after the cold material input on the inclusion rate of the steel product.
4 is a graph comparing the incidence of inclusions in steel products when the cold ash is added after the addition of the deoxidizer and when the cold ash is added before the addition of the deoxidizer.
제강 공정에서의 용강의 탈산은, 일반적으로, Al 이나 Si 등의 탈산 원소를 함유하는 탈산제를 용강 중에 첨가하여, 용존 산소를 저감시킴으로써 이루어진다. 탈산제를 용강 중에 첨가하면, 하기 식 (1) 및 식 (2) 에 나타내는 반응에 의해, Al2O3 이나 SiO2 가 1 차 탈산 생성물로서 생성되어 용강 중에 현탁된다. Generally, deoxidation of molten steel in a steelmaking process is performed by adding the deoxidizer containing deoxidation elements, such as Al and Si, into molten steel and reducing dissolved oxygen. When the deoxidizer is added to molten steel, Al 2 O 3 is reacted by the reaction shown in the following formulas (1) and (2). Or SiO 2 Is produced as the primary deoxidation product and suspended in molten steel.
2[Al] ＋ 3[O] = Al2O3··· (1) 2 [Al] + 3 [O] = Al 2 O 3 ... (1)
[Si] ＋ 2[0] = SiO2··· (2) [Si] + 2 [0] = SiO 2 ... (2)
용강 중에 현탁된 이들 탈산 생성물은, Ar 가스 등의 불활성 가스를 용강 중에 불어넣어 교반함으로써, 부상, 분리되어 용강 밖으로 배출된다. These deoxidation products suspended in molten steel are floated and separated by blowing an inert gas such as Ar gas into the molten steel and stirring them, and are discharged out of the molten steel.
예를 들어, 도 1 에 나타낸 바와 같은 환류식 탈가스 장치 (RH 탈가스 장치) 를 이용한 RH 처리는, 레이들 정련로 (LF) 등 다른 레이들 정련 설비를 갖지 않는 정련 단계에서는, 연속 주조 등의 주조 공정에 직결되는 최종 공정인 경우가 많다. 그 때문에, RH 처리에서는, 연속 주조 등의 주조 공정에서는 용강의 온도 관리가 중요하므로, 용강 온도를 소정의 범위로 조정하는 것이 실시되고 있다. For example, the RH treatment using the reflux degassing apparatus (RH degassing apparatus) as shown in FIG. 1 is performed by continuous casting or the like in the refining stage that does not have other ladle refining facilities such as a ladle refining furnace LF. This is often the final process directly connected to the casting process. Therefore, in RH treatment, temperature control of molten steel is important in casting processes, such as continuous casting, and adjusting molten steel temperature to predetermined range is performed.
여기서, 도 1 에 나타낸 RH 탈가스 장치는, 상층에 슬래그층 (3) 을 형성한 용강 (2) 을 저류하는 레이들 (1) 과, 하부에 용강 (2) 내에 침지되는 2 개의 침지관 (5) 을 갖는 진공 탈가스조 (4) 로 구성되며, 상기 진공 탈가스조 (4) 의 상부 측면에는 배기 설비에 연결되는 배기구 (9) 와, 호퍼 (7) 에 저류된 냉재를 첨가하는 투입구 (슈터) (8) 가 설치되어 있다. 2 개의 침지관 (5) 중 한쪽에는, Ar 가스 등의 환류 가스 (6) 를 침지관 내에 불어넣기 위한 배관이 접속되어 있어, 진공 탈가스조 (4) 내를 배기 설비에서 진공 배기하여 용강 (2) 을 진공 탈가스조 (4) 내에 도입하는 동시에, 침지관 (5) 내에 환류 가스 (6) 를 공급하여, 환류 가스 (6) 의 상승에 따라 용강 (2) 을 진공 탈가스조 (4) 내에 유입시키고, 다른 쪽의 침지관으로부터 하강시켜 레이들 (1) 내로 되돌리는 용강류를 발생시켜서, 용강에 진공 탈가스 처리를 실시하는 것이다. Here, the RH degassing apparatus shown in FIG. 1 includes a ladle 1 for storing
상기 용강의 온도 조정은, 일반적으로는 RH 처리의 종료 전, 구체적으로는 용강을 환류시키면서 탈산제를 첨가한 후에, 초퍼 찌꺼기나 절단 찌꺼기 등의 냉재를 투입함으로써 행해진다. 그러나, 첨가되는 냉재 중에는, 표면이 산화되어 있는 것도 많이 존재하기 때문에, Al 등의 탈산제가 첨가되어, 용강이 이미 킬드 상태인 경우에는, 하기 (3) 식；The temperature adjustment of the said molten steel is generally performed by adding coolant, such as a chopper residue or cutting waste, after adding a deoxidizer, while refluxing molten steel specifically, after completion | finish of RH treatment. However, since the surface is often oxidized in the added cold material, when a deoxidizer, such as Al, is added and molten steel is already in a killed state, following formula (3);
Fe2O3 ＋ 2[Al] = 2[Fe] ＋ Al2O3··· (3) Fe 2 O 3 + 2 [Al] = 2 [Fe] + Al 2 O 3 ... (3)
의 반응에 의해, 용강 중의 [Al] 이 산화되어 Al2O3 가 생성되어, 용강의 청정도가 크게 저하된다. Reaction causes oxidation of [Al] in molten steel to cause Al 2 O 3 Is generated, and the cleanliness of the molten steel is greatly reduced.
냉재 투입에 의해 생성된 Al2O3 을 제거하기 위해서는, RH 처리에서의 냉재 투입 후의 환류 시간을 충분히 확보할 필요가 있다. 발명자들은 상기 냉재 투입에 의해 악화된 용강의 청정도를 철강 제품의 품질에 악영향을 미치지 않을 정도까지 청정화하는 데에 필요한 환류 시간에 대해 조사했다. 그 결과, 청정화에 필요한 환류 시간 (T) 은 냉재 첨가량 (W) 에 의해 변화되어, 하기 (4) 식 ；Al 2 O 3 produced by cold ash injection In order to remove N, it is necessary to sufficiently secure the reflux time after adding the cold ash in the RH treatment. The inventors investigated the reflux time required to clean the molten steel exacerbated by the cold ash injection to such an extent that the quality of the steel product is not adversely affected. As a result, the reflux time (T) required for cleaning is changed depending on the amount of cold material added (W), and the following formula (4);
T (min) ≥ 0.25 W (㎏/t) ＋ 2··· (4) T (min) ≥ 0.25 W (kg / t) + 2 ... (4)
를 만족시키도록 설정할 필요가 있는 것을 발견했다. 상기 환류 시간은 분 단위로 올림한 시간으로 하는 것이 바람직하다. We have found that we need to set it to satisfy. It is preferable that the said reflux time is rounded up by a minute.
또한, 냉재 투입 후의 환류 시간은 용강 온도의 저하에 의한 주조 트러블 등을 방지하기 위해, 상한은 6 min 으로 하는 것이 바람직하다. In addition, in order to prevent the casting trouble etc. by the fall of molten steel temperature, the reflux time after cold material injection | throwing-in is preferable for the upper limit to be 6 min.
또, 발명자들은 상기 RH 처리에 있어서는, 냉재 투입 후의 환류 가스 (Ar) 의 유량을 소정의 유량 이상, 구체적으로는 4 ℓ (Normal)/min·t 이상으로 함으로써, 개재물의 발생률을 보다 안정적으로 저감시킬 수 있는 것을 발견했다. In the RH treatment, the inventors further stably reduce the incidence of inclusions by setting the flow rate of the reflux gas Ar after the cold ash input to be equal to or greater than a predetermined flow rate, specifically, 4 L (Normal) / min · t or more. I found something that could be done.
또, 발명자들은 상기 RH 처리에 있어서는, CaO 를 주성분으로 하는 슬래그 개질재를 첨가하여, 레이들 내의 슬래그를 CaO－SiO2－Al2O3－MgO 계의 조성으로 하고, 또한 슬래그 중의 (T. Fe) 와 (MnO) 의 합계 농도를 4 mass% 이하로 조정하는 것이 바람직한 것도 발견했다. 슬래그의 조성을 CaO－SiO2－Al2O3－MgO 계로 함으로써, 용강 중에 생성된 Al2O3 등의 개재물을 효율적으로 흡수시킬 수 있기 때문이다. In addition, the inventors In, in addition to the slag modifiers composed mainly of CaO, and the slag in the ladle in the proportion of the system CaO-SiO 2 -Al 2 O 3 -MgO, also the slag (T. in the RH treatment It was also found that it is preferable to adjust the total concentration of Fe) and (MnO) to 4 mass% or less. To step by the composition CaO-SiO 2 -Al 2 O 3 -MgO in the slag, the Al 2 O 3 produced in the molten steel It is because an interference | inclusion, such as this, can be absorbed efficiently.
또, 상기 (T. Fe) 및 (MnO) 은, 산화물로서 슬래그 중에 함유되는 철 및 Mn의 총량이며, 이들의 합계 농도가 적을수록 용강 중의 Al 등의 산화에 의한 산화물계 개재물의 증가를 억제할 수 있기 때문이다. 상기 효과를 얻기 위해서는, (T. Fe) 와 (MnO) 의 합계 농도를 4 mass% 이하, 바람직하게는 2 mass% 이하로 저감시키는 것이 바람직하다. (T. Fe) and (MnO) are the total amounts of iron and Mn contained in the slag as oxides, and the smaller the total concentration thereof, the more suppress the increase of oxide-based inclusions by oxidation of Al and the like in molten steel. Because it can. In order to obtain the above effect, it is preferable to reduce the total concentration of (T. Fe) and (MnO) to 4 mass% or less, preferably 2 mass% or less.
또한 발명자들은, 용강 온도 조정을 위한 냉재를 투입해도, 상기와 같은 환류 시간이나 환류 가스 유량을 제한하지 않고, 고청정도 강을 용제하는 방법에 대해 검토했다. Moreover, the inventors examined the method of melt | dissolving high clean steel without restrict | limiting the reflux time and reflux gas flow rate as mentioned above, even if the coolant for molten steel temperature adjustment is thrown in.
그 결과, 탈산제를 투입하기 전에, 전로 정련 종료시의 용강 온도, 용강 중의 용존 산소, 그 후의 RH 처리 시간 및 주조까지의 처리 시간으로부터 냉재 투입량을 구함으로써, 냉재 투입 후의 환류 시간을 킬드 처리에 필요한 최저한의 시간까지 단축해도 강의 청정도를 확보할 수 있는 것을 발견했다. As a result, before the deoxidizer is added, the reflux time after the coolant addition is determined by determining the reflux time from the molten steel temperature at the end of the converter refining, the dissolved oxygen in the molten steel, the subsequent RH treatment time, and the treatment time until the casting. It was found that even if it was shortened by time, the cleanliness of the steel could be secured.
상기 냉재 투입량을 결정하는 데에 있어서 용존 산소를 고려하는 이유는, 용존 산소량에 의해 탈산제의 첨가량이 변화되고, 그에 따라 승온량도 상이하기 때문이다. 또, 그 후의 RH 처리 시간 및 주조까지의 처리 시간을 고려하는 이유는, RH 처리 및 주조까지의 경과 시간에서의 온도 저하를 고려하기 때문이다. The reason for considering dissolved oxygen in determining the coolant input amount is that the amount of deoxidizer added varies depending on the amount of dissolved oxygen, and thus the temperature rise amount is also different. Moreover, the reason for considering the subsequent RH treatment time and the processing time until casting is because the temperature decrease in the elapsed time until RH treatment and casting is considered.
(실시예 1)(Example 1)
도 1 에 나타낸 RH 탈가스 장치를 이용하여 강을 정련하는 데에 있어서, 탈산제를 첨가 후, 냉재를 투입하는 경우의 RH 처리 조건을 조사하기 위해, 이하의 실험을 실시했다. In refining steel using the RH degassing apparatus shown in FIG. 1, the following experiment was performed in order to investigate the RH treatment conditions at the time of adding a coolant after adding a deoxidizer.
고로 (高爐) 에서 나온 용선 (溶銑) 에 탈황, 탈인 등의 용선 예비 처리를 실시한 후, 전로에서 취련하여 얻은 약 250 톤의 용강을 미탈산 상태에서 레이들에 출강 했다. 이 용강의 성분 조성은, [C] ： 0.03 ∼ 0.04 mass%, [Si] ： 0. 03 ∼ 0.06 mass%, [Mn] ： 0.3 ∼ 0.5 mass%, [P] ： 0.007 mass% 이하, [S] ： 0.0030 mass% 이하인 것이었다.After the molten iron from the blast furnace was subjected to the molten iron preliminary treatment such as desulfurization and dephosphorization, about 250 tons of molten steel obtained by drilling in the converter was pulled out to the ladle in the state of non-deoxidation. Component composition of this molten steel is [C]: 0.03-0.04 mass%, [Si]: 0.03-0.06 mass%, [Mn]: 0.3-0.5 mass%, [P]: 0.007 mass% or less, [S] ]: It was 0.0030 mass% or less.
이어서, 상기 미탈산 상태의 용강에 대해서, RH 탈가스 장치를 이용하여, 침지관으로부터 환류 가스 (Ar) 를 불어넣어 용강을 약 15 분간 환류하는 림드 처리하여 용강 중의 탄소 농도 [C] 를 30 massppm 이하로 저감시킨 후, 동일하게 용강을 환류하면서, 호퍼로부터 슈터를 통하여, Al 원을, 용강 중의 Al 농도 [Al] 이 0.02 ∼ 0.04 mass% 가 되도록 첨가하여 탈산하고, 이어서, 냉재를 투입하여 온도 조정한 후, 진공 탈가스조 내의 진공도를 0.5 ∼ 2 torr (67 ∼ 266 ㎩) 의 범위로 제어하여 킬드 처리를 실시했다. Subsequently, the molten steel in the non-deoxidation state was subjected to a rim treatment by blowing reflux gas (Ar) from the immersion tube using a RH degassing apparatus to reflux the molten steel for about 15 minutes, thereby reducing the carbon concentration [C] in the molten steel to 30 mass ppm. After reducing to below, while refluxing molten steel in the same manner, the Al source was added and deoxidized from the hopper through a shooter so that the Al concentration [Al] in the molten steel was 0.02 to 0.04 mass%, and then the cold material was introduced to the temperature. After the adjustment, the degree of vacuum in the vacuum degassing tank was controlled in the range of 0.5 to 2 torr (67 to 266 kPa) to carry out the killing treatment.
또한, 상기 RH 처리에 있어서는, 탈탄 처리 종료시의 용존 산소 [O] 를 200 ∼ 800 massppm 의 범위에서 여러 가지로 변경한 용강에 Al 원을 첨가했다. 또, 냉재 투입량과 냉재 투입 후의 환류 시간에 대해서도 여러 가지로 변화시키고, 또한 냉재 투입 후의 환류 가스 (Ar) 의 유량을 500 ∼ 3000 ℓ (Normal)/min·t 의 범위에서 변동시켰다. 또한, 상기 RH 처리에서는, CaO 를 주성분으로 하는 슬래그 개질재를 첨가하여, 레이들 내의 슬래그를 CaO－SiO2－Al2O3－MgO 계의 조성으로 하고, 게다가 슬래그 중의 (T. Fe) 와 (MnO) 의 합계 농도를 4 mass% 이하로 조정했다. In the RH treatment, an Al source was added to the molten steel in which dissolved oxygen [O] at the end of the decarburization treatment was variously changed in the range of 200 to 800 mass ppm. In addition, the amount of refrigeration material and the reflux time after the refrigeration material were changed in various ways, and the flow rate of reflux gas (Ar) after the refrigeration material was varied in a range of 500 to 3000 liter (Normal) / min · t. In the RH treatment, a slag modifier containing CaO as a main component is added to make the slag in the ladle a CaO-SiO 2 -Al 2 O 3 -MgO system, and further (T. Fe) and The total concentration of (MnO) was adjusted to 4 mass% or less.
상기의 RH 처리를 실시한 강은, 그 후, 연속 주조해서 주편 (鑄片) 으로 하여, 열간 압연하고, 냉간 압연하고, 마무리 어닐링하여 냉연 강판 (철강 제품) 으로 한 후, 상기 철강 제품의 청정도를 조사했다. 청정도의 조사는, 냉연 강판의 일부를 잘라내어, 그 판두께 단면을 광학 현미경 또는 전자 현미경으로 관찰하고, 1 ㎠ 의 단면 내에 확인되는 100 ㎛ 이상의 크기의 개재물 발생 개수를 측정하여, 그 발생률이 0.01 개/㎠ 이하인 경우를 청정도가 양호 (○), 0.01 개/㎠ 초과인 경우를 청정도가 불량 (×) 이라고 평가했다. The steel subjected to the above RH treatment is then continuously casted into cast pieces, hot rolled, cold rolled, and finished annealed to form a cold rolled steel sheet (steel product). Investigated. The irradiation of cleanliness cuts a part of cold-rolled steel plate, observes the plate thickness cross section with an optical microscope or an electron microscope, measures the number of occurrence of inclusions of 100 micrometers or more confirmed in 1 cm <2> cross section, and the incidence rate is 0.01 pieces The cleanliness was good (○) for the case of /
도 2 는, 킬드 처리에서의 환류 가스 (Ar) 의 유량을 8 ℓ (Normal)/min·t 로 했을 때의, 용강 1 톤당 냉재 투입량 (W) 과 냉재 투입 후의 용강 환류 시간 (T) 이 철강 제품의 청정도에 미치는 영향을 나타낸 것이다. 이 도면으로부터, 냉재 투입량 (W) 이 적을수록 짧은 환류 시간 (T) 에 청정도가 개선되는 것, 구체적으로는, 냉재 투입 후의 환류 시간 (T) 을 냉재 투입량 (W) 에 따라 하기 (4) 식；Fig. 2 shows the amount of cold ash input per tonne of molten steel and the molten steel reflux time T after cold ash input when the flow rate of reflux gas Ar in the killing process is 8 L (Normal) / min · t. The effect on the cleanliness of the product is shown. From this figure, the lower the coolant input amount W, the better the cleanliness at the short reflux time T. Specifically, the reflux time T after the coolant input is determined according to the cold input amount W according to the following formula (4) ;
T (min) ≥ 0.25 W (㎏/t) ＋ 2··· (4) T (min) ≥ 0.25 W (kg / t) + 2 ... (4)
의 관계를 만족시키도록 설정하면, 청정도가 우수한 강이 얻어지는 것을 알 수 있다. It can be seen that the steel having excellent cleanliness can be obtained by setting it to satisfy the relationship of.
또, 도 3 은, 냉재 투입량이 4 ㎏/t, 냉재 투입 후의 환류 시간이 6 min 일 때에, 킬드 처리에서의 환류 가스 (Ar) 의 유량이, 철강 제품 중의 개재물의 발생률에 미치는 영향을 나타낸 것이다. 이 도면으로부터, 환류 가스 (Ar) 의 유량을 4 ℓ (Normal)/min·t 로 함으로써, 철강 제품 중의 개재물의 발생률을 0.01 개/㎠ 이하로 저감시킬 수 있는 것을 알 수 있다. 3 shows the effect of the flow rate of the reflux gas Ar in the kill process on the incidence rate of inclusions in the steel product when the cold ash input amount is 4 kg / t and the reflux time after the cold ash input is 6 min. . From this figure, it turns out that the generation rate of the inclusions in steel products can be reduced to 0.01 piece / cm <2> or less by setting the flow volume of reflux gas Ar to 4 liter (Normal) / min * t.
(실시예 2)(Example 2)
철강 제품의 청정도 (개재물 발생률) 에 미치는 냉재 투입 시기의 영향을 조사하기 위해, 실시예 1 과 동일한 성분 조성을 갖는 전로 출강된 미탈산의 용강을 RH 탈가스 장치를 이용하여, 이하의 조건으로 RH 처리하는 실험을 실시했다. In order to investigate the influence of the cold material injection timing on the cleanliness (incidence rate) of steel products, the molten steel of the converter undeoxidized acid having the same composition as that of Example 1 was subjected to RH degassing under the following conditions. The experiment to process was implemented.
상기 RH 처리에서는, 상기 용강을 미탈산인 상태로 환류하는 림드 처리를 약 15 분간 실시하여 용강 중의 탄소 농도 [C] 를 30 massppm 이하로 저감시키고, 이어서, 이 때의 용강 온도, 용강 중의 용존 산소 [O] 를 측정하는 동시에, 그 후의 RH 처리 시간 및 주조까지의 처리 시간으로부터 냉재 투입량을 2 ∼ 12 ㎏/t 로 결정하고, 냉재를 투입한 후, 용강 중의 Al 농도 [Al] 가 0.02 ∼ 0.04 mass% 가 되도록 Al 원을 첨가하여 탈산하고, 또한 탈가스조 내의 진공도를 0.5 ∼ 2 torr (67 ∼ 266 ㎩) 의 범위로 제어하고, 환류 가스 (Ar) 의 유량을 8 ∼ 12 ℓ (Normal)/min·t 의 범위로 제어하고, 도 2 에 나타낸 기준으로 냉재 첨가량에 따라, 환류 시간을 1 ∼ 6 min 의 범위에서 변화시켜 킬드 처리를 실시했다. In the RH treatment, a rim treatment for refluxing the molten steel in the state of taltal acid is performed for about 15 minutes to reduce the carbon concentration [C] in the molten steel to 30 mass ppm or less, followed by the molten steel temperature and dissolved oxygen in the molten steel [ O] was measured and the amount of cold ash input was determined to be 2 to 12 kg / t from the subsequent RH treatment time and the processing time until casting, and after the coolant was added, the Al concentration [Al] in the molten steel was 0.02 to 0.04 mass. Al source was added and deoxidized so that it may become%, and the vacuum degree in a degassing tank was controlled to the range of 0.5-2 torr (67-266 kPa), and the flow volume of reflux gas Ar was 8-12 L (Normal) / It controlled in the range of min * t, and performed the kill process by changing reflux time in the range of 1-6 min according to the amount of cold material addition based on the reference | standard shown in FIG.
또한, 비교예로서 냉재 투입 시기를, Al 원을 첨가한 후 (탈산 후) 로 하고, 그 외는 상기와 같은 조건으로 RH 처리를 실시하는 실험도 행하였다. In addition, as a comparative example, the coolant input timing was made after adding Al source (after deoxidation), and the experiment which performed RH process on the conditions similar to the above was also performed.
이렇게 하여 얻어진 용강을 연속 주조하여 주편으로 한 후, 열간 압연하고, 냉간 압연하고, 마무리 어닐링하여 냉연 강판 (철강 제품) 으로 한 후, 실시예 1 과 마찬가지로 하여, 상기 철강 제품 중의 청정도 (개재물의 발생률) 를 측정해서, 그 결과를 도 4 에 나타냈다. 이 도면으로부터, Al 원 첨가 후 (탈산 후) 에 냉재를 투입하는 비교예에서는, 냉재 투입 후의 환류 시간의 변화에 의해 개재물의 발생률이 크게 변동하고 있는 것에 대해서, 냉재 투입 시기를, Al 원을 첨가 전 (탈산 전) 으로 한 본 발명예에서는, 환류 시간을 변동시켜도, 개재물의 발생률이 안정적으로 0.01 개/㎠ 이하로 저감되어 있는 것을 알 수 있다. The molten steel thus obtained is continuously cast and cast, followed by hot rolling, cold rolling, finish annealing to form a cold rolled steel sheet (steel product), and the cleanliness of the steel product (including Incidence rate) was measured, and the result is shown in FIG. From this figure, in the comparative example in which cold material is added after Al source addition (after deoxidation), the Al source is added as the cold material input time, while the incidence rate of inclusions varies greatly due to the change in reflux time after cold material input. In the example of the present invention made before (before deoxidation), it can be seen that even if the reflux time is varied, the incidence of inclusions is stably reduced to 0.01 /
(실시예 3)(Example 3)
철강 제품의 청정도 (개재물 발생률) 에 미치는 슬래그 개질의 효과를 조사하기 위해, 실시예 1 과 동일한 성분 조성의 전로 출강된 미탈산의 용강을, RH 탈가스 장치를 이용하여, 이하의 조건으로 RH 처리하는 실험을 실시했다. In order to investigate the effect of slag reforming on the cleanliness (inclusion rate) of steel products, the molten steel of nitralized acid which has been subjected to the converter composition having the same composition as that of Example 1 was subjected to RH degassing under the following conditions. The experiment to process was implemented.
상기 RH 처리에서는, 상기 용강을 미탈산인 상태로 환류하는 림드 처리를 약 15 분간 실시하여 용강 중의 탄소 농도 [C] 를 30 massppm 이하로 저감시키고, 용존 산소 [O] 를 100 ∼ 300 massppm 의 범위로 제어한 후, 마찬가지로 용강을 환류하면서, 용강 중의 Al 농도 [Al] 가 0.02 ∼ 0.04 mass% 가 되도록 Al 원을 첨가하여 탈산하고, 또한 냉재를 8 ㎏/t 투입하여 온도 조정한 후, 탈가스조 내의 진공도를 0.5 ∼ 2 torr (67 ∼ 266 ㎩) 의 범위로 제어하고, 환류 가스 (Ar) 의 유량을 10 ℓ (Normal)/min·t 의 범위로 제어하여 6 min 동안 킬드 처리를 실시했다.In the RH treatment, a limid treatment for refluxing the molten steel in the state of non-deoxidation is performed for about 15 minutes to reduce the carbon concentration [C] in the molten steel to 30 mass ppm or less, and the dissolved oxygen [O] in the range of 100 to 300 mass ppm. After the control, the molten steel was refluxed in the same manner, while the Al source was added and deoxidized so that the Al concentration [Al] in the molten steel was 0.02 to 0.04 mass%, and the temperature was adjusted by adding 8 kg / t of cold material to the degassing tank. The inside vacuum degree was controlled in the range of 0.5-2 torr (67-266 kPa), the flow volume of reflux gas Ar was controlled in the range of 10 L (Normal) / min * t, and the kill process was performed for 6 min.
또, 상기 RH 처리에서는, CaO 를 주성분으로 하는 슬래그 개질재를 첨가하여, 레이들 내의 슬래그를 CaO－SiO2－Al2O3－MgO 계의 조성으로 하고, 또한 슬래그 중의 (T. Fe) 와 (MnO) 의 합계 농도를 4 mass% 이하로 조정했다. In the RH treatment, a slag modifier containing CaO as a main component is added to make the slag in the ladle a CaO-SiO 2 -Al 2 O 3 -MgO-based composition, and (T. Fe) and The total concentration of (MnO) was adjusted to 4 mass% or less.
또한, 상기 슬래그 중의 (T. Fe) ＋ (MnO) 의 합계 농도는, 철제의 봉을 슬래그층의 상부로부터 삽입했을 때에, 봉 선단의 적열부의 길이로부터 얻어지는 슬래그 두께와 평균적인 슬래그 조성 및 비중으로부터 저급 산화물인 (T. Fe) ＋ (MnO) 양을 계산하고, 이들을 환원하는 데에 필요한 당량분의 Al 과 CaO 를, 슬래그 개질제로서 레이들 상부로부터 투입함으로써 제어했다. 이와 관련하여, 본 실시예에서의 Al 및 CaO 의 첨가량은, 용강 250 t 에 대해서 Al ： 50 ∼ 100 ㎏ (0.2 ∼ 0.4 kg/t), CaO ： 25 ∼ 50 ㎏ (0.1 ∼ 0.2 ㎏/t) 이었다. The total concentration of (T. Fe) + (MnO) in the slag is based on the slag thickness and the average slag composition and specific gravity obtained from the length of the glowing portion at the tip of the rod when the iron rod is inserted from the top of the slag layer. The amount of (T. Fe) + (MnO), which is a lower oxide, was calculated and controlled by adding Al and CaO in an equivalent amount required to reduce them, from the top of the ladle as a slag modifier. In this connection, the amounts of Al and CaO added in this example are Al: 50-100 kg (0.2-0.4 kg / t) and CaO: 25-50 kg (0.1-0.2 kg / t) with respect to 250 t of molten steel. It was.
또, 비교예로서 상기의 슬래그 개질을 실시하지 않고, 슬래그 조성을 CaO－SiO2－Al2O3－MgO－FetO－MnO 계로 하여, 슬래그 중의 (T. Fe) 와 (MnO) 의 합계 농도를 5 ∼ 8 mass% 로 조정하여 RH 처리를 실시하는 실험도 행하였다. In addition, as a comparative example, the slag composition is used as a CaO-SiO 2 -Al 2 O 3 -MgO-Fe t O-MnO system, and the total concentration of (T. Fe) and (MnO) in the slag is not performed. The experiment which performed RH treatment by adjusting to 5-8 mass% was also performed.
이렇게 하여 얻어진 용강을 연속 주조하여 주편으로 한 후, 열간 압연하고, 냉간 압연하고, 마무리 어닐링하여 냉연 강판 (철강 제품) 으로 한 후, 실시예 1 과 마찬가지로 하여, 상기 철강 제품 중의 청정도 (개재물의 발생률) 를 측정하고, 그 결과를 표 1 에 나타냈다. 이 표로부터, 슬래그 개질을 실시하지 않는 경우에는, 개재물의 발생률이 0.005 ∼ 0.007 개/㎠ 로 크게 변동하고 있는 것에 대해, Al ＋ CaO 첨가에 의한 슬래그 개질을 실시한 본 발명예의 경우에는, 개재물의 발생률이 0.002 개/㎠ 이하로 저위 (低位) 로 안정되어 있다. 이는 슬래그 개질을 한 것에 의해, Al 탈산으로 용강 중에 용해된 [Al] 의 재산화가 방지되었기 때문인 것으로 생각된다. The molten steel thus obtained is continuously cast and cast, followed by hot rolling, cold rolling, finish annealing to form a cold rolled steel sheet (steel product), and the cleanliness of the steel product (including Incidence rate) was measured, and the results are shown in Table 1. From this table, in the case of not performing slag reforming, in the case of the example of this invention which performed slag reforming by addition of Al + CaO, although the incidence rate of an inclusion varies widely to 0.005-0.007 piece / cm <2>, the incidence rate of an inclusion It is stable at the low level below 0.002 piece / cm <2>. This is considered to be because the reoxidation of [Al] dissolved in molten steel by Al deoxidation was prevented by slag reforming.
산업상 이용가능성Industrial availability
본 발명의 기술은 VOD 나 ASEA－SKF 등의 진공 환류 처리를 실시하는 용강 2 차 정련에 대해서도 적용할 수 있다. The technique of this invention is applicable also to the molten steel secondary refining which performs vacuum reflux processing, such as VOD and ASEA-SKF.
1 ： 레이들
2 ： 용강
3 ： 슬래그층
4 ： 진공 탈가스조
5 ： 침지관
6 ： 환류 가스 (Ar)
7 ： 냉재용 호퍼
8 ： 냉재 첨가용 슈터
9 ： 배기구1 ： Ladle
2 ： molten steel
3 ： Slag layer
4 ： Vacuum degassing tank
5: immersion pipe
6: reflux gas (Ar)
7: Coolant Hopper
8 ： Shooter for adding cold ash
9 ： Exhaust port
Claims (3)
상기 킬드 처리에 있어서의 환류 가스 유량을 4 ℓ (Normal)/min·t 이상으로 하여 용강을 환류하면서 냉재를 투입하고, 용강 온도를 조정하는 동시에,
상기 냉재 투입 후의 환류 시간 (T) 을, 용강 1 톤당 냉재 첨가량 (W) 과의 관계에 있어서, 하기 식을 만족시키도록 설정하는 것을 특징으로 하는 고청정도 강의 용제 방법.
식
T (min) ≥ 0.25 W (㎏/t) ＋ 2In the solvent method of the steel which decarburizes while refluxing molten steel in a ladle in a reflux vacuum degassing apparatus, and kills by adding a deoxidizer,
While refluxing the molten steel at 4 L (Normal) / min · t or more in the killing process, refluxing the molten steel is introduced to adjust the molten steel temperature,
The reflux time (T) after the cold material input is set so as to satisfy the following formula in relation to the cold material addition amount (W) per ton of molten steel, characterized in that the solvent for high clean steels.
expression
T (min) ≥ 0.25 W (kg / t) + 2
상기 레이들 중의 슬래그 조성을 CaO－SiO2－Al2O3－MgO 계로 하고, 또한 슬래그 중의 (T. Fe) 와 (MnO) 의 합계 농도를 4 mass% 이하로 조정하는 것을 특징으로 하는 고청정도 강의 용제 방법. The method of claim 1,
The slag composition in the ladle is a CaO-SiO 2 -Al 2 O 3 -MgO system, and the total concentration of (T. Fe) and (MnO) in the slag is adjusted to 4 mass% or less. Steel Solvent Method.
상기 탈산제를 투입하기 전에, 전로 취련 종료시의 용강 온도, 용강 중의 용존 산소, 그 후의 RH 처리 시간 및 주조까지의 처리 시간으로부터 결정되는 양의 냉재를 투입하여 용강 온도를 조정하는 것을 특징으로 하는 고청정도 강의 용제 방법. In the solvent method of the steel which decarburizes while refluxing molten steel in a ladle in a reflux vacuum degassing apparatus, and kills by adding a deoxidizer,
Before the deoxidizer is added, the molten steel temperature is adjusted by adjusting the molten steel temperature determined from the molten steel temperature at the end of the converter blowdown, the dissolved oxygen in the molten steel, the subsequent RH treatment time, and the treatment time until casting. Solvent method of steel.
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Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2017163902A1 (en) * | 2016-03-23 | 2017-09-28 | 新日鐵住金株式会社 | Molten pig iron pre-treatment method and molten pig iron pre-treatment control device |
| CN106180737A (en) * | 2016-07-07 | 2016-12-07 | 四川朗峰电子材料有限公司 | A kind of method preparing submicron metal |
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Family Cites Families (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP3279157B2 (en) * | 1995-12-04 | 2002-04-30 | 日本鋼管株式会社 | Melting method of clean steel |
| JP4582826B2 (en) * | 1997-09-12 | 2010-11-17 | Ｊｆｅスチール株式会社 | Manufacturing method of clean steel with RH degassing equipment |
| JP3903580B2 (en) * | 1998-03-26 | 2007-04-11 | Ｊｆｅスチール株式会社 | Method of melting high cleanliness steel |
| JPH11293331A (en) * | 1998-04-10 | 1999-10-26 | Kawasaki Steel Corp | Refining of molten steel |
| JP4035904B2 (en) | 1998-12-10 | 2008-01-23 | Ｊｆｅスチール株式会社 | Method for producing ultra-low carbon steel with excellent cleanability |
| JP2001271117A (en) * | 2000-03-27 | 2001-10-02 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Method for top-blowing refining agent |
| KR100424808B1 (en) * | 2000-10-17 | 2004-03-30 | 주식회사 포스코 | Method for determining the circulation time of the molten steel in the Ruhrstahl-Heraues degassing device |
| JP4207820B2 (en) | 2004-03-25 | 2009-01-14 | Ｊｆｅスチール株式会社 | How to use vacuum degassing equipment |
| CN102251076B (en) * | 2010-05-21 | 2013-04-03 | 宝山钢铁股份有限公司 | RH vacuum refining method of ultra-low carbon stainless steel |
| CN102071287B (en) * | 2010-12-20 | 2013-11-06 | 攀钢集团钢铁钒钛股份有限公司 | Method for melting high-temperature-resistance and high-pressure-resistance alloy steel |
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Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN109487039A (en) * | 2018-11-27 | 2019-03-19 | 马鞍山钢铁股份有限公司 | A method of Ultra-low carbon steel inclusion is controlled based on straight barrel type equipment for vacuum refining |
| CN109487039B (en) * | 2018-11-27 | 2020-07-31 | 马鞍山钢铁股份有限公司 | Method for controlling inclusions in ultra-low carbon steel based on straight-barrel type vacuum refining device |
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