JP4582826B2

JP4582826B2 - Manufacturing method of clean steel with RH degassing equipment

Info

Publication number: JP4582826B2
Application number: JP24891197A
Authority: JP
Inventors: 剛村井; 英寿松野; 栄司櫻井
Original assignee: JFE Steel Corp
Current assignee: JFE Steel Corp
Priority date: 1997-09-12
Filing date: 1997-09-12
Publication date: 2010-11-17
Anticipated expiration: 2017-09-12
Also published as: JPH1192821A

Description

【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、ＲＨ脱ガス装置を用いて、脱酸生成物である酸化物系介在物の少ない清浄鋼を安定して製造する方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
近年の鉄鋼材料の高機能化及び高品質化への要求の高まりから、燐、硫黄等の不純物元素や、脱酸生成物、転炉スラグ及びモールドパウダー等を起源とする酸化物系介在物を極力低減することが要望されている。この内、酸化物系介在物は薄鋼板製品での表面欠陥の主原因となるため、精錬から鋳造に至るまでに数々の低減対策が実施されており、特にＡｌ₂Ｏ₃系の脱酸生成物を起源とする酸化物系介在物（以下、「介在物」と記す）はＲＨ脱ガス処理により効率良く低減されるので、ＲＨ脱ガス装置を用いた介在物の低減方法が多数提案されている。
【０００３】
例えば、特開昭５７−２００５１４号公報には、上昇側浸漬管に環流ガスを吹き込むと共に、上昇側浸漬管直下の取鍋底からもＡｒガスを吹き込み、取鍋底から吹き込むＡｒガスにて、取鍋内溶鋼の攪拌と真空槽を環流する溶鋼量を増大させて溶鋼の環流率を上昇し、ＲＨ脱ガス装置による低減効果を向上させた方法が開示されている。
【０００４】
又、特開平９−４９０１２号公報には、Ａｌ脱酸後、真空槽内の溶鋼中に、ＣａＯを主体とする粒径０．１〜１０ｍｍのフラックスを取鍋内溶鋼上に存在するスラグ量に応じて添加し、Ａｌ脱酸により発生する介在物を効率良く低減する方法が開示されている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】
上記の特開昭５７−２００５１４号公報、及び、特開平９−４９０１２号公報に記載の方法は、介在物の除去に有効な手段ではあるが、脱酸後にどの程度の時間、処理を継続すれば介在物の浮上分離が完了するのかが不明であり、そのため、脱酸後の処理時間が短か過ぎて介在物の浮上分離が十分でない場合や、逆に、処理時間が延長して溶鋼温度が低下しすぎ、次工程でトラブルの生じる場合もあった。
【０００６】
本発明は、上記事情に鑑みなされたもので、その目的は、溶鋼中に発生する介在物量に応じて脱酸後の処理時間を決め、介在物の少ない清浄鋼をＲＨ脱ガス装置で安定して製造する方法を提供することである。
【０００７】
【課題を解決するための手段】
本発明によるＲＨ脱ガス装置での清浄鋼の製造方法は、環流用Ａｒガスにより溶鋼を真空槽内へ環流しつつ、真空槽内でＡｌを添加して未脱酸状態の溶鋼を脱酸し、その後、真空槽内への環流を継続した後に処理を終えるＲＨ脱ガス装置での精錬の際に、Ａｌ添加直前での溶鋼中の溶解酸素量Ｃｏを測定し、測定された前記溶鋼中の溶解酸素量Ｃｏと、上昇側浸漬管に吹き込まれる環流用Ａｒガス量Ｑとから、（１）式を用いてＡｌ添加後の処理時間ｔを決めることを特徴とするものである。
【０００８】
ｔ≧２０×（１−０．５^Co/50）×（８／Ｑ）^0.5……（１）
但し、（１）式において各記号は以下を表わすものである。
【０００９】
ｔ：Ａｌ添加後の処理時間（ｍｉｎ）
Ｃｏ：溶解酸素量（ｐｐｍ）
Ｑ：環流用Ａｒガス量（Ｎｌ／ｍｉｎ・ｔｏｎ）
発明者等は、ＲＨ脱ガス装置において未脱酸鋼を脱酸する際に、Ａｌ添加直前の溶鋼中の溶解酸素量Ｃｏと、Ａｌ添加後に上昇側浸漬管に吹き込むＡｒガス量Ｑと、Ａｌ添加後の処理時間ｔとを様々に変更して、これらの要因とＡｌ脱酸により生成するＡｌ₂Ｏ₃系介在物の量との関係を調査した。
【００１０】
その結果、図２に示すように、溶解酸素量Ｃｏと環流用Ａｒガス量Ｑとで決まる（１）式の右辺より、Ａｌ添加後の処理時間ｔを長くすることで、介在物が処理中に十分浮上・分離して減少し、製品での介在物による表面欠陥指数が低下することが確認できた。これは、脱酸直後の溶鋼中介在物量は、脱酸直前の溶解酸素量Ｃｏに依存し、そして、生成した介在物は、その発生時から環流ガスのＡｒガス量Ｑに比例して時間と共に減少するので、溶解酸素量Ｃｏと環流用Ａｒガス量Ｑとで構成される（１）式右辺により、脱酸後の処理時間を決めることができるからである。
【００１１】
【発明の実施の形態】
本発明を図面に基づき説明する。図１は、本発明を実施したＲＨ脱ガス装置の断面概略図である。
【００１２】
図において、上昇側浸漬管２と下降側浸漬管３とを下部に備え、上部で排気装置（図示せず）に連結された真空槽１を主設備として構築されるＲＨ脱ガス装置の直下に、転炉（図示せず）から出鋼され、スラグ８と未脱酸状態の溶鋼６とを収納した取鍋７が搬入されている。そして、取鍋７を昇降装置（図示せず）により上昇させて取鍋７内の溶鋼６を上昇側浸漬管２及び下降側浸漬管３に浸漬し、上昇側浸漬管２を貫通して設けた環流用Ａｒガス吹き込み管４から上昇側浸漬管２内にＡｒガスを吹き込むと共に、真空槽１内を排気装置にて排気すると、取鍋７内の溶鋼６は、Ａｒガス気泡９と共に上昇側浸漬管２を上昇して真空槽１内に流入し、その後、下降側浸漬管３から取鍋７に戻る流れ、所謂、環流を形成してＲＨ脱ガス処理が施される。
【００１３】
こうして、未脱酸状態の溶鋼６を、例えば真空脱炭処理等で所定時間処理した後、溶鋼６中の溶解酸素量Ｃｏ（ｐｐｍ）を測定し、次いで、この溶解酸素量Ｃｏに応じて溶鋼６中に０．０１〜０．０５ｗｔ％のＡｌが残留する程度の量の金属Ａｌを、真空槽１の側壁を貫通して設けた原料投入口５から真空槽１内に添加して溶鋼６を脱酸する。添加後残留するＡｌの含有量が０．０１ｗｔ％未満では脱酸が弱く、又、０．０５ｗｔ％を超える過剰のＡｌはコスト上不利益であるからである。尚、溶解酸素量Ｃｏの測定は、周知の方法、例えば酸素プローブを溶鋼６に浸漬して直接測定する方法や、溶鋼６から採取した試料を化学分析して求める方法等で行えば良い。
【００１４】
そして、把握した溶解酸素量Ｃｏ（ｐｐｍ）と、Ａｌ添加後に吹き込まれる環流用Ａｒガス量Ｑ（Ｎｌ／ｍｉｎ・ｔｏｎ）とを（１）式に代入して（１）式右辺を算出し、（１）式右辺で算出される時間（ｍｉｎ）以上の処理時間ｔでＡｌ添加後継続して処理した後に、環流用Ａｒガスの吹き込みと真空槽１内の排気を停止してＲＨ脱ガス処理を終了する。尚、本発明の環流用Ａｒガス量Ｑは、１分間当たりに上昇側浸漬管に吹き込まれるＡｒガス流量（Ｎｌ／ｍｉｎ）を処理する溶鋼のヒート量（ｔｏｎ）で除算した値である。
【００１５】
その際に、Ａｌ添加後の真空槽１内の圧力は５ｔｏｒｒ以下に維持することが好ましい。真空槽１内の圧力が５ｔｏｒｒを超えると、溶鋼６の環流量が低下して介在物の浮上・分離が妨げられるからである。
【００１６】
このようにしてＲＨ脱ガス処理を施すことで、Ａｌ脱酸により発生する介在物の量に関わらず、介在物の少ない清浄鋼を安定して製造することができる。
【００１７】
尚、取鍋７内のスラグ８は、転炉出鋼時に転炉スラグが混入したものであり、通常、ＦｅＯやＭｎＯ等の低級酸化物を含む。これら低級酸化物は、ＲＨ脱ガス装置でのＡｌ脱酸後に溶鋼６中に溶解するＡｌと反応して、Ａｌ₂Ｏ₃を新たに生成させ、溶鋼６の清浄性を劣化させる。そのため、清浄鋼を製造する際には、転炉スラグの混入を防止したり、取鍋７内のスラグ８に金属Ａｌ、又はＣａＯを主成分とするスラグ改質剤等を添加し、スラグ８中の（％Ｔ．Ｆｅ）と（％ＭｎＯ）との合計を４ｗｔ％以下に低減してから、ＲＨ脱ガス処理を実施することが好ましい。尚、（Ｔ．Ｆｅ）とは、全ての鉄酸化物（ＦｅＯやＦｅ₂Ｏ₃等）を表わしている。
【００１８】
【実施例】
図１に示すＲＨ脱ガス装置を用いて、転炉から出鋼された未脱酸鋼を脱酸する際に、Ａｌ添加直前の溶鋼中の溶解酸素量Ｃｏを測定し、Ａｌ添加後に上昇側浸漬管に吹き込むＡｒガス量ＱとＡｌ添加後の処理時間ｔとを様々に変更して、合計３５ヒートの試験操業を実施し、前記溶解酸素量ＣｏとＡｒガス量ＱとＡｌ添加後の処理時間ｔとが、Ａｌ脱酸により生成するＡｌ₂Ｏ₃系介在物の浮上・分離に及ぼす影響を調査した。
【００１９】
対象とした溶鋼はＣ含有量が０．０２〜０．０６ｗｔ％の未脱酸溶鋼で、転炉からの出鋼量を２５０ｔｏｎと３００ｔｏｎの２水準で実施した。そして、全てのヒートで転炉出鋼後、取鍋内スラグにＣａＯを主成分とするスラグ改質剤を添加し、スラグ中の（％Ｔ．Ｆｅ）と（％ＭｎＯ）との合計を４ｗｔ％以下に予め調整した。調整後のスラグ組成は、ＣａＯ−ＳｉＯ₂−Ａｌ₂Ｏ₃−ＭｇＯ系である。
【００２０】
未脱酸状態で所定の時間処理した後、溶解酸素量Ｃｏを酸素プローブにて測定し、測定した溶解酸素量Ｃｏに応じて溶鋼中のＡｌ含有量が０．０１〜０．０５ｗｔ％となる量の金属Ａｌを真空槽に投入して溶鋼を脱酸した。
【００２１】
Ａｌ脱酸後、上昇側浸漬管内に環流用Ａｒガスを、Ａｒガス量Ｑが８〜２４Ｎｌ／ｍｉｎ・ｔｏｎ、具体的にはヒート量が２５０ｔｏｎの場合に２０００〜６０００Ｎｌ／ｍｉｎの範囲で吹き込みつつ、真空槽内の圧力を０．５〜２ｔｏｒｒに制御して処理を継続し、Ａｌ添加後１０〜１５分間でＲＨ脱ガス処理を終了した。
【００２２】
そして、ＲＨ脱ガス処理後、スラブ連続鋳造機にて厚み２２０ｍｍ、幅９５０ｍｍの鋳片に鋳造し、得られた鋳片を熱間圧延、次いで冷間圧延して最終的に薄鋼板製品として、薄鋼板製品において介在物による表面欠陥を調査した。尚、表面欠陥の程度は指数化して表示し、表面欠陥指数が低い程介在物が少ないことを表わしている。
【００２３】
表１に、３５ヒートの試験操業におけるＲＨ脱ガス処理でのヒート量、測定した溶解酸素量Ｃｏ、環流用Ａｒガス量Ｑ、Ａｌ添加後の処理時間ｔ、及び、製品での表面欠陥指数をまとめて示す。但し、環流用Ａｒガス量Ｑの欄のカッコ内数値は単位時間当たりのＡｒガス流量（Ｎｌ／ｍｉｎ）を示す。表１に示すようにＡｌ脱酸前の溶解酸素量Ｃｏが比較的少ないにもかかわらず製品での表面欠陥指数が高いヒート（例えば、テストＮｏ．１）や、逆に、溶解酸素量Ｃｏは多いにもかかわらず製品での表面欠陥指数が低いヒート（例えば、テストＮｏ．２３）がある。
【００２４】
【表１】

【００２５】
Ａｌ添加により生成した介在物をＲＨ脱ガス処理中に溶鋼中から浮上・分離させるための要因として以下の２つの前提を立て、次元解析的な手法により製品の表面欠陥指数が０のヒートと、それ以外のヒートとを区分することができる式を考え、そして前述の（１）式として提案した。
前提(1)：溶解酸素量Ｃｏが高い程、Ａｌ脱酸後の処理時間ｔを延長する必要がある。
前提(2)：環流用Ａｒガス量Ｑが多い程、介在物の浮上・分離が促進されて処理時間ｔは短くすることができる。
【００２６】
表１には、各ヒートの溶解酸素量Ｃｏと環流用Ａｒガス量Ｑとで算出された（１）式右辺の値と、実際の処理時間ｔとの比を合わせて示す。そして、処理時間ｔと算出された（１）式右辺との比を横軸とし、製品表面欠陥指数を縦軸としてグラフ化したものが図２である。図２に示すように、（１）式右辺による処理時間より実際の処理時間ｔが長い全てのヒートでは、製品欠陥指数は０であり、従って、少なくとも（１）式の右辺から算出される時間より長い時間、Ａｌ添加後処理することで、介在物を浮上・分離させ、清浄鋼の製造が可能であることが知見された。尚、表１の備考欄に本発明の範囲内のヒートを実施例として、又、それ以外のヒートを比較例として区分して表示した。
【００２７】
【発明の効果】
本発明では、溶鋼中の溶解酸素量を把握した上でＡｌ脱酸し、そして、Ａｌ脱酸後の処理時間を前記溶解酸素量と環流用Ａｒガス量とで算出される適切な時間以上とするので、Ａｌ脱酸により生成する介在物をＲＨ脱ガス処理中に溶鋼中から浮上・分離させ、安定して清浄鋼を製造することができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明を実施したＲＨ脱ガス装置の断面概略図である。
【図２】試験操業による製品表面欠陥の調査結果を（１）式により整理して示した図である。
【符号の説明】
１真空槽
２上昇側浸漬管
３下降側浸漬管
４環流用Ａｒガス吹き込み管
５原料投入口
６溶鋼
７取鍋
８スラグ
９Ａｒガス気泡[0001]
BACKGROUND OF THE INVENTION
The present invention relates to a method for stably producing clean steel with a small amount of oxide inclusions, which are deoxidation products, using an RH degassing apparatus.
[0002]
[Prior art]
Due to the increasing demand for higher functionality and higher quality of steel materials in recent years, impurity elements such as phosphorus and sulfur, oxide inclusions originating from deoxidation products, converter slag, mold powder, etc. It is desired to reduce as much as possible. Among these, oxide inclusions are the main cause of surface defects in thin steel sheet products, and therefore, various reduction measures have been implemented from refining to casting, especially deoxidation generation of Al ₂ O ₃ series. Since oxide inclusions (hereinafter referred to as “inclusions”) originating from the inclusions are efficiently reduced by the RH degassing treatment, many methods for reducing inclusions using an RH degassing apparatus have been proposed. Yes.
[0003]
For example, Japanese Patent Laid-Open No. 57-200514 discloses that a reflux gas is blown into the ascending side dip tube, and Ar gas is also blown from the bottom of the ladle directly below the ascending side dip tube. A method is disclosed in which the agitation of the inner molten steel and the amount of molten steel circulating in the vacuum chamber are increased to increase the reflux rate of the molten steel, and the reduction effect by the RH degassing apparatus is improved.
[0004]
Japanese Patent Laid-Open No. 9-49012 discloses that the amount of slag present on the molten steel in the ladle with a flux having a particle size of 0.1 to 10 mm mainly composed of CaO in the molten steel in the vacuum chamber after Al deoxidation. A method is disclosed in which inclusions generated by Al deoxidation are efficiently reduced.
[0005]
[Problems to be solved by the invention]
The methods described in JP-A-57-2000514 and JP-A-9-49012 are effective means for removing inclusions, but how long the treatment can be continued after deoxidation. For example, it is unclear whether the floating separation of inclusions is complete, so if the processing time after deoxidation is too short and the floating separation of inclusions is not sufficient, or conversely, the processing time is extended and the molten steel temperature In some cases, troubles occurred in the next process.
[0006]
The present invention has been made in view of the above circumstances, and its purpose is to determine the treatment time after deoxidation according to the amount of inclusions generated in molten steel, and to stabilize clean steel with few inclusions with an RH degasser. It is to provide a manufacturing method.
[0007]
[Means for Solving the Problems]
The method for producing clean steel in the RH degassing apparatus according to the present invention is to deoxidize molten steel in an undeoxidized state by adding Al in the vacuum tank while circulating the molten steel into the vacuum tank with the refluxing Ar gas. Then, at the time of refining in the RH degassing apparatus which finishes the treatment after continuing the reflux into the vacuum chamber, the amount of dissolved oxygen Co in the molten steel immediately before the addition of Al is measured, and the measured The processing time t after the addition of Al is determined by using the equation (1) from the dissolved oxygen amount Co and the circulating Ar gas amount Q blown into the rising side dip tube.
[0008]
t ≧ 20 × (1-0.5 ^{Co / 50} ) × (8 / Q) ^0.5 (1)
However, in the equation (1), each symbol represents the following.
[0009]
t: Processing time after addition of Al (min)
Co: dissolved oxygen amount (ppm)
Q: Ar gas amount for reflux (Nl / min · ton)
The inventors, when deoxidizing non-deoxidized steel in the RH degassing apparatus, the amount of dissolved oxygen Co in the molten steel immediately before the addition of Al, the amount of Ar gas Q blown into the rising side dip tube after the addition of Al, and Al The treatment time t after the addition was variously changed, and the relationship between these factors and the amount of Al ₂ O ₃ inclusions generated by Al deoxidation was investigated.
[0010]
As a result, as shown in FIG. 2, by increasing the treatment time t after the addition of Al from the right side of the equation (1) determined by the dissolved oxygen amount Co and the circulating Ar gas amount Q, the inclusions are being processed. It was confirmed that the surface defect index due to inclusions in the product decreased. This is because the amount of inclusions in the molten steel immediately after deoxidation depends on the dissolved oxygen amount Co immediately before deoxidation, and the generated inclusions are proportional to the amount of Ar gas Q in the reflux gas from the time of occurrence. This is because the processing time after deoxidation can be determined by the right side of the formula (1) configured by the dissolved oxygen amount Co and the circulating Ar gas amount Q.
[0011]
DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION
The present invention will be described with reference to the drawings. FIG. 1 is a schematic cross-sectional view of an RH degassing apparatus embodying the present invention.
[0012]
In the figure, an ascending-side dip tube 2 and a descending-side dip tube 3 are provided at the bottom, and directly below an RH degassing device constructed as a main facility with a vacuum chamber 1 connected to an exhaust device (not shown) at the top. A ladle 7 which is discharged from a converter (not shown) and contains slag 8 and undeoxidized molten steel 6 is carried in. Then, the ladle 7 is raised by an elevating device (not shown), and the molten steel 6 in the ladle 7 is immersed in the ascending-side dip tube 2 and the descending-side dip tube 3, and provided through the ascending-side dip tube 2. When Ar gas is blown into the rising side dip pipe 2 from the refluxing Ar gas blowing pipe 4 and the vacuum chamber 1 is evacuated by the exhaust device, the molten steel 6 in the ladle 7 rises together with the Ar gas bubbles 9. The dip tube 2 is raised and flows into the vacuum chamber 1, and then flows back from the descending dip tube 3 to the ladle 7, forming a so-called recirculation flow, and is subjected to RH degassing treatment.
[0013]
Thus, after the undeoxidized molten steel 6 is treated for a predetermined time by, for example, vacuum decarburization, the amount of dissolved oxygen Co (ppm) in the molten steel 6 is measured, and then the molten steel according to the dissolved oxygen amount Co. Metal Al in such an amount that 0.01 to 0.05 wt% of Al remains in the steel 6 is added into the vacuum chamber 1 from the raw material inlet 5 provided through the side wall of the vacuum chamber 1 to melt the molten steel 6. Deacidify. This is because deoxidation is weak when the content of Al remaining after addition is less than 0.01 wt%, and excessive Al exceeding 0.05 wt% is disadvantageous in terms of cost. The dissolved oxygen amount Co may be measured by a known method, for example, a method in which an oxygen probe is directly immersed in the molten steel 6 or a method in which a sample collected from the molten steel 6 is obtained by chemical analysis.
[0014]
Then, by substituting the grasped dissolved oxygen amount Co (ppm) and the circulating Ar gas amount Q (Nl / min · ton) blown after the addition of Al into the equation (1), the right side of the equation (1) is calculated, (1) The RH degassing process is performed by continuously blowing Ar gas for reflux and exhausting the vacuum chamber 1 after the addition of Al for a processing time t equal to or longer than the time (min) calculated by the right side of the equation (1). Exit. The Ar gas amount Q for reflux in the present invention is a value obtained by dividing the Ar gas flow rate (Nl / min) blown into the rising side dip tube per minute by the heat amount (ton) of the molten steel to be processed.
[0015]
At that time, it is preferable to maintain the pressure in the vacuum chamber 1 after the addition of Al at 5 torr or less. This is because if the pressure in the vacuum chamber 1 exceeds 5 torr, the ring flow rate of the molten steel 6 is lowered, and the floating and separation of inclusions are hindered.
[0016]
By performing the RH degassing treatment in this way, it is possible to stably produce clean steel with few inclusions regardless of the amount of inclusions generated by Al deoxidation.
[0017]
In addition, the slag 8 in the ladle 7 is mixed with converter slag at the time of converter steelmaking, and usually contains lower oxides such as FeO and MnO. These lower oxides react with Al dissolved in the molten steel 6 after Al deoxidation in the RH degassing apparatus to newly generate Al ₂ O ₃ and deteriorate the cleanliness of the molten steel 6. Therefore, when manufacturing clean steel, mixing of converter slag is prevented, or a slag modifier mainly composed of metal Al or CaO is added to the slag 8 in the ladle 7 so that the slag 8 It is preferable to perform the RH degassing treatment after reducing the total of (% T.Fe) and (% MnO) to 4 wt% or less. Note that (T.Fe) represents all iron oxides (FeO, Fe ₂ O _{3 and the} like).
[0018]
【Example】
When deoxidizing undeoxidized steel produced from a converter using the RH degassing apparatus shown in FIG. 1, the amount of dissolved oxygen Co in the molten steel immediately before the addition of Al is measured. The Ar gas amount Q blown into the dip tube and the treatment time t after the addition of Al were variously changed, and a test operation of a total of 35 heats was carried out. The treatment after the dissolved oxygen amount Co, the Ar gas amount Q and the Al addition The effect of time t on the floating and separation of Al ₂ O ₃ inclusions generated by Al deoxidation was investigated.
[0019]
The target molten steel was non-deoxidized molten steel having a C content of 0.02 to 0.06 wt%, and the steel output from the converter was implemented at two levels of 250 ton and 300 ton. And after the converter steel is output by all heats, the slag modifier which has CaO as a main component is added to the slag in a ladle, and the sum total of (% T.Fe) and (% MnO) in slag is 4 wt. % Previously adjusted. The adjusted slag composition is CaO—SiO ₂ —Al ₂ O ₃ —MgO.
[0020]
After processing for a predetermined time in an undeoxidized state, the dissolved oxygen amount Co is measured with an oxygen probe, and the Al content in the molten steel becomes 0.01 to 0.05 wt% according to the measured dissolved oxygen amount Co. An amount of metal Al was put into a vacuum chamber to deoxidize the molten steel.
[0021]
After deoxidizing Al, circulating Ar gas is blown into the ascending-side dip tube while Ar gas amount Q is 8 to 24 Nl / min · ton, specifically, when the heat amount is 250 ton, 2000 to 6000 Nl / min. The process was continued by controlling the pressure in the vacuum chamber to 0.5 to 2 torr, and the RH degassing process was completed in 10 to 15 minutes after the addition of Al.
[0022]
Then, after RH degassing treatment, cast into a slab having a thickness of 220 mm and a width of 950 mm with a slab continuous casting machine, and the obtained slab is hot-rolled and then cold-rolled to finally produce a steel sheet product, Surface defects due to inclusions were investigated in thin steel sheet products. The degree of surface defects is indexed and displayed, and the lower the surface defect index, the less inclusions.
[0023]
Table 1 shows the heat amount in the RH degassing process in the 35 heat test operation, the measured dissolved oxygen amount Co, the Ar gas amount Q for refluxing, the treatment time t after the addition of Al, and the surface defect index in the product. Shown together. However, the numerical value in parentheses in the column of the amount of Ar gas for reflux Q indicates the Ar gas flow rate (Nl / min) per unit time. As shown in Table 1, although the dissolved oxygen amount Co before Al deoxidation is relatively small, the product has a high surface defect index (for example, test No. 1), and conversely, the dissolved oxygen amount Co is There is a heat (for example, test No. 23) with a low surface defect index in the product despite the large number.
[0024]
[Table 1]

[0025]
The following two assumptions are made as factors for causing inclusions generated by the addition of Al to float and separate from the molten steel during the RH degassing process, and heat with a product surface defect index of 0 by a dimensional analysis method, A formula that can be distinguished from other heats was considered and proposed as formula (1) above.
Assumption (1): It is necessary to extend the treatment time t after Al deoxidation as the dissolved oxygen amount Co increases.
Assumption (2): Increasing the amount Q of Ar gas for recirculation promotes the floating and separation of inclusions, and the processing time t can be shortened.
[0026]
Table 1 also shows the ratio of the value on the right side of the equation (1) calculated from the dissolved oxygen amount Co and the refluxing Ar gas amount Q for each heat and the actual processing time t. FIG. 2 is a graph in which the ratio between the processing time t and the calculated right side of equation (1) is plotted on the horizontal axis and the product surface defect index is plotted on the vertical axis. As shown in FIG. 2, in all heats in which the actual processing time t is longer than the processing time according to the right side of the equation (1), the product defect index is 0. Therefore, the time calculated from at least the right side of the equation (1) It was discovered that inclusions were levitated and separated by treatment after addition of Al for a longer time, and it was possible to produce clean steel. In addition, in the remarks column of Table 1, the heat within the range of the present invention is classified and displayed as an example, and the other heat is classified and displayed as a comparative example.
[0027]
【The invention's effect】
In the present invention, Al is deoxidized after grasping the amount of dissolved oxygen in the molten steel, and the treatment time after Al deoxidation is not less than an appropriate time calculated from the amount of dissolved oxygen and the amount of Ar gas for reflux. Therefore, inclusions generated by Al deoxidation can be floated and separated from the molten steel during the RH degassing process, and clean steel can be manufactured stably.
[Brief description of the drawings]
FIG. 1 is a schematic cross-sectional view of an RH degassing apparatus embodying the present invention.
FIG. 2 is a diagram showing the investigation results of product surface defects by a test operation, organized by equation (1).
[Explanation of symbols]
DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 Vacuum tank 2 Ascending side dip pipe 3 Descending side dip pipe 4 Circulating Ar gas blowing pipe 5 Raw material inlet 6 Molten steel 7 Ladle 8 Slag 9 Ar gas bubble

Claims

環流用Ａｒガスにより溶鋼を真空槽内へ環流しつつ、真空槽内でＡｌを添加して未脱酸状態の溶鋼を脱酸し、その後、真空槽内への環流を継続した後に処理を終えるＲＨ脱ガス装置での精錬の際に、Ａｌ添加直前での溶鋼中の溶解酸素量Ｃｏを測定し、測定された前記溶鋼中の溶解酸素量Ｃｏと、上昇側浸漬管に吹き込まれる環流用Ａｒガス量Ｑとから、（１）式を用いてＡｌ添加後の処理時間ｔを決めることを特徴とするＲＨ脱ガス装置での清浄鋼の製造方法。
ｔ≧２０×（１−０．５^Co/50）×（８／Ｑ）^0.5 ……（１）
但し、（１）式において各記号は以下を表わすものである。
ｔ：Ａｌ添加後の処理時間（ｍｉｎ）
Ｃｏ：溶解酸素量（ｐｐｍ）
Ｑ：環流用Ａｒガス量（Ｎｌ／ｍｉｎ・ｔｏｎ）While circulating the molten steel into the vacuum chamber with the Ar gas for recirculation, Al is added in the vacuum chamber to deoxidize the molten steel in an undeoxidized state, and then the processing is finished after continuing the reflux into the vacuum chamber. During refining in the RH degassing apparatus, the dissolved oxygen amount Co in the molten steel immediately before the addition of Al is measured, and the measured dissolved oxygen amount Co in the molten steel and the Ar for reflux that is blown into the rising side dip pipe A method for producing clean steel in an RH degassing apparatus, wherein the processing time t after addition of Al is determined from the gas amount Q using the equation (1) .
t ≧ 20 × (1-0.5 ^{Co / 50} ) × (8 / Q) ^0.5 (1)
However, in the equation (1), each symbol represents the following.
t: Processing time after addition of Al (min)
Co: dissolved oxygen amount (ppm)
Q: Ar gas amount for reflux (Nl / min · ton)