JPH11293331A - Refining of molten steel - Google Patents
Refining of molten steelInfo
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- JPH11293331A JPH11293331A JP9932698A JP9932698A JPH11293331A JP H11293331 A JPH11293331 A JP H11293331A JP 9932698 A JP9932698 A JP 9932698A JP 9932698 A JP9932698 A JP 9932698A JP H11293331 A JPH11293331 A JP H11293331A
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Abstract
Description
【０００１】[0001]
【発明の属する技術分野】本発明は、溶鋼の精錬方法に
関し、とくに、ガス吹き込みによる取鍋内溶融スラグの
成分調整を通じて脱酸、脱硫反応の向上を図らんとする
技術を提案する。The present invention relates to a method for refining molten steel, and particularly to a technique for improving the deoxidation and desulfurization reactions by adjusting the composition of molten slag in a ladle by gas injection.
【０００２】[0002]
【従来の技術】近年、鋼材の製品品質の高度化に伴い、
鋼中の介在物や硫黄分の低減の必要性が高まっている。
鋼中の介在物の低減のためには、溶鋼の攪拌のみなら
ず、スラグの酸素ポテンシャルの低下が不可欠である。
というのは、スラグの酸素ポテンシャルが高いと、真空
脱ガス装置におけるキルド処理（脱酸材添加後の攪拌処
理）時、そのキルド処理のあと鋳造までの間、または鋳
造中に、スラグから溶鋼へ酸素が移動し、多量の介在物
生成の原因になるからである。2. Description of the Related Art In recent years, as the quality of steel products has advanced,
The need to reduce inclusions and sulfur content in steel is increasing.
In order to reduce inclusions in the steel, it is essential not only to stir the molten steel but also to lower the oxygen potential of the slag.
This is because if the oxygen potential of the slag is high, the slag can be transferred from the slag to the molten steel during the killing process (stirring process after adding the deoxidizing material) in the vacuum degassing device, until the casting after the killing process, or during casting. This is because oxygen moves and causes generation of a large amount of inclusions.
【０００３】そこで、従来、転炉等からの出鋼の際、あ
るいは真空脱ガス処理の前に、取鍋内のスラグに脱酸剤
を添加して還元する方法がとられていた。しかし、単に
脱酸剤を添加することだけでは、スラグの酸素ポテンシ
ャルのばらつきが大きく、低位に安定させることが困難
であった。しかも、一般的な真空脱ガス処理, 例えばＲ
Ｈ式脱ガス装置やＤＨ式脱ガス装置などの、いわゆる吸
い上げ式真空脱ガス装置による処理においては、溶鋼の
攪拌はできても、スラグの攪拌までは期待できないた
め、スラグの酸素ポテンシャルを低下させる手段を別に
採用する必要があった。Therefore, conventionally, a method of adding a deoxidizing agent to a slag in a ladle and reducing it before tapping from a converter or before vacuum degassing treatment has been adopted. However, the slag has a large variation in oxygen potential by simply adding a deoxidizing agent, and it has been difficult to stabilize the slag at a low level. Moreover, a general vacuum degassing process, for example, R
In a process using a so-called suction type vacuum degassing device such as an H-type degassing device or a DH type degassing device, even if the molten steel can be stirred, it cannot be expected to stir the slag, so the oxygen potential of the slag is reduced. Means had to be adopted separately.
【０００４】このようなスラグの酸素ポテンシャルを低
下する従来技術としては、ＲＨ脱ガス処理の前にスラ
グ中に生石灰を投入することにより該スラグ中の酸化鉄
分を希釈する方法（特開平４−９９２１６号公報）、
スラグ還元剤の添加量を、スラグ中の酸化鉄濃度のみな
らず溶鋼中の溶存酸素濃度に従って調整する方法（特開
平５−５１６２５号公報）、ＲＨ脱ガス処理後に別途
の簡易精錬設備において成分調整とスラグ改質を行う方
法（特開平９−２５５０７号公報）などがある。[0004] As a conventional technique for lowering the oxygen potential of such slag, a method of diluting iron oxide in the slag by introducing quick lime into the slag before RH degassing treatment (JP-A-4-99216) is known. No.),
A method in which the amount of the slag reducing agent added is adjusted according to not only the iron oxide concentration in the slag but also the dissolved oxygen concentration in the molten steel (Japanese Patent Laid-Open No. 5-51625), and component adjustment in a separate simple refining facility after the RH degassing treatment. And slag reforming (JP-A-9-25507).
【０００５】しかし、特開平４−９９２１６号公報に記
載された方法では、製鋼炉流出スラグの酸化鉄を希釈す
るには多量の生石灰の投入が必要であり、そのために溶
鋼の温度低下が避けられず、この温度低下を補償するた
めに出鋼温度を高める必要があった。しかし、そのため
には溶鋼中の炭素を吹き下げなければならず、これがま
たスラグ中の酸化鉄分を増大させるという悪循環に陥る
問題点があった。However, in the method described in Japanese Patent Application Laid-Open No. 4-99216, a large amount of quick lime needs to be charged in order to dilute the iron oxide in the slag flowing out of the steelmaking furnace. However, it was necessary to raise the tapping temperature in order to compensate for this temperature drop. However, for this purpose, the carbon in the molten steel must be blown down, and this also has a problem that the iron oxide content in the slag is increased, thereby causing a vicious cycle.
【０００６】また、特開平５−５１６２５号公報に記載
された方法では、スラグのみならず溶鋼中の溶存酸素に
見合う分のスラグ還元剤を添加するという点で、スラグ
還元剤の必要量を正確に見積もることができる点で進歩
が認められるものの、肝心なＲＨ式などの吸い上げ式真
空脱ガス装置において、スラグと溶鋼との攪拌が乏しい
ことに起因するスラグ還元の遅滞を解消するまでには到
っていないのが実情である。In the method described in Japanese Patent Application Laid-Open No. 5-51625, the required amount of the slag reducing agent is accurately determined in that not only the slag but also the slag reducing agent corresponding to the dissolved oxygen in the molten steel is added. Although progress is recognized in that it can be estimated at a point, it is important to eliminate delays in slag reduction caused by poor stirring of slag and molten steel in a suction-type vacuum degasser such as RH type. It is not the fact.
【０００７】そして、特開平９−２５５０７号公報に記
載された方法では、ＲＨ脱ガス装置とは別に簡易精錬設
備を設けなくてはならないこと、また、その簡易精錬設
備でも改めてスラグ改質処理を行うので、温度低下が避
けられないこと、さらにはＲＨ脱ガス処理をして清浄化
した溶鋼に改めて合金剤を投入するためにそこで介在物
が生成し、溶鋼の清浄度を低下させるおそれがあるとい
う問題点を孕んでいた。In the method described in Japanese Patent Application Laid-Open No. 9-25507, a simple refining facility must be provided separately from the RH degassing apparatus. Therefore, there is a risk that the temperature is inevitable, and that inclusions are formed in the molten steel that has been degassed by RH degassing, so that an alloying agent is added again to the molten steel, thereby lowering the cleanliness of the molten steel. That was the problem.
【０００８】[0008]
【発明が解決しようとする課題】このように、従来の吸
い上げ式真空脱ガス装置を用いた処理では、溶融スラグ
の改質を行うことが実質上困難で、スラグの酸素ポテン
シャルが依然として高いために、キルド処理中やその処
理後に脱酸速度の停滞や鋳造中に介在物の生成が起こ
り、製品欠陥を発生させていた。また、スラグの酸素ポ
テンシャルが高いと、脱硫反応が起こりにくいために、
低硫鋼の製造が極めて困難であった。As described above, in the treatment using the conventional suction type vacuum degassing apparatus, it is substantially difficult to reform the molten slag, and the oxygen potential of the slag is still high. In addition, during the killing treatment or after the treatment, the deoxidation rate stagnates and inclusions are formed during casting, thereby causing product defects. In addition, if the oxygen potential of the slag is high, the desulfurization reaction does not easily occur,
It was extremely difficult to produce low sulfur steel.
【０００９】さらに、ＲＨ脱ガス処理後に、ガスバブリ
ングなどによる二次精錬を別途行うことにより、スラグ
改質を行う方法も考えられたが、このような付加的な処
理を行うと、処理時間が長くなり、生産性を低下させる
原因となってしまう。Further, a method of reforming slag by separately performing secondary refining by gas bubbling or the like after the RH degassing treatment has been considered. However, if such additional treatment is performed, the treatment time is reduced. It becomes longer and causes a decrease in productivity.
【００１０】本発明の目的は、従来技術が抱えている上
述した問題点を解決するための技術を開発し提案するこ
とであり、ＲＨ脱ガス処理中にスラグ調製、即ち取鍋内
スラグを改質することによって脱酸、脱硫反応を向上さ
せることのできる溶鋼の精錬方法を提案することにあ
る。An object of the present invention is to develop and propose a technique for solving the above-mentioned problems of the prior art, and to prepare slag during RH degassing, that is, to improve slag in a ladle. An object of the present invention is to propose a method for refining molten steel capable of improving the deoxidation and desulfurization reactions by improving the quality.
【００１１】[0011]
【課題を解決するための手段】上掲の目的を実現するた
めに開発した本発明の要旨構成を以下に示す。即ち、本
発明の基本的な構成は、吸い上げ式の真空脱ガス装置を
用いて溶鋼を精錬する際、取鍋内の溶鋼に脱酸剤を添加
した後、取鍋の底部および／または取鍋の側壁から不活
性ガスを吹き込んで取鍋内スラグを攪拌することを特徴
とする溶鋼の精錬方法である。The gist configuration of the present invention developed to realize the above object is shown below. That is, the basic configuration of the present invention is that, when refining molten steel using a suction-type vacuum degassing apparatus, after adding a deoxidizing agent to molten steel in a ladle, the bottom of the ladle and / or the ladle A slag in a ladle by blowing an inert gas from a side wall of the ladle.
【００１２】本発明においては、吸い上げ式の真空脱ガ
ス装置としてＲＨ式真空脱ガス装置またはＤＨ式真空脱
ガス装置を用いることが好ましい実施の態様となる。本
発明においては、取鍋底部からの不活性ガス吹き込み
を、浸漬管直下からは離れた位置で行うことが好ましい
実施の態様となる。また、本発明においては、底吹きす
る不活性ガスとしてアルゴンガスを、10〜100Nl/min 吹
き込むことが好ましい実施の態様となる。また、本発明
においては、溶鋼／スラグの界面における溶鋼の流速が
0.3 m/sec 以上となるように取鍋内スラグの攪拌を行う
ことが好ましい実施の態様となる。In the present invention, it is a preferred embodiment to use an RH type vacuum degassing device or a DH type vacuum degassing device as a suction type vacuum degassing device. In the present invention, it is a preferred embodiment that the inert gas is blown from the ladle bottom at a position distant from immediately below the immersion pipe. In the present invention, it is a preferred embodiment that argon gas is blown at 10 to 100 Nl / min as an inert gas blown to the bottom. In the present invention, the flow rate of the molten steel at the molten steel / slag interface is
It is a preferred embodiment to stir the slag in the ladle so that the speed is 0.3 m / sec or more.
【００１３】本発明に従って、ＲＨ式真空脱ガス装置や
ＤＨ式真空脱ガス装置を使って溶鋼の精錬を行うには、
転炉等の製鋼炉において、予め所定の炭素濃度にまで脱
炭精錬し、次いで、成分調整したリムド状態またはキル
ド状態の溶鋼を、真空脱ガス装置に移して真空槽と取鍋
の間を行き来する間に溶鋼の攪拌を行う。このことによ
り非金属介在物の凝集分離を図り、また、必要に応じて
合金成分の調整を行う。なお、リムド状態の溶鋼の場
合、真空槽内の溶鋼に酸素や不活性ガスを吹込み、ある
いは湯面に向けて吹付けることにより、脱炭反応を促進
するようにしてもよい。According to the present invention, the refining of molten steel using an RH type vacuum degassing device or a DH type vacuum degassing device is as follows.
In a steelmaking furnace such as a converter, decarburizing and refining to a predetermined carbon concentration in advance, and then transferring the rimmed or killed molten steel whose components have been adjusted to a vacuum degassing apparatus, and moves between a vacuum tank and a ladle. The molten steel while stirring. In this way, coagulation and separation of nonmetallic inclusions are achieved, and alloy components are adjusted as necessary. In the case of molten steel in a rimmed state, oxygen or an inert gas may be blown into the molten steel in the vacuum chamber, or may be blown toward the molten metal surface to promote the decarburization reaction.
【００１４】[0014]
【発明の実施の形態】ところで、発明者らの研究によれ
ばＲＨ式やＤＨ式などの吸い上げ式真空脱ガス処理で
は、取鍋内溶鋼表面にあるスラグは、殆ど流動しないこ
とがわかっており、このことがスラグの改質を困難にし
ていることをつきとめた。即ち、図１は、通常のＲＨ脱
ガス処理中の溶鋼の流動を解析した結果を示すベクトル
図であるが、取鍋内溶鋼表面の流速は0.1m/sec以下と非
常に小さいことが明らかである。DESCRIPTION OF THE PREFERRED EMBODIMENTS According to studies by the present inventors, it has been found that slag on the surface of molten steel in a ladle hardly flows in a suction type vacuum degassing process such as an RH type or a DH type. It has been found that this makes slag reforming difficult. That is, FIG. 1 is a vector diagram showing the results of analyzing the flow of molten steel during the normal RH degassing treatment, and it is clear that the flow velocity of the molten steel surface in the ladle is as very small as 0.1 m / sec or less. is there.
【００１５】このことから、本発明では、上記溶鋼表面
の流動を活発にしてスラグの流動を喚起するために、取
鍋内で不活性ガスを底吹きすることによって、該スラグ
の攪拌を達成することにした。この処理において重要な
ことは、湯面の流動解析を行うことによって、底吹きガ
スを溶鋼環流による流速に干渉せず、取鍋内スラグを効
果的に流動喚起せしめて攪拌することである。そのため
に、本発明では、とくに取鍋底部からの不活性ガス吹き
込み位置として、上部に吸い上げ用の環流管,即ち浸漬
管のない位置、つまり浸漬管直下からは外れた位置から
底吹きすることが好ましいことがわかった。Therefore, in the present invention, in order to activate the flow of the molten steel surface and stimulate the flow of the slag, the slag is stirred by blowing the inert gas to the bottom in the ladle. It was to be. What is important in this process is that by performing flow analysis of the molten metal surface, the bottom blown gas does not interfere with the flow velocity of the molten steel reflux, and the slag in the ladle is effectively flowed and stirred. For this purpose, in the present invention, particularly, as the inert gas blowing position from the bottom of the ladle, the bottom is blown from a position where there is no reflux tube for suction, that is, a position without a dip tube, that is, a position separated from immediately below the dip tube. It turned out to be favorable.
【００１６】また、この底吹きに当たっては、吹き込み
ガスによって、スラグが吹き寄せられて溶鋼を覆わなく
なる（裸湯が出る）と、空気による溶鋼酸化を助長する
ため、この裸湯が出ないようにするガス流量があること
もわかった。In the case of the bottom blow, if the slag is blown by the blown gas and the molten steel no longer covers the molten steel (bare hot water comes out), the oxidation of the molten steel by air is promoted. It was also found that there was a gas flow.
【００１７】以上説明したように本発明は、溶鋼のキル
ド処理時 (脱酸剤を添加して溶鋼中の不要な溶存酸素を
除去して最終目標成分に調整する) に、取鍋の底部また
は取鍋の側壁から溶鋼中に不活性ガスを吹込み、取鍋内
溶鋼表面にある酸化鉄分を含有するスラグをよく攪拌
し、このスラグと溶鋼中に溶解している脱酸剤成分との
十分な反応を導き、このことを通じて該スラグ中の酸化
鉄分を還元する方法であると言える。したがって、本発
明において重要なことは、単にスラグの還元を行うだけ
でなく、該スラグと溶鋼との良好な接触ならびにスラグ
の攪拌作用を導くことにある。As described above, according to the present invention, when the molten steel is killed (adding a deoxidizing agent to remove unnecessary dissolved oxygen in the molten steel to adjust it to a final target component), Inert gas is blown into the molten steel from the side wall of the ladle, and the slag containing iron oxide on the surface of the molten steel in the ladle is well stirred, and the slag and the deoxidizing agent dissolved in the molten steel are sufficiently mixed. It can be said that this is a method for reducing the iron oxide content in the slag through this reaction. Therefore, what is important in the present invention is not only to reduce the slag, but also to bring about good contact between the slag and the molten steel and a stirring action of the slag.
【００１８】上記の不活性ガス吹き込みに当たっては、
取鍋の側壁部分から吹き込む場合、できるだけ底部に近
い位置から吹込むことが、攪拌力の増大の上から好まし
い。また、その吹き込みに当たっては、いわゆるポーラ
スプラグ、スリットプラグあるいはステンレス等の高融
点金属製の細管ノズル等を用いることが好ましい。In blowing the above inert gas,
When blowing from the side wall portion of the ladle, it is preferable to blow from a position as close to the bottom as possible from the viewpoint of increasing the stirring power. For the blowing, it is preferable to use a so-called porous plug, slit plug, or a thin tube nozzle made of a high melting point metal such as stainless steel.
【００１９】一般に、吸い上げ式の真空脱ガス装置で
は、溶鋼を取鍋と真空槽との間で往復させ、このことに
より取鍋内溶鋼の流動攪拌を起こさせているが、その攪
拌力はスラグ直下の溶鋼にまでは及ばないのが普通であ
る。この点、そのスラグ直下の部分の溶鋼をも十分に攪
拌できなければ、溶鋼−スラグ界面に脱酸剤成分の供給
が不足し、スラグの還元が不十分になってしまう。した
がって、取鍋底部ないし取鍋側壁の深い位置からのガス
吹込みが必要になるのである。In general, in a suction type vacuum degassing apparatus, molten steel is reciprocated between a ladle and a vacuum tank, thereby causing the molten steel in the ladle to flow and agitate. Usually, it does not extend to the molten steel immediately below. In this regard, if the molten steel immediately below the slag cannot be sufficiently agitated, the supply of the deoxidizer component to the molten steel-slag interface is insufficient, and the slag is not sufficiently reduced. Therefore, it is necessary to inject gas from the ladle bottom or from a deep position on the ladle side wall.
【００２０】図２は、不活性ガスを底吹きしたときの、
溶鋼／スラグの界面の流動速度を計算した結果をベクト
ル図にして示したものである。この計算例は、図３に示
すように、アルゴンガスを取鍋底部の３箇所から30Nl/m
inづつ吹き込んだ場合であるが、環流管, 即ち浸漬管直
下から離れた位置にあるガス吹込み口から吹き込むと、
溶鋼とスラグとの界面の表面流速はより大きくなるこ
と、また、環流管下の位置から底吹きしても、図１に示
したガス吹きしない従来例よりも表面流速が大きくなる
ことがわかった。すなわち、不活性ガスを底吹きした場
合には、溶鋼とスラグとの界面の流速は0.3m/sec以上と
大きくなっており、スラグの攪拌がよく行われている様
子がわかる。FIG. 2 shows the state when the inert gas is blown from the bottom.
FIG. 4 is a vector diagram showing the result of calculating the flow velocity at the molten steel / slag interface. In this calculation example, as shown in FIG.
It is the case where the gas is blown in one by one, but when the gas is blown from the gas inlet at a position away from the reflux pipe, that is, just below the immersion pipe,
It was found that the surface flow velocity at the interface between the molten steel and the slag was larger, and that even when bottom blowing from a position below the reflux pipe, the surface flow velocity was higher than in the conventional example without gas blowing shown in FIG. . That is, when the inert gas is blown from the bottom, the flow velocity at the interface between the molten steel and the slag is as large as 0.3 m / sec or more, which indicates that the slag is well stirred.
【００２１】図４は、本発明方法の一実施態様を示すも
のであるが、図示の符号１は底吹きガスの吹込み口、２
はＲＨ真空槽、３は取鍋、４は環流管, 即ち、浸漬管、
５はスラグ、６はガス気泡、７は溶鋼を示している。こ
の図に示すように、本発明では、取鍋３の底部から吹き
込む底吹きガスは、浸漬管４, ４′の直下から離れた位
置から吹込むことが好ましい。この理由は、浸漬管直下
では、環流溶鋼によって底吹きガス流が妨げられ、スラ
グ／メタル界面にガス流が到達し難いケースがあるとい
う流動解析結果に基づくものである。FIG. 4 shows an embodiment of the method of the present invention.
Is an RH vacuum tank, 3 is a ladle, 4 is a reflux tube, that is, a dip tube,
Reference numeral 5 denotes slag, 6 denotes gas bubbles, and 7 denotes molten steel. As shown in this figure, in the present invention, it is preferable that the bottom blow gas blown from the bottom of the ladle 3 be blown from a position away from immediately below the immersion tubes 4, 4 '. The reason for this is based on the flow analysis result that there is a case in which the gas flow is difficult to reach the slag / metal interface just below the immersion pipe, because the bottom molten gas flow is hindered by the circulating molten steel.
【００２２】また、本発明において、溶鋼とスラグの界
面における流速を大きくしてスラグの攪拌を導くために
は、その流速を0.3 m/sec 以上、好ましくは0.3 m/sec
以上1.0 m/sec 以下の範囲内になるように、ガス吹込み
流量を制御する。ここで、流速を0.3 m/sec 以上に制限
する理由は、通常のスラグ粘度 (３〜20ポアズ) で、ス
ラグの流動が生じる最低の溶鋼表面流速が0.3 m/sec 程
度であるためで、その流速を実現するための吹き込みガ
ス流量は10〜100 NI/minの範囲内にする。この範囲内で
ガスの吹き込みを行うと、望ましいスラグの攪拌強度が
得られ、スラグの酸素ポテンシャルの低下、ひいては脱
酸, 脱硫作用を向上させることができる。なお、好まし
くは60〜100 NI/minがよい。In the present invention, in order to increase the flow velocity at the interface between the molten steel and the slag to guide the slag agitation, the flow velocity must be 0.3 m / sec or more, preferably 0.3 m / sec.
The gas injection flow rate is controlled so as to be within the range of 1.0 m / sec or less. Here, the reason for limiting the flow velocity to 0.3 m / sec or more is that, with normal slag viscosity (3 to 20 poise), the minimum molten steel surface velocity at which slag flow occurs is about 0.3 m / sec. The gas flow rate to achieve the flow rate should be in the range of 10-100 NI / min. When the gas is blown in this range, the desired slag stirring strength can be obtained, and the oxygen potential of the slag can be reduced, and the deoxidizing and desulfurizing effects can be improved. Preferably, the pressure is 60 to 100 NI / min.
【００２３】[0023]
【実施例】本発明方法実施の効果を明らかにするため、
230 トンの極低炭素鋼（Ｃ＝0.0020％、Al＝0.040 ％）
をＲＨ脱ガス処理中するときに、浸漬管直下から離れた
(50cm) 位置に設けた取鍋底部の２箇所から、30N/min
のアルゴンガスを吹き込んだときと、吹き込まないと
き、また、浸漬管の直下の位置からアルゴンガスを30NI
/min を吹き込んだときについて、介在物量および溶鋼
中の硫黄濃度をそれぞれ調査した。実験条件は、ＲＨ環
流ガス流量を2000Nl/min、浸漬管径を700mm 直径とし、
真空度１Torrで、各条件で共通とした。また、脱硫材と
して、CaO を300kg/chargeの条件で取鍋内に投入した。EXAMPLES In order to clarify the effect of the method of the present invention,
230 ton ultra low carbon steel (C = 0.020%, Al = 0.040%)
During the RH degassing treatment,
(50cm) 30N / min from two places at the bottom of the ladle
When argon gas is blown in and out, and when the gas is
The amount of inclusions and the sulfur concentration in the molten steel were investigated when / min was injected. The experimental conditions were as follows: RH reflux gas flow rate 2000Nl / min, immersion pipe diameter 700mm diameter,
The degree of vacuum was 1 Torr, which was common under each condition. As a desulfurization material, CaO was charged into the ladle at 300 kg / charge.
【００２４】表１にその他の条件と、実験結果をまとめ
て示す。なお、表１中で底吹きガス位置の項目に記され
たケースＡ (No.2, 3)、ケースＢ (No.4〜9)は、それぞ
れ図５に示すような配置で取鍋の底部にガス吹込み口１
を設けた場合を示す。Table 1 summarizes other conditions and experimental results. Case A (Nos. 2 and 3) and Case B (Nos. 4 to 9) described in the item of bottom blown gas position in Table 1 are arranged as shown in FIG. Gas inlet 1
Is shown.
【００２５】表１に示す結果からわかるように、比較例
に比べると本発明法の方がスラグ中のFeO 濃度がより低
下し（スラグ中の酸素ポテンシャルが低下した結果）、
鋳片中の酸素値および硫黄値がともに低減している。た
だし、吹き込みガス流量が100Nl/min を越えると、裸湯
が出る領域が大きくなってかえってスラグの酸素ポテン
シャルは高くなったが、実験例１のガス吹きをしない場
合に比べると低く、そのために鋳片の酸素値および硫黄
値はともに低い値となっている。また、ガス吹き込み口
の位置をＲＨの浸漬管の直下を外したケースＢでは浸漬
管の直下に一部重なるケースＡよりもスラグ中のFeO 濃
度が低く、いっそう有利な結果が得られた。As can be seen from the results shown in Table 1, the FeO concentration in the slag is lower in the method of the present invention than in the comparative example (result of a reduction in the oxygen potential in the slag).
Both the oxygen value and the sulfur value in the slab are reduced. However, when the flow rate of the blown gas exceeded 100 Nl / min, the area from which the hot water flowed out became larger and the oxygen potential of the slag increased, but it was lower than that in Experimental Example 1 where no gas was blown. Both the oxygen value and the sulfur value of the piece are low. In case B, in which the position of the gas injection port was removed immediately below the immersion pipe, the FeO concentration in the slag was lower than in case A, which partially overlapped immediately below the immersion pipe, and more advantageous results were obtained.
【００２６】[0026]
【表１】 [Table 1]
【００２７】[0027]
【発明の効果】以上説明したように本発明にかかる精錬
方法によれば、スラグの酸素ポテンシャルが低下し、鋳
片の酸素値および硫黄値が低減することから、より高品
質で、欠陥の少ない鉄鋼製品を製造することができる。As described above, according to the refining method of the present invention, the oxygen potential of the slag is reduced and the oxygen value and the sulfur value of the slab are reduced, so that higher quality and less defects are obtained. Steel products can be manufactured.
【図１】従来のＲＨ脱ガス処理における流動解析結果を
示す溶鋼速度のベクトル図である。FIG. 1 is a vector diagram of molten steel speed showing a flow analysis result in a conventional RH degassing process.
【図２】本発明に従うＲＨ脱ガス処理における流動解析
結果を示す溶鋼速度のベクトル図である。FIG. 2 is a vector diagram of molten steel speed showing a flow analysis result in the RH degassing process according to the present invention.
【図３】溶鋼中の等ガス体積図を示す図である。FIG. 3 is a diagram showing an equal gas volume diagram in molten steel.
【図４】本発明の実施形態を示す略線図である。FIG. 4 is a schematic diagram illustrating an embodiment of the present invention.
【図５】実施例における浸漬管とガス吹き込み口の水平
方向の位置関係を示した模式図である。FIG. 5 is a schematic diagram showing a horizontal positional relationship between a dip tube and a gas blowing port in an example.
１ ガス吹き込み口、 ２ ＲＨ真空槽、３ 取鍋、
４ 浸漬管、５ スラグ、 ６ 底
吹きガス気泡、７ 溶鋼1 gas inlet, 2 RH vacuum tank, 3 ladle,
4 dip tube, 5 slag, 6 bottom blown gas bubble, 7 molten steel
Claims (5)
鋼を精錬する際、取鍋内の溶鋼に脱酸剤を添加した後、
取鍋の底部および／または取鍋の側壁から不活性ガスを
吹き込んで取鍋内スラグを攪拌することを特徴とする溶
鋼の精錬方法。When refining molten steel using a suction type vacuum degassing device, after adding a deoxidizing agent to molten steel in a ladle,
A method for refining molten steel, wherein an inert gas is blown from a bottom portion of a ladle and / or a side wall of the ladle to stir the slag in the ladle.
式真空脱ガス装置またはＤＨ式真空脱ガス装置を用いる
ことを特徴とする請求項１記載の精錬方法。2. RH as a suction type vacuum degassing device
The refining method according to claim 1, wherein a vacuum degassing apparatus or a DH vacuum degassing apparatus is used.
浸漬管直下からは離れた位置で行うことを特徴とする請
求項１または２に記載の精錬方法。3. Blowing of inert gas from the ladle bottom,
The refining method according to claim 1 or 2, wherein the refining is performed at a position away from immediately below the immersion pipe.
スを、10〜100Nl/min 吹き込むことを特徴とする請求項
１〜３のいずれか１に記載の精錬方法。4. The refining method according to claim 1, wherein argon gas is blown at 10 to 100 Nl / min as an inert gas blown to the bottom.
が0.3 m/sec 以上となるように取鍋内スラグの攪拌を行
うことを特徴とする請求項１〜４のいずれかに記載の精
錬方法。5. The refining method according to claim 1, wherein the slag in the ladle is stirred so that the flow velocity of the molten steel at the molten steel / slag interface is 0.3 m / sec or more. .
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9932698A JPH11293331A (en) | 1998-04-10 | 1998-04-10 | Refining of molten steel |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9932698A JPH11293331A (en) | 1998-04-10 | 1998-04-10 | Refining of molten steel |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11293331A true JPH11293331A (en) | 1999-10-26 |
Family
ID=14244522
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9932698A Pending JPH11293331A (en) | 1998-04-10 | 1998-04-10 | Refining of molten steel |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH11293331A (en) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN103225009A (en) * | 2012-01-27 | 2013-07-31 | Jfe钢铁株式会社 | Method for producing high-cleanness steel |
| WO2021106441A1 (en) * | 2019-11-29 | 2021-06-03 | Ｊｆｅスチール株式会社 | Operation method of ladle refining process |
-
1998
- 1998-04-10 JP JP9932698A patent/JPH11293331A/en active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN103225009A (en) * | 2012-01-27 | 2013-07-31 | Jfe钢铁株式会社 | Method for producing high-cleanness steel |
| WO2021106441A1 (en) * | 2019-11-29 | 2021-06-03 | Ｊｆｅスチール株式会社 | Operation method of ladle refining process |
| JPWO2021106441A1 (en) * | 2019-11-29 | 2021-12-02 | Ｊｆｅスチール株式会社 | Operation method of ladle refining process |
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