KR20100074988A - Steel sheet with high strength and elongation and method for manufacturing hot-rolled steel sheet, cold-rolled steel sheet, galvanized steel sheet and galvannealed steel sheet with high strength and elongation - Google Patents

Steel sheet with high strength and elongation and method for manufacturing hot-rolled steel sheet, cold-rolled steel sheet, galvanized steel sheet and galvannealed steel sheet with high strength and elongation Download PDF

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Abstract

PURPOSE: A manufacturing method for a high strength and high ductility steel sheet, a hot rolled steel sheet, a cold rolled steel sheet, a galvanized sheet, and a galvannealed steel sheet is provided to restrict the formation of ferrite by maintaining the content of B less than 0.005 weight%. CONSTITUTION: A high strength and high ductility steel sheet comprises C 0.5~1.0 weight%, Mn 0.01~2.0 weight%, Si 1.0~2.0 weight%, Al 0.01~2.0 weight%, S 0.012 weight% or less, and the rest Fe and other inevitable impurities. The internal structure of the high strength and high ductility steel sheet includes bainite and retained austenite, wherein the average lath width of bainite and austenite is 0.3μm or less.

Description

고강도 고연신 강판 및 열연강판, 냉연강판, 아연도금강판 및 아연도금합금화강판의 제조방법{Steel Sheet With High Strength And Elongation And Method For Manufacturing Hot-Rolled Steel Sheet, Cold-Rolled Steel Sheet, Galvanized Steel Sheet And Galvannealed Steel Sheet With High Strength And Elongation}Steel Sheet With High Strength And Elongation And Method For Manufacturing Hot-Rolled Steel Sheet, Cold-Rolled Steel Sheet, Galvanized Steel Sheet And Galvannealed Steel Sheet With High Strength And Elongation}

본 발명은 자동차의 내판 및 구조부재에 사용할 수 있는 강판 및 그 제조방법에 관한 것으로서, 보다 상세하게는 고강도, 고연신 강판 및 열연강판, 냉연강판, 아연도금강판 및 아연도금합금화강판의 제조방법에 관한 것이다.The present invention relates to a steel sheet and a method for manufacturing the same that can be used for the inner plate and structural members of automobiles, and more particularly, to a method for manufacturing high strength, high stretched steel sheet and hot rolled steel sheet, cold rolled steel sheet, galvanized steel sheet and galvanized alloy steel sheet. It is about.

최근 환경보존을 위하여 이산화탄소의 배출량을 규제하고 있으며, 자동차의 연비개선에 대한 요구가 점차 증가되고 있다. 또한, 충돌시 승객의 안전을 확보하기 위해 자동차 차체의 충돌특성을 중심으로한 안전성 향상도 요구되고 있다. 상기와 같이 자동차 차체의 경량화와 안정성을 동시에 달성하기 위한 방안으로 고강도강판의 가공성 향상이 요구되고 있다.Recently, carbon dioxide emission is regulated for environmental conservation, and the demand for fuel efficiency improvement of automobiles is gradually increasing. In addition, in order to secure the safety of the passengers in the event of a collision, there is a demand for improving safety based on the collision characteristics of the vehicle body. As described above, it is required to improve the processability of high-strength steel sheet in order to simultaneously achieve the weight reduction and stability of the automobile body.

사용되는 강판의 항복강도와 인장강도가 증가할수록 차체의 경량화 효과가 증가되므로 자동차업계에서는 고강도강판을 채용하고자 하는 노력들이 지속적으로 이루어지고 있다. 최근에는 인장강도 980MPa급 이상의 AHSS(Advanced High Strength Steel)강의 적용이 이루어지고 있다. 그러나, 980MPa급 이상의 강도가 높은 경우에는 상대적으로 연신율이 하락하는 단점이 있다.As the yield strength and tensile strength of the steel sheet used increase, the weight reduction effect of the vehicle body increases, and thus, efforts to adopt high strength steel sheets are continuously made in the automobile industry. Recently, the application of AHSS (Advanced High Strength Steel) steel with a tensile strength of 980 MPa or more has been made. However, when the strength is higher than 980MPa class, the elongation is relatively low.

이를 보완하기 위하여 잔류 오스테나이트를 활용하는 TRIP강의 개발이 이루어지고 있으나, 여전히 인장강도와 연신율의 곱이 25,000MPa%를 넘지 못하여 강도와 연신율 균형이 좋지 못한 단점이 있다. In order to compensate for this, the development of TRIP steel using residual austenite has been made, but the product of tensile strength and elongation does not exceed 25,000 MPa%, and there is a disadvantage in that the balance between strength and elongation is not good.

영국특허 9918240을 근거로 US 6,884,306 B1 특허와 JP특허 제3751250호 등에 고탄소 고합금강을 저온에서 항온 변태시켜 미세한 베이나이트 조직을 얻어 고경도, 고강도, 고연성의 강철을 제조하는 방법이 기술되어 있다. 상기 발명에는 일정 성분의 강을 균질화 처리한 후 공냉하고, 이 강을 다시 가열 후 항온 변태시켜 적어도 50%의 베이나이트 조직을 갖거나 적어도 65% 이상의 베이나이트 조직을 갖고, 조직의 나머지는 잔류 오스테나이트 상으로 이루어진 강을 제조하는 방법을 제안하고 있다. 이를 통하여 Hv 409이상의 초고강도강을 제조하는 방안을 제시하고 있는데, 변태시간이 너무 길어서 열연이나 소둔공정에 적용할 수 없는 단점이 있다.US Pat. No. 6,884,306 B1 and JP Patent No. 371250, on the basis of British Patent 9918240, describe a method for producing high hardness, high strength and high ductility steel by constant temperature transformation of high carbon high alloy steel at low temperature to obtain fine bainite structure. . In the present invention, the steel of a certain component is homogenized and then air-cooled, and the steel is heated again and then transformed to constant temperature to have at least 50% of bainite tissue or at least 65% of bainite tissue, and the rest of the tissue is retained in austenite. It has been proposed a method for producing a steel made of knight phase. This suggests a method of manufacturing ultra-high strength steel of Hv 409 or higher, but the transformation time is too long to be applied to the hot rolling or annealing process.

또한, 대한민국 특허 2007-0126202에서는 일정 성분으로 이루어진 강재를 오스테나이트화 처리한 후 Bs 온도 직하로부터 Bs-100℃ 사이의 온도에서 항온변태 시킴으로써 1000MPa 이상의 인장강도와 10% 이상의 연신율을 얻는 방법을 제안하고 있으나, Cr, Ni, Mo등 고가의 합금원소가 첨가되어 제조단가가 매우 고가인 점과 열연강판에만 제한되는 단점이 있다.In addition, Korean Patent 2007-0126202 proposes a method of obtaining a tensile strength of at least 1000MPa and an elongation of at least 10% by austenitizing a steel material consisting of a certain component and then performing constant temperature transformation at a temperature between directly below Bs temperature and Bs-100 ° C. However, there is a disadvantage that the manufacturing cost is very expensive and limited to the hot rolled steel sheet by the addition of expensive alloy elements such as Cr, Ni, Mo.

Sandvik등은 Metals Technology(p213~220, 1981)에서 C: 0.65~0.99중량%, Si: 2~2.78중량%, Mn: 0.5중량%, Cr: 0.02~0.79중량%, Ti: 0~0.03중량%의 첨가강을 활용하여 오스테나이트 열처리 후 290~380℃의 온도에서 열처리하는 것에 의하여 초고강도강을 제안하고 있으나, Si의 함량이 매우 높아서 압연성이 매우 열위하여 열간압연 및 냉간압연의 적용이 어렵고, 열연강판에만 제한되는 단점이 있다.Sandvik et al., Metals Technology (p213 ~ 220, 1981), C: 0.65 ~ 0.99% by weight, Si: 2 ~ 2.78% by weight, Mn: 0.5% by weight, Cr: 0.02 ~ 0.79% by weight, Ti: 0 ~ 0.03% by weight The super high strength steel is proposed by heat treatment at the temperature of 290 ~ 380 ℃ after austenite heat treatment using the added steel, but it is difficult to apply hot rolling and cold rolling because the Si content is very inferior. However, there is a disadvantage that is limited only to the hot rolled steel sheet.

본 발명은 상기 종래의 문제점을 해결하기 위한 것으로, 강의 성분계 및 베이나이트와 잔류오스테나이트의 레스(lath) 폭을 제어하여 고강도, 고연신의 강판을 제공하고, 또한, 본 발명의 다른 목적은 고강도, 고연신의 열연강판, 냉연강판, 아연도금강판 및 아연도금합금화강판을 제조할 수 있는 방법을 제공하고자 한다.The present invention is to solve the above problems, to control the component of the steel and the lath width of bainite and residual austenite to provide a high strength, high elongation steel sheet, and another object of the present invention is to To provide a method for manufacturing high-stretched hot rolled steel sheet, cold rolled steel sheet, galvanized steel sheet and galvanized alloyed steel sheet.

본 발명은 중량%로, C: 0.5~1.0%, Mn: 0.01~2.0%, Si: 1.0~2.0%, Al: 0.01~2.0%, S: 0.012%이하, 잔부 Fe 및 기타 불가피한 불순물을 포함하고, 내부조직은 베이나이트와 잔류오스테나이트로 이루어져 있으며, 베이나이트의 평균 레스(lath) 폭: 0.3㎛ 이하, 잔류오스테나이트의 평균 레스 폭: 0.3㎛ 이하인 강판에 관한 것이다. 상기 강판은 항복강도: 700MPa 이상, 인장강도: 980MPa 이상 및 연신율: 20%이상일 수 있다. 또한, 상기 강판은 중량%로, 0.5%이하의 Mo 및 1.0%이하의 Cr 중 1종 또는 2종을 추가로 포함할 수 있다. 또한, 상기 강판은 중량%로, 0.005%이하의 B 및 0.06%이하의 Ti을 추가로 포함할 수 있다.The present invention includes, by weight, C: 0.5-1.0%, Mn: 0.01-2.0%, Si: 1.0-2.0%, Al: 0.01-2.0%, S: 0.012% or less, balance Fe and other unavoidable impurities. The internal structure is composed of bainite and residual austenite, and the average lath width of bainite is 0.3 µm or less, and the residual thickness of residual austenite is 0.3 µm or less. The steel sheet may have a yield strength of 700 MPa or more, a tensile strength of 980 MPa or more, and an elongation of 20% or more. In addition, the steel sheet may further include one or two of 0.5% or less of Mo and 1.0% or less of Cr in weight%. In addition, the steel sheet may further include 0.005% or less of B and 0.06% or less of Ti in weight%.

또한, 본 발명은 중량%로, C: 0.5~1.0%, Mn: 0.01~2.0%, Si: 1.0~2.0%, Al: 0.01~2.0%, S: 0.012%이하, 잔부 Fe 및 기타 불가피한 불순물을 포함하는 슬라브를 열간압연하여 Ar3 변태점 이상에서 열간압연을 마무리하고, Ms(마르텐사이트 변태 시작온도)~450℃ 범위에서 권취하는 것을 포함하는 고강도 고연신 열연강판의 제조방법에 관한 것이다.In addition, the present invention is a weight%, C: 0.5 ~ 1.0%, Mn: 0.01 ~ 2.0%, Si: 1.0 ~ 2.0%, Al: 0.01 ~ 2.0%, S: 0.012% or less, residual Fe and other unavoidable impurities The present invention relates to a method for producing a high strength hot-rolled steel sheet including hot rolling a slab to be finished to finish hot rolling at an Ar3 transformation point or more, and winding in a range of Ms (martensite transformation start temperature) to 450 ° C.

또한, 본 발명은 중량%로, C: 0.5~1.0%, Mn: 0.01~2.0%, Si: 1.0~2.0%, Al: 0.01~1.0%, S: 0.012%이하, 잔부 Fe 및 기타 불가피한 불순물을 포함하는 강을 열간압연하여 Ar3 변태점 이상에서 열간압연을 마무리하는 열간압연단계, 상기와 같이 열간압연된 열연강판을 650℃이하에서 권취하는 권취단계, 상기 열연강판을 냉간압연후 Ac3 온도이상에서 소둔후 냉각하는 단계 및 상기 냉연강판을 Ms(마르텐사이트 변태 시작온도)~450℃ 범위에서 과시효처리하는 시효처리단계를 포함하는 고강도 고연신 냉연강판의 제조방법에 관한 것이다.In addition, the present invention is a weight%, C: 0.5 ~ 1.0%, Mn: 0.01 ~ 2.0%, Si: 1.0 ~ 2.0%, Al: 0.01 ~ 1.0%, S: 0.012% or less, the balance Fe and other unavoidable impurities Hot rolling to finish the hot rolling at the Ar3 transformation point by hot rolling the steel, the winding step of winding the hot rolled hot rolled steel sheet as above 650 ℃, after the cold rolled hot rolled steel sheet annealing at Ac3 temperature or more After the cooling step and the aging treatment step of overaging the cold rolled steel sheet in the range of Ms (Martensitic transformation start temperature) ~ 450 ℃ a high-strength high-strength cold-rolled steel sheet manufacturing method.

또한, 본 발명은 중량%로, C: 0.5~1.0%, Mn: 0.01~2.0%, Si: 1.0~2.0%, Al: 0.01~1.0%, S: 0.012%이하, 잔부 Fe 및 기타 불가피한 불순물을 포함하는 슬라브를 열간압연하여 Ar3 변태점 이상에서 열간압연을 마무리하는 열간압연단계, 상기와 같이 열간압연된 열연강판을 650℃이하에서 권취하는 권취단계, 상기 열연강판을 냉간압연후 Ac3 온도이상에서 소둔후 냉각하는 단계, 상기 냉연강판을 Ms(마르텐사이트 변태 시작온도)~450℃ 범위에서 과시효처리하는 시효처리단계 및 상기 시효처리한 냉연강판을 도금욕을 통과시켜 강판표면에 도금층을 형성시키는 단계를 포함하는 것을 특징으로 하는 고강도 고연신 아연도금강판의 제조방법에 관한 것이다.In addition, the present invention is a weight%, C: 0.5 ~ 1.0%, Mn: 0.01 ~ 2.0%, Si: 1.0 ~ 2.0%, Al: 0.01 ~ 1.0%, S: 0.012% or less, the balance Fe and other unavoidable impurities Hot rolling to finish the hot rolling at the Ar3 transformation point by hot rolling the slab containing, the winding step of winding the hot rolled hot rolled steel sheet as above 650 ℃, annealing at the temperature above Ac3 after cold rolling the hot rolled steel sheet After the cooling step, the aging treatment step of overaging the cold rolled steel sheet in the range of Ms (Martensitic transformation start temperature) ~ 450 ℃ and passing the aged cold rolled steel sheet through a plating bath to form a plating layer on the surface of the steel sheet It relates to a method of manufacturing a high strength high-strength galvanized steel sheet comprising a.

또한, 본 발명은 중량%로, C: 0.5~1.0%, Mn: 0.01~2.0%, Si: 1.0~2.0%, Al: 0.01~1.0%, S: 0.012%이하, 잔부 Fe 및 기타 불가피한 불순물을 포함하는 슬라브를 열간압연하여 Ar3 변태점 이상에서 열간압연을 마무리하는 열간압연단계, 상기와 같이 열간압연된 열연강판을 650℃이하에서 권취하는 권취단계, 상기 열연강판을 냉간압연후 Ac3 온도이상에서 소둔후 냉각하는 단계, 상기 냉연강판을 Ms(마르텐사 이트 변태 시작온도)~450℃ 범위에서 과시효처리하는 시효처리단계, 상기 시효처리한 냉연강판을 도금욕을 통과시켜 강판표면에 도금층을 형성시키는 단계 및 상기 도금층을 형성한 아연도금강판을 합금화 열처리하여 아연도금합금화강판을 제조하는 단계를 포함하는 것을 특징으로 하는 고강도 고연신 아연도금합금화강판의 제조방법에 관한 것이다.In addition, the present invention is a weight%, C: 0.5 ~ 1.0%, Mn: 0.01 ~ 2.0%, Si: 1.0 ~ 2.0%, Al: 0.01 ~ 1.0%, S: 0.012% or less, the balance Fe and other unavoidable impurities Hot rolling to finish the hot rolling at the Ar3 transformation point by hot rolling the slab containing, the winding step of winding the hot rolled hot rolled steel sheet as above 650 ℃, annealing at the temperature above Ac3 after cold rolling the hot rolled steel sheet After the cooling step, the aging treatment step of overaging the cold rolled steel sheet in the range of Ms (Martensite transformation transformation temperature) ~ 450 ℃, passing the aged cold rolled steel sheet through a plating bath to form a plating layer on the surface of the steel sheet It relates to a method of manufacturing a high-strength high-strength galvanized alloy steel sheet comprising the step and the alloying heat treatment of the galvanized steel sheet formed with the plating layer to produce a galvanized alloy steel sheet.

본 발명은 자동차 강판의 경량화와 충돌 안정성 향상에 기여할 수 있는 항복강도 700MPa이상, 인장강도 980MPa이상, 연신율 20%이상인 강판, 열연강판, 냉연강판, 아연도금강판, 아연도금합금화강판을 제공한다.The present invention provides a steel sheet having a yield strength of 700MPa or more, a tensile strength of 980MPa or more, an elongation of 20% or more, a hot rolled steel sheet, a cold rolled steel sheet, a galvanized steel sheet, and a galvanized alloy steel sheet, which may contribute to the weight reduction of the automobile steel sheet and the improvement of the collision stability.

이하, 본발명의 성분계를 설명하고자 한다.Hereinafter, the component system of the present invention will be described.

C: 0.5~1.0중량%C: 0.5-1.0 wt%

C의 함량이 0.5중량% 미만인 경우에는 강도의 확보는 가능하나, 안정한 잔류 오스테나이트의 안정성이 열위하여 20% 이상의 연신율 확보가 어려울 수 있다. 반면에, C의 함량이 1.0중량%를 초과하는 경우에는 베이나이트 변태가 현격히 느려지고 펄라이트의 생성이 촉진됨에 의하여 오히려 물성이 열화될 수 있다. 따라서, 상기 C의 함량은 0.5~1.0중량% 범위로 한정하는 것이 바람직하다.When the content of C is less than 0.5% by weight, it is possible to secure the strength, but it may be difficult to secure an elongation of 20% or more due to the inferior stability of the stable residual austenite. On the other hand, when the content of C exceeds 1.0% by weight, the physical properties may be deteriorated due to the retardation of bainite transformation significantly and the production of pearlite. Therefore, the content of C is preferably limited to 0.5 to 1.0% by weight.

Mn: 0.01~2.0중량%Mn: 0.01 ~ 2.0 wt%

Mn은 강의 제조공정 중에 불가피하게 함유되는 S와 Fe가 결합한 FeS 형성에 의하여 적열취성을 방지하기 위해 첨가되는데, Mn의 함량이 0.01중량% 미만인 경우 에는 그 함량이 너무 적어 적열취성이 발생될 수 있다. 반면에 Mn의 함량이 2.0중량%를 초과하는 경우에는 베이나이트 변태속도를 느리게 하여 소둔공정의 생산성을 저해할 수 있다. 따라서, 상기 Mn의 함량은 0.01~2.0중량% 범위로 한정하는 것이 바람직하다.Mn is added to prevent redness brittleness due to the formation of FeS in which S and Fe are inevitably contained during the manufacturing process of steel. When the content of Mn is less than 0.01% by weight, the amount of Mn may be too small to cause redness brittleness. . On the other hand, when the Mn content exceeds 2.0% by weight, the bainite transformation rate may be slowed to inhibit productivity of the annealing process. Therefore, the content of Mn is preferably limited to 0.01 to 2.0% by weight.

Si: 1.0~2.0중량%Si: 1.0-2.0 wt%

Si은 페라이트 변태를 촉진시키고 미변태 오스테나이트 중에 C의 함량을 증가시켜서 최종 제품의 잔류 오스테나이트 분율을 향상시키므로 강 중 적극적인 첨가가 필요한 원소이다. Si is an element that requires active addition in steel as it promotes ferrite transformation and increases the content of C in untransformed austenite to improve the residual austenite fraction of the final product.

본 발명과 같이 잔류오스테나이트를 함유한 변태조직강의 생성을 위해서는 Si은 필수로 첨가되어야 하는데, Si의 함량이 1.0중량% 미만인 경우에는 잔류 오스테나이트의 안정화 효과가 크지 않을 수 있다. 반면에 Si의 함량이 2.0중량%를 초과하는 경우에는 열간압연 및 냉간압연시에 크랙이 발생하는 등 압연성이 저하될 수 있다. 따라서, 상기 Si의 함량은 1.0~2.0중량% 범위로 한정하는 것이 바람직하다.Si must be added as essential for the formation of the metamorphic tissue steel containing residual austenite as in the present invention. When the content of Si is less than 1.0% by weight, the stabilization effect of the residual austenite may not be large. On the other hand, when the content of Si exceeds 2.0% by weight, the rolling property may be degraded, such as cracks during hot rolling and cold rolling. Therefore, the content of Si is preferably limited to 1.0 to 2.0% by weight.

Al: 0.01~2.0중량% Al: 0.01-2.0 wt%

Al은 두 가지 목적으로 첨가되는데, 그 하나는 강 중에 존재하는 산소를 제거하여 응고시 비금속 개재물의 형성을 방지하고, 다른 하나는 본 발명에서와 같이 잔류오스테나이트를 안정화시키기 위한 C의 오스테나이트로의 확산을 촉진하기 위함이다.  Al is added for two purposes, one of which removes the oxygen present in the steel to prevent the formation of non-metallic inclusions during solidification, and the other is austenite of C to stabilize residual austenite as in the present invention. This is to promote the spread of.

Al의 함량이 0.01중량% 미만인 경우에는 상기 첨가 목적을 이룰 수 없으며, 2.0중량%를 초과하는 경우에는 제강 원단위의 상승이 문제가 될 수 있다. 따라서 상기 Al의 함량은 0.01~2.0중량% 범위로 한정하는 것이 바람직하다. If the content of Al is less than 0.01% by weight can not achieve the purpose of the addition, if the content of more than 2.0% by weight can be a problem of the increase in the steelmaking raw unit. Therefore, the content of Al is preferably limited to 0.01 to 2.0% by weight.

그러나, 본 발명에서 냉간압연후 소둔을 실시하는 냉연강판, 도금강판, 도금합금화강판의 경우에는 Al의 함량이 과다한 경우에 Ac3온도가 높아짐에 따라서 Ac3이상의 온도에서의 열처리가 실질적으로 어려워질 수 있으므로, 냉연강판, 아연도금강판 및 아연도금합금화강판에 대해서는 상한을 1.0중량%로 한정하는 것이 바람직하다. However, in the present invention, in the case of cold rolled steel sheet, plated steel sheet, alloy plated steel sheet which is subjected to annealing after cold rolling, heat treatment at a temperature of Ac3 or higher may be substantially difficult as Ac3 temperature increases when Al content is excessive. For cold rolled steel, galvanized steel and galvanized steel, the upper limit is preferably limited to 1.0% by weight.

S: 0.012중량% 이하S: 0.012% by weight or less

상기 S는 FeS형성에 의하여 적열취성의 문제를 유발하므로 S의 양을 낮게 관리하는 것이 필요하므로 0.012중량%이하로 제한되었다. 하한을 규정하지 않은 것은 상기의 동일한 이유로 S양을 낮출수록 유리하므로 제한하지 않았다.The S is limited to less than 0.012% by weight because it is necessary to manage the amount of S low because it causes a problem of red brittle due to FeS formation. The lower limit was not limited because the lower the amount of S, for the same reason as described above, is advantageous.

Mo 및 Cr은 필요에 따라 선택적으로 첨가되는 성분이다.Mo and Cr are components which are selectively added as needed.

Mo: 0.5중량% 이하Mo: 0.5 weight% or less

상기 Mo는 펄라이트상의 생성을 억제하기 위하여 첨가되는데, 0.5중량%를 초과하는 경우에는 고가의 Mo에 기인하여 제조원가가 급상승한다. 따라서, Mo의 함량은 0.5중량% 이하의 범위로 한정하는 것이 바람직하다.The Mo is added to suppress the production of the pearlite phase, but when it exceeds 0.5% by weight, the production cost rises rapidly due to the expensive Mo. Therefore, the content of Mo is preferably limited to the range of 0.5% by weight or less.

Cr: 1.0중량% 이하Cr: 1.0 wt% or less

상기 Cr은 페라이트 생성을 억제하고 베이나이트 변태를 촉진하기위하여 첨가될 수 있는데, 1.0중량%를 초과하는 경우에 Cr탄화물 형성이 촉진됨에 의하여 고용 C양이 저감될 수 있다. 따라서, 상기 Cr의 함량은 1.0중량% 이하의 범위로 한정 하는 것이 바람직하다. The Cr may be added to suppress ferrite production and to promote bainite transformation. When the Cr content exceeds 1.0 wt%, the amount of solid solution C may be reduced by promoting the formation of Cr carbide. Therefore, the content of Cr is preferably limited to the range of 1.0% by weight or less.

B 및 Ti은 필요에 따라 선택적으로 첨가될 수 있으며, B의 효과를 극대화하기 위하여는 불순물로 존재하는 N와 B이 결합하는 것을 억제하기 위하여 Ti을 동시에 첨가할 수 있다.B and Ti may be selectively added as needed, and in order to maximize the effect of B, Ti may be added at the same time to suppress the binding of N and B present as impurities.

B: 0.005중량% 이하B: 0.005 wt% or less

상기 B은 페라이트 생성을 억제하기 위하여 추가적으로 첨가되는데, B이 0.005중량%를 초과하는 경우에 Fe23(C,B)6 화합물 생성이 촉진되어 페라이트 생성이 오히려 촉진될 수 있다. 따라서 상기 B의 함량은 0.005중량% 이하의 범위로 한정하는 것이 바람직하다.The B is additionally added to suppress the ferrite production, when the Fe exceeds 0.005% by weight Fe 23 (C, B) 6 compound production is promoted can be rather promoted ferrite production. Therefore, the content of B is preferably limited to the range of 0.005% by weight or less.

Ti: 0.06중량% 이하Ti: 0.06 wt% or less

Ti의 함량이 0.06중량%를 초과하는 경우에는 충분히 N(통상 0.01%이하의 농도로 불순물로 존재)를 제거하고도, 잉여 Ti이 다량 남아서 C와 결합하는 문제점이 있다. 따라서, 상기 Ti의 함량은 0.06중량% 이하의 범위로 한정하는 것이 바람직하다. If the content of Ti exceeds 0.06% by weight, even if N (usually present as an impurity at a concentration of 0.01% or less) is sufficiently removed, a large amount of excess Ti remains and there is a problem of bonding with C. Therefore, the content of Ti is preferably limited to the range of 0.06% by weight or less.

이하, 본 발명 강판의 내부조직, 항복강도, 인장강도 및 연신율에 대하여 설명한다. Hereinafter, the internal structure, yield strength, tensile strength and elongation of the steel sheet of the present invention will be described.

상기 내부조직은 베이나이트와 잔류오스테나이트로 이루어져 있으며, 상기 베이나이트는 등축정의 폴리고날 페라이트가 없는 조직이고, 탄화물이 존재하지 않는 베이나이트가 바람직하다. The internal structure is composed of bainite and residual austenite, and the bainite is a structure without polygonal ferrite of equiaxed crystal, and bainite without carbide is preferable.

또한, 베이나이트 및 잔류오스테나이트의 평균 레스(lath) 폭은 각각 0.3㎛ 이하로 한정한다. 평균 레스 폭이 0.3㎛를 초과하는 경우 조직이 미세하지 못하여 강도 확보가 어렵다. 따라서, 상기 베이나이트와 잔류오스테나이트의 평균 레스(lath) 폭은 0.3㎛ 이하 범위로 한정하는 것이 바람직하다.In addition, the average lath width of bainite and residual austenite is respectively limited to 0.3 µm or less. If the average width is less than 0.3㎛ microstructure is difficult to secure strength. Therefore, the average lath width of the bainite and residual austenite is preferably limited to 0.3 μm or less.

또한, 상기 강판은 항복강도가 700MPa이상이고, 인장강도는 980MPa 이상이며, 연신율은 20%이상이다. 항복강도가 700MPa 미만인 경우에는 자동차의 구조부재로서 사용하기 부적합하고, 인장강도가 980MPa 이상인 경우를 초고강도강이라고 한다. 또한 연신율이 20%이상이 되어야 연신율이 일정수준이 되어 가공성 향상의 효과를 기대할 수 있다.In addition, the steel sheet has a yield strength of 700 MPa or more, a tensile strength of 980 MPa or more, and an elongation of 20% or more. If the yield strength is less than 700 MPa, it is not suitable for use as a structural member of a vehicle, and the case where the tensile strength is 980 MPa or more is called ultra high strength steel. In addition, when the elongation is 20% or more, the elongation becomes a certain level, which can be expected to improve the workability.

상기 강판은 열연강판, 냉연강판, 아연도금강판 및 아연도금합금화강판 중 1종이다.The steel sheet is one of a hot rolled steel sheet, a cold rolled steel sheet, a galvanized steel sheet and a galvanized alloy steel sheet.

이하, 본 발명의 열연강판, 냉연강판, 아연도금강판, 아연도금합금화강판의 제조방법에 대하여 설명한다.Hereinafter, the production method of the hot rolled steel sheet, cold rolled steel sheet, galvanized steel sheet, galvanized alloy steel sheet of the present invention.

본 발명에 부합되는 열연강판의 제조방법에 따른 슬라브를 통상의 방법으로 재가열하여 열간압연을 실시한다.The slab according to the method for producing a hot rolled steel sheet according to the present invention is reheated by a conventional method to perform hot rolling.

열연강판의 경우, Ar3 변태점 이상에서 열간압연을 마무리하고, Ms(마르텐사이트 변태 시작온도)~450℃ 범위에서 권취한다.In the case of hot-rolled steel sheets, hot rolling is finished at an Ar3 transformation point or more, and wound in a range of Ms (Martensitic transformation start temperature) to 450 ° C.

열간압연의 마무리 온도를 Ar3 변태점 이상으로 한정한 것은 이상역 압연이 이루어지는 것을 방지하기 위함이다. Ar3 변태점 미만인 경우에는 이상역 압연이 이루어져 불균일 결정립 조직이 발생할 수 있다. 따라서 열간압연의 마무리 온도는 Ar3 변태점 이상으로 한정하는 것이 바람직하다.The limit of the finish temperature of hot rolling to Ar3 transformation point or more is to prevent abnormal reverse rolling. If it is less than the Ar3 transformation point, abnormal reverse rolling may occur, resulting in uneven grain structure. Therefore, it is preferable to limit the finishing temperature of hot rolling to more than Ar3 transformation point.

또한, 귄취온도가 Ms 미만인 경우에는 마르텐사이트로 변태함에 따라서, 베이나이트와 잔류오스테나이트 조직을 얻기 어려울 수 있다. 반면에 권취온도가 450℃를 초과하여 권취하는 경우 펄라이트 변태가 일어날 수 있다. 따라서 권취온도는 Ms~450℃ 범위로 한정하는 것이 바람직하다.In addition, when the odor temperature is less than Ms, it may be difficult to obtain bainite and residual austenite structure as transformed into martensite. On the other hand, when the winding temperature is more than 450 ℃ winding may occur perlite transformation. Therefore, the coiling temperature is preferably limited to the range of Ms ~ 450 ℃.

냉연강판의 경우, 중량%로, C: 0.5~1.0%, Mn: 0.01~2.0%, Si: 1.0~2.0%, Al: 0.01~1.0%, S: 0.012%이하, 잔부 Fe 및 기타 불가피한 불순물을 포함하는 강을 열간압연하여 Ar3 변태점 이상에서 열간압연을 마무리하고 650℃이하에서 권취하며, 냉간압연후 Ac3 온도이상에서 소둔후 냉각한 후, Ms(마르텐사이트 변태 시작온도)~450℃ 범위에서 과시효처리한다.In the case of cold rolled steel, in weight%, C: 0.5 ~ 1.0%, Mn: 0.01 ~ 2.0%, Si: 1.0 ~ 2.0%, Al: 0.01 ~ 1.0%, S: 0.012% or less, balance Fe and other unavoidable impurities Hot-rolled steel containing hot rolled steel at the Ar3 transformation point or higher, wound at 650 ℃ or lower, cold-rolled and annealed at the Ac3 temperature or higher, and then shown at Ms (Martensitic transformation start temperature) ~ 450 ℃. Treat it.

열간압연의 마무리 온도를 Ar3 변태점 이상으로 한정한 것은 이상역 압연이 이루어지는 것을 방지하기 위함이다. Ar3 변태점 미만인 경우에는 이상역 압연이 이루어져 불균일 결정립 조직이 발생할 수 있다. 따라서 열간압연의 마무리 온도는 Ar3 변태점 이상으로 한정하는 것이 바람직하다.The limit of the finish temperature of hot rolling to Ar3 transformation point or more is to prevent abnormal reverse rolling. If it is less than the Ar3 transformation point, abnormal reverse rolling may occur, resulting in uneven grain structure. Therefore, it is preferable to limit the finishing temperature of hot rolling to more than Ar3 transformation point.

권취온도가 650℃를 초과하는 경우 표면탈탄이 매우 심하게 발생할 수 있다. 다만, 하한을 제한하지 않은 것은 냉간압연 후 소둔에 의하여 새로운 조직을 구현하므로 냉간압연 전의 미세조직은 최종 조직에 큰 영향을 주지 못하기 때문이다.If the coiling temperature exceeds 650 ℃ surface decarburization can occur very severely. However, the lower limit is not limited because the microstructure before cold rolling does not have a significant effect on the final structure because the new structure is realized by annealing after cold rolling.

과시효처리온도가 Ms 미만인 경우에는 마르텐사이트로 변태함에 따라서, 베이나이트와 잔류오스테나이트 조직을 얻기 어려울 수 있다. 반면에 450℃를 초과하여 권취하는 경우 펄라이트 변태가 일어날 수 있다. 따라서 시효처리온도는 Ms~450 ℃ 범위로 한정하는 것이 바람직하다.If the overage treatment temperature is less than Ms, it may be difficult to obtain bainite and residual austenite structures as transformed into martensite. On the other hand, when winding up above 450 ° C., pearlite transformation may occur. Therefore, the aging treatment temperature is preferably limited to the range of Ms ~ 450 ℃.

그리고, 상기 냉연강판을 도금욕을 통과시켜서 아연도금강판을 제조하고, 상기 아연도금강판을 합금화 열처리하여 아연도금합금화강판을 제조할 수 있다.In addition, the cold rolled steel sheet may be passed through a plating bath to manufacture a galvanized steel sheet, and the galvanized steel sheet may be alloyed with heat to produce a galvanized alloyed steel sheet.

이하, 실시예를 통해 본발명을 보다 상세하게 설명한다.Hereinafter, the present invention will be described in more detail with reference to Examples.

(실시예)(Example)

하기 표1에 나타난 성분계를 갖는 강괴를 두께 90㎜, 폭 175㎜로 제조하고 1200℃에 1시간 재가열한 후 열연두께 3㎜가 되도록 열간압연을 한다. 일부는 열연강판의 시료로 사용하고, 나머지는 냉연강판용 시료로써, 냉간압연후 소둔열처리를 하였다.A steel ingot having a component system shown in Table 1 below was manufactured to a thickness of 90 mm and a width of 175 mm, and reheated at 1200 ° C. for 1 hour, and then hot rolled to have a thickness of 3 mm. Some were used as samples of hot-rolled steel sheets, and others were samples for cold-rolled steel sheets, which were subjected to annealing heat treatment after cold rolling.

열연강판용 시료의 열간압연 마무리 온도는 Ar3 변태점이상으로 하였으며, 냉각 후 400℃로 미리 가열된 로에 장입하여 1시간 유지 후 로냉시켜서 열연권취를 하였다.The hot rolling finish temperature of the sample for hot rolled steel sheet was above the Ar3 transformation point, and after cooling, it was charged into a furnace preheated to 400 ° C. and maintained for 1 hour, followed by cooling by hot rolling.

반면에, 냉연강판용 시료는 하기 표3에 나타난 바와같이, 600℃로 미리 가열된 로에 장입하여 1시간 유지 후 로냉시킴으로서 열연권취를 하였고, 열간압연된 판재를 다시 60%로 냉간압연하여 1.2㎜로 만든 후 840~900℃에서 소둔을 실시하고 400℃에서 베이나이트 변태를 실시하였다.On the other hand, as shown in Table 3, the cold rolled steel sample was loaded into a furnace preheated to 600 ° C. and held for 1 hour, followed by hot rolling. The hot rolled sheet was cold rolled to 60% to 1.2 mm. After making annealing at 840 ~ 900 ℃ and bainite transformation at 400 ℃.

구분division CC SiSi MnMn AlAl SS MoMo BB CrCr TiTi 강종1Steel grade 1 0.8330.833 1.511.51 1.031.03 0.530.53 0.00160.0016 강종2Steel grade 2 0.8310.831 1.491.49 0.520.52 0.540.54 0.00160.0016 강종3Steel grade 3 0.8270.827 1.461.46 0.110.11 0.520.52 0.00170.0017 강종4Steel grade 4 0.6160.616 1.491.49 1.491.49 0.540.54 0.00160.0016 강종5Steel grade 5 0.7080.708 1.491.49 0.720.72 0.520.52 0.00160.0016 강종6Steel grade 6 0.7120.712 1.471.47 0.700.70 0.520.52 0.00160.0016 0.00190.0019 0.0110.011 강종7Steel grade 7 0.7130.713 1.611.61 0.680.68 0.550.55 0.00180.0018 0.250.25 강종8Steel grade 8 0.7050.705 1.561.56 0.810.81 0.620.62 0.00230.0023 0.710.71 강종9Steel grade 9 0.1910.191 1.491.49 1.971.97 1.041.04 0.00560.0056 0.240.24 강종10Steel grade 10 0.3180.318 1.471.47 1.981.98 1.071.07 0.00520.0052 0.250.25 강종11Steel grade 11 0.4490.449 1.481.48 1.961.96 1.081.08 0.00540.0054 0.240.24

(여기서, 각 성분의 단위는 중량%이고, 잔부는 Fe 및 기타 불가피한 불순물이다.)(Where each component is in weight percent, the remainder is Fe and other unavoidable impurities.)

상기 표1에 나타난 성분계의 강종을 400, 600℃에서 귄취 후 열연강판의 항복강도와 인장강도 및 연신율을 측정하여 그 결과를 하기 표2에 나타내고, 상기 표1에 나타난 성분계의 강종을 600℃에서 귄취 후 소둔하고 시효처리하여 냉연강판의 경우 항복강도와 인장강도 및 연신율을 측정하여 그 결과를 하기 표2에 나타내었다.The steel grades of the component systems shown in Table 1 were measured at 400 and 600 ° C., and the yield strength, tensile strength, and elongation of the hot rolled steel sheets were measured, and the results are shown in Table 2 below. After annealing and annealing and aging treatment, the yield strength, tensile strength and elongation of the cold rolled steel sheet were measured and the results are shown in Table 2 below.

구분division 권취온도(℃)Winding temperature (℃) 항복강도(MPa)Yield strength (MPa) 인장강도(MPa)Tensile Strength (MPa) 연신율(%)Elongation (%) 비고Remarks 강종1
Steel grade 1
400400 763763 13421342 41.541.5 발명예1Inventive Example 1 600600 766766 12271227 13.213.2 비교예1Comparative Example 1 강종2
Steel grade 2
400400 836836 12451245 36.836.8 발명예2Inventive Example 2 600600 697697 11661166 14.214.2 비교예2Comparative Example 2 강종3
Steel grade 3
400400 886886 12541254 26.126.1 발명예3Inventive Example 3 600600 636636 10841084 15.915.9 비교예3Comparative Example 3 강종4
Steel grade 4
400400 825825 12101210 38.238.2 발명예4Inventive Example 4 600600 672672 10541054 16.216.2 비교예4Comparative Example 4 강종5
Steel grade 5
400400 912912 11931193 42.042.0 발명예5Inventive Example 5 600600 650650 10691069 15.715.7 비교예5Comparative Example 5 강종6
Steel grade 6
400400 916916 12101210 43.143.1 발명예6Inventive Example 6 600600 672672 10751075 15.315.3 비교예6Comparative Example 6 강종7
Steel grade 7
400400 886886 12091209 39.239.2 발명예7Inventive Example 7 600600 712712 11081108 15.815.8 비교예7Comparative Example 7 강종8Steel grade 8 400400 948948 12131213 38.138.1 발명예8Inventive Example 8 강종9
Steel grade 9
400400 487487 947947 17.417.4 비교예8Comparative Example 8 600600 631631 751751 22.222.2 비교예9Comparative Example 9 강종10
Steel grade 10
400400 770770 11221122 15.715.7 비교예10Comparative Example 10 600600 668668 840840 19.419.4 비교예11Comparative Example 11 강종11
Steel grade 11
400400 741741 12841284 13.513.5 비교예12Comparative Example 12 600600 715715 953953 16.016.0 비교예13Comparative Example 13

상기 표2을 통해 알 수 있듯이, 발명예1 내지 8은 400℃에서 권취를 하였고 항복강도는 700MPa이상이고, 인장강도는 980MPa이상이며, 연신율은 20%이상임을 확인할 수 있다. 반면에, 비교예1 내지 13은 600℃에서 권취를 하였고, 항복강도는 700MPa미만이고, 인장강도는 980MPa미만이며, 연신율은 20%미만임을 확인할 수 있다.As can be seen through Table 2, Inventive Examples 1 to 8 were wound at 400 ℃, yield strength is 700MPa or more, tensile strength is 980MPa or more, elongation can be confirmed that more than 20%. On the other hand, Comparative Examples 1 to 13 was wound at 600 ℃, yield strength is less than 700MPa, tensile strength is less than 980MPa, it can be confirmed that the elongation is less than 20%.

구분division 권취온도
(℃)Coiling temperature
(℃) 소둔온도
(℃)Annealing Temperature
(℃) 변태온도
(℃)Transformation temperature
(℃) 항복강도
(MPa)Yield strength
(MPa) 인장강도
(MPa)The tensile strength
(MPa) 연신율
(%)Elongation
(%) 비고Remarks 강종1Steel grade 1 600600 900900 400400 732732 13131313 39.739.7 발명예9Inventive Example 9 강종2Steel grade 2 600600 900900 400400 875875 12221222 35.435.4 발명예10Inventive Example 10 강종3
Steel grade 3
600
600
900
900
400400 917917 12501250 23.123.1 발명예11Inventive Example 11 500500 859859 12411241 14.614.6 비교예14Comparative Example 14 강종4Steel grade 4 600600 900900 400400 807807 12201220 37.437.4 발명예12Inventive Example 12 강종5
Steel grade 5
600
600
900900 400400 899899 11871187 39.039.0 발명예13Inventive Example 13 840840 400400 952952 11731173 36.736.7 발명예14Inventive Example 14 강종6Steel grade 6 600600 900900 400400 900900 11851185 39.639.6 발명예15Inventive Example 15 강종7Steel grade 7 600600 900900 400400 874874 11941194 38.638.6 발명예16Inventive Example 16 강종8Steel grade 8 600600 840840 400400 923923 11891189 37.437.4 발명예17Inventive Example 17 강종9
Steel grade 9
600
600
900900 400400 450450 945945 20.620.6 비교예15Comparative Example 15 840840 400400 435435 967967 16.616.6 비교예16Comparative Example 16 강종10
Steel grade 10
600
600
900900 400400 646646 11171117 18.318.3 비교예17Comparative Example 17 840840 400400 529529 11691169 18.418.4 비교예18Comparative Example 18 강종11
Steel grade 11
600
600
900900 400400 717717 13141314 14.914.9 비교예19Comparative Example 19 840840 400400 693693 12911291 17.117.1 비교예20Comparative Example 20

상기 표3을 통해 알 수 있듯이, 발명예9 내지 17은 840~900℃에서 오스테나이트 단상역 열처리를 하였고, 항복강도는 700MPa이상이고, 인장강도는 980MPa이상이며, 연신율은 20%이상임을 확인할 수 있다. 반면에, Al의 함량이 1.0중량%를 초과하고 C의 함량이 0.5중량%미만인 비교예15 내지 20은 항복강도가 700MPa미만이고, 인장강도는 980MPa미만이며, 연신율은 20%미만임을 확인할 수 있다. 이는 C의 함량이 낮음으로써 적정한 강도를 확보할 수 없음을 알 수 있고, 이상역 열처리에 의한 페라이트 생성이 원인임을 알 수 있다.As can be seen from Table 3, Inventive Examples 9 to 17 were subjected to austenitic single-phase heat treatment at 840 ~ 900 ℃, yield strength is 700MPa or more, tensile strength is 980MPa or more, elongation is 20% or more have. On the other hand, Comparative Examples 15 to 20 in which the Al content is more than 1.0% by weight and the C content is less than 0.5% by weight, the yield strength is less than 700MPa, the tensile strength is less than 980MPa, and the elongation is less than 20%. . It can be seen that due to the low content of C can not secure the appropriate strength, it is due to the production of ferrite by the abnormal reverse heat treatment.

도1은 발명예13의 미세조직 사진으로써, 도1의 (B)는 도1의 (A)를 확대한 사진이며, 상대적으로 어두운 부분이 베이나이트이고 밝은 부분이 오스테나이트이다. 각각의 평균 레스(lath)폭이 0.3㎛이하로 매우 미세한 조직임을 알 수 있다. Figure 1 is a microstructure photograph of Inventive Example 13, Figure 1 (B) is an enlarged photograph of Figure 1 (A), where the darker portions are bainite and the brighter portions are austenite. It can be seen that each average lath width is 0.3 micrometers or less and is a very fine structure.

반면에, 도2는 비교예18의 미세조직 사진으로써, 도2의 (B)는 도2의 (A)를 확대한 사진이며, 상대적으로 어두운 부분이 베이나이트이고 밝은 부분이 오스테나이트이다. 또한, 폴리고날 페라이트가 존재하고 조직이 상대적으로 매우 조대함을 알 수 있다.On the other hand, Figure 2 is a microstructure photograph of Comparative Example 18, Figure 2 (B) is an enlarged photograph of Figure 2 (A), the relatively dark portion is bainite and the bright portion is austenite. It can also be seen that polygonal ferrite is present and the tissue is relatively coarse.

도1은 본 발명에 따른 발명예13의 미세조직 사진으로써, 도1의 (B)는 도1의 (A)를 확대한 사진; Figure 1 is a microstructure photograph of Inventive Example 13 according to the present invention, Figure 1 (B) is an enlarged photograph of Figure 1 (A);

도2는 비교예18의 미세조직 사진으로써, 도2의 (B)는 도2의 (A)를 확대한 사진.Figure 2 is a microstructure photograph of Comparative Example 18, Figure 2 (B) is an enlarged photograph of Figure 2 (A).

Claims (25)

중량%로, C: 0.5~1.0%, Mn: 0.01~2.0%, Si: 1.0~2.0%, Al: 0.01~2.0%, S: 0.012%이하, 잔부 Fe 및 기타 불가피한 불순물을 포함하고, 내부조직은 베이나이트와 잔류오스테나이트로 이루어져 있으며, 베이나이트의 평균 레스(lath) 폭: 0.3㎛ 이하, 잔류오스테나이트의 평균 레스 폭: 0.3㎛ 이하인 것을 특징으로 하는 고강도 고연신 강판.In weight percent, C: 0.5-1.0%, Mn: 0.01-2.0%, Si: 1.0-2.0%, Al: 0.01-2.0%, S: 0.012% or less, balance Fe and other unavoidable impurities, internal structure It is composed of silver bainite and residual austenite, the average lath width of bainite: 0.3㎛ or less, the average stress width of residual austenite: 0.3㎛ or less characterized in that the high strength steel sheet. 제 1항에 있어서,The method of claim 1, 상기 강판은 중량%로, 0.5%이하의 Mo 및 1.0%이하의 Cr 중 1종 또는 2종을 추가로 포함하는 것을 특징으로 하는 고강도 고연신 강판.The steel sheet is a high-strength high-strength steel sheet, characterized in that it further comprises one or two of 0.5% or less Mo and 1.0% or less Cr. 제 1항 또는 제 2항에 있어서,The method according to claim 1 or 2, 상기 강판은 중량%로, 0.005%이하의 B 및 0.06%이하의 Ti을 추가로 포함하는 것을 특징으로 하는 고강도 고연신 강판.The steel sheet is a high-strength, high-strength steel sheet, characterized in that further comprises 0.005% or less of B and 0.06% or less of Ti. 제 1항 또는 제 2항에 있어서,The method according to claim 1 or 2, 상기 강판은 항복강도가 700MPa 이상이고, 인장강도가 980MPa 이상이며, 연신율이 20%이상인 것을 특징으로 하는 고강도 고연신 강판.The steel sheet has a high yield strength of 700 MPa or more, a tensile strength of 980 MPa or more, and an elongation of 20% or more. 제 3항에 있어서,The method of claim 3, wherein 상기 강판은 항복강도가 700MPa 이상이고, 인장강도가 980MPa 이상이며, 연신율이 20%이상인 것을 특징으로 하는 고강도 고연신 강판.The steel sheet has a high yield strength of 700 MPa or more, a tensile strength of 980 MPa or more, and an elongation of 20% or more. 제 1항 또는 제 2항에 있어서,The method according to claim 1 or 2, 상기 강판은 열연강판, 냉연강판, 아연도금강판 및 아연도금합금화강판 중 1종인 것을 특징으로 하는 고강도 고연신 강판.The steel sheet is a high-strength high-strength steel sheet, characterized in that the hot rolled steel sheet, cold rolled steel sheet, galvanized steel sheet and galvanized alloy steel sheet. 제 3항에 있어서,The method of claim 3, wherein 상기 강판은 열연강판, 냉연강판, 아연도금강판 및 아연도금합금화강판 중 1종인 것을 특징으로 하는 고강도 고연신 강판.The steel sheet is a high-strength high-strength steel sheet, characterized in that the hot rolled steel sheet, cold rolled steel sheet, galvanized steel sheet and galvanized alloy steel sheet. 제 4항에 있어서,The method of claim 4, wherein 상기 강판은 열연강판, 냉연강판, 아연도금강판 및 아연도금합금화강판 중 1종인 것을 특징으로 하는 고강도 고연신 강판.The steel sheet is a high-strength high-strength steel sheet, characterized in that the hot rolled steel sheet, cold rolled steel sheet, galvanized steel sheet and galvanized alloy steel sheet. 제 5항에 있어서,The method of claim 5, 상기 강판은 열연강판, 냉연강판, 아연도금강판 및 아연도금합금화강판 중 1종인 것을 특징으로 하는 고강도 고연신 강판.The steel sheet is a high-strength high-strength steel sheet, characterized in that the hot rolled steel sheet, cold rolled steel sheet, galvanized steel sheet and galvanized alloy steel sheet. 제 1항 또는 제 2항에 있어서, The method according to claim 1 or 2, 상기 강판은 냉연강판, 아연도금강판 및 아연도금합금화강판 중 1종이고, 상기 강판의 Al의 함량은 0.01~1.0중량% 인 것을 특징으로 하는 고강도 고연신 강판.The steel sheet is one of a cold rolled steel sheet, a galvanized steel sheet and a galvanized alloy steel sheet, the high-strength high-strength steel sheet, characterized in that the Al content of the steel sheet is 0.01 ~ 1.0% by weight. 제 3항에 있어서,The method of claim 3, wherein 상기 강판은 냉연강판, 아연도금강판 및 아연도금합금화강판 중 1종이고, 상기 강판의 Al의 함량은 0.01~1.0중량% 인 것을 특징으로 하는 고강도 고연신 강판.The steel sheet is one of a cold rolled steel sheet, a galvanized steel sheet and a galvanized alloy steel sheet, the high-strength high-strength steel sheet, characterized in that the Al content of the steel sheet is 0.01 ~ 1.0% by weight. 제 4항에 있어서,The method of claim 4, wherein 상기 강판은 냉연강판, 아연도금강판 및 아연도금합금화강판 중 1종이고, 상기 강판의 Al의 함량은 0.01~1.0중량% 인 것을 특징으로 하는 고강도 고연신 강판.The steel sheet is one of a cold rolled steel sheet, a galvanized steel sheet and a galvanized alloy steel sheet, the high-strength high-strength steel sheet, characterized in that the Al content of the steel sheet is 0.01 ~ 1.0% by weight. 제 5항에 있어서,The method of claim 5, 상기 강판은 냉연강판, 아연도금강판 및 아연도금합금화강판 중 1종이고, 상기 강판의 Al의 함량은 0.01~1.0중량% 인 것을 특징으로 하는 고강도 고연신 강판.The steel sheet is one of a cold rolled steel sheet, a galvanized steel sheet and a galvanized alloy steel sheet, the high-strength high-strength steel sheet, characterized in that the Al content of the steel sheet is 0.01 ~ 1.0% by weight. 중량%로, C: 0.5~1.0%, Mn: 0.01~2.0%, Si: 1.0~2.0%, Al: 0.01~2.0%, S: 0.012%이하, 잔부 Fe 및 기타 불가피한 불순물을 포함하는 슬라브를 By weight%, slab containing C: 0.5-1.0%, Mn: 0.01-2.0%, Si: 1.0-2.0%, Al: 0.01-2.0%, S: 0.012% or less, balance Fe and other unavoidable impurities 열간압연하여 Ar3 변태점 이상에서 열간압연을 마무리하고, Ms(마르텐사이트 변태 시작온도)~450℃ 범위에서 권취하는 것을 특징으로 하는 고강도 고연신 열연 강판의 제조방법.Hot rolling to finish the hot rolling at the Ar3 transformation point or more, and wound in the range of Ms (Martensitic transformation start temperature) ~ 450 ℃. 제 14항에 있어서,15. The method of claim 14, 상기 열연강판은 중량%로, 0.5%이하의 Mo 및 1.0%이하의 Cr 중 1종 또는 2종을 추가로 포함하는 것을 특징으로 하는 고강도 고연신 열연강판의 제조방법.The hot rolled steel sheet is a weight%, 0.5% or less of Mo and 1.0% or less of Cr, the method of producing a high strength high-strength hot-rolled steel sheet, characterized in that it further comprises. 제 14항 또는 제 15항에 있어서,The method according to claim 14 or 15, 상기 열연강판은 중량%로, 0.005%이하의 B 및 0.06%이하의 Ti을 추가로 포함하는 것을 특징으로 하는 고강도 고연신 열연강판의 제조방법.The hot rolled steel sheet is a weight%, 0.005% or less of B and 0.06% or less of Ti further comprising a method of producing a high strength hot drawn steel sheet. 중량%로, C: 0.5~1.0%, Mn: 0.01~2.0%, Si: 1.0~2.0%, Al: 0.01~1.0%, S: 0.012%이하, 잔부 Fe 및 기타 불가피한 불순물을 포함하는 슬라브를 Slabs containing C: 0.5-1.0%, Mn: 0.01-2.0%, Si: 1.0-2.0%, Al: 0.01-1.0%, S: 0.012% or less, balance Fe and other unavoidable impurities 열간압연하여 Ar3 변태점 이상에서 열간압연을 마무리하는 열간압연단계;Hot rolling to finish hot rolling at an Ar3 transformation point or more; 상기와 같이 열간압연된 열연강판을 650℃이하에서 권취하는 권취단계;Winding step of winding the hot rolled hot rolled steel sheet as described above below 650 ℃; 상기 열연강판을 냉간압연후 Ac3 온도이상에서 소둔후 냉각하는 단계; 및Cooling the hot rolled steel sheet after annealing at an Ac 3 or more temperature after cold rolling; And 상기 냉연강판을 Ms(마르텐사이트 변태 시작온도)~450℃ 범위에서 과시효처리하는 시효처리단계Aging step of overaging the cold rolled steel sheet in the range of Ms (Martensitic transformation start temperature) ~ 450 ℃ 를 포함하는 것을 특징으로 하는 고강도 고연신 냉연강판의 제조방법.Method for producing a high strength high-stretch cold rolled steel sheet comprising a. 제 17항에 있어서,The method of claim 17, 상기 냉연강판은 중량%로, 0.5%이하의 Mo 및 1.0%이하의 Cr 중 1종 또는 2종을 추가로 포함하는 것을 특징으로 하는 고강도 고연신 냉연강판의 제조방법.The cold rolled steel sheet is a weight%, 0.5% or less of Mo and 1.0% or less of Cr, the production method of high strength high-strength cold-rolled steel sheet, characterized in that it further comprises. 제 17항 또는 제 18항에 있어서,The method of claim 17 or 18, 상기 냉연강판은 중량%로, 0.005%이하의 B 및 0.06%이하의 Ti을 추가로 포함하는 것을 특징으로 하는 고강도 고연신 냉연강판의 제조방법.The cold rolled steel sheet is a weight%, 0.005% or less of B and 0.06% or less of Ti further comprising a method of producing a high strength cold drawn steel sheet. 중량%로, C: 0.5~1.0%, Mn: 0.01~2.0%, Si: 1.0~2.0%, Al: 0.01~1.0%, S: 0.012%이하, 잔부 Fe 및 기타 불가피한 불순물을 포함하는 슬라브를 Slabs containing C: 0.5-1.0%, Mn: 0.01-2.0%, Si: 1.0-2.0%, Al: 0.01-1.0%, S: 0.012% or less, balance Fe and other unavoidable impurities 열간압연하여 Ar3 변태점 이상에서 열간압연을 마무리하는 열간압연단계;Hot rolling to finish hot rolling at an Ar3 transformation point or more; 상기와 같이 열간압연된 열연강판을 650℃이하에서 권취하는 권취단계;Winding step of winding the hot rolled hot rolled steel sheet as described above below 650 ℃; 상기 열연강판을 냉간압연후 Ac3 온도이상에서 소둔후 냉각하는 단계;Cooling the hot rolled steel sheet after annealing at an Ac 3 or more temperature after cold rolling; 상기 냉연강판을 Ms(마르텐사이트 변태 시작온도)~450℃ 범위에서 과시효처리하는 시효처리단계; 및An aging treatment step of overaging the cold rolled steel sheet in the range of Ms (Martensitic transformation start temperature) to 450 ° C .; And 상기 시효처리한 냉연강판을 도금욕을 통과시켜 강판표면에 도금층을 형성시키는 단계;Passing the aged cold rolled steel sheet through a plating bath to form a plating layer on a steel plate surface; 를 포함하는 것을 특징으로 하는 고강도 고연신 아연도금강판의 제조방법.Method for producing a high strength high-strength galvanized steel sheet comprising a. 제 20항에 있어서,The method of claim 20, 상기 아연도금강판은 중량%로, 0.5%이하의 Mo 및 1.0%이하의 Cr 중 1종 또는 2종을 추가로 포함는 것을 특징으로 하는 고강도 고연신 아연도금강판의 제조방법.The galvanized steel sheet is a weight%, 0.5% or less of Mo and 1.0% or less of Cr further comprises one or two of the manufacturing method of high strength high-strength galvanized steel sheet. 제 20항 또는 제 21항에 있어서,The method of claim 20 or 21, 상기 아연도금강판은 중량%로, 0.005%이하의 B 및 0.06%이하의 Ti을 추가로 포함하는 것을 특징으로 하는 고강도 고연신 아연도금강판의 제조방법.The galvanized steel sheet is a weight%, 0.005% or less of B and 0.06% or less of Ti further comprising a method of producing a high strength high-strength galvanized steel sheet. 중량%로, C: 0.5~1.0%, Mn: 0.01~2.0%, Si: 1.0~2.0%, Al: 0.01~1.0%, S: 0.012%이하, 잔부 Fe 및 기타 불가피한 불순물을 포함하는 슬라브를 Slabs containing C: 0.5-1.0%, Mn: 0.01-2.0%, Si: 1.0-2.0%, Al: 0.01-1.0%, S: 0.012% or less, balance Fe and other unavoidable impurities 열간압연하여 Ar3 변태점 이상에서 열간압연을 마무리하는 열간압연단계;Hot rolling to finish hot rolling at an Ar3 transformation point or more; 상기와 같이 열간압연된 열연강판을 650℃이하에서 권취하는 권취단계;Winding step of winding the hot rolled hot rolled steel sheet as described above below 650 ℃; 상기 열연강판을 냉간압연후 Ac3 온도이상에서 소둔후 냉각하는 단계;Cooling the hot rolled steel sheet after annealing at an Ac 3 or more temperature after cold rolling; 상기 냉연강판을 Ms(마르텐사이트 변태 시작온도)~450℃ 범위에서 과시효처리하는 시효처리단계; An aging treatment step of overaging the cold rolled steel sheet in the range of Ms (Martensitic transformation start temperature) to 450 ° C .; 상기 시효처리한 냉연강판을 도금욕을 통과시켜 강판표면에 도금층을 형성시키는 단계; 및Passing the aged cold rolled steel sheet through a plating bath to form a plating layer on a steel plate surface; And 상기 도금층을 형성한 아연도금강판을 합금화 열처리하여 아연도금합금화강판을 제조하는 단계;Manufacturing a galvanized alloy steel sheet by alloying heat treatment of the galvanized steel sheet on which the plating layer is formed; 를 포함하는 것을 특징으로 하는 고강도 고연신 아연도금합금화강판의 제조방법.Method for producing a high strength high-strength galvanized alloy steel sheet comprising a. 제 23항에 있어서,24. The method of claim 23, 상기 아연도금합금화강판은 중량%로, 0.5%이하의 Mo 및 1.0%이하의 Cr 중 1종 또는 2종을 추가로 포함하는 것을 특징으로 하는 고강도 고연신 아연도금합금화강판의 제조방법.The galvanized alloy steel sheet is a weight percent, 0.5% or less of Mo and 1.0% or less of Cr further comprising one or two of the high-strength high-strength galvanized alloy plate manufacturing method. 제 23항 또는 제24항에 있어서,The method according to claim 23 or 24, 상기 아연도금합금화강판은 중량%로, 0.005%이하의 B 및 0.06%이하의 Ti을 추가로 포함하는 것을 특징으로 하는 고강도 고연신 아연도금합금화강판의 제조방법.The galvanized alloyed steel sheet is a weight%, 0.005% or less of B and 0.06% or less of Ti further comprising a method for producing a high strength high-strength galvanized alloyed steel sheet.
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