KR20030005769A - System for segregating the dredged sediments, and a method therefor - Google Patents

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KR20030005769A
KR20030005769A KR1020010041216A KR20010041216A KR20030005769A KR 20030005769 A KR20030005769 A KR 20030005769A KR 1020010041216 A KR1020010041216 A KR 1020010041216A KR 20010041216 A KR20010041216 A KR 20010041216A KR 20030005769 A KR20030005769 A KR 20030005769A
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Abstract

PURPOSE: A system for classifying dredged sediments and a method therefor are provided to reduce burden of the post treatment process and recycle each constituents of the sediments by separating principal constituents of the sediments, namely, sand, silt and clay using a hydrocyclone. CONSTITUTION: In a system for classifying dredged sediments in which the dredged sediments are classified according to particle sizes thereof after dredging sediments of rivers and lakes and marshes together with water, the system for classifying dredged sediments comprises a sediment storage and agitation part(200) for agitating the sediments so that the sediments are not settled down as storing dredged sediments; a pressurizing and sensing part(300) which is connected to the sediment storage and agitation part(200) by a pipe to receive the dredged sediments, pressurize the dredged sediments to a certain pressure and sense flow speed and flow amount of the dredged sediments inside the pipe; a hydrocyclone(400) into an inlet(401) of the upper side surface of which the dredged sediments passing the pressurizing and sensing part(300) are flown so that constituents of large particle sizes are precipitated to the lower side to be discharged into an underflow outlet(402) while constituents of small particle sizes are discharged into an overflow outlet(405) formed at a higher position compared to the inlet(401) via a vortex finder(403) an entrance(404) of which begins from the lower position than the inlet; and a control part(700) which is electrically connected to the sediment storage and agitation part(200), pressurizing and sensing part(300) and hydrocyclone(400) to remotely control the above parts by receiving signals on conditions of the respective parts and producing control signals according to key input signals, thereby transmitting the produced control signals to the respective parts.

Description

준설퇴적물의 분류시스템과 그 분류방법{System for segregating the dredged sediments, and a method therefor}System for segregating the dredged sediments, and a method therefor}

하천이나 호소, 항만의 바닥에 쌓인 흙이나 암석을 파헤쳐 바닥을 깊게 하는 일을 준설(浚渫)이라고 한다. 준설된 퇴적물은 주로 각종 토지매립에 이용하거나 건축자재로 이용된다. 한편, 퇴적물층에 인, 질소성분이 다량 함유되어 있으면 농토에 비료대용으로 복토함으로써 경작효율의 향상을 기할 수도 있다. 다만, 준설퇴적물을 재활용하기 위해서는 퇴적물층에 함유된 카드뮴등의 중금속 성분과 농약등의 물질들이 수중에 용존상태 또는 입자상태로 존재하는데, 이러한 각종 유해물질을 제거하여 정화하는 작업이 필요하다.It is called dredging to deepen the ground by digging up the soil or rocks accumulated at the bottom of rivers, lakes and harbors. Dredged sediment is mainly used for land reclamation or building materials. On the other hand, when a large amount of phosphorus and nitrogen components are contained in the sediment layer, it is possible to improve the cultivation efficiency by covering the farmland for fertilizer substitution. However, in order to recycle the dredged sediment, heavy metal components such as cadmium and pesticides in the sediment layer exist in the dissolved or particulate state in water, and it is necessary to purify and remove these various harmful substances.

이러한 준설퇴적물을 정화시키기 위해서는 수중의 퇴적물을 준설장비를 이용하여 준설해서 처리시설로 이송하여야 한다. 그런데 수중에서 곧바로 준설한 퇴적물은 함수율이 대단히 높아서 후속처리공정에서 그대로 처리하기에는 무리가 따른다. 즉, 준설퇴적물을 한번에 그대로 처리하려면 후속처리공정의 설비가 매우 커지게 되고, 후속처리공정에서 다양하게 여러물질로 분리하는 것도 어렵게 되므로, 이러한 후속처리공정에 들어가기 전에 미리 준설퇴적물의 상당부분을 입자크기별로 분류할 수 있는 전처리시설의 설치가 필수적이다.In order to purify such dredged sediment, underwater sediment should be dredged by dredging equipment and transferred to treatment facility. However, the sediment deposited directly in the water has a very high moisture content, so it is difficult to treat it as it is in the subsequent treatment process. In other words, if the dredged sediment is treated as it is at once, the facilities of the post-treatment process become very large, and it is difficult to separate various materials in the post-treatment process. The installation of pretreatment facilities that can be categorized by size is essential.

수중의 퇴적물중에는 인, 질소등의 양분이 많이 들어있어서, 이를 분리할 수 있다면 유용하게 재활용할 수 있다. 또한 퇴적물을 입자크기별로 분리함으로써 입자직경이 20㎛ 이상되는 모래(sand) 와 입자직경이 2-3㎛인 불과한 실트(silt) 또는 그 이하의 입자직경을 가지는 진흙(clay)를 별개로 분리하여 모래는 건축자재로 활용하고, 실트와 진흙은 각종 토지의 복토용으로 사용하거나 도자기 등의 재료로 활용할 수도 있다.Underwater sediments contain a lot of nutrients, such as phosphorus and nitrogen, which can be usefully recycled if they can be separated. In addition, the sediment is separated by particle size to separately separate sand having a particle diameter of 20 µm or more and clay having a particle size of only silt or less having a particle diameter of 2-3 µm. Sand can be used as a building material, and silt and mud can be used for covering various lands or as a material such as pottery.

종래의 준설퇴적물의 처리시스템에서는 오염퇴적물을 해저 또는 하천바닥에서 준설하여 큰 조대 협잡물만을 걸러낸 후 함수율이 높은 상태의 퇴적물을 단순히 고체와 액체로만 분리하여 매립하였다. 이러한 종래의 처리방식에서는 전체적인 설비가 커지고 유지관리비가 증가하며, 분리하여 활용할 수 있는 유용한 자원도 그냥 매립함으로써 자원을 재활용하지 못하는 단점이 있었다.In the conventional dredged sediment treatment system, the contaminated sediment is dredged from the seabed or river bed to filter out only large coarse contaminants, and the sediment having a high water content is separated into only solid and liquid to be landfilled. In this conventional treatment method, there is a disadvantage in that the entire facility is increased, maintenance costs are increased, and resources are not recycled by simply reclaiming useful resources that can be used separately.

본 발명에 의한 준설퇴적물의 분류시스템은 퇴적물의 주성분인 모래와 실트,진흙을 하이드로 사이클론을 이용하여 분리함으로써 후속처리공정의 부담을 줄이고, 퇴적물의 각 성분별로 재활용할 수 있는 가능성을 제공함으로 목적으로 한다.The classification system of dredged sediment according to the present invention is to reduce the burden of the post-treatment process by separating the sand, silt, mud as the main components of the sediment using hydrocyclones, and to provide the possibility to recycle for each component of the sediment do.

제1도는 본 발명에 의한 준설퇴적물의 전처리시스템을 도시한 개략도이다.1 is a schematic diagram showing a pretreatment system for a dredged deposit according to the present invention.

제2도는 본 발명에 의한 하이드로 사이클론의 단면도이다.2 is a cross-sectional view of the hydrocyclone according to the present invention.

제3도는 하이드로 사이클론에 공급되는 퇴적물의 유입압력과 유량의 상관관계를 도시한 그래프이다.3 is a graph showing the correlation between the inflow pressure and the flow rate of the sediment supplied to the hydrocyclone.

제4도는 하이드로 사이클론에 공급되는 퇴적물의 유입유속과 분리효율의 상관관계를 도시한 그래프이다.4 is a graph showing the correlation between the inflow flow rate of the sediment supplied to the hydrocyclone and the separation efficiency.

제5도는 하이드로 사이클론에 유입되는 입자의 크기와 분리효율의 상관관계를 도시한 그래프이다.5 is a graph showing the correlation between the particle size and the separation efficiency introduced into the hydrocyclone.

제6도는 하이드로 사이클론의 보텍스 파인더(Vortex Finder) 깊이와 입자크기별 분리효율의 상관관계를 도시한 그래프이다.FIG. 6 is a graph showing the correlation between the vortex finder depth of the hydrocyclone and the separation efficiency by particle size.

제7도는 하이드로 사이클론의 실린더 부분의 내경의 변화에 따른 분리효율의 상관관계를 도시한 그래프이다.7 is a graph showing the correlation of the separation efficiency according to the change in the inner diameter of the cylinder portion of the hydrocyclone.

*도면의 부호의 설명* Explanation of symbols in the drawings

100: 준설장치 200: 퇴적물저장 및 교반부100: dredging device 200: deposit storage and stirring

210: 저장조 220: 교반기210: reservoir 220: stirrer

300: 가압 및 감지부 310: 펌프300: pressurization and detection unit 310: pump

320: 유량계 330: 압력계320: flow meter 330: pressure gauge

400: 하이드로 사이클론 401: 유입구400: hydrocyclone 401: inlet

402: 언더플로우 배출구 403: 보텍스 파인더(vortex finder)402: underflow outlet 403: vortex finder

404: 보텍스 파인더 입구 405: 오버플로우 배출구404: Vortex Finder Inlet 405: Overflow Outlet

500: 언더플로우 저장조 600: 오버플로우 저장조500: underflow reservoir 600: overflow reservoir

700: 제어부700: control unit

상기와 같은 문제점을 해결하기 위하여 본 발명은 하천, 호소등의 퇴적물을물과 함께 준설하여 입자크기에 따라 분류하는 준설퇴적물의 분류시스템에 있어서,In order to solve the above problems, the present invention in the classification system of dredged sediment, which dredged sediments, such as rivers, lakes, etc. together with the water and classifies according to the particle size,

준설퇴적물을 저장하면서 퇴적물이 가라앉지 않도록 교반하는 퇴적물저장 및 교반부(200);Sediment storage and stirring unit 200 for stirring so as not to sink the sediment while storing the dredged sediment;

상기 퇴적물저장 및 교반수단과 배관으로 연결되어 준설퇴적물을 전달받고 소정의 압력으로 가압하며, 배관속 준설퇴적물의 유속과 유량을 감지하는 가압 및 감지부(300);A pressurization and detection unit 300 connected to the deposit storage and agitation means to receive the dredged sediment and pressurize it to a predetermined pressure, and detect the flow rate and flow rate of the dredged sediment in the pipe;

상기 가압 및 감지부를 통과한 준설퇴적물을 상부 측면의 유입구로 받아들여 준설퇴적물의 입도크기에 따른 원심력의 차이를 이용해서 큰 입자성분은 하부로 침강하여 하부의 언더플로우 배출구로 배출되도록 하고, 작은 입자성분은 상기 유입구보다 아래쪽에서 입구가 시작하는 보텍스 파인더를 거쳐 상기 유입구보다 높은 위치에 마련된 오버플로우 배출구를 통해 배출되도록 하는 하이드로 사이클론(400); 및The dredged sediment passed through the pressurization and sensing unit is taken into the inlet of the upper side, and by using the difference in the centrifugal force according to the particle size of the dredged sediment, the large particle component is settled to the bottom and discharged to the underflow outlet of the lower, and the small particles A hydrocyclone (400) for discharging the component through an overflow outlet provided at a position higher than the inlet via a vortex finder at which the inlet starts below the inlet; And

상기 퇴적물저장 및 교반부, 상기 가압 및 감지부 및 상기 하이드로 사이클론과 전기적으로 연결되어 각각의 상태에 관한 신호를 전달받고 키입력신호에 따른 제어신호를 생성하여 상기 각부에 전송함으로써 원격제어하는 제어부(700);를 구비하는 것을 특징으로 하는 준설퇴적물의 분류시스템을 제공한다.A control unit electrically connected to the deposit storage and stirring unit, the pressurizing and detecting unit, and the hydrocyclone to receive a signal regarding each state and generate a control signal according to a key input signal and transmit the control signal to each unit for remote control; 700); provides a classification system of dredged sediments.

또한 본 발명에서는 퇴적물처리에 적합한 하이드로 사이클론을 제공하는데, 하이드로 사이클론의 상부는 원통형 실린더로서 내경이 일정하며, 하부는 아래로갈수록 내경이 감소하는 원뿔형이고, 상부 측면에 유입구가 마련되며, 상기 원뿔형의 콘 부분에 언더플로우 배출구가 마련되며, 상기 유입구보다 아래쪽에서 입구가 시작하여 실린더의 외부와 연결된 보텍스 파인더가 있고, 실린더의 외부에서 상기 유입구보다 높은 위치에 오버플로우 배출구가 마련되는데, 사이클론의 실린더의 내경을 D, 유입구의 내경을 d1, 보텍스 파인더의 내경을 d2, 실린더의 길이를 L1, 실린더와 원뿔부분의 경계면부터 상기 언더플로우 배출구의 시작점까지의 길이를 L2, 상기 보텍스 파인더의 길이를 L3, 상기 오버플로우 배출구의 내경을 d3라고 할 때, d1/D는 0.2 내지 0.4, d2/D는 0.3 내지 0.5, d3/D는 0.1 내지 0.3, L3/D는 0.5 내지 1.5, (L1+L2)/D는 5.5 내지 6.5이며, 상기 원뿔부의 콘 앵글이 5°내지 15°인 것을 특징으로 하는 하이드로 사이클론을 제공한다.In addition, the present invention provides a hydrocyclone suitable for sediment treatment, the upper portion of the hydrocyclone is a cylindrical cylinder, the inner diameter is constant, the lower portion is a conical shape of the inner diameter decreases downward, the inlet is provided on the upper side, the conical An underflow outlet is provided in the cone portion, and an inlet starts below the inlet, and has a vortex finder connected to the outside of the cylinder, and an overflow outlet is provided at a position higher than the inlet outside of the cylinder. Inside diameter D, inside diameter of inlet d1, inside diameter of vortex finder d2, length of cylinder L1, length from the interface of cylinder and cone to starting point of the underflow outlet L2, length of vortex finder L3, When the inner diameter of the overflow outlet is d3, d1 / D is 0.2 to 0.4, d2. / D is 0.3 to 0.5, d3 / D is 0.1 to 0.3, L3 / D is 0.5 to 1.5, (L1 + L2) / D is 5.5 to 6.5, the cone angle of the cone portion is 5 ° to 15 ° It provides a hydrocyclone.

아울러, 본 발명에서는 하천, 호소등의 퇴적물을 물과 함께 준설하여 준설퇴적물을 입자크기에 따라 분류하는 준설퇴적물의 분류방법에 있어서,In addition, in the present invention, in the classification method of dredged sediment to classify the dredged sediment according to the particle size by dredging sediment, such as rivers, lakes, etc. with water,

준설퇴적물을 저장조에 저장하고 소정의 속도로 교반하여 전체적으로 균일한 상태를 유지하도록 하는 퇴적물저장 및 교반단계;A deposit storage and stirring step of storing the dredged deposit in a storage tank and stirring at a predetermined speed to maintain a uniform state as a whole;

상기 저장조에서 배관을 통해 배출되는 준설퇴적물을 소정의 압력으로 가압하며, 배관속의 준설퇴적물의 유속과 유량을 감지하는 가압 및 감지단계;A pressurizing and detecting step of pressurizing the dredged sediment discharged through the pipe from the reservoir to a predetermined pressure, and detecting the flow rate and flow rate of the dredged sediment in the pipe;

가압된 준설퇴적물을 하이드로 사이클론내에 투입하여 준설퇴적물의 입도크기에 따른 원심력의 차이를 이용해서 큰 입자성분은 하이드로 사이크론의 언더플로우로 배출되도록 하고, 작은 입자성분은 오버플로우로 배출되도록 하는 단계; 를 구비하는 것을 특징으로 하는 준설퇴적물의 분류방법을 제공한다.Injecting the pressurized dredge sediment into a hydrocyclone so that the large particle component is discharged to the underflow of the hydrocyclone and the small particle component is discharged to the overflow using the difference in centrifugal force according to the particle size of the dredged deposit; It provides a classification method of dredged sediment, characterized in that it comprises a.

도1을 참조하여 본 발명에 따른 준설퇴적물의 분류시스템의 개략적인 구성을 설명한다. 준설장치(100)에 관하여 보면, 하천, 호소의 바닥을 준설하는 방법은 디퍼준설선(dipper dredger)를 이용해서 강력한 셔블(shovel)로 물밑 바닥을 퍼올리는 방법도 있고, 또는 하이드롤릭 준설선(hydraulic dredger)를 이용해서 물밑 바닥에 긴 호스를 설치하고 원심력 펌프장치를 통해서 물밑 바닥의 진흙, 모래, 자갈등을 물과 함께 바지선위로 퍼올리거나 또는 파이프를 통해서 육상으로 배출하는 방법이 있다. 본 실시예에서는 하이드롤릭 준설선을 이용해서 원심력 펌프로 물밑 바닥의 퇴적물을 퍼올리도록 하였다.Referring to Figure 1 will be described a schematic configuration of the classification system of dredged sediment according to the present invention. Regarding the dredging device 100, a method of dredging the bottom of a river or an appeal is to use a dipper dredger to pump the bottom of the water with a powerful shovel, or a hydraulic dredger. ), A long hose is installed at the bottom of the water and the mud, sand, gravel, etc. at the bottom of the water can be pumped along the barge with water or discharged to the ground through a pipe. In this example, a hydraulic dredger was used to pump the sediment at the bottom of the water with a centrifugal pump.

이렇게 해서 흡입된 퇴적물은 일단 저장조(210)에 저장된다. 저장조 내부에는 퇴적물을 일정한 속도로 저어주는 회전날개와 전동모터로 구성된 교반기(220)가 설치되어 있다. 교반기(220)에 의해서 퇴적물을 저속으로 계속적으로 교반시켜 주기 때문에 저장조(210)안에서 무거운 성분이 아래에 가라앉아 이후의 처리에 방해가 되는 것을 방지할 수 있다.The sediment sucked in this way is stored in the reservoir 210 once. Inside the reservoir is agitator 220 consisting of a rotary blade and the electric motor for stirring the deposit at a constant speed is installed. Since the deposit is continuously stirred at a low speed by the stirrer 220, it is possible to prevent heavy components from sinking in the reservoir 210 and obstructing subsequent processing.

다음으로 저장조(210)의 하부에 설치된 출구배관을 통해서 가압펌프(310)로 연결되고, 가압펌프(310)에서는 대략 0.8kg/㎠ 내지 1kg/㎠정도로 가압한다. 그에 따른 퇴적물흐름의 유속은 대략 2m/sec 내지 3m/sec 가 되도록 한다. 유량계(320)는 가압펌프(310)의 출력단에 연결되어 가압펌프에서 가압 배출되는 퇴적물의 유량을 측정하여 제어부(700)로 전달한다.Next, it is connected to the pressure pump 310 through the outlet pipe installed in the lower portion of the reservoir 210, the pressure pump 310 is pressed to about 0.8kg / ㎠ to 1kg / ㎠. The resulting flow rate of sediment flow is approximately 2 m / sec to 3 m / sec. The flow meter 320 is connected to the output terminal of the pressure pump 310 to measure the flow rate of the sediment discharged from the pressure pump to the control unit 700.

준설퇴적물은 하이드로 사이클론(hydrocyclone)(400)의 상부 측면에 설치된 유입구(401)를 통해서 실린더내로 유입된다. 하이드로 사이클론의 형상은 도2에 도시된 바와 같이 상부는 직경이 일정한 원통형 실린더이고, 하부의 형상은 아래로 내려갈수록 내경이 감소하는 긴 원뿔형상이다. 상부의 유입구(401)는 실린더의 원주방향으로 경사지게 설치되어 있어서, 준설퇴적물이 실린더 내로 들어가면서 원심력에 따른 회전을 하게 된다. 퇴적물중의 무거운 입자는 원심력을 더 많이 받으므로 하이드로 사이클론의 실린더 벽면에 부딪치면서 계속적으로 아래의 콘 부분으로 하강하고, 작은 입자는 실린더의 내부에 머물러 있다가 보텍스 파인더(Vortex Finder) (403)로 유입되어 오버플로우 된다. 오버플로우 쪽에는 별도의 저장조(500)가 설치되어 있어서 주로 입자크기가 작은 실트, 진흙과 물이 배출된다.Dredged sediment is introduced into the cylinder through an inlet 401 installed on the upper side of the hydrocyclone (400). As shown in FIG. 2, the hydrocyclone is a cylindrical cylinder with a constant diameter at the top, and a long cone having a lower inner diameter as the shape is lowered. The upper inlet 401 is installed to be inclined in the circumferential direction of the cylinder, so that the dredge deposit enters the cylinder and rotates according to the centrifugal force. Heavy particles in the sediment are subjected to more centrifugal force, so they hit the cylinder wall of the hydrocyclone and continue to descend into the cone below, while small particles stay inside the cylinder and then into the Vortex Finder (403). Inflow and overflow The overflow side is equipped with a separate reservoir 500 is mainly discharged silt, mud and water having a small particle size.

반면에, 하이드로 사이클론 하부의 언더플로우 배출구(405)에서는 크고 무거운 입자, 즉 모래, 자갈 등이 배출된다. 오버플로우와 언더플로우로 분리되는 입자크기의 경계는 이하에서 설명하는 바와 같이 하이드로 사이클론의 보텍스 파인더의 깊이, 유입압력 및 유입유속등의 인자에 의해서 좌우된다.On the other hand, large and heavy particles, such as sand and gravel, are discharged from the underflow outlet 405 under the hydrocyclone. The boundary of the particle size separated by overflow and underflow depends on factors such as the depth, inlet pressure and inflow velocity of the hydrocyclone vortex finder, as described below.

제어부(700)는 준설퇴적물의 분리시스템의 각 부분과 전기적으로 연결되어 각 부의 상황을 중앙에서 체크할 수 있으며, 관리자가 키입력부(710)을 통해 명령을 입력함으로써 각 부의 동작을 원격제어할 수 있다.The control unit 700 is electrically connected to each part of the separation system of the dredged sediment, it is possible to check the status of each part in the center, the administrator can remotely control the operation of each part by inputting a command through the key input unit 710. have.

도2의 하이드로 사이클론의 전체적인 모양을 참조하여 각 부분의 실제 실험데이터를 소개하기로 한다. 본 발명에서는 실린더의 직경이 50-200㎜인 경우 바람직한 분리성과가 나타나는 것을 확인하였으며, 특히 최적의 분리성과를 얻을 수 있는 것은 실린더 직경이 100 ㎜ 인 경우이었으며, 이때, 각 부분의 실제 수치는 다음과 같았다.The actual experimental data of each part will be introduced with reference to the overall shape of the hydrocyclone in FIG. 2. In the present invention, when the diameter of the cylinder is 50-200mm it was confirmed that the desired separation performance appeared, in particular, the optimum separation performance was obtained when the cylinder diameter is 100 mm, where the actual value of each part is It was like

각부Parts DD d1d1 d2d2 d3d3 L1L1 L2L2 L3L3 Corn AngleCorn angle 수치shame 100100 2828 3838 2020 100100 519519 100100 9.5°9.5 °

[표 1] 하이드로 사이클론의 실제수치 (단위: mm)[Table 1] Actual value of hydrocyclone (unit: mm)

이를 각 부분의 기하학적 비율로 변환하여 표시하면 다음과 같다.This is converted into the geometric ratio of each part and displayed as follows.

하이드로사이클론의 직경(D)Diameter of Hydrocyclone (D) 기 하 학 적 비 율Geometric ratio d1/Dd1 / D d2/Dd2 / D d3/Dd3 / D L3/DL3 / D (L1+L2)/D(L1 + L2) / D Corn AngleCorn angle 100mm100 mm 0.280.28 0.380.38 0.200.20 1.001.00 6.196.19 9.5°9.5 °

[표 2] 하이드로 사이클론의 기하학적 비율Table 2 Geometric Ratios of Hydrocyclones

이하에서는, 본 발명에 의한 준설퇴적물 처리용 하이드로 사이클론에서 분리효율에 영향을 미치는 인자를 하나하나 검토한다.Hereinafter, the factors affecting the separation efficiency in the hydrocyclone for dredged sediment treatment according to the present invention will be examined one by one.

기본적으로 하이드로 사이클론 공정에서 준설퇴적물의 처리효율에 영향을 미치는 운전인자는 유량과 압력이다. 도3는 하이드로 사이클론(400)의 유입구에서의 압력변화에 따른 유량변화를 그래프로 도시한 것이다. 압력과 유량이 정비례관계에 있음을 알 수 있다. 본 발명에서는 양자의 관계가 정비례관계가 됨을 기초로 하여 실험을 수행하였다.Basically, the operating factors affecting the treatment efficiency of dredged sediment in hydrocyclone process are flow rate and pressure. 3 is a graph showing the flow rate change according to the pressure change at the inlet of the hydrocyclone 400. It can be seen that pressure and flow rate are directly proportional. In the present invention, the experiment was carried out on the basis that the relationship between them becomes a directly proportional relationship.

도4에는 유입속도 변화에 따른 제거효율의 변화를 각 입자의 크기별로 나누어 도시하였다. 하이드로 사이클론에서 유입속도가 분리효율에 미치는 영향은 가스 사이클론의 경우와 동일하게 나타난다. 즉, 사이클론의 다른 운전조건이 같을 때 한계입자경 즉 dc는 유입속도의 제곱근에 반비례한다고 알려져 있다. 다시 말해, 유입속도가 크면 클수록 더욱 세밀한 입자를 분리할 수 있어서 분리효율이 높아진다.Figure 4 shows the change in removal efficiency according to the change in inflow rate divided by the size of each particle. In hydrocyclone, the effect of inflow rate on separation efficiency is the same as that of gas cyclone. In other words, it is known that the limit particle diameter, or dc, is inversely proportional to the square root of the inflow rate when different operating conditions of the cyclone are the same. In other words, the larger the inflow rate, the more fine particles can be separated and the higher the separation efficiency is.

도4에는 직경이 100 ㎜ 인 하이드로 사이클론에 입자분포가 100㎛-53㎛ 인 #1 시료와 입자분포가 53-38㎛인 #2시료 및 입자분포가 38㎛-26㎛ 인 #3 시료를 주입하여 유입속도의 변화에 따른 분리효율을 도시하였다. 입자크기가 큰 시료의 경우(#1 시료)에는 유입유속에 따른 분리효율의 변화가 미미하였으나, 입자크기가 작은 시료(#3 시료)의 경우에는 유입속도가 증가하면 분리효율이 증가하는 것을 알 수 있다. 입자가 하이드로 사이클론내에서 받는 전단응력(Shear Stress)에 의해서는 파괴되지 않으므로, 유입속도 증가는 시료가 받는 원심력을 크게 하기 때문에 분리효율이 증가하게 되는 것이다. 그러나, 고체와 액체의 분리가 아닌 액체와 액체의 분리에서는 유입속도가 임계점에 이를 때까지는 처리효율도 상승하나, 유입속도가 임계점을 넘게 되면 처리효율은 감소된다. 이는 유입속도가 커지면서 사이클론내의 난류가 발생하여 더 많은 전단응력이 발생하므로 분리효율이 감소하게 되는 것이다. 따라서, 액액분리에서는 분리효율상 최적인 속도가 존재하는 것으로 보고되고 있다. 본 발명에서 퇴적물 유체를 가지고 실험한 결과 유입속도를 2∼3 m/sec로 하는 것이 바람직하였다.4, a # 1 sample having a particle distribution of 100 µm to 53 µm, a # 2 sample having a particle distribution of 53 to 38 µm, and a # 3 sample having a particle distribution of 38 µm to 26 µm are injected into a hydrocyclone having a diameter of 100 mm. The separation efficiency according to the change in inflow rate is shown. In the case of a large particle size (# 1 sample), the separation efficiency was insignificant according to the inflow flow rate, but in the case of a small particle size (# 3 sample), the separation efficiency increased as the inflow rate increased. Can be. Since the particles are not destroyed by the shear stress in the hydrocyclone, the inflow rate increases the centrifugal force of the sample, thereby increasing the separation efficiency. However, in the separation of the liquid and the liquid, not the separation of the solid and the liquid, the treatment efficiency also increases until the inflow rate reaches a critical point, but the treatment efficiency decreases when the inflow rate exceeds the critical point. This is because the turbulence in the cyclone increases as the inflow rate increases, causing more shear stress, thereby reducing the separation efficiency. Therefore, it is reported that the optimum speed exists in the separation of liquid liquid. As a result of experimenting with the deposit fluid in the present invention, it is preferable to set the inflow rate to 2-3 m / sec.

도5는 압력에 따른 입자크기별 분리효율을 그래프로 도시하였다. 유속과 마찬가지로 하이드로 사이클론 내의 압력손실은 분리효율에 큰 영향을 미친다. 보통 고액분리에서는 압력손실이 클수록 제거효율이 증가한다. 도5는 압력을 0.1kg/㎠∼0.8kg/㎠ 까지 변화시키며 운전한 경우, 입자크기에 따른 분리효율의 분석결과를 도시하였다. 본 실험결과 샌드와 실트를 분리하기 위한 최소 운전압력은0.4 kg/㎠인 것으로 나타났다. 즉, 운전압력이 0.4kg/㎠ 이상이면 90% 입경제거효율(D90이라고 표시함)을 얻을 수 있을 것으로 판단된다. 그러나 무턱대고 고운전압력을 유지하는 것은 에너지소비를 증가시켜 경제성면에서 불리하므로, 얻고자 하는 결과를 비교하여 운전조건을 선정하는 것이 바람직하다. 본 실시예에서 밝혀진 최적운전 압력범위는 0.8∼1.0 kg/㎠ 으로 나타났다.5 is a graph showing separation efficiency by particle size according to pressure. As with the flow rate, the pressure loss in the hydrocyclone has a great effect on the separation efficiency. In solid-liquid separation, the greater the pressure loss, the greater the removal efficiency. Figure 5 shows the analysis results of the separation efficiency according to the particle size when operating at a pressure of 0.1kg / ㎠ ~ 0.8kg / ㎠. The experimental results showed that the minimum operating pressure for separating sand and silt was 0.4 kg / ㎠. That is, if the operating pressure is more than 0.4kg / ㎠ it is determined that 90% particle removal efficiency (denoted as D90) can be obtained. However, maintaining a high operating pressure blindly increases the energy consumption, which is disadvantageous in terms of economical efficiency. Therefore, it is preferable to select operating conditions by comparing the results to be obtained. The optimum operating pressure range found in this example was 0.8 to 1.0 kg / cm 2.

도6에는 보텍스 파인더(vortex finder)의 깊이와 입자별 분리효율의 상관관계를 조사하기 위하여 입경분포가 다른 4가지 시료를 대상으로 유입유속을 일정하게 유지하면서 하이드로 사이클론을 운전한 결과를 도시하였다. 즉 #1시료는 입경분포가 212㎛∼100㎛ 이며, #2시료는 입경분포가 100㎛∼53㎛ 이며, #3시료는 입경분포가 53㎛∼38㎛이고, #4시료는 입경분포가 38㎛∼26㎛이다. 또한 하이드로 사이클론에의 유입유속은 3m/sec로 유지하였다. 가스 사이클론 또는 하이드로 사이클론의 최적 보텍스 파인더의 깊이는 직경을 D 라고 할 때, 일반적으로 0.75∼0.8D인 것으로 알려져 있다. 본 실시예에서는 53㎛ 이상의 입자의 경우에는 80mm 깊이에서 분리효율이 가장 좋은 것으로 나타났으나, 53㎛ 이하의 입자의 경우에는 100mm에서 최고의 분리효율을 얻었다. 보텍스 파인더의 깊이가 너무 짧으면 유입구를 통해서 들어온 입자가 충분한 원심력을 얻지 못해 미처 분리가 이루어지기 이전에 월류수에 혼합됨으로써 분리효율이 낮아진다. 또한 보텍스 파인더의 깊이가 너무 길면 보텍스 파인더가 유체의 회전운동에 방해가 되어 원심력을 약화시키므로 역시 분리효율이 낮아진다. 본 실시예에서 하이드로 사이클론의 미립자 제거효율을 높이기 위한 최적의 보텍스 파인더의 깊이는 1D 로 하였다.FIG. 6 shows the results of operating the hydrocyclone while maintaining the inflow velocity of four samples having different particle size distributions in order to investigate the correlation between the depth of the vortex finder and the particle separation efficiency. That is, the # 1 sample has a particle size distribution of 212 µm to 100 µm, the # 2 sample has a particle size distribution of 100 µm to 53 µm, the # 3 sample has a particle size distribution of 53 µm to 38 µm, and the # 4 sample has a particle size distribution. 38 micrometers-26 micrometers. In addition, the flow rate into the hydrocyclone was maintained at 3m / sec. It is known that the depth of the optimum vortex finder of a gas cyclone or hydrocyclone is generally 0.75 to 0.8D when the diameter is D. In this example, the separation efficiency was found to be the best at the depth of 80mm for the particles of 53㎛ or more, the best separation efficiency was obtained at 100mm for the particles of 53㎛ or less. If the depth of the vortex finder is too short, the particles entering through the inlet do not get enough centrifugal force and are mixed with the overflow water before they are separated, resulting in low separation efficiency. In addition, if the depth of the vortex finder is too long, the vortex finder interferes with the rotational motion of the fluid, thereby weakening the centrifugal force, which also lowers the separation efficiency. In this embodiment, the optimal depth of the vortex finder for increasing the particle removal efficiency of the hydrocyclone was 1D.

도7는 하이드로 사이클론의 실린더 내경변화와 입자크기별 분리효율의 변화를 그래프로 도시하였다. 하이드로 사이클론의 실린더 부분의 내경은 설계상 가장 중요한 인자가 된다. 즉, 실린더부분의 내경이 정해져야 다른 부위의 수치가 결정된다. 또한, 실린더 부분의 내경은 하이드로 사이클론의 분리효율에 직접적인 영향을 미친다. 하이드로 사이클론안에 들어오는 유입유속이 일정하면 동일 하이드로 사이클론 내에서 반경(r)과 접선방향 속도 (v )의 곱은 일정하다는 (즉, r ·v = 일정) 각속도 보존의 법칙에 의하여 반경이 작아지면 접선방향속도는 증가하게 된다. 그러므로 유입유속이 일정할 때 하이드로 사이클론의 내경을 작게 할수록 입자별 분리효율은 향상된다.7 is a graph showing the change in the cylinder bore diameter and the separation efficiency of each particle size of the hydrocyclone. The inner diameter of the cylinder portion of the hydrocyclone is the most important factor in design. That is, the inner diameter of the cylinder portion must be determined to determine the value of the other portion. In addition, the inner diameter of the cylinder portion directly affects the separation efficiency of the hydrocyclone. If the incoming flow velocity in the hydrocyclone is constant, the product of radius r and tangential velocity v in the same hydrocyclone is constant (ie r · v = constant). The speed will increase. Therefore, when the inflow velocity is constant, the smaller the inner diameter of the hydrocyclone, the better the separation efficiency of each particle.

도7은 실린더 부분의 내경을 100㎜와 50㎜로 설계한 하이드로사이클론의 입자크기별 분리효율 변화를 나타낸 것이다. 이때, 하이드로 사이클론내로 유입되는 속도를 2.32m/sec 로 유지하였다. 내경이 100㎜ 인 경우 90%의 분리효율을 얻을 수 있는 D90은 입자크기 38㎛∼53㎛에서 나타났으며, 50%의 분리효율을 얻을 수 있는 D50은 10㎛∼20㎛ 에서 나타났다. 내경이 50㎜ 인 경우 D90은 26㎛∼38㎛에서 형성되었으며, D50은 10㎛이하에서 형성되는 것으로 나타나 제거효율면에서 향상됨을 보여주었다. 그러나 실린더의 직경이 작아질수록 전체적인 규격이 작아져 언더플로우가 배출구의 내경도 작아지게 되는데, 이 경우 농축된 슬러리(slurry)가 원활히 배출되지 않아 하이드로 사이클론 내에 난류를 형성시키고 입자분리효율을 감소시킨다. 또한 보텍스 파인더와 하이드로 사이클론 내벽의 간격이 좁아져 내벽과의 마찰이 발생하고 접선방향 속도가 증가하여 전단응력(Shear Stress)이 증가하고 결과적으로 분리효율이 감소한다. 그러므로, 효율적인 입자제거를 위해서는 유입되는 유체의 성상에 따라 적절하게 실린더의 내경을 선택하는 것이 필요하다.Figure 7 shows the change of separation efficiency by particle size of the hydrocyclone designed the inner diameter of the cylinder portion of 100mm and 50mm. At this time, the rate of introduction into the hydrocyclone was maintained at 2.32 m / sec. When the inner diameter is 100mm, D90, which can obtain 90% separation efficiency, appeared in the particle size of 38㎛ ~ 53㎛, and D50, which can obtain 50% separation efficiency, appeared in 10㎛ ~ 20㎛. In the case of 50mm inner diameter, D90 was formed at 26㎛ ~ 38㎛, and D50 was formed at less than 10㎛, which showed improvement in removal efficiency. However, the smaller the diameter of the cylinder, the smaller the overall size of the underflow and the smaller the inner diameter of the outlet. In this case, the concentrated slurry is not discharged smoothly, forming turbulence in the hydrocyclone and reducing the particle separation efficiency. . In addition, the gap between the vortex finder and the hydrocyclone inner wall is narrowed, causing friction with the inner wall and increasing the tangential velocity, thereby increasing the shear stress and consequently the separation efficiency. Therefore, for efficient particle removal, it is necessary to select the inner diameter of the cylinder appropriately according to the properties of the incoming fluid.

도면과 명세서는 단지 본 발명의 예시적인 것으로서, 이는 본 발명을 설명하기 위한 목적에서 사용된 것이지, 의미한정을 하기 위하거나 또는 특허청구범위에 기재된 본 발명의 범위를 제한하기 위하여 사용된 것은 아니다. 그러므로, 본 기술 분야의 통상의 지식을 가진 자라면 이로부터 다양한 변형 및 균등한 다른 실시예가 가능하다는 점을 이해할 것이다. 따라서 본 발명의 진정한 기술적 보호범위는 첨부된 특허청구범위의 기술적 사상에 의하여 정해져야 할 것이다.The drawings and specification are merely exemplary of the invention, which are used for the purpose of illustrating the invention, and are not intended to be limiting or to limit the scope of the invention as set forth in the claims. Therefore, those skilled in the art will understand that various modifications and equivalent other embodiments are possible from this. Therefore, the true technical protection scope of the present invention will be defined by the technical spirit of the appended claims.

하천, 호소, 항만의 바닥에 쌓인 퇴적물을 준설하여 처리하는 공정에 있어서, 본 발명에 의한 준설퇴적물의 분류시스템 및 방법에 의하면 퇴적물의 구성입자의 크기에 따라 샌드, 실트, 진흙을 대체적으로 분리할 수 있다. 종래의 준설퇴적물의 처리시스템에 추가하여 본 발명에 의한 준설퇴적물의 분류시스템을 미리 거치도록 하면, 후속처리과정의 부담을 덜어주어 효율적인 퇴적물의 처리가 가능하게 된다. 또한, 입자별 분리를 거친 샌드와 실트, 클레이는 그 자체로서도 건축자재용 또는 복토용으로 사용할 수 있으므로, 효율적인 자원활용이 가능하게 된다. 특히 하이드로 사이클론의 오버플로우로 배출되는 실트, 클레이중의 유해원소를 후속공정에서 제거한 후 농지의 복토용으로 사용하면 기름진 토양을 얻을 수 있다.In the process of dredging and treating sediment accumulated on the bottom of rivers, lakes and harbors, according to the classification system and method of dredged sediment according to the present invention, sand, silt and mud can be separated according to the size of the sediment. Can be. In addition to the conventional dredged sediment treatment system in advance to pass through the classification system of the dredged sediment according to the present invention, it is possible to reduce the burden of the subsequent treatment process, it is possible to efficiently process the sediment. In addition, sand, silt, and clay, which have been separated by particles, can be used for building materials or covering soils themselves, thereby enabling efficient resource utilization. In particular, oily soil can be obtained by removing harmful elements in silt and clay discharged due to the overflow of hydrocyclone in the subsequent process and using them for cover of farmland.

Claims (10)

하천, 호소등의 퇴적물을 물과 함께 준설하여 준설퇴적물을 입자크기에 따라 분류하는 준설퇴적물의 분류시스템에 있어서,In the classification system of dredged sediments, which dredge sediments such as rivers and lakes with water, and classify dredged sediments according to particle size, 준설퇴적물을 저장하면서 퇴적물이 가라않지 않도록 교반하는 퇴적물저장 및 교반부(200);Sediment storage and stirring unit 200 for storing the dredged sediment so as not to sink the sediment; 상기 퇴적물저장 및 교반수단과 배관으로 연결되어 준설퇴적물을 전달받고 소정의 압력으로 가압하며, 배관속 준설퇴적물의 유속과 유량을 감지하는 가압 및 감지부(300);A pressurization and detection unit 300 connected to the deposit storage and agitation means to receive the dredged sediment and pressurize it to a predetermined pressure, and detect the flow rate and flow rate of the dredged sediment in the pipe; 상기 가압 및 감지부을 통과한 준설퇴적물을 상부 측면의 유입구로 받아들여 준설퇴적물의 입도크기에 따른 원심력의 차이를 이용해서 큰 입자 성분은 하부로 침강하여 하부의 언더플로우 배출구로 배출되도록 하고, 작은 입자 성분은 상기 유입구보다 아래쪽에서 입구가 시작하는 보텍스 파인더를 거쳐 상기 유입구보다 높은 위치에 마련된 오버플로우 배출구를 통해 배출되도록 하는 하이드로 사이클론(400); 및The dredged sediment passed through the pressurization and sensing unit is taken into the inlet of the upper side, and the large particle component is sedimented to the bottom by using the difference in the centrifugal force according to the particle size of the dredged sediment, and discharged to the underflow outlet of the lower side. A hydrocyclone (400) for discharging the component through an overflow outlet provided at a position higher than the inlet via a vortex finder at which the inlet starts below the inlet; And 상기 퇴적물저장 및 교반부, 상기 가압 및 감지부 및 상기 하이드로 사이클론과 전기적으로 연결되어 각각의 상태에 관한 신호를 전달받고 키입력신호에 따른 제어신호를 생성하여 상기 각 부에 전송함으로써 원격제어하는 제어부(700);The controller is electrically connected to the deposit storage and stirring unit, the pressurizing and sensing unit, and the hydrocyclone to receive a signal regarding each state, and generate a control signal according to a key input signal and transmit the control signal to each unit for remote control. 700; 를 구비하는 것을 특징으로 하는 준설퇴적물의 분류시스템.Classification system of the dredged sediment, characterized in that it comprises a. 제1항에 있어서, 상기 퇴적물저장 및 교반부(200)는, 준설퇴적물이 유입되는 저장조(210);와 퇴적물 유체내에 삽입되는 회전익에 의해서 준설퇴적물을 교반하는교반기(220)로 구성된 것을 특징으로 하는 준설퇴적물의 분류시스템.According to claim 1, wherein the deposit storage and agitator 200, characterized in that consisting of a storage tank 210 in which the dredged sediment is introduced; and a stirrer 220 for stirring the dredged sediment by a rotary blade inserted into the sediment fluid. Classification system of dredged sediments. 제1항에 있어서, 상기 하이드로 사이클론(400)의 상부는 원통형 실린더로서 내경이 일정하며, 하부는 아래로 갈수록 내경이 감소하는 원뿔형으로서, 실린더의 내경을 D, 유입구의 내경을 d1, 보텍스 파인더의 내경을 d2, 실린더의 길이를 L1, 실린더와 원뿔부분의 경계면부터 상기 언더플로우 배출구의 시작점까지의 길이를 L2, 상기 보텍스 파인더의 길이를 L3, 상기 오버플로우 배출구의 내경을 d3라고 할 때, d1/D는 0.2 내지 0.4, d2/D는 0.3 내지 0.5, d3/D는 0.1 내지 0.3, L3/D 는 0.5 내지 1.5, (L1+L2)/D는 5.5 내지 6.5 이며, 상기 원뿔부의 콘 앵글이 5 ° 내지 15° 인 것을 특징으로 하는 준설퇴적물의 분류시스템.The upper portion of the hydrocyclone 400 is a cylindrical cylinder, the inner diameter is constant, the lower portion is a conical shape of the inner diameter decreases downwards, the inner diameter of the cylinder D, the inner diameter of the inlet d1, the vortex finder When the inner diameter is d2, the length of the cylinder is L1, the length from the interface of the cylinder and the cone to the start point of the underflow outlet L2, the length of the vortex finder L3, and the inner diameter of the overflow outlet d3, d1 / D is 0.2 to 0.4, d2 / D is 0.3 to 0.5, d3 / D is 0.1 to 0.3, L3 / D is 0.5 to 1.5, (L1 + L2) / D is 5.5 to 6.5, and the cone angle of the cone is Classification system of dredged sediment, characterized in that 5 ° to 15 °. 제3항에 있어서, 상기 d1/D는 0.28, d2/D 는 0.38, d3/D 는 0.20, L3/D 는 1.00, (L1+L2)/D 는 6.19 이며 상기 콘앵글이 9.5°인 것을 특징으로 하는 준설퇴적물의 분류시스템.The method of claim 3, wherein the d1 / D is 0.28, d2 / D is 0.38, d3 / D is 0.20, L3 / D is 1.00, (L1 + L2) / D is 6.19 and the angle is 9.5 ° Classification system of dredged sediments. 제3항에 있어서, 상기 D는 50 mm 내지 200mm 인 것을 특징으로 하는 준설퇴적물의 분류시스템.The system of claim 3, wherein D is between 50 mm and 200 mm. 상부는 원통형 실린더로서 내경이 일정하며, 하부는 아래로 갈수록 내경이 감소하는 원뿔형이고, 상부측면에 유입구가 마련되며, 상기 원뿔형의 콘부분에 언더플로우 배출구가 마련되며, 상기 유입구보다 아래쪽에서 입구가 시작하여 실린더의 외부와 연결된 보텍스 파인더가 있고, 실린더의 외부에서 상기 유입구보다 높은 위치에 오버플로우 배출구가 마련된 하이드로 사이클론에 있어서,The upper part is a cylindrical cylinder, the inner diameter is constant, the lower part is a conical shape of the inner diameter decreases downwards, the inlet is provided on the upper side, the underflow outlet is provided in the cone portion of the conical, the inlet is below the inlet In the hydrocyclone, which has a vortex finder connected to the outside of the cylinder and is provided with an overflow outlet at a position higher than the inlet outside of the cylinder, 상기 실린더의 내경을 D, 유입구의 내경을 d1, 보텍스 파인더의 내경을 d2, 실린더의 길이를 L1, 실린더와 원뿔부분의 경계면부터 상기 언더플로우 배출구의 시작점까지의 길이를 L2, 상기 보텍스 파인더의 길이를 L3, 상기 오버플로우 배출구의 내경을 d3라고 할 때, d1/D는 0.2 내지 0.4, d2/D는 0.3 내지 0.5, d3/D는 0.1 내지 0.3, L3/D는 0.5 내지 1.5, (L1+L2)/D는 5.5 내지 6.5 이며, 상기 원뿔부의 콘 앵글이 5 ° 내지 15° 인 것을 특징으로 하는 하이드로 사이클론.The inner diameter of the cylinder is D, the inner diameter of the inlet is d1, the inner diameter of the vortex finder is d2, the length of the cylinder is L1, the length from the interface of the cylinder and the cone to the starting point of the underflow outlet L2, and the length of the vortex finder. When L3, the inner diameter of the overflow outlet is d3, d1 / D is 0.2 to 0.4, d2 / D is 0.3 to 0.5, d3 / D is 0.1 to 0.3, L3 / D is 0.5 to 1.5, (L1 + L2) / D is 5.5 to 6.5, and the cone angle of the cone portion is 5 ° to 15 °, characterized in that the hydrocyclone. 제6항에 있어서, 상기 d1/D는 0.28, d2/D 는 0.38, d3/D 는 0.20, L3/D 는 1.00, (L1+L2)/D 는 6.19 이며 상기 콘 앵글이 9.5°인 것을 특징으로 하는 하이드로 사이클론.The method of claim 6, wherein d1 / D is 0.28, d2 / D is 0.38, d3 / D is 0.20, L3 / D is 1.00, (L1 + L2) / D is 6.19 and the cone angle is 9.5 ° Hydrocyclone made with. 제6항에 있어서, 상기 D는 50mm 내지 200mm 인 것을 특징으로 하는 하이드로 사이클론.The hydrocyclone according to claim 6, wherein D is 50 mm to 200 mm. 하천, 호소등의 퇴적물을 물과 함께 준설하여 준설퇴적물을 입자크기에 따라 분류하는 준설퇴적물의 분류방법에 있어서,In the method of classifying dredged sediment which classifies dredged sediment by particle size by dredging sediment such as river, lake, etc. with water, 준설퇴적물을 저장조에 저장하고 소정의 속도로 교반하여 전체적으로 균일한상태를 유지하도록 하는 퇴적물저장 및 교반단계,Sediment storage and stirring step of storing the dredged sediment in a storage tank and stirring at a predetermined speed to maintain the overall uniform state, 상기 저장조에 배관으로 배출되는 준설퇴적물을 소정의 압력으로 가압하며, 배관속의 준설퇴적물의 유속과 유량을 감지하는 가압 및 감지단계;Pressurizing and detecting the dredged sediment discharged to the storage tank to a predetermined pressure, and detecting the flow rate and flow rate of the dredged sediment in the pipe; 가압된 준설퇴적물을 하이드로 사이클론내에 투입하여 준설퇴적물의 입도크기에 따른 원심력의 차이를 이용해서 큰 입자성분은 하이드로 사이크론의 언더플로우로 배출되도록 하고, 작은 입자성분은 오버플로우로 배출되도록 하는 단계;Injecting the pressurized dredge sediment into a hydrocyclone so that the large particle component is discharged to the underflow of the hydrocyclone and the small particle component is discharged to the overflow using the difference in centrifugal force according to the particle size of the dredged deposit; 를 구비하는 것을 특징으로 하는 준설퇴적물의 분류방법.Classification method of the dredged sediment, characterized in that it comprises a. 제9항에 있어서, 상기 가압단계는 대략 0.8 kg/㎠내지 1.0kg/㎠ 의 압력으로 준설퇴적물의 흐름을 가압하며 그 유속은 2 m/sec 내지 3 m/sec인 것을 특징으로 하는 준설퇴적물의 분류방법.10. The dredged deposit according to claim 9, wherein the pressurizing step pressurizes the flow of the dredged sediment at a pressure of approximately 0.8 kg / cm 2 to 1.0 kg / cm 2 and a flow rate of 2 m / sec to 3 m / sec. Classification method.
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* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
KR100449169B1 (en) * 2002-03-05 2004-09-16 서해건설주식회사 A Treatment System and Biological Treatment Method of Refractory Materials in Contaminated Sediment by Volume Reduction
KR100890489B1 (en) 2004-09-09 2009-03-26 가부시키가이샤 니쿠니 Liquid treating device
WO2010005231A2 (en) * 2008-07-09 2010-01-14 Chung Soo Hoon High-pressure coolant supply system for a machine tool
KR101491468B1 (en) * 2012-12-27 2015-02-10 한국지질자원연구원 Optically stimulated luminescence dating measurement for a transection side of sediment core exposed to light
KR20160010111A (en) 2014-07-18 2016-01-27 하용간 Impact Screen and Impact Sorting Method for Particles
CN117589237A (en) * 2023-11-27 2024-02-23 江苏筑港建设集团有限公司 Underground pipeline deformation fracture detection method and system based on channel dredging engineering

Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH10249242A (en) * 1997-03-12 1998-09-22 Hitachi Ltd Cyclone system for separating solid component in gas
KR0171634B1 (en) * 1990-08-30 1999-02-18 피터 존 울리 High efficiency liquid/liquid hydrocyclone
JP2000167432A (en) * 1998-12-01 2000-06-20 Kumagai Gumi Co Ltd Dredged sediment disposal method
KR200191741Y1 (en) * 2000-02-28 2000-08-16 고영옥 Marine sand collecting and dropping device
KR20010003390A (en) * 1999-06-23 2001-01-15 장영호 Apparatus for removing sludge in rever, and method for processing thereof
KR20020096274A (en) * 2001-06-19 2002-12-31 산양환경산업 주식회사 The System of for the using Recycled of Dredged Soils

Patent Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
KR0171634B1 (en) * 1990-08-30 1999-02-18 피터 존 울리 High efficiency liquid/liquid hydrocyclone
JPH10249242A (en) * 1997-03-12 1998-09-22 Hitachi Ltd Cyclone system for separating solid component in gas
JP2000167432A (en) * 1998-12-01 2000-06-20 Kumagai Gumi Co Ltd Dredged sediment disposal method
KR20010003390A (en) * 1999-06-23 2001-01-15 장영호 Apparatus for removing sludge in rever, and method for processing thereof
KR200191741Y1 (en) * 2000-02-28 2000-08-16 고영옥 Marine sand collecting and dropping device
KR20020096274A (en) * 2001-06-19 2002-12-31 산양환경산업 주식회사 The System of for the using Recycled of Dredged Soils

Cited By (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
KR100449169B1 (en) * 2002-03-05 2004-09-16 서해건설주식회사 A Treatment System and Biological Treatment Method of Refractory Materials in Contaminated Sediment by Volume Reduction
KR100890489B1 (en) 2004-09-09 2009-03-26 가부시키가이샤 니쿠니 Liquid treating device
WO2010005231A2 (en) * 2008-07-09 2010-01-14 Chung Soo Hoon High-pressure coolant supply system for a machine tool
WO2010005231A3 (en) * 2008-07-09 2010-05-27 Chung Soo Hoon High-pressure coolant supply system for a machine tool
KR101491468B1 (en) * 2012-12-27 2015-02-10 한국지질자원연구원 Optically stimulated luminescence dating measurement for a transection side of sediment core exposed to light
KR20160010111A (en) 2014-07-18 2016-01-27 하용간 Impact Screen and Impact Sorting Method for Particles
CN117589237A (en) * 2023-11-27 2024-02-23 江苏筑港建设集团有限公司 Underground pipeline deformation fracture detection method and system based on channel dredging engineering

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