KR102178736B1 - High-grade structural steel with bainite structure, high-grade structural steel with bainite structure, and method for manufacturing forgings and forgings - Google Patents
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Abstract
본 발명은 복잡한 열처리 공정을 거칠 필요가 없으면서도 고강도이며 휘는 경향이 작은 강을 제공한다. 이를 위해 본 발명에 따른 엔지니어링 강은 (중량%로), 최대 0.25%의 C, 최대 1.5%의 Si, 0.20-2.00%의 Mn, 최대 4.00%의 Cr, 0.6-3.0%의 Mo, 0.004-0.020%의 N, 최대 0.40%의 S, 0.001-0.035%의 Al, 0.0005-0.0025%의 B, 최대 0.015%의 Nb, 최대 0.01%의 Ti, 최대 0.10%의 V, 최대 1.5%의 Ni, 최대 2.0%의 Cu, 잔부는 철 및 불가피한 불순물을 포함하되, 엔지니어링 강의 Al 함량 %Al, Nb 함량 %Nb, Ti 함량 %Ti, V 함량 %V 및 N 함량 %N이 다음 조건을 만족시킨다.
%Al/27 + %Nb/45 + %Ti/48 + %V/25 > %N/3.75.
본 발명에 따른 엔지니어링 강의 항복강도는 적어도 750 MPa이고, 인장강도는 적어도 950 MPa이며 적어도 80 체적%의 베이나이트와 전체적으로 잔류 오스테나이트, 페라이트, 펄라이트 및/또는 마르텐사이트가 최대 20 체적%로 구성된 조직을 구비한다. 본 발명에 따른 강의 특성 프로파일에 의해, 본 발명에 따른 엔지니어링 강은 제품 전장에 걸쳐 단면이 많이 변하는 제품을 단조 기법으로 제조하기에 적합하다. 본 발명은 그러한 단조품을 제조하기 위한 방법을 개시한다. The present invention provides a steel with high strength and low warp tendency without the need to undergo complex heat treatment processes. To this end, the engineering steel according to the invention (in weight percent), up to 0.25% C, up to 1.5% Si, 0.20-2.00% Mn, up to 4.00% Cr, 0.6-3.0% Mo, 0.004-0.020 % N, max 0.40% S, 0.001-0.035% Al, 0.0005-0.0025% B, max 0.015% Nb, max 0.01% Ti, max 0.10% V, max 1.5% Ni, max 2.0 % Cu, the balance contains iron and unavoidable impurities, but the Al content of the engineering steel is %Al, the Nb content of %Nb, the Ti content of %Ti, the V content of %V and the N content of %N satisfy the following conditions.
%Al/27 + %Nb/45 + %Ti/48 + %V/25> %N/3.75.
The engineering steel according to the invention has a yield strength of at least 750 MPa, a tensile strength of at least 950 MPa and a structure consisting of at least 80% by volume of bainite and up to 20% by volume of retained austenite, ferrite, perlite and/or martensite as a whole. It is equipped with. Due to the characteristic profile of the steel according to the present invention, the engineering steel according to the present invention is suitable for manufacturing a product whose cross section varies greatly over the entire length of the product by a forging technique. The present invention discloses a method for manufacturing such a forged product.
Description
본 발명은 고강도이며 적어도 80 체적%의 베이나이트를 포함하는 조직으로 된 엔지니어링 강에 관한 것이다. The present invention relates to an engineering steel of high strength and a structure comprising at least 80% by volume of bainite.
본 발명은 그러한 엔지니어링 강으로 제조한 단조품에도 관한 것이다. The present invention also relates to forged products made of such engineering steel.
마지막으로, 본 발명은 본 발명에 따른 엔지니어링 강으로 단조품을 생산하기 위한 방법에 관한 것이다.Finally, the present invention relates to a method for producing a forged product from engineering steel according to the present invention.
아래에서 합금들 또는 다른 강 성분조성의 상세한 설명은 "%"로 기재되어 있으며, 모든 경우에서 특별히 지적하지 않은 한은 "%"는 중량(weight)과 관련된 것이다. In the following, detailed descriptions of alloys or other steel composition are given in "%", and in all cases, unless specifically indicated, "%" relates to weight.
본 발명에 따른 강과 비교를 위해 인용하는 모든 강들의 설명에 적시되어 있는 모든 기계적 물성은, 특별히 달리 표현하지 않은 한은 DIN EN ISO 6892-1에 따라 측정된 것이다. All mechanical properties specified in the description of the steels according to the invention and all steels cited for comparison, unless otherwise indicated, have been measured according to DIN EN ISO 6892-1.
디플롬-엔지니어 크리스토프 클(Christoph Keul) 등이 2010년 9월에 특히 단조 산업에서 인더스트리버밴드 마시붐포르뭉 에.베.에 의해 발생된 슈미데-저널 내에서 기사 "심한 응력을 받는 단조 부품용 고-강도, 연성, 베이나이트(HDB) 강의 개발"에서 보고한 바와 같이, 고강도이고 연성이 큰 동시에 생산을 위한 공정 체인을 짧게 할 수 있는 강 소재에 대한 수요가 있다. 이 기사는 또한, 이와 관련하여, 추가로 열처리 하지 않고서도 우수한 강도 및 연성 물성이 조합되는 베이나이트 조직의 재료로, 인장강도가 1,200 MPa보다 크고, 항복강도가 850 MPa보다 크며, 실온에서 노치 충격 에너지가 27 J로 파단 연신율이 10%보다 큰 것을 특징으로 하는 베이나이트 재료에 의해 이러한 수요를 달성할 수 있는 가능성을 입증하였다고 기술하고 있다. 이러한 물성을 제공하는 합금화 개념의 일 예시로, 이 기사는 (중량%로) 0.18% C, 1.53% Si, 1.47% Mn, 0.007% S, 1.30% Cr, 0.07% Mo, 0.0020% B, 0.027% Nb, 0.026% Ti, 0.0080% N, 잔부는 철 및 불가피한 불순물로 이루어진 강, 및 0.22% C, 1.47% Si, 1.50% Mn, 0.006% S, 1.31% Cr, 0.09% Mo, 0.0025% B, 0.035% Nb, 0.026% Ti, 0.0108% N, 잔부는 철 및 불가피한 불순물로 이루어진 강을 제시하고 있다. Diplom-engineer Christoph Keul et al in the Schmide-Journal created in September 2010 by the industrial band Massivem Pormung E. Be., especially in the forging industry, "For heavy-stressed forged parts. As reported in the "Development of High-Strength, Ductile, Bainite (HDB) Steel", there is a demand for a steel material that is high strength, has high ductility, and can shorten the process chain for production. In this regard, this article is also a material of bainite structure that combines excellent strength and ductile properties without additional heat treatment, with tensile strength greater than 1,200 MPa, yield strength greater than 850 MPa, and notched impact at room temperature. It states that it has demonstrated the potential to achieve this demand by a bainite material characterized by an energy of 27 J and an elongation at break of greater than 10%. As an example of an alloying concept that provides these properties, this article (by weight) is 0.18% C, 1.53% Si, 1.47% Mn, 0.007% S, 1.30% Cr, 0.07% Mo, 0.0020% B, 0.027% Nb, 0.026% Ti, 0.0080% N, the balance is steel consisting of iron and inevitable impurities, and 0.22% C, 1.47% Si, 1.50% Mn, 0.006% S, 1.31% Cr, 0.09% Mo, 0.0025% B, 0.035 % Nb, 0.026% Ti, 0.0108% N, the balance presents a steel consisting of iron and unavoidable impurities.
추가로 열처리 하지 않고서 고강도와 높은 연성을 얻을 수 있는 낙하 단조품 생산용 강을 지향하는 다른 개발 작업이 EP 1 546 426 B1호에 기재되어 있다. 이 특허문헌에 공지되어 있는 강은, (중량%로) 0.12-0.45% C, 0.10-1.00% Si, 0.50-1.95% Mn, 0.005-0.060% S를 함유하고, 모든 경우에서 0.004-0.050% Al 및 Ti, 모든 경우에서 최대 0.60% Cr, Ni, Co, W, Mo 및 Cu, 최대 0.01% B, 최대 0.050% Nb, 0.10%-0.40% V, 0.015-0.04% N 및 잔부는 철과 불가피한 불순물을 함유하되, 강에서 V과 N 함량의 곱이 0.0021-0.0120, S-함량 %S, Al-함량 %Al, Nb-함량 %Nb, Ti-함량 %Ti일 때 1.6× %S + 1.5× %Al + 2.4× %Nb + 1.2× %Ti = 0.040 - 0.080%를 충족하고, Mn-함량 %Mn, Cr-함량 %Cr, Ni-함량 %Ni, Cu-함량 %Cu 및 No-함량 %Mo일 때 1.2× %Mn + 1.4× %Cr + 1.0× %Ni + 1.1× %Cu + 1.8× %Mo = 1.00 - 3.50%를 충족한다. Another development work aimed at producing steel for the production of drop forgings, which can obtain high strength and high ductility without further heat treatment, is described in
여기서 연성의 필수적인 개선은 강 내에 탄소 함량을 줄임으로써 달성된다는 것이 기본적인 것으로 간주된다. 이러한 종래 기술에 수반되는 필연적인 강도 손실은 통상의 합금화 원소에 의해 보충되며, 이들 합금화 원소의 함량은 혼합된 결정 형성을 통해 강화될 수 있는 양으로 조절된다. It is considered fundamental here that the necessary improvement in ductility is achieved by reducing the carbon content in the steel. The inevitable loss of strength accompanying this prior art is compensated for by conventional alloying elements, and the content of these alloying elements is adjusted to an amount that can be strengthened through mixed crystal formation.
또한, DE 697 28 076 T2(EP 0 787 812 B1)로부터, (중량%로) 0.1-0.4% C, 1-1.8% Mn, 0.15-1.7% Si, 최대 1% Ni, 최대 1.2% Cr, 최대 0.3% Mo, 최대 0.3% V, 최대 0.35% Cu 및 각 경우에서 필요에 따라 0.005-0.06% Al, 0.0005-0.01% B, 0.005-0.03% Ti, 0.005%-0.06% Nb, 0.005-0.1% S, 최대 0.006% 칼슘, 최대 0.03% Te, 최대 0.05% Se, 최대 0.05% Bi 및 잔부는 철과 불가피한 불순물로 이루어진 강을 주조하여, 통상적인 방식으로 단조품을 생산하기 위해 열간-단조되는 반제품을 형성하는 단조 강 부품을 생산하는 공정이 알려져 있다. 단조된 제품은, 강이 오스테나이트 상태에 있는 온도에서부터 Ms+100℃ 및 Ms-20℃ 사이의 온도 Tm까지, 0.5℃/초 보다 큰 냉각속도 Vr로 냉각되는 단계를 포함하는 열처리를 거치게 된다. 그런 다음, 단조된 제품은 온도 Tm과 온도 Tf (여기서 Tf > Tm-100℃) 사이의 온도에서 적어도 2분 동안 유지된다. 이러한 방식으로, 이 발명은 Tm과 Tf 사이에서 형성된 베이나이트를 적어도 15% 미만 그리고 바람직하기로는 적어도 20% 포함하는 실질적으로 베이나이트 조직으로 이루어진 강 부품을 획득한다. Also, from DE 697 28 076 T2 (
전술한 유형의 강 소재로 이루어진 실제 시도는 그러한 베이나이트 강들은 제품이 틀어지는 경향이 있고 기계적 특성의 변동이 심함에 따라 단면 변화가 많은 제품에는 적합하지 않다는 것을 보여주고 있다.Practical attempts made with steel materials of the above type have shown that such bainite steels are not suitable for products with a large number of cross-sectional changes due to the tendency of products to warp and fluctuations in mechanical properties.
이러한 기술적 배경에 대해, 본 발명이 해결하고자 하는 과제는 복잡한 열처리 공정을 수행할 필요가 없고, 휘어지는 경향이 작으며, 특히 제품 전장에 걸쳐 단면 변화가 심한 제품을 단조 기법으로 제작하기에 적합한, 고강도의 강을 제공하는 것이다.Against this technical background, the problem to be solved by the present invention is that there is no need to perform a complex heat treatment process, and the tendency to bend is small. Is to provide a river of.
본 발명은 이와 유사하게 복잡한 열처리 공정을 수행하지 않고서도 물성들이 최적으로 조합되는 단조품을 제시한다. The present invention similarly proposes a forged product in which physical properties are optimally combined without performing a complicated heat treatment process.
마지막으로, 본 발명은 간단한 수단을 사용하여, 물성들이 최적으로 조합된 단조품을 제조할 수 있는 단조품 제조 방법을 제안한다. Finally, the present invention proposes a method for manufacturing a forged product capable of manufacturing a forged product in which physical properties are optimally combined using a simple means.
이러한 강과 관련하여, 본 발명은 청구항 제1항에 적시되어 있는 엔지니어링 강으로 전술한 문제를 해결한다. With respect to these steels, the present invention solves the above-described problem with the engineering steels specified in
단조품과 관련하여, 전술한 문제에 대한 본 발명에 따른 해법은 본 발명에 따른 강으로 강 부품을 제조하는 것으로 이루어져 있다. With respect to the forged product, the solution according to the invention to the above-described problem consists in manufacturing a steel part from the steel according to the invention.
마지막으로, 방법과 관련하여, 본 발명은 단조품 제조에 있어서 청구항 제13항에 언급되어 있는 공정 단계들을 수행하여 전술한 문제를 해결한다. Finally, with regard to the method, the present invention solves the above-described problem by performing the process steps recited in claim 13 in the manufacture of a forged product.
본 발명의 유리한 형태들이 종속 청구항들에 적시되어 있으며, 이하에서 전반적인 본 발명의 사상과 함께 본 발명의 유리한 형태들을 상세하게 설명한다. Advantageous forms of the present invention are set forth in the dependent claims, and the advantageous forms of the present invention will be described in detail below together with the general idea of the present invention.
본 발명에 따른 엔지니어링 강의 항복강도는 적어도 750 MPa이고, 인장강도는 적어도 950 MPa이며, 조직의 적어도 80 체적%는 베이나이트 조직으로 되어 있으며, 조직의 나머지 20 체적%는 잔류 오스테나이트, 페라이트, 펄라이트 또는 마르텐사이트일 수 있다. The yield strength of the engineering steel according to the invention is at least 750 MPa, the tensile strength is at least 950 MPa, at least 80% by volume of the structure is made of bainite structure, and the remaining 20% by volume of the structure is retained austenite, ferrite, pearlite. Or it may be martensite.
여기서, 본 발명에 따른 강은, 파단 연신율 A가 적어도 10%, 특히 적어도 12%인 것을 특징으로 하며, 실제로 본 발명에 따른 강은 적어도 15%의 파단 연신율 A를 달성한다는 것이 입증되었다. Here, the steel according to the invention is characterized in that the elongation at break A is at least 10%, in particular at least 12%, and it has been demonstrated that in practice the steel according to the invention achieves an elongation at break A of at least 15%.
본 발명에 따르면, 엔지니어링 강은 (중량%로) 최대 0.25% C, 최대 1.5% Si, 특히 최대 1% Si 또는 최대 0.45% Si, 0.20-2.00% Mn, 최대 4.00% Cr, 0.7-3.0% Mo, 0.004-0.020% N, 최대 0.40% S, 0.001-0.035% Al, 0.0005-0.0025% B, 최대 0.015% Nb, 최대 0.01% Ti, 최대 0.50% V, 최대 1.5% Ni, 최대 2.0% Cu 및 잔부는 철과 불가피한 불순물을 포함하며, Al-함량 %Al, Nb-함량 %Nb, Ti-함량 %Ti, V-함량 %V 및 N-함량 %N일 때 다음의 조건을 충족한다. According to the invention, engineering steels (by weight) are up to 0.25% C, up to 1.5% Si, in particular up to 1% Si or up to 0.45% Si, 0.20-2.00% Mn, up to 4.00% Cr, 0.7-3.0% Mo , 0.004-0.020% N, 0.40% S max, 0.001-0.035% Al, 0.0005-0.0025% B, 0.015% Nb max, 0.01% Ti max, 0.50% V max, 1.5% Ni max, 2.0% Cu max and cup The part contains iron and unavoidable impurities, and the following conditions are satisfied when the Al-content %Al, Nb-content %Nb, Ti-content %Ti, V-content %V and N-content %N.
%Al/27 + %Nb/45 + %Ti/48 + %V/25 > %N/3.75 %Al/27 + %Nb/45 + %Ti/48 + %V/25> %N/3.75
제조 과정에서 발생되는 불가피한 불순물들은 본 발명에서 관심을 갖는 물성과 관련하여 합금화 공정에 아무런 영향을 주지 않을 정도의 양으로 존재하고, 강-제조 루트 또는 선택된 각 출발 재료 (스크랩)이 강 내로 들어감에 따라 존재하는 모든 원소들을 포함한다. 불가피한 불순물들은 특히 최대 0.0035 중량%의 P 성분을 또한 포함한다. Inevitable impurities generated in the manufacturing process are present in an amount that does not affect the alloying process in relation to the properties of interest in the present invention, and the steel-making route or each selected starting material (scrap) enters the steel. Includes all elements present along the line. Unavoidable impurities, in particular, also contain up to 0.0035% by weight of the P component.
본 발명에 따른 강 및 이 강으로 제조되는 단조품들은, 부품 치수가 변함에 따라 단조 열을 냉각하는 동안에 단조된 제품 체적에 걸쳐서 냉각 조건이 국부적으로 상당히 다른 경우에도 물성들의 분포는 특별하게 균일하다는 것을 특징으로 한다. 이와 같은 냉각 조건에 대한 둔감함은 본 발명에 따른 엔지니어링 강이 가능하다면 전적으로 경도 변동이 작은 베이나이트 조직을 균질하게 보유하는 것에 의해 달성된다. 이러한 균질한 미세조직은 동시에 낮은 내부 응력을 가지며, 이는 휨 거동(warping behaviour)에 긍정적인 영향을 미친다. It is noted that the steel according to the present invention and the forgings made of the steel have a particularly uniform distribution of properties even when the cooling conditions are locally significantly different across the volume of the forged product while cooling the forging heat as the part dimensions change. It is characterized. Such insensitivity to cooling conditions is achieved by homogeneous holding of a bainite structure with entirely small hardness fluctuations, if possible, for the engineered steel according to the invention. This homogeneous microstructure at the same time has a low internal stress, which has a positive effect on the warping behaviour.
결과적으로 본 발명에 따른 강은, 체적과 직경이 상당히 다른 섹션들이 서로 직면하고 있는 단조 부품을 제조하는 데에 특히 적합하다. 단조 기법으로 본 발명에 따른 강을 제조하기에 특히 적합한 단조 제품의 예시가 특히 연소 엔진에 사용되는 크랭크샤프트, 피스톤 로드 및 이와 유사한 제품이다. Consequently, the steel according to the invention is particularly suitable for producing forged parts in which sections of significantly different volume and diameter face each other. Examples of forged products that are particularly suitable for producing the steel according to the invention by the forging technique are crankshafts, piston rods and similar products used in particular in combustion engines.
또한, 단면이 상당히 다른 샤시와 휠 서스펜션 영역 내 부품들이 소정의 강도 특성을 유지하면서도 연마에 의한 주요 후-처리 공정을 거치지 않고 본 발명에 따른 강으로 신뢰성 있게 제작될 수 있다. In addition, parts in the chassis and wheel suspension regions having significantly different cross-sections can be reliably manufactured from the steel according to the present invention without undergoing a major post-treatment process by polishing while maintaining predetermined strength characteristics.
도 1에 기재되어 있는 본 발명에 따른 강의 시간-온도 다이어그램으로부터 알 수 있는 바와 같이, 재료 기술의 관점에서, 이는 본 발명에 따른 엔지니어링 강을 사용하여 단조 열로부터 연속적으로 냉각되면 베이나이트 처리를 위해 특히 넓은 윈도우가 사용될 수 있다. 그렇게 함에 있어서, 본 발명에 따른 엔지니어링 강의 합금화는, 냉각하는 중에 물성에 영향을 주는 마르텐사이트 또는 페라이트 및/또는 펄라이트 양 중 어느 것도 조직을 초래하지 않도록 선택된다. 이에 따라 본 발명에 따른 엔지니어링 강은 주로 최대 적어도 80 체적%의 베이나이트 조직을 구비한다. 여기서, 본 발명에 따른 엔지니어링 강에서 논-베이나이트 조직 성분들의 함량은 일반적으로 기술적 의미에서 본 발명에 따른 엔지니어링 강이 완전히 베이나이트 조직을 구비할 정도로 최소로 된다. As can be seen from the time-temperature diagram of the steel according to the invention described in Figure 1, in terms of material technology, this is for bainite treatment when continuously cooled from the forging heat using the engineering steel according to the invention. In particular, wide windows can be used. In doing so, the alloying of the engineering steel according to the invention is selected so that none of the amounts of martensite or ferrite and/or pearlite affect the physical properties during cooling resulting in a structure. Accordingly, the engineering steel according to the invention mainly has a bainite structure of at most at least 80% by volume. Here, the content of the non-bainite structure components in the engineering steel according to the present invention is generally minimized so that the engineering steel according to the present invention completely has a bainite structure in the technical sense.
여기서, 본 발명에 따른 엔지니어링 강을 사용하면, 냉각 속도와는 거의 관계없이 베이나이트 내에서 경도가 거의 일정하게 된다. 일정한 경도는 바람직하기로는 베이나이트 변태 단계에서 오스테나이트가 베이나이트로 거의 완전하게 변태된 결과로 얻어지는 것이다. Here, when the engineering steel according to the present invention is used, the hardness is almost constant in the bainite regardless of the cooling rate. A constant hardness is preferably obtained as a result of the almost complete transformation of austenite to bainite in the bainite transformation step.
C 함량을 최대 0.25 중량%로 제한한다는 것은, 한편으로는, 본 발명에 따른 엔지니어링 강이 강도는 최대로 되어 있음에도 우수한 연신율과 연성 특성을 구비한다는 것을 의미한다. 본 발명에 따른 엔지니어링 강에서, C 함량이 낮은 것은 베이나이트 변태를 촉진하는 데에 기여하여, 원치 않는 조직 성분들이 전개되는 것이 방지된다. Limiting the C content to a maximum of 0.25% by weight means, on the one hand, that the engineering steel according to the present invention has excellent elongation and ductility properties, even at maximum strength. In the engineering steel according to the present invention, the low C content contributes to promoting bainite transformation, thereby preventing unwanted tissue components from developing.
그러나 이와 동시에 본 발명에 따른 엔지니어링 강 내 탄소의 어느 정도의 양은 강도에도 기여할 수 있다. 이를 위해, 강 내에 적어도 0.09 중량%의 탄소 함량이 예상될 수 있다. 본 발명에 따른 엔지니어링 강 내에 C 존재에 의한 최적화된 효과는, C 함량이 0.09 - 0.25 중량%로 조절되면 달성될 수 있다. At the same time, however, a certain amount of carbon in the engineering steel according to the present invention can also contribute to strength. For this purpose, a carbon content of at least 0.09% by weight can be expected in the steel. The optimized effect of the presence of C in the engineering steel according to the invention can be achieved if the C content is adjusted to 0.09-0.25% by weight.
가능하면 베이나이트 변태가 조기에 발생될 수 있도록 본 발명에 따른 엔지니어링 강의 Si 함량은 1.5 중량% 특히 1 중량% 또는 0.75 중량%로 제한된다. 이 효과의 달성을 특히 보증하기 위해, Si 함량이 최대 0.45 중량%로 한정될 수도 있다. If possible, the Si content of the engineering steel according to the invention is limited to 1.5% by weight, in particular 1% by weight or 0.75% by weight, so that bainite transformation can occur as early as possible. In order to particularly ensure the achievement of this effect, the Si content may be limited to a maximum of 0.45% by weight.
Mo은 조직이 페라이트나 펄라이트로 변태되는 것을 지연시키기 위해, 본 발명에 따른 엔지니어링 강 내에 0.6-3.0 중량% 함량으로 존재한다. 이러한 효과는 강 내에 Mo이 특히 적어도 0.7 중량%, 특히 0.70 중량%보다 많이 존재할 때 얻어진다. 3.0 중량%보다 많이 존재하는 경우, 본 발명에 따른 엔지니어링 강 내에서 Mo의 긍정적 효과의 경제적으로 실행 가능한 증가가 일어나지 않는다. 이 외에도 Mo 함량이 3.0 중량%를 초과하면, 연성 물성에 나쁜 영향을 줄 수 있는 몰리브덴-리치 탄화물 상이 형성될 위험이 있다. Mo 함량이 적어도 0.7 중량%인 경우, 본 발명에 따른 엔지니어링 강 내에서 Mo에 의한 최적의 효과가 예상될 수 있다. 여기서, Mo 성분의 최대 함량은 2.0 중량%인 것이 특히 유효한 것으로 판명되었다. Mo is present in the engineering steel according to the present invention in an amount of 0.6-3.0% by weight to retard the transformation of the structure into ferrite or pearlite. This effect is obtained when Mo is present in the steel in particular at least 0.7% by weight, especially more than 0.70% by weight. If it is present more than 3.0% by weight, no economically viable increase in the positive effect of Mo occurs in the engineering steel according to the invention. In addition, if the Mo content exceeds 3.0% by weight, there is a risk of forming a molybdenum-rich carbide phase that may adversely affect ductile properties. When the Mo content is at least 0.7% by weight, the optimum effect by Mo can be expected in the engineering steel according to the invention. Here, it has been found to be particularly effective that the maximum content of the Mo component is 2.0% by weight.
인장강도와 항복강도를 조절하기 위해, 본 발명에 따른 엔지니어링 강 내에 망간은 0.20 중량%-2.00 중량% 존재한다. 강도를 증가시키기 위해서는 Mn이 최소 0.20 중량% 첨가되는 것이 필수이다. 특별한 신뢰성으로 이러한 효과를 달성하기 위해서라면, Mn 함량은 적어도 0.35 중량%가 제공될 수 있다. 지나치게 Mn 함량이 많아지면 베이나이트 변태를 지연시키고 주로 마르텐사이트 변태가 일어나게 된다. 이에 따라, Mn 함량은 최대 2.00 중량% 특히 1.5 중량%로 제한된다. In order to control the tensile strength and yield strength, manganese is present in 0.20%-2.00% by weight in the engineering steel according to the present invention. In order to increase the strength, it is essential that at least 0.20% by weight of Mn is added. In order to achieve this effect with special reliability, the Mn content can be provided with at least 0.35% by weight. When the Mn content is too high, bainite transformation is delayed and martensite transformation occurs mainly. Accordingly, the Mn content is limited to a maximum of 2.00% by weight, in particular 1.5% by weight.
Mn이 존재함에 따라 나타나는 부정적인 영향은, 본 발명에 따른 엔지니어링 강 내의 Mn 함량을 최대 1.1 중량%로 제한함으로써 특히 신뢰성 있게 방지될 수 있다. The negative effects exhibited by the presence of Mn can be prevented particularly reliably by limiting the Mn content in the engineering steel according to the invention to a maximum of 1.1% by weight.
본 발명에 따른 엔지니어링 강의 기계가공성을 지지하기 위해 황 성분은 최대 0.4 중량%, 특히 최대 0.1 중량% 또는 최대 0.05 중량%일 수 있다. In order to support the machinability of the engineering steels according to the invention, the sulfur component can be up to 0.4% by weight, in particular up to 0.1% by weight or up to 0.05% by weight.
본 발명에 따른 엔지니어링 강의 미세조직과 기계적 물성과 관련하여 합금화 기법의 미세한 조절은, 보론 원소의 함량을 0.0005-0.0025 중량%, 질소 함량을 0.004-0.020 중량%, 특히 적어도 0.006 중량% N 또는 최대 0.0150 중량% N, 알루미늄 함량 0.001-0.035 중량% 및 니오브 함량은 최대 0.015 중량%, 티타늄 함량은 최대 0.01 중량% 및 바나듐 함량은 최대 0.10 중량%의 마이크로-합금화를 통한 본 발명에 따른 합금화 개념(concept)에 따라 이루어진다. Fine control of the alloying technique with respect to the microstructure and mechanical properties of the engineering steel according to the present invention can be achieved by making the content of boron elements 0.0005-0.0025% by weight, nitrogen content 0.004-0.020% by weight, in particular at least 0.006% by weight N or up to 0.0150. The alloying concept according to the invention through micro-alloying of wt% N, aluminum content 0.001-0.035 wt% and niobium content up to 0.015 wt%, titanium content up to 0.01 wt% and vanadium content up to 0.10 wt% Is made according to.
여기서, Al, Nb, Ti, V 및 N의 함량을 %Al, %Nb, %Ti, %V 및 %N으로 하면 이들 성분들은 Al 및 필수 성분인 Nb, Ti 및 V가 첨가될 때 엔지니어링 강 내에 함유되는 질소가 완전히 결합되고, 이에 따라 보론이 변태-지연 효과를 구비할 수 있도록, 다음 조건으로 연결된다. 동시에, 본 발명에 따라 제공되는 미세원소들의 함량과 잔부인 다른 원소 및 N 성분은 미세 결정립 안정성 및 강도를 증가시키는 데에 기여한다. Here, if the contents of Al, Nb, Ti, V, and N are set to %Al, %Nb, %Ti, %V and %N, these components are contained in the engineering steel when Al and essential components Nb, Ti and V are added. The nitrogen contained is completely bound, and thus boron is connected under the following conditions so that it can have a transformation-delaying effect. At the same time, the content and balance of the microelements provided according to the present invention and other elements and N components contribute to increasing the microcrystal stability and strength.
%Al/27 + %Nb/45 + %Ti/48 + %V/25 > %N/3.75 %Al/27 + %Nb/45 + %Ti/48 + %V/25> %N/3.75
본 발명에 따른 N의 결합(binding)은 보론이 기지 내에 용해된 원소로 효과적으로 작용하게 할 수 있으며, 페라이트 및/또는 펄라이트의 형성을 억제할 수 있다. The binding of N according to the present invention can make boron act effectively as an element dissolved in the matrix, and can suppress the formation of ferrite and/or pearlite.
미세 합금 원소들과 알루미늄의 장점을 확실하게 활용할 수 있도록 하기 위해, Al 함량은 적어도 0.004 중량%, Ti 함량은 적어도 0.001 중량%, V 함량은 적어도 0.02 중량% 또는 Nb 함량은 적어도 0.003 중량%로 설정하는 것이 적절할 수 있다. 여기서, 한편으로 미세 합금 원소들인 V, Ti 및 Nb 및 다른 한편으로 Al은, 모든 경우에서, "Al, V, Ti, Nb" 그룹에서 선택되는 하나 또는 그 이상의 원소들과 조합되어 존재하거나, 전술한 최소 함량으로 단독으로 존재할 수 있다. In order to reliably utilize the advantages of fine alloying elements and aluminum, the Al content is at least 0.004% by weight, the Ti content is at least 0.001% by weight, the V content is at least 0.02% by weight, or the Nb content is at least 0.003% by weight. It may be appropriate to do. Here, the fine alloying elements V, Ti and Nb on the one hand and Al on the other hand are, in all cases, present in combination with one or more elements selected from the group "Al, V, Ti, Nb", or It can be present alone in one minimum content.
최대 함량 0.008 중량%의 Ti, 최대 함량 0.01 중량%의 Nb, 최대 함량 0.075 중량%의 V 또는 최대 함량 0.020 중량%의 Al의 경우, 본 발명에 따른 구조용 강 내에서 이들 원소들의 작용은 특히 우수한 효과를 나타내는 데에 사용될 수 있다. 이와 동시에, 형성되는 질화물 또는 탄소질화물은 강도를 증가시키고 미세 결정립 안정성에 기여하게 된다. 여기서, 모든 경우에서 관심이 가는 합금 원소의 최적 효과를 달성하기 위해, 전술한 Ti, Nb, V 또는 Al의 상한이 단독으로 또는 서로 조합되어 고수될 수 있다. For Ti at a maximum content of 0.008% by weight, Nb at a maximum content of 0.01% by weight, V at a maximum content of 0.075% by weight or Al at a maximum content of 0.020% by weight, the action of these elements in the structural steel according to the invention is particularly good Can be used to represent At the same time, the formed nitride or carbon nitride increases the strength and contributes to the fine grain stability. Here, in order to achieve the optimum effect of the alloying element of interest in all cases, the upper limit of Ti, Nb, V or Al described above may be adhered to alone or in combination with each other.
필요에 따라 최대 4.00 중량%, 특히 최대 3 중량% 또는 최대 2.5 중량%만큼 존재하는 Cr은 본 발명에 따른 강의 내구성과 내식성에 기여한다. 이를 위해, 일 예시로 Cr이 적어도 0.5 중량% 또는 적어도 0.8 중량%만큼 제공될 수 있다. Cr, which is present up to 4.00% by weight, in particular up to 3% by weight or up to 2.5% by weight, if necessary, contributes to the durability and corrosion resistance of the steel according to the invention. For this, as an example, Cr may be provided by at least 0.5% by weight or at least 0.8% by weight.
이와 유사하게, 필요에 따라 최대 1.5 중량%로 존재하는 Ni은 위와 마찬가지로 강의 경화능에 기여할 수 있다. Similarly, Ni, which is present in up to 1.5% by weight as needed, can contribute to the hardenability of the steel as above.
출발 소재를 통해 본 발명에 따른 강 내에 존재하거나 의도적으로 첨가되는 합금 원소들은 Cu를 포함할 수 있다. 이 경우 본 발명에 따른 엔지니어링 강에 부정적인 영향을 주는 것을 방지하기 위해 그 함량은 최대 2.0 중량%로 제한된다. 본 발명에 따른 엔지니어링 강의 합금화에서 필요에 따라 존재하는 구리의 긍정적인 효과는 잔류 오스테나이트 필름을 미세하게 형성시키고, 연성 레벨을 상당히 증가시키는 것을 포함한다. 이러한 효과는 본 발명에 따른 엔지니어링 강 내에 Cu가 적어도 0.3 중량% 특히 0.3 중량%보다 많이 존재함으로써 달성될 수 있다. Cu 함량을 최대 0.9 중량%로 제한함으로써, 구리 성분에 의한 긍정적인 효과가 최적으로 달성될 수 있게 된다. Alloying elements present or intentionally added in the steel according to the invention via the starting material may include Cu. In this case, the content is limited to a maximum of 2.0% by weight in order to avoid negatively affecting the engineering steel according to the invention. The positive effects of copper present as needed in the alloying of engineering steels according to the present invention include finely forming residual austenite films and significantly increasing the ductility level. This effect can be achieved by the presence of at least 0.3% by weight of Cu, in particular more than 0.3% by weight, in the engineering steel according to the invention. By limiting the Cu content to a maximum of 0.9% by weight, the positive effect by the copper component can be optimally achieved.
본 발명에 따른 엔지니어링 강이 Ac3 온도보다 적어도 100℃ 높은 전형적인 가열 온도로 가열되면, 특히 열간 가공을 위해 900℃를 상회하는 온도로 가열되고, 열간 가공된 후 최종적으로 정지된 기류 또는 이동하는 기류 하에서 제어되거나 제어되지 않는 방식으로 200℃ 미만의 온도 특히 실온으로 냉각되면, 변태를 추종하는 상당히 넓은 범위의 냉각 속도에 걸쳐 균일한 베이나이트 조직이 얻어진다. 강의 Ac3 온도는 강의 성분조성에 기초하여 공지의 방식으로 결정될 수 있다. 가열되는 온도 범위 중 상한은 일반적으로 1,300℃ 특히 1,250℃ 또는 1,200℃이다. When the engineering steel according to the invention is heated to a typical heating temperature at least 100° C. above the Ac3 temperature, it is heated to a temperature above 900° C., especially for hot working, and finally under a stationary or moving air stream after hot working. When cooled to temperatures below 200[deg.] C., particularly room temperature in a controlled or uncontrolled manner, a uniform bainite structure is obtained over a fairly wide range of cooling rates that follow the transformation. The temperature of the steel Ac3 can be determined in a known manner based on the composition of the steel. The upper limit of the temperature range to be heated is generally 1,300°C, in particular 1,250°C or 1,200°C.
냉각 속도 범위로는, 각 열간 가공된 제품을 800℃에서 500℃로 냉각시킬 때 걸리는 시간인 t8/5 시간이 사용될 수 있다. 이에 따라 본 발명에 따른 엔지니어링 강으로 제조된 부품들의 냉각의 경우, 이 t8/5 시간은 10-1,000초로 의도된다. As a cooling rate range, t8/5 hours, which is the time taken to cool each hot-worked product from 800°C to 500°C, can be used. Thus, in the case of the cooling of parts made of engineered steel according to the invention, this t8/5 time is intended to be 10-1,000 seconds.
모든 특정 경우에서 선택되는 냉각 시간은 각 가열 시간에 기초하여 선택되어야만 한다. 가열 시간의 영향은 도 2에 기재되어 있는 시간-온도 다이어그램으로부터 이해될 수 있다. 도 2의 다이어그램에서, 가열 온도 900℃(실선), 1,100℃(파선) 및 1,300℃(점선)에 있어서, 각 베이나이트 영역의 각 위치가 냉각 시간에 걸쳐 도시되어 있다. 이에 따라, 소망하는 베이나이트 조직을 얻기 위해 900℃의 낮은 가열 온도에서는 짧은 t8/5 시간이 선택되어야만 하고, 반면 고온의 가열 온도에서는 냉각 속도가 줄어들 수 있다. 본 발명에 따른 엔지니어링 강이 900-1,300℃ 범위로 가열되고 이에 따라 t8/5 시간이 100-800 초인 경우, 본 발명에 따른 엔지니어링 강을 냉각하는 중에 각 가열 온도와 관계없이 베이나이트 영역에 도달하게 되는 높은 확실성이 존재한다. The cooling time selected in all specific cases should be selected on the basis of each heating time. The effect of heating time can be understood from the time-temperature diagram shown in FIG. 2. In the diagram of FIG. 2, for heating temperatures of 900° C. (solid line), 1,100° C. (dashed line) and 1,300° C. (dotted line), each location of each bainite region is shown over the cooling time. Accordingly, in order to obtain a desired bainite structure, a short t8/5 time must be selected at a low heating temperature of 900°C, whereas a cooling rate may be reduced at a high heating temperature. When the engineering steel according to the present invention is heated in the range of 900-1,300°C and thus the t8/5 time is 100-800 seconds, the engineering steel according to the present invention is cooled to reach the bainite region regardless of each heating temperature. There is a high certainty of becoming.
본 발명에 따른 합금화 개념은 1,150℃를 상회하는 높은 온도에서 열간 가공할 수 있도록 하며, 그 결과 열간-가공하는 중에 원치 않는 결정립 성장이 일어나지 않으면서 성형력들(forming forces)이 감소될 수 있다. The alloying concept according to the invention allows hot working at high temperatures in excess of 1,150° C., as a result of which the forming forces can be reduced without undesired grain growth during hot-working.
항복강도가 적어도 750 MPa이고, 인장강도가 적어도 950 MPa이며 적어도 80 체적%의 베이나이트를 구비하며, 조직의 나머지 부분은 최대 20 체적%는 잔류 오스테나이트, 페라이트, 펄라이트 또는 마르텐사이트일 수 있는 단조품을 제조하기 위한 본 발명에 따른 방법은 다음 공정 단계들을 포함한다. Forged products with a yield strength of at least 750 MPa, a tensile strength of at least 950 MPa and at least 80% by volume of bainite, and the rest of the structure up to 20% by volume may be retained austenite, ferrite, pearlite or martensite The method according to the present invention for producing a product comprises the following process steps.
a) 전술한 바와 같이 본 발명에 따른 성분조성으로 된 엔지니어링 강을 포함하는 단조용 반제품을 제공하는 단계; a) providing a semi-finished product for forging comprising an engineered steel with a component composition according to the present invention as described above;
b) 단조하기 위해, 상기 반제품을 각 엔지니어링 강의 Ac3 온도보다 적어도 100℃ 높은 단조 온도로 가열하는 단계, 여기서 Ac3 온도는 엔지니어링 강의 각 성분조성에 따라 통상적인 방식으로 결정된다.; b) for forging, heating the semifinished product to a forging temperature at least 100° C. higher than the Ac3 temperature of each engineering steel, wherein the Ac3 temperature is determined in a conventional manner according to the composition of each component of the engineering steel;
c) 단조 온도로 가열된 단조용 반제품을 단조품으로 단조하는 단계; c) forging the forging semi-finished product heated at the forging temperature into a forging product;
d) 단조 열로부터 단조된 제품을 500℃ 아래의 온도로 냉각시키되, 냉각을 위한 t8/5-시간이 10-1,000초로 냉각시키는 단계. d) Cooling the forged product from the forging heat to a temperature below 500°C, but cooling t8/5-hours for cooling to 10-1,000 seconds.
필요한 단조력의 최소화와 관련하여 본 발명에 따른 방법을 수행하는 중에 성형력을 감소시키기 위해, 단조 출발점을 나타내는 각 반제품이 1,150℃를 상회하는 단조 온도로 가열되면 유리한 것으로 판명되었다. In order to reduce the forming force during carrying out the method according to the invention with regard to minimization of the required forging force, it has proved advantageous if each semi-finished product representing the forging starting point is heated to a forging temperature above 1,150°C.
본 발명에 따른 엔지니어링 강을 열간-가공한 제품 특히 단조 가공한 제품의 기계적 물성 특히 강도와 연성을 추가로 조절하기 위해, 각 제품을 180-375℃ 온도 범위에서 0.5-2시간 동안 유지하는 템퍼링 조작이 수행될 수 있다. In order to further control the mechanical properties, especially strength and ductility of the hot-processed product of the engineering steel according to the present invention, especially the forged product, a tempering operation to keep each product at a temperature range of 180-375℃ for 0.5-2 hours This can be done.
실제로, 본 발명에 따른 강으로, 인장강도는 적어도 950 MPa, 항복강도는 적어도 750 MPa, 그리고 판단 연신율 A는 적어도 15%를 얻을 수 있고, 여기서 실제로는 파단 연신율 A는 적어도 17%의 더 높은 값을 신뢰성 있게 달성할 수 있다는 것이 판명되었다. 본 발명에 따른 강을 포함하는 단조품들 내에서 이들 특징들의 조합은, 단조품들이 본 발명에 따른 방식으로 제작되면 특히 유리하다. Indeed, with the steel according to the invention, it is possible to obtain a tensile strength of at least 950 MPa, a yield strength of at least 750 MPa, and a judgment elongation A of at least 15%, where in practice the elongation at break A is a higher value of at least 17%. It turns out that can be achieved reliably. The combination of these features within forgings comprising the steel according to the invention is particularly advantageous if the forgings are produced in the manner according to the invention.
도 1은 본 발명에 따른 강의 시간-온도 다이어그램.
도 2는 시간-온도 다이어그램.1 is a time-temperature diagram of a lecture according to the invention.
2 is a time-temperature diagram.
이하에서 예시적 실시형태들을 가지고 본 발명을 더욱 상세하게 설명한다. Hereinafter, the present invention will be described in more detail with exemplary embodiments.
표 1에 도시되어 있는 성분조성으로 된 본 발명에 따른 강 용융물 E1-E6 및 비교 용융물 V1을 제련하여, 단조 기법으로 추가 가공하는 데에 통상적으로 이용할 수 있는 블록을 포함하는 반제품으로 주조하였다. Steel melts E1-E6 and comparative melts V1 according to the present invention with the composition shown in Table 1 were smelted and cast into semi-finished products containing blocks that can be used conventionally for further processing by forging techniques.
반제품을 단조 변형시키기 위해 반제품을 가열 온도 Tw로 가열하였고, 그런 다음 낙하 단조장치를 사용하여 통상적인 방식으로 열간 가공하여 단조품을 생산한 후 대기 중에서 실온으로 냉각시켰다. 얻어진 일부 단조품들에 대해서는 템퍼링 처리를 하였다. In order to forge the semi-finished product, the semi-finished product was heated to a heating temperature Tw, and then hot-processed in a conventional manner using a drop forging device to produce a forged product, and then cooled to room temperature in the atmosphere. Some of the obtained forged products were subjected to tempering treatment.
표 2는 본 예시에서 적용된 가열 온도 Tw, 800-500℃의 임계 온도 범위를 통과하기 위해 필수적인 t8/5 시간, 템퍼링 처리 온도 및 체류 시간을 나타내고 있다. 이는 실제로 수행되었으며, 조직 내 베이나이트 분율, 인강강도 Rm, 항복강도 Re, 신장률 A 및 단조에 의해 얻은 단조품의 노치 충격 에너지 W를 나타내고 있다. Table 2 shows the heating temperature Tw applied in this example, t8/5 hours, the tempering treatment temperature and residence time necessary to pass the critical temperature range of 800-500°C. This was actually carried out and shows the bainite fraction in the structure, the tensile strength Rm, the yield strength Re, the elongation A, and the notch impact energy W of the forged product obtained by forging.
실시예들은, 본 발명에 따른 사양들이 충족될 때, 제품이 제조되는 동안 설정된 작동 파라미터들이 넓은 범위에 걸쳐 변화될 수 있고, 이렇게 함으로써 기계적 물성들이 최적화된 열간-가공 부품을 얻을 수 있음을 보여주고 있다. The examples show that when the specifications according to the present invention are satisfied, the operating parameters set during the manufacture of the product can be varied over a wide range, thereby obtaining a hot-machined part with optimized mechanical properties. have.
Claims (15)
C: 최대 0.25%(0% 제외),
Si: 최대 1.5%(0% 제외),
Mn: 0.20 - 2.00%,
Cr: 0 - 4.00%,
Mo: 0.6 - 3.0%,
N: 0.004 - 0.020%,
S: 0 - 0.40%,
Al: 0.001 - 0.035%,
B: 0.0005 - 0.0025%,
Nb: 0 - 0.015%,
Ti: 0 - 0.01%,
V: 0 - 0.10%,
Ni: 0 - 1.5%,
Cu: 0 - 2.0%,
잔부는 철 및 불가피한 불순물을 포함하되,
모든 경우에서 엔지니어링 강의 Al 함량 %Al, Nb 함량 %Nb, Ti 함량 %Ti, V 함량 %V 및 N 함량 %N이 다음 조건을 만족시키는 것을 특징으로 하는 엔지니어링 강.
%Al/27 + %Nb/45 + %Ti/48 + %V/25 > %N/3.75. Engineered steel having a structure consisting of at least 80% by volume of bainite and up to 20% by volume of retained austenite, ferrite, pearlite and/or martensite as a whole, with a yield strength of at least 750 MPa, a tensile strength of at least 950 MPa. , The engineering steel (by weight),
C: 0.25% max (excluding 0%),
Si: 1.5% max (excluding 0%),
Mn: 0.20-2.00%,
Cr: 0-4.00%,
Mo: 0.6-3.0%,
N: 0.004-0.020%,
S: 0-0.40%,
Al: 0.001-0.035%,
B: 0.0005-0.0025%,
Nb: 0-0.015%,
Ti: 0-0.01%,
V: 0-0.10%,
Ni: 0-1.5%,
Cu: 0-2.0%,
The balance includes iron and unavoidable impurities,
Engineering steel, characterized in that the Al content %Al, Nb content%Nb, Ti content%Ti, V content%V and N content%N of the engineering steel in all cases satisfy the following conditions.
%Al/27 + %Nb/45 + %Ti/48 + %V/25> %N/3.75.
C 함량이 적어도 0.09 중량%인 것을 특징으로 하는 엔지니어링 강. The method of claim 1,
Engineering steel, characterized in that the C content is at least 0.09% by weight.
Al 함량이 적어도 0.004 중량%인 것을 특징으로 하는 엔지니어링 강. The method of claim 1,
Engineering steel, characterized in that the Al content is at least 0.004% by weight.
Al 함량이 최대 0.020 중량%인 것을 특징으로 하는 엔지니어링 강. The method of claim 1,
Engineering steel characterized in that the Al content is up to 0.020% by weight.
Nb 함량이 적어도 0.003 중량%인 것을 특징으로 하는 엔지니어링 강. The method of claim 1,
Engineering steel, characterized in that the Nb content is at least 0.003% by weight.
Nb 함량이 최대 0.01 중량%인 것을 특징으로 하는 엔지니어링 강. The method of claim 1,
Engineering steel, characterized in that the Nb content is up to 0.01% by weight.
Ti 함량이 적어도 0.001 중량%인 것을 특징으로 하는 엔지니어링 강. The method of claim 1,
Engineering steel, characterized in that the Ti content is at least 0.001% by weight.
Ti 함량이 최대 0.008 중량%인 것을 특징으로 하는 엔지니어링 강. The method of claim 1,
Engineering steel characterized by a Ti content of up to 0.008% by weight.
V 함량이 적어도 0.02 중량%인 것을 특징으로 하는 엔지니어링 강. The method of claim 1,
Engineering steel, characterized in that the V content is at least 0.02% by weight.
V 함량이 최대 0.075 중량%인 것을 특징으로 하는 엔지니어링 강. The method of claim 1,
Engineering steel, characterized in that the V content is up to 0.075% by weight.
파단점에서 연신율 A가 적어도 10%인 것을 특징으로 하는 엔지니어링 강. The method of claim 1,
Engineering steel, characterized in that the elongation A at the breaking point is at least 10%.
a. 제1항 내지 제10항 중 어느 한 항에 따른 성분조성으로 된 엔지니어링 강을 포함하는 단조용 반제품을 제공하는 단계;
b. 상기 단조용 반제품을 엔지니어링 강의 Ac3 온도보다 적어도 100℃ 높은 단조 온도로 가열하는 단계;
c. 단조 온도로 가열된 단조용 반제품을 단조품으로 단조하는 단계;
d. 단조 열로부터 단조된 제품을 200℃ 아래의 온도로 냉각시키되, 냉각을 위해 800℃에서 500℃로 냉각시킬 때 걸리는 시간이 10-1,000초로 냉각시키는 단계. Forged products with a yield strength of at least 750 MPa, a tensile strength of at least 950 MPa and at least 80% by volume of bainite, and the rest of the structure up to 20% by volume may be retained austenite, ferrite, pearlite or martensite As a manufacturing method, the method for manufacturing a forged product, characterized in that it comprises the following process steps.
a. Providing a semi-finished product for forging comprising an engineered steel having a composition according to any one of claims 1 to 10;
b. Heating the forging semi-finished product to a forging temperature at least 100° C. higher than the Ac3 temperature of engineering steel;
c. Forging a forging semi-finished product heated at a forging temperature into a forging product;
d. Cooling the forged product from the forging heat to a temperature below 200°C, but cooling the forged product from 800°C to 500°C for cooling takes 10 to 1,000 seconds.
단조 온도가 1,150℃ 보다 고온인 것을 특징으로 하는 단조품 제조 방법. The method of claim 13,
A method for manufacturing a forging product, characterized in that the forging temperature is higher than 1,150°C.
단조품을 냉각한 후 단조품을 180-375℃의 템퍼링 온도에서 0.5-2 시간 유지하는 템퍼링 처리를 하는 것을 특징으로 하는 단조품 제조 방법. The method of claim 13,
After cooling the forged product, a method for manufacturing a forged product, characterized in that the forging product is subjected to a tempering treatment for 0.5-2 hours at a tempering temperature of 180-375°C.
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A201 | Request for examination | ||
| E902 | Notification of reason for refusal | ||
| E902 | Notification of reason for refusal | ||
| E701 | Decision to grant or registration of patent right | ||
| GRNT | Written decision to grant |