KR102057023B1 - 퍼지 가스로서 디메타나이저의 오버헤드 스트림을 사용하는 스윙 흡착 공정 및 시스템 - Google Patents

퍼지 가스로서 디메타나이저의 오버헤드 스트림을 사용하는 스윙 흡착 공정 및 시스템 Download PDF

Info

Publication number
KR102057023B1
KR102057023B1 KR1020187009201A KR20187009201A KR102057023B1 KR 102057023 B1 KR102057023 B1 KR 102057023B1 KR 1020187009201 A KR1020187009201 A KR 1020187009201A KR 20187009201 A KR20187009201 A KR 20187009201A KR 102057023 B1 KR102057023 B1 KR 102057023B1
Authority
KR
South Korea
Prior art keywords
stream
gas
purge
pressure
adsorbent bed
Prior art date
Application number
KR1020187009201A
Other languages
English (en)
Other versions
KR20180044419A (ko
Inventor
어낸더 케이. 내가버러푸
베네트 디. 마샬
Original Assignee
엑손모빌 업스트림 리서치 캄파니
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by 엑손모빌 업스트림 리서치 캄파니 filed Critical 엑손모빌 업스트림 리서치 캄파니
Publication of KR20180044419A publication Critical patent/KR20180044419A/ko
Application granted granted Critical
Publication of KR102057023B1 publication Critical patent/KR102057023B1/ko

Links

Images

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
    • B01D53/02—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols by adsorption, e.g. preparative gas chromatography
    • B01D53/04—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols by adsorption, e.g. preparative gas chromatography with stationary adsorbents
    • B01D53/047—Pressure swing adsorption
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
    • B01D53/02—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols by adsorption, e.g. preparative gas chromatography
    • B01D53/04—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols by adsorption, e.g. preparative gas chromatography with stationary adsorbents
    • B01D53/0407—Constructional details of adsorbing systems
    • B01D53/0423—Beds in columns
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D3/00—Distillation or related exchange processes in which liquids are contacted with gaseous media, e.g. stripping
    • B01D3/14—Fractional distillation or use of a fractionation or rectification column
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
    • B01D53/02—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols by adsorption, e.g. preparative gas chromatography
    • B01D53/04—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols by adsorption, e.g. preparative gas chromatography with stationary adsorbents
    • B01D53/0407—Constructional details of adsorbing systems
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
    • B01D53/02—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols by adsorption, e.g. preparative gas chromatography
    • B01D53/04—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols by adsorption, e.g. preparative gas chromatography with stationary adsorbents
    • B01D53/0462—Temperature swing adsorption
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
    • B01D53/02—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols by adsorption, e.g. preparative gas chromatography
    • B01D53/04—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols by adsorption, e.g. preparative gas chromatography with stationary adsorbents
    • B01D53/047—Pressure swing adsorption
    • B01D53/0473—Rapid pressure swing adsorption
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
    • B01D53/26—Drying gases or vapours
    • B01D53/263—Drying gases or vapours by absorption
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
    • B01D53/26—Drying gases or vapours
    • B01D53/28—Selection of materials for use as drying agents
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10L—FUELS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; NATURAL GAS; SYNTHETIC NATURAL GAS OBTAINED BY PROCESSES NOT COVERED BY SUBCLASSES C10G, C10K; LIQUEFIED PETROLEUM GAS; ADDING MATERIALS TO FUELS OR FIRES TO REDUCE SMOKE OR UNDESIRABLE DEPOSITS OR TO FACILITATE SOOT REMOVAL; FIRELIGHTERS
    • C10L3/00—Gaseous fuels; Natural gas; Synthetic natural gas obtained by processes not covered by subclass C10G, C10K; Liquefied petroleum gas
    • C10L3/06—Natural gas; Synthetic natural gas obtained by processes not covered by C10G, C10K3/02 or C10K3/04
    • C10L3/10—Working-up natural gas or synthetic natural gas
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10L—FUELS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; NATURAL GAS; SYNTHETIC NATURAL GAS OBTAINED BY PROCESSES NOT COVERED BY SUBCLASSES C10G, C10K; LIQUEFIED PETROLEUM GAS; ADDING MATERIALS TO FUELS OR FIRES TO REDUCE SMOKE OR UNDESIRABLE DEPOSITS OR TO FACILITATE SOOT REMOVAL; FIRELIGHTERS
    • C10L3/00—Gaseous fuels; Natural gas; Synthetic natural gas obtained by processes not covered by subclass C10G, C10K; Liquefied petroleum gas
    • C10L3/06—Natural gas; Synthetic natural gas obtained by processes not covered by C10G, C10K3/02 or C10K3/04
    • C10L3/10—Working-up natural gas or synthetic natural gas
    • C10L3/101—Removal of contaminants
    • C10L3/102—Removal of contaminants of acid contaminants
    • C10L3/104—Carbon dioxide
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10L—FUELS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; NATURAL GAS; SYNTHETIC NATURAL GAS OBTAINED BY PROCESSES NOT COVERED BY SUBCLASSES C10G, C10K; LIQUEFIED PETROLEUM GAS; ADDING MATERIALS TO FUELS OR FIRES TO REDUCE SMOKE OR UNDESIRABLE DEPOSITS OR TO FACILITATE SOOT REMOVAL; FIRELIGHTERS
    • C10L3/00—Gaseous fuels; Natural gas; Synthetic natural gas obtained by processes not covered by subclass C10G, C10K; Liquefied petroleum gas
    • C10L3/06—Natural gas; Synthetic natural gas obtained by processes not covered by C10G, C10K3/02 or C10K3/04
    • C10L3/10—Working-up natural gas or synthetic natural gas
    • C10L3/101—Removal of contaminants
    • C10L3/106—Removal of contaminants of water
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/0204—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the feed stream
    • F25J3/0209—Natural gas or substitute natural gas
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/0228—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream
    • F25J3/0233—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream separation of CnHm with 1 carbon atom or more
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/0228—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream
    • F25J3/0238—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream separation of CnHm with 2 carbon atoms or more
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/06—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by partial condensation
    • F25J3/0605—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by partial condensation characterised by the feed stream
    • F25J3/061—Natural gas or substitute natural gas
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D2253/00—Adsorbents used in seperation treatment of gases and vapours
    • B01D2253/10—Inorganic adsorbents
    • B01D2253/106—Silica or silicates
    • B01D2253/108—Zeolites
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D2256/00—Main component in the product gas stream after treatment
    • B01D2256/24—Hydrocarbons
    • B01D2256/245—Methane
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D2257/00—Components to be removed
    • B01D2257/50—Carbon oxides
    • B01D2257/504—Carbon dioxide
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D2257/00—Components to be removed
    • B01D2257/80—Water
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D2259/00—Type of treatment
    • B01D2259/40—Further details for adsorption processes and devices
    • B01D2259/40011—Methods relating to the process cycle in pressure or temperature swing adsorption
    • B01D2259/40013—Pressurization
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D2259/00—Type of treatment
    • B01D2259/40—Further details for adsorption processes and devices
    • B01D2259/40011—Methods relating to the process cycle in pressure or temperature swing adsorption
    • B01D2259/40043—Purging
    • B01D2259/4005—Nature of purge gas
    • B01D2259/40052—Recycled product or process gas
    • B01D2259/40054—Recycled product or process gas treated before its reuse
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D2259/00—Type of treatment
    • B01D2259/40—Further details for adsorption processes and devices
    • B01D2259/40083—Regeneration of adsorbents in processes other than pressure or temperature swing adsorption
    • B01D2259/40086—Regeneration of adsorbents in processes other than pressure or temperature swing adsorption by using a purge gas
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10L—FUELS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; NATURAL GAS; SYNTHETIC NATURAL GAS OBTAINED BY PROCESSES NOT COVERED BY SUBCLASSES C10G, C10K; LIQUEFIED PETROLEUM GAS; ADDING MATERIALS TO FUELS OR FIRES TO REDUCE SMOKE OR UNDESIRABLE DEPOSITS OR TO FACILITATE SOOT REMOVAL; FIRELIGHTERS
    • C10L2290/00—Fuel preparation or upgrading, processes or apparatus therefore, comprising specific process steps or apparatus units
    • C10L2290/54—Specific separation steps for separating fractions, components or impurities during preparation or upgrading of a fuel
    • C10L2290/542—Adsorption of impurities during preparation or upgrading of a fuel
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2200/00—Processes or apparatus using separation by rectification
    • F25J2200/02—Processes or apparatus using separation by rectification in a single pressure main column system
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2200/00—Processes or apparatus using separation by rectification
    • F25J2200/70—Refluxing the column with a condensed part of the feed stream, i.e. fractionator top is stripped or self-rectified
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2205/00—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means
    • F25J2205/02—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means using simple phase separation in a vessel or drum
    • F25J2205/04—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means using simple phase separation in a vessel or drum in the feed line, i.e. upstream of the fractionation step
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2205/00—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means
    • F25J2205/60—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means using adsorption on solid adsorbents, e.g. by temperature-swing adsorption [TSA] at the hot or cold end
    • F25J2205/64—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means using adsorption on solid adsorbents, e.g. by temperature-swing adsorption [TSA] at the hot or cold end by pressure-swing adsorption [PSA] at the hot end
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2205/00—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means
    • F25J2205/60—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means using adsorption on solid adsorbents, e.g. by temperature-swing adsorption [TSA] at the hot or cold end
    • F25J2205/66—Regenerating the adsorption vessel, e.g. kind of reactivation gas
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2220/00—Processes or apparatus involving steps for the removal of impurities
    • F25J2220/60—Separating impurities from natural gas, e.g. mercury, cyclic hydrocarbons
    • F25J2220/66—Separating acid gases, e.g. CO2, SO2, H2S or RSH
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2220/00—Processes or apparatus involving steps for the removal of impurities
    • F25J2220/60—Separating impurities from natural gas, e.g. mercury, cyclic hydrocarbons
    • F25J2220/68—Separating water or hydrates
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2230/00—Processes or apparatus involving steps for increasing the pressure of gaseous process streams
    • F25J2230/32—Compression of the product stream
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2230/00—Processes or apparatus involving steps for increasing the pressure of gaseous process streams
    • F25J2230/60—Processes or apparatus involving steps for increasing the pressure of gaseous process streams the fluid being hydrocarbons or a mixture of hydrocarbons
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2240/00—Processes or apparatus involving steps for expanding of process streams
    • F25J2240/02—Expansion of a process fluid in a work-extracting turbine (i.e. isentropic expansion), e.g. of the feed stream
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02C—CAPTURE, STORAGE, SEQUESTRATION OR DISPOSAL OF GREENHOUSE GASES [GHG]
    • Y02C20/00—Capture or disposal of greenhouse gases
    • Y02C20/40—Capture or disposal of greenhouse gases of CO2

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • General Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Analytical Chemistry (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Separation Of Gases By Adsorption (AREA)
  • Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)

Abstract

스윙 흡착 공정을 수행하기 위한 장치 및 시스템이 제공된다. 이와 같은 스윙 흡착 공정은 상기 스트림으로부터 수분과 같은 오염물을 제거하기 위해 스트림들을 흡착제 베드 유닛을 통해 통과시키는 단계를 포함한다. 상기 공정의 일부로서, 상기 흡착제 베드 유닛에는 디메타나이저의 오버헤드로부터 제공되는 퍼지 스트림이 퍼지된다. 이와 같은 구성은 RCTSA 탈수 시스템과 극저온 회수 시스템을 통합시킨다.

Description

퍼지 가스로서 디메타나이저의 오버헤드 스트림을 사용하는 스윙 흡착 공정 및 시스템
관련 출원에 대한 상호 참조
본 출원은 2016년 8월 4일자로 출원된, 발명의 명칭이 "스윙 흡착을 위한 장치와 시스템 및 그와 관련된 공정"인 미국 가출원 제62/370,977호 및 2015년 9월 2일자로 출원된, 발명의 명칭이 "스윙 흡착을 위한 장치와 시스템 및 그와 관련된 공정"인 미국 가출원 제62/213,267호 모두의 이익을 청구하며, 이들 전체는 참고를 위해 본원에 합체된다.
또한, 본 출원은 2015년 9월 2일자로 출원된, 발명의 명칭이 "스윙 흡착을 위한 장치와 시스템 및 그와 관련된 공정"인 미국 가출원 제62/213,262호, 2015년 9월 2일자로 출원된, 발명의 명칭이 "온도 및 압력 결합형 스윙 흡착을 위한 장치와 시스템 및 그와 관련된 공정"인 미국 가출원 제62/213,270호, 및 2015년 9월 2일자로 출원된, 발명의 명칭이 "스윙 흡착을 위한 장치와 시스템 및 그와 관련된 공정"인 미국 가출원 제62/213,273호와 관련된다는 사실에 주목한다.
본 기술은 강화된 스윙 흡착 공정과 관련된 시스템에 관한 것이다. 특히 상기 시스템은 회수 장비와 통합될 수 있는 흡착제 베드들을 사용하는 공급 스트림의 탈수를 위한 스윙 흡착(swing adsorption) 공정에 관한 것이다.
가스 분리는 많은 산업 분야에서 유용하며, 일반적으로 하나 이상의 가스 성분들을 우선적으로 흡착하는 반면, 하나 이상의 다른 가스 성분들은 흡착하지 못하는 흡착제 물질 위로 가스 혼합물을 유동시킴으로써 수행될 수 있다. 이와 같은 비 흡착된 성분들은 별도의 생성물로서 회수된다.
가스 분리 기술에 대한 하나의 특정 타입으로는 온도 스윙 흡착(TSA), 압력 스윙 흡착(PSA), 부분 압력 퍼지 스윙 흡착(PPSA), 고속 순환 압력 스윙 흡착(RCPSA), 고속 순환 부분 압력 스윙 흡착(RCPPSA), 고속 순환 온도 스윙 흡착 (RCTSA), 및 비제한적으로 예를 들면 압력 및 온도 스위 흡착과 같은 상술된 공정들의 조합과 같은 스윙 흡착을 들 수 있다. 예로서, PSA 공정들은 가스가 압력을 받고 있을 때 흡착제 물질의 부피에 관계없이 또는 기공 구조 내에 더욱 신속하게 흡착되는 가스 현상에 기초한다. 즉, 가스 압력이 높으면 높을수록, 신속 흡착되는 가스의 양이 더욱 많아진다. 압력이 감소할 때, 흡착된 성분이 해제되거나 또는 상기 흡착제 물질로부터 제거된다.
상기 스윙 흡착 공정(예를 들면, PSA 및 TSA)은 상이한 가스들이 상기 흡착제 물질의 미세 기공을 상이한 크기로 충전시키는 경향을 갖기 때문에 가스 혼합물의 가스들을 분리시기키기 위해 사용될 수 있다. 예를 들어, 만약 천연 가스와 같은 가스 혼합물이 메탄보다 이산화탄소에 대해 보다 선택적인 흡착제 물질을 함유하는 용기를 통해 압력하에 통과될 경우, 상기 이산화탄소의 적어도 일부는 상기 흡착제 물질에 의해 선택적으로 흡착되고, 상기 용기에 존재하는 가스는 메탄으로 풍부하게 된다. 상기 흡착제 물질이 이산화탄소를 흡착하기 위해 그 용량의 극한에 도달하였을 때, 그것은 예를 들면 압력을 감소시키고 그에 따라 흡착된 이산화탄소를 방출시킴으로써 PSA 공정으로 재생된다. 다음에, 상기 흡착제 물질은 일반적으로 퍼지되고 재압축된다. 다음에, 상기 흡착제 물질은 다른 흡착 주기를 위해 준비된다.
상기 스윙 흡착 공정들은 일반적으로 하나 이상의 흡착제 베드 유닛들을 포함하며, 상기 흡착제 베드 유닛들은 상기 유닛 내의 흡착 주기에 있어서 상이한 단계들을 위한 다양한 압력하에 유체들을 지속시키도록 구성된 하우징 내에 배치되는 흡착제 베드들을 포함한다. 이와 같은 흡착제 베드 유닛들은 상기 베드 구조체들에서 상이한 포장 재료를 사용한다. 예를 들어, 상기 상기 흡착제 유닛들은 체커 브릭(checker brick), 페블 베드(pebble bed) 또는 다른 이용 가능한 포장물을 사용한다. 강화 구성으로서, 일부 흡착제 베드 유닛들은 베드 구조체 내에 엔지니어 포장물을 사용할 수 있다. 이와 같은 엔지니어 포장물은 벌집 형상, 세라믹 형상 등과 같은 특정 구성에 제공되는 물질을 포함할 수 있다.
또한, 다양한 흡착제 베드 유닛들은 유체들의 유동을 관리하기 위해 도관들 및 밸브들과 함께 결합될 수 있다. 이들 흡착제 베드 유닛들을 조절하는 공정은 각각의 흡착제 베드 유닛에 대한 주기들을 시스템 내의 다른 흡착제 베드 유닛들과 조정시키는 공정을 포함한다. 완전한 PSA 주기는 복수의 가스 스트림들을 하나 이상의 흡착제 베드 유닛들을 통해 이동시킴에 따라 수초에서 수분까지 변할 수 있다.
천연 가스와 같은 공급물들의 탈수를 위한 종래의 글리콜 흡착 공정들이 확립되어 있으며 저비용 처리되는 반면, 그와 같은 글리콜 흡착은 예를 들면 천연 가스 액체들(NGLs)을 회수하기 위한 천연 가스의 극저온 처리와 같은 특정 회수 공정들에서 요구되는 탈수 수준을 제공할 수 없다. 예를 들어, 글리콜 탈수된 천연 가스의 수분 함량은 대표적인 현장 탈수 사양에서 비교적 낮으나(예를 들면, 100 ppm 내지 200 ppm), 극저온 처리를 위해 1 ppm 미만, 심지어는 0.1 ppm 미만으로 감소되야만 한다.
차후의 극저온 처리를 위한 천연 가스 스트림의 종래 방식의 탈수는 TSA 몰레큘러 시브 흡착 공정(TSA molecular sieve adsorption process)을 사용하여 수행된다. 상기 TSA 몰레큘러 시브 흡착 공정에 있어서, 천연 가스는 스트림에 있는 가스로부터 수분을 추출하는 몰레큘러 시브 흡착제 베드들을 통해 유동한다. 일부 흡착제 베드들은 흡착 단계(예를 들면, 상기 스트림으로부터 수분을 흡착)를 수행하는 하나 이상의 몰레큘러 시브 흡착제 베드들을 제공하기 위해 병렬로 배열되는 반면, 하나 이상의 다른 몰레큘러 시브 흡착제 베드들 재생 단계(예를 들면, 상기 흡착제 베드로부터 흡착된 오염물을 제거하기 위한 재생용 오프라인)를 수행한다. 상기 몰레큘러 시브 흡착제 베드가 거의 포화될 때, 상기 몰레큘러 시브 흡착제 베드는 재생 단계(예를 들면, 오프라인을 취함)로 배치되고, 건식 가스 생성물 스트림의 일부는 가열 히터에서 약 500 ℉(260℃)로 가열되고, 상기 몰레큘러 시브 흡착제 베드를 통해 유도되어 온도를 상승시키고, 상기 몰레큘러 시브 흡착제 베드로부터 수분을 제거한다. 다음에, 습성 재생 가스(예를 들면, 상기 베드로부터 수분이 제거된 가스)는 수분을 응축시키기 위해 베드 외부에서 냉각되고, 상기 가스는 탈수 시스템 상류의 공급 스트림으로 재순환 된다. 불행하게도, 극저온 NGL 회수 시설과 같은 대표적인 NGL 회수 시설의 경우, 몰레큘러 시브 흡착제 베드들은 대형의 고압 용기들을 필요로 하며 다량의 가스 및 흡착제 물질을 포함한다. 상기 TSA 몰레큘러 시브 흡착제 베드가 공급 스트림 압력하에서 작동함에 따라, 상기 유닛들은 고압을 포함하고, 흡착제 물질의 대량 재고를 포함하고, 무겁고, 큰 공간을 차지하며, 또한 작업 비용이 많이 든다. 또한, 열적 스윙 주기 지속시간은 흡착 전면이 대부분의 몰레큘러 시브 흡착제 베드 길이를 통해 진행하므로 2 시간 이상이 된다. 상기 TSA 몰레큘러 시브 흡착 공정은 또한 상당한 양의 연료를 사용하고 가열된 요소들을 위한 안전 공간 요구 조건들로 인한 넓은 공간을 필요로 하는 재생 가스 가열 히터를 필요로 한다.
관습적으로, 상기 습성 흡착제 베드들의 재생에 이어, 습성 재생 가스가 탈수 시스템 상류의 공급 스트립으로 재순환되거나 또는 처리 설비 연료로서 사용된다. 과다 재순환을 회피하기 위해, 재생을 위해 사용될 수 있는 건식 가스의 부피는 상기 공급 스트림 부피의 작은 비율, 일반적으로는 10% 미만으로 제한된다. 재 가스의 상대적으로 작은 부피 및 재생 동안의 흡착제 베드에 대한 거의 완전한 탈수에 대한 욕구로 인해, 각각의 주기 동안 상기 몰레큘러 시브 흡착제 베드들을 완전히 재생시키기 위해 약 500℉(260℃) 이상의 높은 재생 온도가 요구된다. 상 재생 가스가 500℉(260℃)로 제한될 때조차도, 상기 재생 가스의 온도는 반드시 상기 흡착제 미립자의 열수 열화(hydrothermal degradation) 및 불활성화를 유발하는 베드 내의 코스 형성을 야기할 수 있고, 이로 인해 퍼지 스트림의 높은 온도를 추가로 증가시키게 된다. 또한, 천연 가스 설비에서 가열된 히터의 사용은 위험 완화를 위한 증가된 장비 공간을 요구하게 되며, 이 경우 특히 해양 설비에서 비용이 많이 들게 된다.
다른 접근 방법으로서, PSA 몰레큘러 시브 흡착 공정이 본 공정을 위해 사용될 수 있다. 이와 같은 접근 방법은 몰레큘러 시브 흡착제 베드들을 재생시키기 위해 저압에서 퍼지 가스의 낮은 유동 스트림을 사용한다. 불행하게도, 이와 같은 공정은 대표적인 천연 가스 탈수 용례들을 위한 재생 압축을 포함한다. 높은 재생 가스 온도의 습득이 재생 압축보다 비용이 적게 들기 때문에, 상기 PSA 몰레큘러 시브 흡착 공정은 상술된 TSA 몰레큘러 시브 흡착 공정보다 비용이 더욱 많이 든다.
따라서, 회수 장비와 통합될 수 있는, 흡착제 베드들을 갖는 공급 스트림들의 처리를 강화시키기 위해 제공되는 장치, 방법 및 시스템에 대한 산업 분야의 요구가 남아 있다. 본 기술들은 종래의 몰레큘러 시브 TSA에서 사용되는 것들보다 낮은 온도에서 그리고 PSA 접근 방법에서 사용되는 것들보다 높은 압력에서 흡착제 베드들을 재생시키기 위한 RCTSA 공정을 사용함으로써 강화될 수 있다. 본 기술들은 대형 퍼지 가스 부피를 사용함으로써(예를 들면, 종래의 몰레큘러 시브 TSA 및 PSA 접근 방법들에서보다 10 내지 12배 큰) 종래의 몰레큘러 시브 TSA 및 PSA 접근 방법들의 결점들을 극복한다. 또한, 고온(예를 들면, 500℉(260℃) 이상)으로 가열된 퍼지 가스의 사용 또는 가열된 히터의 사용을 포함하지 않는 접근 방법에 대한 필요성이 남아 있다.
일 실시예에서는 가스 공급 스트림으로부터 오염물을 제거하기 위한 순환적 스윙 흡착 공정이 설명된다. 상기 공정은: a) 하나 이상의 흡착 단계를 수행하는 단계로서, 상기 흡착 단계들 각각은, 가스 공급 스트림으로부터 하나 이상의 오염물을 제거하고 또한 디메타나이저(demethanizer)를 포함하는 극저온 회수 시스템으로 전달되는 생성물 스트림을 형성하도록, 공급 압력 및 공급 온도에서 흡착제 베드 유닛을 통해 상기 가스 공급 스트림을 통과시키는 단계를 포함하는, 상기 하나 이상의 흡착 단계를 수행하는 단계; b) 하나 이상의 퍼지 단계를 수행하는 단계로서, 상기 퍼지 단계들 각각은 퍼지 생성물 스트림을 형성하기 위해 상기 가스 공급 스트림의 유동에 대한 반대 유동 방향으로 상기 흡착제 베드 유닛을 통해 퍼지 스트림을 통과시키는 단계를 포함하며, 상기 퍼지 스트림은 상기 디메타나이저로부터의 디메타나이저 오버헤드 스트림의 적어도 일부를 포함하며, 상기 퍼지 압력은 상기 공급 압력보다 40% 이하와 상기 공급 압력보다 40% 이상 사이의 범위에 있는, 상기 하나 이상의 퍼지 단계를 수행하는 단계; 및 c) 적어도 하나의 추가 주기를 위해 상기 a) 및 b) 단계들을 반복하는 단계를 포함한다.
다른 실시예에서는 가스 공급 스트림으로부터 오염물을 제거하기 위한 시스템이 설명된다. 상기 시스템은 하나 이상의 흡착제 베드 유닛과 극저온 회수 시스템을 포함한다. 상기 하나 이상의 흡착제 베드 유닛들 각각은 가스 공급 스트림으로부터 오염물을 분리시키고 생성물 스트림을 출력하도록 구성되며, 상기 가스 공급 스트림은 공급 온도 및 공급 압력하에 제공된다. 상기 극저온 회수 시스템은 상기 생성물 스트림을 수용하도록 그리고 상기 생성물 스트림의 적어도 일부를 최종 생성물 스트림과 디메타나이저 오버헤드 스트림으로 분리시키기 위해 상기 생성물 스트림의 적어도 일부를 디메타나이저로 전달시키도록 구성된다. 또한, 상기 시스템은 하나 이상의 흡착제 베드 유닛들 각각을 통해 퍼지 스트림을 통과시키기 위한 하나 이상의 도관들을 갖도록 구성되며, 상기 퍼지 스트림은 상기 디메타나이저 오버헤드 스트림의 적어도 일부를 포함하며, 퍼지 압력은 상기 공급 압력보다 40% 이하와 상기 공급 압력보다 40% 이상 사이의 범위에 있다.
본 발명의 전술한 장점들 및 다른 장점들은 비 제한적 실시예의 다음의 상세한 설명 및 도면들을 검토할 때 명백해질 수 있다.
도 1은 본 기술의 실시예에 따른 6개의 흡착제 베드 유닛들 및 상호 연결 배관을 구비한 스윙 흡착 시스템의 3차원 다이아그램.
도 2는 본 기술의 실시예에 따른 관련 밸브 조립체들 및 매니폴드들을 구비한 흡착제 베드 유닛의 일부를 도시한 다이아그램.
도 3은 극저온 NGL 회수 시스템을 형성하기 위해 공급 스트림을 탈수시키기 위한 종래 몰레큘러 시브 흡착 시스템의 다이아그램.
도 4는 본 기술의 실시예에 따른 극저온 NGL 회수 시스템을 구비한 RCTSA 탈수 시스템의 예시적인 통합 다이아그램.
도 5는 본 기술의 실시예에 따른 도 4의 구성과 연관된 예시적 챠트.
도 6은 본 기술의 실시예에 따른 도 4의 구성과 연관된 흡착제 베드 수분 부하(water loading)의 예시적 다이아그램.
도 7은 본 기술의 실시예에 따른 도 4의 구성과 연관된 흡착제 베드 압력 및 온도 변화들에 대한 예시적 다이아그램.
도 8은 본 기술의 실시예에 따른 도 4의 구성과 연관된 수분 농도(water concentration) 판매용 가스의 예시적 다이아그램.
달리 설명하지 않는 한, 본 발명에 사용된 모든 기술 및 과학적 개념들은 본 기술이 포함하고 있는 기술 분야의 당업자들에게는 공통으로 이해될 수 있는 동일한 의미를 갖는다. 단일 용어들인 관사(a, an 및 the)는 그 내용이 명확하게 달리 명기하지 않는 한 복수의 지시 대상들을 포함한다. 마찬가지로, 용어 "또는"은 그 내용이 명확하게 달리 명기하지 않는 한 "및"을 포함하도록 의도된다. 용어 "포함하는"은 "구비하는"을 의미한다. 본원에 언급된 모든 특허 및 공보들은 달리 지시하지 않는 한 참고를 위해 그 전체가 본원에 합체된다. 용어나 구문의 의미와 상충되는 경우, 개념들의 설명을 포함하는 본 명세서는 조절된다. 본원에서 "상부", "하부", "상위부", "저부", "전방", "후방", "수직" 및 "수평"과 같은 방향을 나타내는 개념들은 다양한 요소들 사이의 관계를 표시하고 명료화하기 위해 사용된다. 이와 같은 용어들은 절대적인 배향을 의미하지 않는다는 사실을 이해해야 한다(예를 들면, "수직" 성분은 디바이스를 회전시킴으로써 수평으로 될 수 있다). 본원에 인용된 물질들, 공정들 및 예들은 오직 설명을 위한 것이며 제한을 목적으로 의도되지 않는다.
본원에 사용된 바와 같은, "스트림"은 다양한 장비를 통해 안내되는 유체(예를 들면, 고체, 액체 및/또는 기체)와 관련된다. 상기 장비는 도관, 혈관, 매니폴드, 유닛 또는 기타 적합한 디바이스를 포함할 수 있다.
본원에 사용된 바와 같은 부피%는 표준 환경에 기초한다. 방법을 위한 표준 환경은 0℃(예를 들면, 32℉)의 온도 및 100kPa(1 bar)의 절대 온도로 표준화될 수 있다.
본원에 사용된 바와 같은 "도관"은 유체나 또는 다른 물질이 운반되는 채널을 형성하는 관형 부재와 관련된다. 이와 같은 도관은 하나 이상의 파이프, 매니폴드, 튜브 등을 포함할 수 있다.
본 기술은 고속 순환 흡착제 베드들을 사용하여 공급 스트림(예를 들면, 천연 가스)의 심층 탈수를 위한 스윙 흡착 공정(예를 들면, 고속 순환 공정)에 관한 것이다. 본 기술은 공급 스트림(예를 들면, 천연 가스 스트림)의 탈수를 위한 고속 순환 온도 스윙 흡착(RCTSA) 공정을 하류 회수 장비(예를 들면, 극저온 천연 가스 액체(NGL) 회수 공정)과 통합한다. NGL 회수 공정으로부터의 디메타나이저 오버헤드 스트림과 같은, 하류 회수 장비로부터의 잔류 가스는 상기 흡착제 베드를 재생시키기 위한 퍼지 가스로서 상기 탈수 공정에서 사용된다. 상기 퍼지 스트림은 흡착제로부터 수분을 회수하기 위해 사용될 수 있으며 또한 잔류 판매용 가스(예를 들면, 디메타나이저 오버헤드 스트림)와 혼합시키도록 구성될 수 있다. 유익하게도, 그와 같은 구성에 있어서는, 어떠한 재생 가스도 탈수 공정의 하류로 재순환될 필요가 없거나 또는 연료로서 사용될 필요가 없다.
종래의 접근 방법들과 대조적으로, 본 기술은 흡착제 베드를 탈수시키기 위해 RCTSA를 사용한다. 결과적으로, 상기 퍼지 가스는 가스로 등과 같은 다른 수단에 의해 발생되지 않는다. 상기 퍼지 스트림은 작업적 강화와 함께 비용적 및 안정성 이익을 제공하기 위해 사용될 수 있다. 예를 들어, 상기 퍼지 스트림은 상기 흡착제의 열수 열화를 감소시키고 또한 코크 형성을 감소시킬 수 있다. 또한, 본 기술은 종래의 TSA 몰레큘러 시브 시스템들과 비교하여 비용이 저렴할 수 있고 또한 종래의 TSA 몰레큘러 시브 탈수보다 흡착제 베드들을 사용함으로써 보다 작은 공간을 가질 수 있다.
추가의 강화로서, 본 기술은 극저온 천연 가스 액체(NGL) 회수 공정 상류의 천연 가스 스트림의 탈수를 위한 고속 순환 온도 스윙 흡착(RCTSA) 공정을 사용한다. 이 구성에 있어서, 잔류 가스 압축기의 방출로부터의 따뜻한 잔류 가스는 상기 흡착제 베드를 재생시키고 상기 흡착수를 제거하도록 퍼지 스트림으로서 사용된다. 판매용 가스 사양들은 상기 공급 가스 스트림에서 허용 가능한 수분의 양을 지시할 수 있으며, 상기 고속 순환 TSA 탈수 공정 상류의 TEG 탈수 시스템을 초래할 수 있다.
이와 같은 개념은 CO2와 같은 다른 오염물 및 제어된 냉동 구역(Freeze Zone™ (CFZ™))과 같은 다른 공정으로 확대될 수 있다. 예로서, 본 기술은 천연 가스로부터 낮은 CO2 수준 또는 극저온 사양들로 수분을 제거하기 위한 스윙 흡착 공정(예를 들면, RCTSA 공정)을 에탄 회수 또는 CFZ™ 설비를 위해 구성되는 극저온 NGL 설비와 통합시킬 수 있으며, 여기서, 디메타나이저 칼럼 오버헤드 스트림은 상기 흡착제를 재생시키기 위한 퍼지 가스로서 사용되는 한편, 제거된 오염물을 상기 판매용 가스로 복귀시킨다. 상기 스윙 흡착 공정(예를 들면, RCTSA 공정)은 천연 가스로부터 중탄화수소를 제거하기 위해 천연 가스로부터 벌크 CO2를 제거하기 위한 제어된 냉동 구역(CFZ) 공정과 통합될 수 있다. 이와 같은 구성에 있어서, 상기 CFZ™ 공정으로부터의 신선한 가스 스트림은 상기 흡착제 베드 유닛들에서 흡착제 물질을 재생하기 위한 퍼지 가스로서 사용되는 반면, 중탄화수소들은 판매 가스 내로 제거되어, 가열 값을 증가시키거나 또는 후속 중탄화수소 회수를 위해 상기 중탄화수소들을 제공한다. 또 다른 예로서, 이와 같은 구성은 가스 스트림으로부터 제 1 성분을 제거하기 위한 순환 가스 처리 공정의 통합을 포함할 수 있으며, 여기서 제 1 성분은 잔류 가스 스트림으로부터 다른 성분들을 제거하기 위한 제 2 공정을 방해하거나 또는 간섭할 수 있다. 또한, 상기 제 2 공정에서 다른 성분들을 제거한 후의 잔류 가스의 적어도 일부 또는 모두는 상기 제 1 공정으로 복귀되어 상기 제 1 성분들이 상기 잔류 가스 스트림 내로 회수되도록 하며, 이 경우 어떠한 추가의 스트림도 상기 제 1 공정으로부터 상기 공급 스트림 또는 연료로 재순환되어서는 안된다.
또한, 본 기술은 종래 TSA 및 종래 PSA와 같은 종래의 접근 방법들의 결함을 극복하기 위해, 훨씬 많은 부피의 퍼지 가스(예를 들면, 종래 TSA 및 종래 PSA에서보다 10배, 20배 더 큰)의 사용을 허용함으로써, 재생된 가스가 공급 스트림 또는 연료 가스로 순환되지 않는 구성을 포함한다. 즉, 본 기술은 적절한 온도 및 압력과 낮은 가격으로 상기 흡착제 베드들을 재생시키기 위해 고속 순환 스윙 흡착(예들 들면, RCTSA)을 사용한다.
하나의 강화 구성으로서, 본 기술은 퍼지 출력 스트림 또는 퍼지 생성물 스트림을 퍼지 단계로부터의 흡착제 베드로부터 흡착제 베드 유닛을 통과한 후의 파이프라인 판매용 가스로 제공한다. 상기 퍼지 출력 스트림은 상기 파이프라인 판매용 가스 생성물 사양들이 일반적으로 극저온 처리 공급 가스 사양들보다 덜 엄격하므로 파이프 라인 가스로 제공된다. 따라서, 후속 하류 처리(예를 들어, 메탄보다 무거운 탄화수소의 일부를 제거하기 위한 극저온 처리)를 위해 제거된 수분은, 부작용 없이 회수(예를 들면. NGL 회수) 후에, 판매용 가스로서 언급되는, 천연 가스 판매용 가스 스트림으로 복귀될 수 있다. 이와 같은 구성은, 디메타나이저 오버헤드 스트림일 수 있는, 실제로 상기 퍼지 가스 스트림을 위한 퍼지 가스로서 상기 NGL 설비로부터의 모든 또는 전체 잔류 가스 스트림을 사용한다. 결과적으로, 상기 퍼지 스트림(예를 들면, 재생 가스)의 가열 또는 압력 감축 및 탈압력이 요구되지 않을 수 있다. 또한, 상기 재생 단계 또는 탈착 단계 동안 흡착제 베드 가열 온도를 감소시킴으로써, 상기 가열된 히터에 대한 의존도가 일정한 상태 또는 정상 작업을 위해 제거되며, 따라서 투자 자본 및 처리 공간이 감소된다. 또 이와 같은 구성은 종래의 TSA 몰레큘러 시브 흡착 공정에서 직면하는 흡착제 베드 내의 코크 형성 및 흡착제 물질의 열수 열화를 감소시킨다.
또한, 본 기술은 공급 스트림 및 퍼지 스트림을 위한 다양한 압력을 포함할 수 있다. 예를 들어, 공급 압력은 적절한 흡착 공급 압력에 기초할 수 있으며, 400 psia(pounds per square inch absolute) 내지 1,400 psia 범위에 있거나, 또는 600 psia 내지 1,200 psia 범위에 있을 수 있다. 또한, 상기 퍼지 압력은 판매용 파이프라인 압력에 기초할 수 있으며, 400 psia 내지 1,400 psia 범위에 있거나 또는 600 psia 내지 1,200 psia 범위에 있을 수 있다. 예로서, 상기 퍼지 압력은 상기 공급 압력보다 40% 이하와 상기 공급 압력보다 40% 이상 사이의 범위, 상기 공급 압력보다 20% 이하와 상기 공급 압력보다 20% 이상 사이의 범위, 상기 공급 압력과 상기 공급 압력보다 40% 이상 사이의 범위, 또는 상기 공급 압력과 상기 공급 압력보다 20% 이상 사이의 범위일 수 있다. 또한, 퍼지 출력 스트림 또는 퍼지 생성물 스트림의 압력은 판매용 가스 스트림의 판매용 가스 압력의 10% 이내의 범위; 판매용 가스 스트림의 판매용 가스 압력의 5% 이내의 범위; 판매용 가스 스트림의 판매용 가스 압력의 2.5% 범위일 수 있다.
다른 강화 구성으로서, 본 기술은, 고속 순환 TSA 공정과 같은, 고속 순환 스윙 흡착 공정의 사용을 통한 탈수를 제공할 수 있다. 상기 흡착제 베드의 중량당 스윙 부피는 종래의 TSA 몰레큘러 시브 탈수보다 작을 수 있으며, (예를 들면, 요구되는 흡착제의 양을 더욱 크게 하는) 상기 흡착제 베드의 완전 건조를 위한 요구 조건을 갖지 아니하는 반면, 요구되는 흡착제의 양은 종래의 TSA 몰레큘러 시브 탈수보다 10배 내지 100배 이상 작다는 점에서, 고속 순환의 사용은 종래의 TSA 몰레큘러 시브 탈수와 비교하여 상기 흡착제의 양을 감소시킨다. 또한, 흡착제 베드상에서 사용되는 퍼지 스트림이 상기 흡착제 베드의 자유 단부를 완전히 건조시킬 필요가 없게 될 수도 있다.
본 기술에 있어서, 상기 흡착제 베드의 생성물 단부는 거의 건조 상태로 지속되나(예를 들어, 상기 생성물 단부 근방의 영역에 대한 수분 부하(water loading)는 1 mol/kg 미만, 0.5 mol/kg 미만, 또는 0.1 mol/kg 미만이다), 이는 상기 흡착제 베드의 자유 단부를 완전히 건조시키기 위한 필수 조건은 아니다. 상기 자유 단부 또는 공급 측면은 상기 공급 스트림이 최초 진입하는 흡착제 베드의 단부인 반면, 상기 생성물 단부는 상기 공급 스트림이 상기 흡착제 베드를 빠져나가는, 상기 자유 단부 반대편의 흡착제 베드의 단부이다. 수분의 부하 수준은 상기 퍼지 단계 동안 상기 흡착제 베드의 자유 측면 상에서 낮아질 수 있으나, 수분을 함유하는 흡착제 베드의 길이는 상기 퍼지 단계 동안 감소될 수 있다. 예를 들어, 흡착제 부하 영역은 상기 흡착제 베드의 자유 단부로부터 상기 베드 길이의 10%까지, 상기 흡착제 베드의 자유 단부로부터 상기 베드 길이의 40%까지, 또는 상기 흡착제 베드의 자유 단부로부터 상기 베드 길이의 75%까지인, 상기 흡착제 베드의 특정 부분일 수 있다. 오직 상기 베드 길이의 일부를 사용함으로써, 상기 베드의 생성물 단부를 엄밀하게 건조된 상태로 유지시키고 극단적으로 낮은 생성물의 수분 농도를 유지하게 한다. 또한, 상기 베드의 생성물 단부의 중요 부분을 건조 상태로 유지시킴으로써, 실시예에서 가스 통로 채널의 불균일성에 대한 유연성을 제공하며, 여기서 모노리스(monolith)와 같은 구조화된 흡착제는 흡착제 베드 또는 흡착 구조체에 사용된다. 상기 생성물 영역은 상기 흡착제 베드의 생성물 단부로부터 상기 베드 길이의 10%까지, 상기 흡착제 베드의 생성물 단부로부터 상기 베드 길이의 25%까지, 또는 상기 흡착제 베드의 생성물 단부로부터 상기 베드 길이의 40%까지인, 상기 흡착제 베드의 특정 부분일 수 있다. 상기 퍼지 단계 동안 및 상기 흡착 단계 동안의 전체 흡착제 베드 수분 부하 사이의 차이는 상기 공정의 스윙 용량에 기초한다.
하나 이상의 실시예들에 있어서, 상기 퍼지 스트림의 유량은 상기 디메타나이저 오버헤드 스트림의 유량과 연관될 수 있다. 상기 퍼지 스트림은 상기 디메타나이저 오버헤드 스트림의 적어도 20 부피%, 상기 디메타나이저 오버헤드 스트림의 적어도 50 부피%, 상기 디메타나이저 오버헤드 스트림의 적어도 80 부피%, 또는 상기 디메타나이저 오버헤드 스트림의 적어도 95 부피%를 포함한다. 특정 실시예들에 있어서, 상기 퍼지 스트림 유량은 상기 디메타나이저 오버헤드 유량의 유량과 실제로 동일할 수 있다(예를 들어, 약 100 부피%).
또한, 다른 실시예들에 있어서, 상기 퍼지 스트림은 상기 공급 스트림의 온도보다 크거나 같은 온도에서 제공될 수 있다. 상기 퍼지 스트림 온도는 70℉와 450℉ 사이의 범위 내, 70℉ 와 300℉ 사이의 범위 내, 또는 90℉와 175℉ 사이의 범위 내에 있을 수 있다.
또한, 본 기술들은 다양한 구성들로 통합될 수 있다. 예를 들어, 본 기술들은 극저온 천연 가스 액체(NGL) 회수 시스템에 앞서 탈수화를 사용할 수 있으며 상기 시스템과 통합될 수 있고, 공급 가스 사양들을 극저온 처리하기 위해 오염 물질을 제거하는 과정이 포함될 수 있으나, 이에 제한되지는 않는다. 다른 실시예들은 제어된 냉동 구역(Freeze Zone™ (CFZ™))과의 일체화를 포함하는 구성들을 포함할 수 있다. 예를 들어, 이와 같은 구성은 CFZ™ 공정으로부터 중탄화수소를 제거하기 위해 흡착제 베드 유닛들을 사용할 수 있고, 다음에 상기 흡착제 베드 유닛들에 있는 흡착제 베드들로부터 중탄화수소들을 제거하기 위해 CO2 및 H2S 크린 CFZ™ 생성물을 사용할 수 있다. 더욱이, 다른 통합들로서 액화 천연 가스(LNG) 설비 또는 다른 설비들을 포함할 수 있다. 여하튼, 본 기술들은 과다한 양의 수분과 CO2를 함유하는 공급 스트림들을 처리하기 위해 사용될 수 있다. 본 기술들은 또한 극저온 천연 가스 액화 회수 설비를 위해 극저온 천연 가스 액화 사양들과 같은 다른 사양들로 오염물을 제거하기 위해 사용될 수 있다.
하나 이상의 실시예들에서는, 가스 공급 스트림으로부터 오염물을 제거하기 위한 순환적 스윙 흡착 공정이 설명된다. 상기 공정은: a) 하나 이상의 흡착 단계를 수행하는 단계로서, 상기 흡착 단계들 각각은, 상기 가스 공급 스트림으로부터 하나 이상의 오염물을 제거하고 또한 디메타나이저를 포함하는 극저온 회수 시스템으로 전달되는 생성물 스트림을 형성하도록, 공급 압력 및 공급 온도에서 흡착제 베드 유닛을 통해 상기 가스 공급 스트림을 통과시키는 단계를 포함하는, 상기 하나 이상의 흡착 단계를 수행하는 단계; b) 하나 이상의 퍼지 단계를 수행하는 단계로서, 상기 퍼지 단계들 각각은 퍼지 생성물 스트림을 형성하기 위해 상기 가스 공급 스트림의 유동에 대한 반대 유동 방향으로 상기 흡착제 베드 유닛을 통해 퍼지 스트림을 통과시키는 단계를 포함하며, 상기 퍼지 스트림은 상기 디메타나이저로부터의 디메타나이저 오버헤드 스트림의 적어도 일부를 포함하며, 상기 퍼지 압력은 상기 공급 압력보다 크거나 같은 상기 공급 압력보다 40% 이하와 상기 공급 압력보다 40% 이상 사이의 범위에 있는, 상기 하나 이상의 퍼지 단계를 수행하는 단계; 및 c) 적어도 하나의 추가 주기를 위해 상기 a) 및 b) 단계들을 반복하는 단계를 포함한다.
특정 구성들에 있어서, 하나 이상의 강화 구성들이 상기 공정에 사용될 수 있다. 예를 들어, 순환적 스윙 흡착 공정은 퍼지 스트림을 포함할 수 있으며, 상기 퍼지 스트림은 상기 디메타나이저 오버헤드 스트림의 적어도 20 부피%, 상기 디메타나이저 오버헤드 스트림의 적어도 50 부피%, 또는 상기 디메타나이저 오버헤드 스트림의 적어도 95 부피%를 포함하고; 상기 퍼지 생성물 스트림을 판매용 가스로 전달시키고, 여기서 상기 퍼지 출력 스트림의 압력은 판매용 가스 스트림의 판매용 가스 압력의 5% 범위 내에 있으며; 상기 퍼지 압력은 상기 공급 압력보다 20% 이하와 상기 공급 압력보다 20% 이상 사이의 범위, 상기 공급 압력과 상기 공급 압력보다 40% 이상 사이의 범위, 또는 상기 공급 압력과 상기 공급 압력보다 20% 이상 사이의 범위에 있고; 단계 (b) 후에 그리고 단계 (c) 전에 하나 이상의 블로다운(blowdown) 단계들을 수행하며, 상기 블로다운 단계들 각각은 블로다운 출력 스트림을 상기 흡착제 베드 유닛으로부터 통과시키는 단계를 포함하여 상기 공급 스트림 및/또는 판매용 가스 스트림과 혼합되게 하며, 상기 하나 이상의 블로다운 단계들은 상기 공급 압력에 대해 미리 결정된 양만큼의 상기 흡착제 베드 유닛 내의 압력을 감소시키며; 상기 퍼지 스트림은 상기 퍼지 스트림 온도는 70℉와 450℉ 사이의 범위 내 또는 70℉ 와 300℉ 사이의 범위 내의 퍼지 온도에 있을 수 있으며; 그리고/또는 상기 주기 지속시간은 1초보다 크고 1200초보다 작거나 또는 2초보다 크고 600초보다 작다. 또한, 상기 순환적 스윙 흡착 공정은 다음과 같은 특징들을 포함할 수 있되, 상기 가스 공급 스트림은 상기 공급 스트림의 총 부피에 기초한 1 /부피% 초과의 탄화수소를 갖는 탄화수소 함유 스트림이며; 상기 가스 공급 스트림은 탄화수소 및 H2O를 포함하며, 상기 H2O는 상기 하나 이상의 오염물 중 하나이고, 상기 가스 공급 스트림은 상기 가스 공급 스트림의 2 ppm 몰(parts per million molar) 내지 포화 수준 범위의 H2O를 포함하거나 또는 50 ppm 몰 내지 1,500 ppm 몰 범위의 H2O를 포함하며; 상기 가스 공급 스트림은 탄화수소 및 CO2를 포함하며, 상기 CO2는 상기 하나 이상의 오염물 중 하나이고, 상기 가스 공급 스트림은 총 가스 공급 스트림의 0 몰% 내지 5 몰% 범위의 CO2를 포함하거나 또는 1에서 상기 가스 공급 스트림의 중탄화수소의 몰분율과 판매용 가스 CO2 최대 농도 사양(maximum concentration specification)의 곱을 뺀 양보다 작은 CO2를 포함하고; 상기 공급 압력은 400 psia 내지 1,400 psia 범위에 있으며; 상기 생성물 스트림의 수분 함량은 0.0 ppm 내지 5.0 ppm 범위에 있으며; 상기 극저온 회수 시스템은 극저온 천연 가스 액체 회수 시스템이며; 상기 극저온 회수 시스템은 극저온 제어된 냉동 구역(Freeze Zone™) 회수 시스템이고 그리고/또는 상기 흡착제 베드 유닛은 제올라이트 3A, 제올라이트 4A 또는 제올라이트 5A의 흡착제 물질을 포함한다.
하나 이상의 다른 구성들에서는, 가스 공급 스트림으로부터 오염물을 제거하기 위한 시스템이 설명된다. 상기 시스템은 하나 이상의 흡착제 베드 유닛 및 극저온 회수 시스템을 포함한다. 상기 하나 이상의 흡착제 베드 유닛들 각각은 가스 공급 스트림으로부터 오염물을 분리시키고 생성물 스트림을 출력하도록 구성되며, 상기 가스 공급 스트림은 공급 온도 및 공급 압력하에 제공된다. 상기 극저온 회수 시스템은 상기 생성물 스트림을 수용하도록 그리고 상기 생성물 스트림의 적어도 일부를 최종 생성물 스트림과 디메타나이저 오버헤드 스트림으로 분리시키기 위해 상기 생성물 스트림의 적어도 일부를 디메타나이저로 전달시키도록 구성된다. 또한, 상기 시스템은 퍼지 스트림이 상기 하나 이상의 흡착제 베드 유닛들 각각을 통해 통과하기 위한 하나 이상의 도관들로 구성되며, 상기 퍼지 스트림은 상기 디메타나이저 오버헤드 스트림의 적어도 일부를 포함하며, 퍼지 압력은 상기 공급 압력보다 40% 이하와 상기 공급 압력보다 40% 이상 사이의 범위에 있게 된다.
특정 구성들에 있어서, 상기 시스템은 다른 장비를 포함할 수 있거나 또는 상기 극저온 회수 시스템은 극저온 천연 가스 액체 회수 시스템 또는 극저온 제어된 냉동 구역(Freeze Zone™) 회수 시스템이다. 예를 들어, 상기 시스템은 입력 스트림을 수용하고 상기 입력 스트림으로부터 수분의 적어도 일부를 제거하도록 구성된 글리콜 접촉기 유닛, 및 상기 글리콜 접촉기 유닛으로부터 글리콜 출력 스트림을 수용하고 미립자들과 액적들을 안내하고 또한 상기 공급 스트림을 상기 하나 이상의 흡착제 베드 유닛에 제공하도록 구성되는 필터 유닛을 포함할 수 있으며, 여기서 가스 공급 스트림은 포화 수준 미만이고; 하나 이상의 도관이 퍼지 생성물 스트림을 상기 하나 이상의 흡착제 베드 유닛으로부터 판매용 가스 스트림으로서의 저장 유닛으로 전달시키고, 상기 퍼지 생성물 스트림의 압력은 판매용 가스 스트림의 판매용 가스 압력의 5% 범위 내에 있으며; 가스/가스 교환기 유닛이 상기 흡착제 베드 유닛으로부터 상기 생성물 스트림을 수용하도록 그리고 상기 디메타나이저 오버헤드 스트림의 적어도 일부와의 열교환에 의해 상기 생성물 스트림의 온도를 낮추도록 구성되며; 서브 쿨러 유닛이 상기 가스/가스 교환기 유닛으로부터 상기 교환기 출력 스트림의 일부를 수용하도록 그리고 상기 열교환기 출력 스트림의 일부의 온도를 상기 디메타나이저 오버헤드 스트림의 적어도 일부와의 열교환에 의해 상기 디메타나이저를 위한 소정의 온도로 조절하도록 구성되며, 그리고/또는 압축기가: 상기 가스/가스 교환기 유닛으로부터 상기 디메타나이저 오버헤드 스트림을 수용하도록; 상기 디메타나이저 오버헤드 스트림의 압력을 압축된 디메타나이저 오버헤드 스트림으로 증가시키도록; 또한 상기 압축된 디메타나이저 오버헤드 스트림을 상기 퍼지 스트림으로서 재생 흡착제 베드 유닛에 제공하도록 구성된다.
유익하게도, 본 기술들은 모듈러 설계를 제공하며, 고속 순환 흡착제 베드들을 사용하여 공급 스트림들(예를 들면, 지배적인 천연 가스 스트림들)의 탈수를 실행하기 위해 공간, 중량 및 처리 비용을 감소시키도록 구성될 수 있다. 또한, 이와 같은 공정이 어떠한 가열 히터(예를 들면, 정상 작동을 위한 가열로)의 사용도 포함하지 않음으로써, 본 기술들은 상기 공정으로부터 가열 히터 또는 고온 열교환기의 사용을 배제할 수 있다. 그와 같은 장비의 제거는 관련 장비와 함께 화염을 제거함으로 인해 본질적으로 안전하며, 노에서의 연소 부족으로 인한 연료 소비 및 온실 가스(GHG) 출력량을 낮출 수 있다. 또한, 본 기술들은 상기 공정에서 사용된 흡착제 물질의 선택에 대한 유연성을 증가시킬 수 있고, 상기 흡착제의 열수 열화를 감소시킬 수 있고, 모놀리식 흡착제 베드 설계로 인한 먼지 형성을 감소시킬 수 있고, 낮은 흡착제 양으로 인한 고형 폐기물 생성을 줄일 수 있고, 그리고/또는 흡착제 물질의 적절한 선택(예를 들면, 낮은 흡착제 양)에 의해 중탄화수소(예를 들면, C2+)의 흡착을 감소시킬 수 있다. 본 기술들은 또한 흡착제 베드를 전환할 때 하류 처리 장치 상에 가해지는 충격을 감소시킬 수 있지만, 흡착제 베드 유닛들의 일부가 흡착제 베드 재조정 또는 다른 유사한 공정을 위해 서비스로부터 제거되게 하는 기구를 제공하도록 예비 유닛들을 이용하는 동시에, 건조 또는 세척된 공급 스트림의 안정된 유동으로 하류 처리를 연속 제공한다.
하나 이상의 실시예들에 있어서, 본 기술들은 어떠한 타입의 스윙 흡착 공정을 위해서도 사용될 수 있다. 본 기술을 위한 스윙 흡착 공정으로는, 비제한적으로, 압력 스윙 흡착(PSA), 진공 압력 스윙 흡착(VPSA), 온도 스윙 흡착(TSA), 부분 압력 스윙 흡착(PPSA), 고속 순환 압력 스윙 흡착(RCPSA), 고속 순환 온도 스윙 흡착(RCTSA), 고속 순환 부분 압력 스윙 흡착(RCPPSA), 뿐만 아니라 압력 및/또는 온도 스윙 흡착과 같은 상기 공정들의 혼합을 포함할 수 있다. 예시적인 동력학적 스윙 흡착 공정들에 대하여는 미국 특허출원 공보 제2008/0282892호, 제2008/0282887호, 제2008/0282886호, 제2008/0282885호, 제2008/0282884호 및 제2014/0013955호에 개시되어 있으며, 이들 각각은 전체로서 참고를 위해 본원에 합체되었다.
상술된 바와 같이, 흡착 분리 공정들, 장치들 및 시스템들은 가스 및 오일 처리와 같은 탄화수소의 성장 및 생성에 유용하다. 특히, 제공된 공정들, 장치들, 및 시스템들은 가스 혼합물로부터 다양한 목표 가스를 신속하고, 대규모로, 효율적으로 분리하는데 유용하다. 특히, 상기 공정들, 장치들, 및 시스템들은 오염물 및 중탄화수소(예를 들면, 적어도 2개의 탄소 원자들을 갖는 탄화수소)를 제거함으로써 공급 생성물들(예를 들면, 천연 가스 생성물들)을 준비하기 위해 사용될 수 있다. 이와 같이 제공된 공정들, 장치들, 및 시스템들은 분리 용례들을 포함하는, 유틸리티들에서 사용하기 위한 가스 공급 스트림들을 제조하는데 유용하다. 상기 분리 용례들은 노점 제어; 스위트닝 및/또는 해독; 부식 방지 및/또는 제어; 탈수; 발열량; 조화; 및/또는 정제를 포함할 수 있다. 하나 이상의 분리 용례들을 사용하는 유틸리티의 예로서는 연료 가스의 생성; 밀봉 가스; 비-식용수; 블랭킷 가스; 기구 및 제어 가스; 냉각제; 불활성 가스; 및/또는 탄화수소 회수를 포함한다.
특정 실시예들에 있어서, 본 기술들은, 탄화수소 스트림으로부터의 산성 가스와 같은, 공급 스트림으로부터의 오염물을 제거하기 위해 사용될 수 있다. 산 가스 제거 기술은 가스 저장 물질이 고 농도의 산성 가스(예를 들면, 사워 가스원(sour gas resources))를 나타낼 때 유용할 수 있다. 탄화수소 공급 스트림들에서는, 몇 ppm의 산성 가스로부터 90 부피%의 산성 가스에 이르기까지, 산성 가스의 양이 매우 폭넓게 변화한다. 예시적인 가스 저장 물질로부터의 산성 가스 농도의 예는 비제한적으로 적어도 다음과 같은 농도를 포함한다: (a) 1 부피% H2S, 5 부피% CO2, (b) 1 부피% H2S, 15 부피% CO2, (c) 1 부피% H2S, 60 부피% CO2, (d) 15 부피% H2S, 15 부피% CO2, 및 (e) 15 부피% H2S, 30 부피% CO2. 따라서, 본 기술들은 H2S 및 CO2 같은, 다양한 오염물을 원하는 수준으로 제거하기 위한 장비를 포함할 수 있다. 특히, 상기 H2S는 4 ppm 미만의 수준으로 낮아질 수 있는 반면, 상기 CO2는 1.8 몰% 미만 또는 적합하게는 50 ppm 미만의 수준으로 낮아질 수 있다.
특정 실시예들에 있어서, 상기 가스 공급 스트림은 주로 하나 이상의 오염물을 갖는 탄화수소를 포함할 수 있다. 예를 들어, 상기 가스 공급 스트림은 상기 공급 스트림의 총 부피에 기초한 1 부피%의 탄화수소 초과의 탄화수소 함유 스트림일 수 있다. 또한, 상기 가스 공급 스트림은 탄화수소 및 H2O를 포함할 수 있으며, 상기 H2O는 하나 이상의 오염물 중 하나이고, 상기 가스 공급 스트림은 50 ppm 몰 내지 1,500 ppm 몰 범위; 또는 500 ppm 내지 1,500 ppm 몰 범위의 H2O를 포함한다. 또한, 상기 가스 공급 스트림은 탄화수소 및 H2O를 포함할 수 있으며, 상기 H2O는 하나 이상의 오염물 중 하나이고, 상기 가스 스트림은 상기 가스 공급 스트림에서 2 ppm 몰 내지 포화 수준 범위의 H2O를 포함한다. 또한, 상기 가스 공급 스트림은 탄화수소 및 CO2를 포함하며, 상기 CO2는 상기 하나 이상의 오염물 중 하나이고, 상기 가스 공급 스트림은 총 가스 공급 스트림의 0 몰% 내지 5 몰% 범위의 CO2를 포함하거나 또는 총 가스 공급 스트림의 0 몰% 내지 2 몰% 범위의 CO2를 포함한다.
다른 실시예들에 있어서, 본 기술들은 상기 스트림의 수분 함량을 상기 스윙 흡착 공정에 의한 특정 수준으로 낮추기 위해 사용될 수 있다. 이와 같은 특정 수준은 원하는 출력 생성물의 노점과 관련될 수 있다(예를 들어, 상기 수분 함량은 추후 공정에서 상기 스트림의 최하 온도 이하의 노점을 얻기 위해 요구되는 수분 용량보다 낮게 될 수 있으며, 상기 공급 압력과 관련된다). 첫번째 접근 방법으로서, 압력 함수로서 퓨거시티(fugacity) 보정을 고려하지 않는 경우, 특정 노점을 야기하는 수분 농도(ppm)는 압력과 반비례로 변한다. 예를 들어, 상기 흡착 베드로부터의 출력 스트림은 극저온 처리 공급 스트림으로 되도록 구성될 수 있으며, 상기 극저온 처리 사양들(예를 들면, NGL 공정에 대한 약 -150℉(-101.1℃) 노점 또는 제어된 냉동 구역(Freeze Zone™ (CFZ™)) 공정에 대한 약 -60℉(-51.1℃))을 충족시킨다. 상기 극저온 처리 공급 스트림 사양은 상기 스트림(예를 들어, 상기 흡착제 베드로부터의 출력 스트림 또는 극저온 처리될 공급 스트림)에서의 수분 함량을 0.0 ppm 내지 10 ppm 범위, 0.0 ppm 내지 5.0 ppm 범위, 0.0 ppm 내지 2.0 ppm 범위, 또는 0.0 ppm 내지 1.0 ppm 범위만큼 포함할 수 있다. 상기 퍼지 단계 동안 상기 흡착제 베드로부터의 유발 출력 스트림은 상기 스트림 내의 수분 함량을 0.0 ppm 내지 표준 제곱 피트당 7파운드(lb/MSCF) 범위까지 포함할 수 있다.
하나 이상의 실시예에 있어서, 본 기술들은 공급 스트림(예를 들어, 천연 가스 스트림)로부터 오염물을 제거하기 위한 고속 순환 TSA 공정을 하류 극저온 NGL 회수 공정과 통합함으로써 사용될 수 있다. 예를 들어, 이와 같은 구성은 천연 가스로부터 낮은 수준의 CO2(약 2 부피% CO2)를 제거하기 위한 흡착 공정에서의 TSA를 에탄 회수를 위해 구성된 극저온 NGL 설비와 통합하는 공정을 포함할 수 있다. 상기 CO2 제거는 상기 천연 가스 판매용 가스 사양들보다 적게 제한될 수 있다. 특히, 상기 가스 공급 스트림이 탄화수소 및 CO2와 같은 하나 이상의 오염물을 포함할 수 있기 때문에, 상기 가스 공급 스트림 내의 CO2는 1에서 상기 가스 공급 스트림의 중탄화수소의 몰분율과 판매용 가스 CO2 최대 농도 사양의 곱을 뺀 양보다 작을 수 있다. 예로서, 만약 천연 가스 판매용 가스 사양이 2 몰% 이하의 CO2 함량인 경우, 그리고 상기 공정이 NGL 설비에서 10 몰% 중탄화수소를 제거한다면, 상기 퍼지 스트림은 본래 공급보다 10 몰% 미만으로 될 것이며, 그 결과 원래 공급에서의 최대 CO2 함량이 1.8 몰% CO2보다 작게 되어, 유발되는 퍼지 스트림은 2.0 몰% CO2 함량보다 작게 된다. 극저온 NGL 설비에 있어서, 상기 디메타나이저 칼럼 오버헤드 스트림은 상기 흡착제 베드들을 재생하기 위한 퍼지 가스로서 사용될 수 있는 반면, 낮은 수준의 CO2는 판매용 가스로 복귀한다. 또한, 다른 예에 있어서, 이와 같은 구성은 천연 가스로부터 중탄화수소를 제거하기 위한 TSA를 천연 가스로부터 대량의 CO2를 제거하기 위한 제어된 냉동 구역(CFZ)과 통합시키는 공정을 포함할 수 있다. 예를 들면, 미국 특허출원 제2009/0266107호 및 제2010/0018248호 참조. 이와 같은 구성에 있어서, CFZ™ 공정으로부터의 스위트 가스(sweet gas; 예를 들면, H2S 및 CO2가 제거되거나 또는 원하는 수준 이하를 갖는 스트림)는 흡착제 베드들을 재생시키기 위한 퍼지 가스로서 사용될 수 있는 반면, 가열값을 증가시킥거나 또는 후속하는 중탄화수소 회수를 위한 기구를 제공하기 위해 상기 중탄화수소를 판매용 가스 스트림 내에 흡착시킨다. 또 다른 예에 있어서, 이와 같은 구성은 가스 스트림으로부터 제 1 성분을 제거하기 위하여 순환 가스 처리 공정을 통합할 수 있으며, 여기서 상기 제 1 성분은 후속 공정(예를 들면, 상기 가스 스트림으로부터 다른 성분들을 제거하기 위한 제 2 공정)을 방해할 수 있다. 이와 같은 구성에 있어서, 상기 제 2 공정에서 다른 성분들을 제거한 후에 잔류하는 잔류 가스 스트림 전체 또는 그의 상당한 부분은 다음에 상기 잔류 가스 스트림 내의 제 1 성분들을 회수하기 위해 상기 제 1 공정으로 복귀된다. 또한, 어떠한 다른 스트림도 상기 제 1 공정으로부터 상기 공급 스트림 또는 연료로 재순환될 수 없다.
또한, 다른 구성들은 스윙 흡착 공정 주위의 가스 공급 스트림의 적어도 일부를 우회하는 단계를 포함할 수 있다. 그와 같은 구성들에 있어서, 대량의 오염물이 상기 시스템에서 처리될 수 있다. 예를 들어, 만약 높은 함량의 CO2 스트림이 상기 가스 공급 스트림으로서 처리되야만 할 경우, 다음에 스윙 흡착 공정(예를 들면, 흡착제 베드 유닛) 주위의 가스 공급 스트림의 적어도 일부를 전환시키기 위해 바이패스 구성이 이용될 수 있으며, 상기 스윙 흡착 공정의 하류 및 디메타나이저의 상류에서 상기 스윙 흡착 공정으로부터의 생성물 스트림과 상기 바이패스 스트림을 재결합시킨다. 이와 같은 구성에 있어서, 과다한 CO2가 NGL과 함께 이동하고 상기 디메타나이저 오버헤드는 여전히 CO2에 대한 파이프라인 사양 내에 있게 된다.
또 다른 실시예에 있어서, 본 기술들은 상기 재생 가스를 상기 공급 스트림 또는 연료 가스로 재순환시키지 않을 수 있다. 이와 같은 구성은 훨씬 다량의 퍼지 가스 부피의 사용을 허용함으로써 종래의 TSA 몰레큘러 시브 흡착 공정 및 PSA 몰레큘러 시브 흡착 공정의 결합을 극복한다. 예를 들어, 상기 퍼지 가스 부피는 종래의 TSA 몰레큘러 시브 흡착 공정 및 PSA 몰레큘러 시브 흡착 공정보다 5배 내지 20배 크게 될 수 있다. 따라서, 상술된 바와 같이 정상 온도, 압력 및 저비용으로 상기 흡착제 베드들을 재생시키기 위해 고속 순환 TSA가 사용될 수 있다.
또한, 하나 이상의 실시예들에 있어서, 본 기술들은 수분과 같은 오염물을 제거하기 위한 특정 공정 흐름을 포함할 수 있다. 예를 들어, 상기 공정은 주기를 형성하는 흡착 단계 및 재생 단계를 포함할 수 있다. 상기 흡착 단계는 상기 가스 공급 스트림으로부터 하나 이상의 오염물을 분리시켜 생성물 스트림을 형성하기 위해 가스 공급 스트림을 공급 압력 및 공급 온도 하에 흡착제 베드 유닛을 통해 통과시키는 단계를 포함한다. 상기 공급 스트림은 상기 흡착제 베드를 통해 전방 방향으로(예를 들면, 상기 흡착제 베드의 공급 단부로부터 상기 흡착제 베드의 생성물 단부로) 통과될 수 있다. 다음에, 상기 가스 공급 스트림의 유동은 재생 단계를 위해 중단될 수 있다. 상기 재생 단계는 하나 이상의 감압 단계, 퍼지 단계 및 하나 이상의 재압축 단계를 포함할 수 있다. 상기 감압 단계는 각각의 연속적인 감압 단계를 따라 미리 결정된 양만큼 상기 흡착제 베드 유닛의 압력을 감소시키는 단계를 포함할 수 있으며, 이는 단일 단계일 수 있거나 그리고/또는 블로다운 단계일 수 있다. 상기 감압 단계는 전방 방향으로 제공될 수 있거나 또는 바람직하게는 역방향으로(예를 들면, 상기 흡착제 베드의 생성물 단부로부터 상기 흡착물 베드의 자유 단부로) 제공될 수 있다. 상기 퍼지 단계는 퍼지 스트림을 상기 흡착제 베드 유닛 내로 전달시키는 단계를 포함할 수 있으며, 이는 일회의 퍼지 단계일 수 있고, 상기 퍼지 스트림은 상기 공급 스트림에 대해 역방향 유동으로 제공될 수 있다. 상기 퍼지 단계로부터의 출력 스트림은, NGL 설비, CFZ 설비 및/또는 LNG 설비와 같은, 다른 장비에서 연료를 위해 멀리 운반될 수 있거나, 그리고/또는 판매용 가스 스트림과 혼합될 수 있다. 상기 하나 이상의 재압축 단계가 수행될 수 있으며, 여기서 상기 흡착제 베드 유닛 내의 압력은 각각의 재압축 단계마다 각각의 연속적인 재압축 단계가 갖는 미리 결정된 양만큼 증가된다. 이 때, 상기 주기는 추가의 스트림들을 위해 반복될 수 있다. 주기의 작동 순서는 흡착 단계, 하나 이상의 감압 단계, 퍼지 단계 및 하나 이상의 재가압 단계일 수 있다. 주기의 작동 순서는 또한 흡착 단계, 하나 이상의 재압축 단계, 퍼지 단계 및 하나 이상의 감압 단계일 수 있다. 상기 주기 지속시간은 1초보다 크고 1200초보다 작은 기간, 2초보다 크고 600초보다 작은 기간, 2초보다 크고 300초보다 작은 기간, 2초보다 크고 200초보다 작은 기간, 또는 2초보다 크고 90초보다 작은 기간일 수 있다. 본 기술들은 다음의 도 1 내지 도 8을 참고할 때 더욱 잘 이해될 수 있다.
도 1은 6개의 흡착제 베드 유닛들과 상호연결 배관을 갖는 스윙 흡착 시스템(100)의 3차원 다이아그램이다. 이와 같은 구성은 특별한 예이나, 본 기술들은 포괄적으로 대칭 배향, 또는 비대칭 배향 및/또는 복수의 하드웨어 스키드(hardware skid)들의 결합으로 채택될 수 있는 흡착제 베드 유닛들에 관한 것이다. 또한, 이와 같은 특정 구성은 예시적인 목적을 위한 것이며, 다른 구성들은 상이한 수의 흡착제 베드 유닛들을 포함할 수 있다.
이와 같은 시스템에 있어서, 흡착제 베드 유닛(102)과 같은 흡착제 베드 유닛들은 공급 스트림들(예를 들면, 유체들, 가스들, 액체들)로부터 오염물을 제거하기 위한 순환적 스윙 흡착 공정을 위해 구성될 수 있다. 예를 들어, 상기 흡착제 베드 유닛(102)은 상기 흡착제 베드 유닛(102) 내의 흡착제 베드를 통해, 흡착제 베드로 또는 흡착제 베드로부터의 유체 유동을 다루기 위한 다양한 도관들(예를 들면, 도관(104))을 포함할 수 있다. 상기 흡착제 베드 유닛들(102)로부터의 도관들은 상기 스트림의 유동을 구성 요소들에, 구성 요소들로부터 또는 구성 요소들 사이로 분배하기 위한 매니폴드(예를 들면, 매니폴드(106))에 결합될 수 있다. 흡착 베드 유닛 내의 상기 흡착제 베드는 생성물 스트림을 형성하기 위해 하나 이상의 오염물을 공급 스트림으로부터 분리시킬 수 있다. 알 수 있는 바와 같이, 상기 흡착제 베드 유닛들은, 퍼지 스트림, 감압 스트림 등과 같은, 공정의 일부로서의 다른 유체 스트림들을 제어하기 위한 다른 도관들을 포함할 수 있다. 더불어, 상기 흡착제 베드 유닛은 또한 균등화 용기(108)와 같은 하나 이상의 균등화 용기들을 포함할 수 있으며, 상기 흡착제 베드 유닛 전용이며 또한 상기 스윙 흡착 공정에서 하나 이상의 단계들에 전용될 수 있다.
예로서, 또한 아래의 도 2에에서 설명될, 상기 흡찹 베드 유닛(102)은 헤드부 및 다른 몸체부들을 포함할 수 있고, 실제로 가스 불투과성 파티션을 형성하는 하우징, 상기 하우징 내에 배치되는 흡착 배드, 및 상기 하우징의 내부 영역과 상기 하우징의 내부 영역의 외부 위치들 사이에서 상기 하우징 내의 개구부들을 통한 유체 유동울 제공하는 복수의 밸브들(예를 들면, 포핏 밸브들)을 포함할 수 있다. 상기 포핏 밸브들 각각은 상기 헤드 내에 안착하는 디스크 요소 또는 상기 헤드(미도시) 내로 삽입되는 별도의 밸브 시트 내에 안착하는 디스크 요소를 포함할 수 있다. 이와 같은 포핏 밸브들의 구성은 임의의 다양한 밸브 패턴을 가질 수 있거나 또는 다양한 타입의 포핏 밸브들을 구성할 수 있다. 예로서, 상기 흡착제 베드 유닛은 하나 이상의 포핏 밸브들을 포함할 수 있으며, 이들 각각은 상이한 스트림들과 관련된 상이한 도관과 유체 연통한다. 상기 포핏 밸브들은 각각의 도관들, 매니폴드들 또는 헤더들 중 하나와 상기 흡착제 베드 사이에 유체 교통을 제공할 수 있다. "유체 연통 방향으로" 또는 "직접 유체 연통으로"라는 개념은 밸브들이나 또는 유동을 방해하기 위한 다른 폐쇄 수단을 갖지 않는 직접 유동 연통을 의미한다. 알 수 있는 바와 같이, 다른 변형들도 본 기술들의 범위 내에서 가능할 수 있다.
상기 흡착제 베드는 상기 공급 스트림으로부터 하나 이상의 성분들을 흡착할 수 있는 고형 흡착 물질을 포함한다. 그와 같은 고형 흡착 물질들은 상기 흡착제 베드 유닛(102) 내의 물리적 및 화학적 조건들에 대해 내구성을 갖도록 선택되며, 흡착 공정에 기초하여 금속, 세라믹, 또는 기타 물질들을 포함할 수 있다. 흡착 물질들의 추가의 예들은 다음에 추가로 언급된다.
도 2는 본 기술의 실시예에 따른 밸브 조립체들 및 매니폴드들을 갖는 흡착제 베드 유닛(200)의 일부에 대한 다이아그램이다. 도 1의 흡착제 베드 유닛(102)의 부분일 수 있는 상기 흡착제 베드 유닛(200)의 일부는 상부 헤드(218)와 하부 헤드(200)와 함께 원통형 절연층(216) 및 원통형 벽(214)을 포함할 수 있는 하우징 또는 몸체를 포함한다. 흡착제 베드(210)는 상부 헤드(218)와 하부 헤드(220) 및 절연층(216) 사이에 배치되어, 상부 개방 구역, 하부 개방 구역을 초래하며, 상기 개방 구역들은 실제로 개방 유동 경로 용적부로 구성된다. 그와 같은 흡착제 베드 유닛의 개방 유동 경로 용적부는 다양한 단계들을 위해 다루어져야 하는 가스를 포함한다. 상기 하우징은 상기 내부 영역 내의 압력을 0 bara(bar absolute) 또는 0.1 bara와 100 bara 사이에서 압력을 유지하도록 구성될 수 있다.
상기 상부 헤드(218)와 하부 헤드(220)는 각각 밸브 조립체들(222 내지 240)(예를 들면, 포핏 밸브들)과 같은 밸브 구조체들이 삽입될 수 있는 개구부들을 포함한다. 상기 각각의 헤드(218 또는 220)와 흡착제 베드(210) 사이의 상기 상부 또는 하부 개방 유동 경로 용적부는 또한 유체들을 상기 흡착제 베드(210) 내로 직접 도입시키는 분배 라인들(미도시)을 포함할 수 있다. 상기 상부 헤드(218)는 입구 매니폴드(242 및 244)와 출구 매니폴드(248, 250 및 252)를 통한 유동을 제공하기 위한 다양한 개구부들(미도시)을 포함하는 반면, 상기 하부 헤드(220)는 상기 입구 매니폴드(254)와 출구 매니폴드들(256, 258 및 260)을 통한 유동을 제공하기 위한 다양한 개구부들(미도시)을 포함한다. 상기 밸브 조립체들(222 내지 240)은 각각의 매니몰드(242 내지 260)와 유체 연통 방식으로 배치된다. 만약 상기 밸브 조립체들(222 내지 240)이 포핏 밸브들인 경우, 각각은 부싱 또는 밸브 가이드 내에 위치될 수 있는 스템 요소에 연결되는 디스크 요소를 포함할 수 있다. 상기 스템 요소는, 각각의 밸브가 각각의 스템에 선형 운동을 부여하도록 구성된 작동 수단(미도시)과 같은, 작동 수단에 연결될 수 있다. 알 수 있는 바와 같이, 상기 작동 수단은 단일 밸브를 작동시키기 위한 공정에서 상이한 단계들을 위해 독립적으로 작동될 수 있거나 또는 단일 작동 수단이 2개 이상의 밸브들을 제어하기 위해 사용될 수 있다. 또한, 개구부들은 대체로 유사한 크기를 가질 수 있으나, 입구 매니폴드들을 위한 입구 밸브들 및 개구부들은 출구 매니폴드들을 위한 입구 밸브들 및 개구부들보다 작은 직경을 가질 수 있으며, 상기 입구들을 통과하는 가스 부피들은 상기 출구들을 통과하는 생성물 부피들보다 작아지는 경향을 가질 수 있다. 또한, 이와 같은 구성은 밸브 조립체들(222 내지 240)을 갖는 반면, 상기 밸브들의 수와 작동은 수행되는 특정 주기에 기초하여 변할 수 있다(예를 들면, 밸브의 수).
스윙 흡착 공정들에 있어서, 상기 주기는 각각 특정 시간 간격을 갖는 2개 이상의 단계들을 포함하며, 함께 합산되어 주기 시간이 된다. 이들 단계들은, 압축 스윙, 진공 스윙, 온도 스윙, (상기 공정을 위한 임의의 적합한 퍼지 유체의 타입을 통한) 퍼징, 및 그들의 조합을 포함하는, 다양한 공정들을 사용하는 흡착 단계 또는 공급 단계에 이어 상기 흡착제 베드의 재생 단계를 포함한다. 예로서, 스윙 흡착 주기는 흡착, 감압, 퍼징, 및 재압축 단계들을 포함할 수 있다. 고압 하에서 분리가 수행될 때, (균등화 단계들로서 언급될 수 있는) 감압 및 재압축은 각각의 단계에 대한 압력 변화를 감소시키고 효율을 강화하기 위해 다중 단계들로 수행된다. 고속 순환 스윙 흡착 공정들과 같은, 일부 스윙 흡착 공정들에 있어서, 전체 순환 시간의 대부분은 상기 흡착제 베드의 재생에 포함된다. 따라서, 재생을 위한 시간의 감소는 전체 순환 시간의 감소를 초래한다. 이와 같은 감소는 또한 상기 스윙 흡착 시스템의 전체 크기를 감소시킬 수 있다.
상술된 바와 같이, 탈수를 위한 종래의 시스템들은 일반적으로 TSA 몰레큘러 시브 흡착 공정들 및 PSA 몰레큘러 시브 흡착 공정들을 사용하여 수행된다. 상기종래의 시스템들은 흡착된 종들(예를 들면, 수분)로 채우고 또한 탈착을 위해 가열하도록 몰레큘러 시브 유닛을 위한 많은 작동 시간을 필요로 한다. 결과적으로, 상기 몰레큘러 시브 유닛들은 매우 크다(예를 들면, 본 기술들보다 더 큰 공간 및 더 많은 흡착제를 포함한다). 요구되는 재생 가스 부피를 최소화하고 또한 베드 용량을 최대화 하기 위하여, 상기 몰레큘러 시브 유닛의 흡착제 베드들은 일반적으로 완전히 건조되며(예를 들어, 원하는 생성물 수분 활성도 아래로), 약 500℉(260℃) 이상에서 퍼지 가스를 사용한다. 또한, 종래의 접근 방법은 좁은 질량 전달 구역 또는 예리한 흡착제 전면을 유지하여 베드 활용을 최대화 하는 반면, 철저한 탈수는 유지한다. 극저온 NGL 회수 시스템(304) 내에 합체되는 종래의 몰레큘러 시브 흡착 시스템(302)의 개략적인 다이아그램(300)은 아래의 도 3에 도시된다.
예로서, 도 3은 극저온 NGL 회수 시스템(304)을 위한 극저온 NGL 회수 시스템을 형성하기 위해 공급 스트림을 탈수하기 위한 종래 몰레큘러 시브 흡착 시스템(302)의 다이아그램(300)이다. 상기 다이아그램(300)에 도시된 바와 같이, 다양한 장비로는 종래 몰레큘러 시브 흡착 시스템(302)에서의 유닛들(308, 312, 316, 320, 322, 324 및 326)과 극저온 NGL 회수 시스템(304)에서의 유닛들(330, 334, 336, 340, 344, 346 및 348)과 같다. 상기 시스템들(302 및 304)은 도관(332)에서 극저온 NGL 스트림과 같은 출력 스트림을 생성하기 위해 도관(306)에서 입력 스트림을 처리하도록 사용될 수 있다. 상기 극저온 NGL 스트림은 대략적으로 NGL 공정에 대한 원래의 공급 스트림에 함유된 70 몰%의 C2 및 100 몰%의 C3+로 제공될 수 있다.
종래의 몰레큘러 시브 흡착 시스템(302)의 경우, 상기 유닛들은 상기 입력 스트림을 극저온 NGL 공급 스트림으로 처리하는데 있어서 흡착 단계 및 재생 단계를 수행하기 위해 사용된다. 그와 같은 공정은 흡착 단계 동안 도관(306)을 통해 다양한 유닛들(308 및 312)을 통과하는 입력 스트림으로 시작한다. 상기 입력 스트림은 처음에 상기 입력 스트림으로부터 액적들과 미립자들의 적어도 일부를 제거하도록 구성되는 필터(308) 내를 통과한다. 필터(306)로부터의 출력 스트림은 도관(310)을 통해 제 1 몰레큘러 시브 유닛(312)에 제공되는 공급 스트림이다. 상기 제 1 몰레큘러 시브 유닛(312)은 스트림으로부터의 수분과 같은 추가의 오염물을 분리하도록 구성된다. 상기 제 1 몰레큘러 시브 유닛(312)으로부터 탈수된 출력물은 도관(314)의 상기 제 1 몰레큘러 시브 유닛(312)으로부터 멀리 전송된다. 도관(314)에 있는 스트림의 일부는 재생 단계에서 제 2 몰레큘러 시브 유닛(316)을 위한 재생 스트림으로서 분리 및 사용될 수 있다. 이와 같은 재생 스트림은 상기 흡착 단계 동안 상기 제 1 몰레큘러 시브 유닛(312)으로부터 출력 스트림으로부터의 슬립 스트림(slip stream)일 수 있다. 상기 제 1 몰레큘러 시브 유닛(312)으로부터의 출력 스트림의 나머지 부분은 극저온 NGL 공급 스트림으로서 도관(318)을 통해 극저온 NGL 회수 시스템(304)으로 제공된다.
재생 단계에 있어서, 상기 재생 스트림은 상기 제 2 몰레큘러 시브 유닛(316)으로 전달하기 전에 상기 재생 스트림의 온도를 조절하도록 구성되는 가열 히터 유닛(320)으로 전달된다. 그 때, 유발되는 몰레큘러 시브 재생 스트림은 상기 제 2 몰레큘러 시브 유닛(316)으로부터 응축기(322)로 전달된다. 상기 응축기(322)는 상기 스트림에 액상을 형성하기 위해 상기 스트림의 온도를 감소시키도록 구성된다. 상기 응축기(322)로부터, 상기 스트림은 상기 스트림의 기상으로부터 액상을 분리시키도록 구성되는 분리 유닛(324)으로 전달된다. 상기 기상은 재순환 압축기(326)로 재순환 스트림으로서 통과되고, 반면 상기 액상은 상기 공정으로부터 멀어진다. 상기 재순환 압축기(326)는 상기 분리 유닛(324)으로부터 상기 입력 스트림의 압력으로 상기 재순환 스트림을 압축한다. 다음에, 상기 압축된 재순환 스트림은 입력 스트림과 혼합되며 제 1 몰레큘러 시브 유닛(312)과 같은, 공정에서 흡착 단계를 수행하는 몰레큘러 시브 유닛에 제공된다.
극저온 NGL 회수 시스템(304)에 있어서, 상기 극저온 NGL 공급 스트림은 도관(318)을 통해 종래의 몰레큘러 시브 흡착 시스템(302)으로부터 제공된다. 상기 극저온 NGL 회수 시스템(304)에 있어서, 상기 유닛들은 상기 극저온 NGL 공급 스트림을 처리하기 위해 사용되며, 도관(332)의 시스템(304)으로부터 멀어져서 수행되는 극저온 NGL 출력 스트림을 발생시킨다. 상기 공정은 상기 극저온 NGL 공급 스트림(예를 들면, 상기 흡착제 베드 유닛(410)으로부터의 생성물 스트림)을 가스/가스 교환기 유닛(330) 내로 전달시킴으로써 시작되고, 상기 가스/가스 교환기 유닛은 상기 NGL 공정을 나가는 잔류 가스(예를 들면, 디메타나이저 오버헤드 스트림)로 가스-가스 온도 교환을 함으로써 상기 입력 스트림의 온도를 낮춘다(예를 들면, 냉각시킨다). 다음에, 상기 가스/가스 교환기 유닛(330)으로부터의 스트림은, 상기 스트림을 제 1 스트림(예를 들면, 메탄과 가벼운 중탄화수소를 함유하는 제 1 스트림)과 제 2 스트림(예를 들면, 무거운 탄화수소를 함유하는 제 2 스트림)으로 분리하는, 냉각 분리 유닛(334)에 제공된다. 상기 냉각 분리 유닛(334)으로부터, 제 1 스트림은 상기 스트림의 온도를 낮추기 위해 상기 스트림을 팽창시키도록 구성된 터보 팽창기 유닛(336)을 향해 안내되며, 그런 다음에, 상기 스트림은 상기 디메타나이저(344)로 전달된다. 슬립 스트림은 서브 쿨러 유닛(340) 상류의 제 2 스트림과 혼합되는, 터보 팽창기 유닛(336) 상류의 제 1 스트림으로부터 분리될 수 있다. 상기 제 2 스트림은 혼합비를 조절하기 위해 도관(428)을 거쳐 상기 냉각 분리 유닛(334)으로부터 스로틀 밸브(338)를 통해 통과되며, 상기 제 1 스트림으로부터의 슬립 스트림과 결합된다. 상기 결합된 스트림은 상기 스트림의 온도를 상기 디메타나이저 타워를 위한 소정의 온도로 조절하는 서브 쿨러 유닛(340)으로 전달된다. 상기 서브 쿨러 유닛(340)으로부터, 상기 스트림은 상기 디메타나이저(344)에 대한 공급 비율을 조절하는 스로틀 밸브(342)를 통과한다. 상기 디메타나이저(344)는 상기 스트림을 도관(332)의 시스템(304)으로부터 멀리 안내되는 극저온 NGL 출력 스트림과 오버헤드 스트림(예를 들면, 디메타나이저 오버헤드 스트림)으로 분리시키기 위해 사용된다. 상기 오버헤드 스트림은 상기 서브 쿨러 유닛(340)으로 전달된다. 다음에, 상기 서브 쿨러 유닛(340)으로부터, 상기 스트림은 가스/가스 교환기 유닛(330)으로 전달된다. 상기 가스/가스 교환기 유닛(330)으로부터 상기 스트림은 압축기(346)로 전달된다. 상기 압축기(346)는 상기 스트림을 압축하고 상기 압축된 스트림을 부스트 압축기(348)로 전달한다. 상기 부스트 압축기(348)는 상기 공정으로부터 도관(350)을 거쳐 멀리 안내되는 부스트 출력 스트림 내의 스트림 압력을 추가로 증가시킨다. 상기 부스트 출력 스트림은 판매용 가스용으로 사용될 수 있거나 또는 다른 공정에서 사용될 수 있다.
이와 같은 구성에 있어서, 상기 디메타나이저(344)의 극저온 온도는 터보 팽창기 유닛(336)에서 근사-등엔트로피 팽창에 의한다. 상기 터보 팽창기 유닛(336)에서의 팽창 작업은 상기 가스/가스 교환기 유닛(330)으로부터의 희박 잔류 가스를 부분적으로 재압축시키기 위해 압축기(346)를 구동시킨다. 상기 부스트 압축기(348)는 상기 스트림(예를 들면, 상기 압축기(346)로부터의 잔류 가스)을 판매용 파이프라인 유출 압력으로 증가시키기 위해 사용된다.
예로서, 상기 입력 스트림은 200 MSCFD(million standard cubic feet per day)의 유량으로, 약 86℉의 온도 및 약 1,176 psia의 압력에서 제공될 수 있다. 상기 입력 스트림은 다른 탄화수소 및 오염물과 함께 주로 메탄을 포함할 수 있다. 특히, 메탄(C1)은 약 92 부피%일 수 있으며, 다른 탄화수소(C2 +)는 약 8 부피%일 수 있고, 상기 수분(H2O)은 약 34 lb/MSCF(pounds per million standard cubic feet)일 수 있다. 상기 제 1 몰레큘러 시브 유닛(312)은 상기 극저온 NGL 공급 스트림을 형성하기 위해 상기 스트림을 조절할 수 있다. 상기 극저온 NGL 공급 스트림은 200 MSCFD의 유량으로, 약 85℉의 온도 및 약 1,150 psia의 압력에서 제공될 수 있다. 또한, 상기 제 1 몰레큘러 시브 유닛(312)은 상기 수분(H2O) 함량을 1.0 ppm 미만으로 낮출 수 있다.
상기 제 2 몰레큘러 시브 유닛(316)을 위한 재생 스트림은 상기 재생 스트림의 온도를 증가시키기 위해 상기 가열 히터 유닛(320)에서 가열될 수 있다. 특히, 상기 재생 스트림은 16 MSCFD의 유량을 가질 수 있으며, 550℉(287.8℃)의 온도하에 있을 수 있으며, 또한 1,150 psia의 압력하에 있을 수 있다. 이와 같은 스트림은 제 2 몰레큘러 시브 유닛(316), 응축기(322) 및 분리 유닛(324)을 통해 전달될 수 있다. 상기 분리 유닛(324)으로부터, 상기 재생 스트림은 16 MSCFD의 유량을 가질 수 있으며, 115℉의 온도하에 있을 수 있으며 또한 1,125 psia의 압력하에 있을 수 있다. 이와 같은 재순환 스트림은 상기 재순환 압축기(326)에서 1,176 psia의 압력으로 압축될 수 있다.
또한, 상기 극저온 NGL 회수 시스템(304)에 있어서, 상기 극저온 NGL 공급 스트림은 200 MSCFD의 유량에서, 약 85℉(29.4℃)의 온도 및 약 1,150 psia의 압력으로 제공될 수 있다. 또한, 상기 제 1 몰레큘러 시브 유닛(312)은 상기 수분(H2O) 함량을 0.1 ppm 미만으로 낮출 수 있다. 상기 터보 팽창기 유닛(336)으로부터의 스트림은 150 MSCFD의 유량에서, 약 -118℉(-83.3℃)의 온도 및 약 347 psia의 압력으로 제공될 수 있다. 상기 디메타나이저(344)로부터 상기 서브쿨러 유닛(340)에 제공된 스트림은 184 MSCFD의 유량에서, 약 -147℉(-99.4℃)의 온도 및 약 345 psia의 압력으로 제공될 수 있다. 또한, 상기 압축기(346)로부터 상기 부스트 압축기(348)로 제공된 스트림은 184 MSCFD의 유량에서, 약 83℉(28.3℃)의 온도 및 약 436 psia의 압력으로 제공될 수 있다. 상기 부스트 압축기(348)로부터의 스트림은 184 MSCFD의 유량에서, 약 115℉(46.1℃)의 온도 및 약 1,175 psia의 압력으로 제공될 수 있다. 상기 스트림은 1.0 ppm 미만의 수분(H2O) 함량을 가질 수 있다.
본 예에서 언급된 바와 같이, 상기 가열 히터 유닛(3200으로부터의 재생 스트림(예를 들면, 본 공정으로부터의 퍼지 스트림)은 550℉(287.8℃)의 상승 온도로 제공된다. 이와 같이 높은 온도의 재생 스트림은 흡착제 미립자들의 열수 열화 및, 비활성화 및 관련 가동 중단을 초래하는 몰레큘러 시브 흡착제 베드 내의 코크 형성을 유발시킬 수 있다.
또한, 특정 NGL 회수 공정은 가스 과냉각 공정(GSP)으로서 언급될 수 있으며, 상기 공급 스트림에 존재하는 에탄의 90 몰%까지의 에탄 회수에 적합하다. 알 수 있는 바와 같이, RSV(Ortloff s Recycle Split Vapor) 공정 및 SCORE(Single Column Overhead Recycle) 공정과 같은, 다른 극저온 NGL 회수 공정이 잘 알려져 있으며, 요구되는 에탄이나 또는 프로판 회수의 수준에 기초하여 채택될 수 있다. 또한, 트리에틸렌 글리콜 흡착 탈수 시스템이 현장 집결 장소 또는 가스 설비 입구(미도시)에서 상류에 설치될 수 있으며, 그에 따라 상기 공급 스트림 수분 함량을 포화(예를 들면, 본 예에서 설명된 환경에서 약 34 lb/Mscf) 미만으로 낮추게 되며, 또한 상기 극저온 처리 수분 사양을 충족시키기 위해 요구되는 TSA 탈수 시스템 상의 부하를 감소시킬 수 있다.
도 3의 종래 시스템과 대조적으로, 본 기술들은 회수 장비와 통합될 수 있는 흡착제 베드들을 갖는 공급 스트림들의 공정에 있어서 강화 구성을 제공한다. 예를 들어, 본 기술들은 종래의 몰레큘러 시브 TSA 공정에서 사용되는 것보다 낮은 온도로 흡착제 베드들을 재생하기 위해 RCTSA 공정을 사용한다. 또한, 이와 같은 공정은 높은 퍼지 가스 압력하에 있을 수 있으며 따라서 PSA 접근 방법보다 추가적인 압축이 덜 필요하다. 실제로, 본 기술들은 상기 퍼지 가스 압력이 임의의 압축으로 추가적으로 낮추도록 판매용 가스 압력 근방으로 또는 판매용 가스 압력을 갖도록 구성될 수 있다. 결과적으로, 본 기술들은 큰 퍼지 가스 부피를 사용함으로써, 높은 온도(예를 들면, 약 500℉(260℃))로 가열된 퍼지 가스를 사용하지 않음으로써, 그리고 상기 퍼지 단계를 위해 가열 히터를 사용하지 않음으로써, 종래의 몰레큘러 시브 TSA 및 PSA 접근 방법의 결함들을 극복한다.
이와 같은 강화 구성들의 예로서, 도 4는 RCTSA 탈수 시스템(402)을 본 기술들의 실시예에 따른 극저온 NGL 회수 시스템(404)과 통합시키는 예시적인 다이아그램(400)과 관련된다. 이와 같은 구성은, 탈수를 위한 고속 순환 스윙 흡착 공정(예를 들면, RCTSA)의 상류인, 설비 입구에 종래의 TEG 탈수 공정을 포함한다. 이는 탈수 공정의 수분 부하(water loading)를 감소시키도록 작용할 뿐만 아니라 또한 판매용 가스 수분 함량을 미세 조정하기 위한 유연성을 제공한다. 상술된 예에서와 같이, 통합된 공정으로부터의 판매용 가스 수분 함량은 RCTSA 유닛으로의 공급 가스가 현장에서 또는 설비 입구에서 5.0 lb/Mscf로 탈수되었다고 가정하면 약 5.4 lb/Mscf가 된다. 이와 같은 약간의 증가는 성취된 NGL 회수의 깊이에 기초하여 상기 공급 가스 부피에 대한 판매용 가스 부피를 5 부피% 내지 10 부피% 축소시키는, NGL의 제거에 기인한다. 따라서, 상기 글리콜 시스템은 상기 축소를 고려한 수분을 충분히 제거함으로써 상기 판매용 가스 사양을 충족시키도록 사용될 수 있다. 이와 같은 양태는 수분의 제거를 관리하거나 또는 상기 통합 공정의 경제성에 무시할 정도의 영향을 미친다는 사실을 지지하도록 모델화될 수 있다. 또한, RSV 및 SCORE과 같은 다른 NGL 회수 공정들은, 상기 몰레큘러 시브 탈수 베드들을 제거하고 또한 판매용 가스에 대한 수분을 회수하기 위해 잔류 가스를 사용함으로써, 유사한 방식으로 RCTSA 탈수화와 통합될 수 있다.
도 4의 구성에 있어서, 상기 RCTSA 탈수 시스템(402)은 상기 입력 스트림을 위한 탈수를 수행하기 위해, 도 1 및 도 2에 도시된 흡착제 베드 유닛들과 같은 하나 이상의 흡착제 베드 유닛을 포함할 수 있다. 상기 공정은 상기 흡착제 베드 유닛을 위한 퍼지 스트림으로서 적당하게 감소된 압력에서, 상기 디메타나이저(430)로부터 제공된 스트림(예를 들면, 디메타나이저 오버헤드 스트림)으로부터의 잔류가스를 사용하는 공정을 포함하는, 고속 순환 스윙 흡착을 수행하는 공정을 포함할 수 있다. 또한, 상기 RCTSA 탈수 시스템(402)을 극저온 NGL 회수 시스템(404)과 통합시킴으로써, 그와 같은 구성에 의해 상기 공정과 관련하여 저감된 비용을 이용할 수 있는 다양한 강화 구성들이 제공된다. 또한, 흡착제의 양이 주기 시간에 따라 역으로 그리고 선형으로 변하게 됨에 따라, 본 기술들은, 도 3에서 설명된 구성과 같은 종래 시스템들과 비교하여, 작은 공간을 포함하는 흡착제 베드 유닛 및 구성 요소를 제공한다.
이와 같은 구성에 있어서, 상기 RCTSA 탈수 시스템(402)의 유닛들(406, 408, 410 및 412)과 극저온 NGL 시스템(404)의 유닛들(330, 334, 336, 340, 346, 348, 430, 432 및 434)과 같은 다양한 장비들이 사용된다. 상기 시스템들(402 및 404)은 출력 스트림을 생성하기 위해 도관(306)에 있는, 도관(332) 내의 극저온 NGL 스트림과 같은, 입력 스트림을 처리하기 위해 사용된다. 이와 같은 스트림들은 도 3의 논의에서 언급된 것들과 유사할 수 있다. 또한, 유닛들(330, 334, 336, 340, 346 및 348)과 같은 특정 유닛들은 도 3과 관련하여 상술된 것과 유사한 방식으로 사용될 수 있는 반면, 이와 같은 구성은 상기 공정에 대한 다양한 강화 구성을 제공하기 위해 이들 유닛들 사이의 스트림들의 유동 경로 상의 다양성을 포함한다. 이와 같은 구성에 있어서, 에너지는 종래의 몰레큘러 시브 TSA 공정에서와 같은 고온의 퍼지 가스를 제공하기 위해 가열 히터를 사용하지 않음으로서 보존될 수 있으며, 실제로 상기 공급 스트림 내의 모든 메탄은 판매용 가스로서 회수될 수 있다.
상기 RCTSA 탈수 시스템(402)에 있어서, 상기 유닛들은 상기 입력 스트림을 상기 극저온 NGL 공급 스트림 내로 처리함에 있어서 흡착 단계(예를 들어, 공급 단계) 및 재생 단계를 수행하기 위해 사용된다. 상기 공정은 흡착 단계 동안 다양한 유닛들(406, 408 및 410)을 도관(306)을 통해 전달하는 입력 스트림으로 시작한다. 상기 입력 스트림은 처음에 상기 입력 스트림으로부터 수분의 적어도 일부를 제고하도록 구성된 글리콜 접촉기 유닛(406) 내로 전달된다. 상기 글리콜 접촉기 유닛(406)로부터 출력된 수분의 함량은, 상기 흡착제 베드 유닛들로 공급된 모든 수분이 종국적으로 상기 흡착제 베드들을 제거하기 위해 사용되는 메탄과 관련될 수 있음에 따라, 천연 가스 판매를 위한 수분 수준 사양 이하가 되도록 조절될 수 있고, 또한 중탄화수소들이 제거됨에 따라, 상기 스트림의 부피는 최초 공급 스트림의 부피보다 작아질 수 있다. 따라서, 상기 스트림 내의 수분은 상기 글리콜 접촉기 유닛(406)의 출력시에 있어서보다 판매용 가스에 있어서 더 높은 농도하에 있을 수 있다. 상기 글리콜 접촉기 유닛(406)으로부터의 출력 스트림은, 상기 스트림으로부터 미립자들 및 액적들을 제거하기 위해 구성되는, 필터 유닛(408)으로 안내된다. 상기 필터 유닛(408)으로부터의 출력은 공급 스트림이다. 그 때, 상기 공급 스트림은 제 1 흡착제 베드 유닛(410)으로 안내된다. 상기 제 1 흡착제 베드 유닛(410)은 상기 공급 스트림으로부터의 수분과 같은 추가의 오염물을 분리시키기 위해 구성된다. 예를 들어, 상기 제 1 흡착제 베드 유닛(410)은 상기 스트림으로부터 충분한 부분의 H2O를 제거하기 위해 구성될 수 있으며, 그와 같은 출력 스트림의 수분 함량은 2.0 ppm 미만, 1.0 ppm 미만 또는 0.1 ppm 미만일 수 있다. 상기 극저온 NGL 공급 스트림과 같은 상기 극저온 NGL 회수 시스템(404)에 제공되는 극저온 NGL 공급 스트림인, 상기 제 1 흡착제 베드 유닛(410)으로부터의 탈수화된 출력물들은 도관(414) 내의 상기 제 1 흡착제 베드 유닛(410)으로부터 멀리 운송된다.
상기 스윙 흡착 주기의 흡착 단계 후에, 상기 압력은 판매용 가스 압력으로 변화된다. 상기 판매용 가스 압력은 상기 공급 가스 압력보다 낮거나 또는 높거나 또는 같을 수 있다. 만약 상기 판매용 가스 압력이 상기 공급 가스 압력보다 낮을 경우, 압력은 하나 이상의 블로다운 단계에서 감소된다. 상기 블로다운 단계 또는 단계들은 상기 흡착 단계에서의 공급 스트림과 동일한 방향으로 상기 스트림을 유동시킴으로써 수행될 수 있으며, 따라서 상기 블로다운 가스는 낮은 수분 함량 또는 다른 오염수분 함량을 가질 수 있다. 따라서, 이와 같은 블로다운 스트림은 도관을 거쳐 밸브(미도시)를 통해 상기 디메타나이저(430)로 전달되는 것이 유용하다. 상기 블로다운 단계 또는 단계들은 상기 흡착 단계에서의 공급 스트림과 반대 방향으로 상기 스트림을 유동시킴으로써 수행될 수 있으며, 따라서 상기 블로다운 가스는 높은 수분 함량 또는 다른 오염수분 함량을 가질 수 있다. 만약 판매용 가스 압력이 상기 공급 가스 압력보다 높은 경우, 압력은 하나 이상의 재압축 단계들에서 증가된다. 상기 재압축은 상기 흡착 단계에서 상기 공급 스트림과 반대 방향으로 상기 스트림을 유동시킴으로써 수행될 수 있다. 상기 블로다운 스트림의 출력은 상기 흡착제 베드 유닛들 상류의 공급 스트림과 결합될 수 있으며, 상기 판매용 가스 스트림 및/또는 하류 공정과 결합될 수 있다.
퍼지 단계에 대하여, 상기 퍼지 스트림은 상기 공급 스트림 방향(예를 들면, 역류 방향)으로 상기 극저온 NGL 회수 시스템(404)의 제 1 열교환기(432)로부터 상기 제 2 흡착제 베드 유닛(412)로 전달된다. 다음에, 상기 제 2 흡착제 베드(412)로부터의 상기 퍼지 출력 스트림 또는 퍼지 생성물 스트림은 제 2 열교환기(434)로 전달된다. 상기 퍼지 출력 스트림 또는 퍼지 생성물 스트림은 (예를 들면, 판매용 가스로서 저장되거나 또는 판매용 가스 스트림과 결합되도록) 상기 제 2 열교환기(434)로부터 도관(436)을 거쳐 판매용 가스로 전달될 수 있다.
상기 극저온 NGL 회수 시스템(404)에 대하여, 상기 극저온 NGL 공급 스트림은 도 3의 설명에서 논의된 바와 같이 유사한 방식으로 처리된다. 그러나, 이와 같은 구성은 스트림들의 유동을 상기 RCTSA 탈수 시스템(402)과 통합시킨다. 예를 들어, 상기 극저온 NGL 공급 스트림은 상기 가스/가스 교환기 유닛(330)으로 전달된 다음, 상술된 바와 같이, 냉각 분리 유닛(334), 터보 팽창기 유닛(336), 스로틀 밸브(338) 서브 쿨러 유닛(340) 및 스로틀 밸브(342)로 전달된다. 그러나, 본 구성에 있어서, 상기 디메타나이저(430)는 상기 터보 팽창기 유닛(336)으로부터의 출력 스트림 및/또는 상기 스로틀 밸브(342)로부터의 출력 스트림을 수용한다. 상기 디메타나이저(430)는 또한 상기 제 2 흡착제 베드 유닛(412)으로부터의 출력물의 일부로부터 블로다운 스트림을 수용할 수 있다. 상기 디메타나이저(430)는 상기 스트림을 도관(332) 내의 시스템(404)으로부터 멀리 안내되는 상기 극저온 극저온 NGL 출력 스트림(예를 들면, 최종 생성물 스트림)과 오버헤드 스트림으로 분리시키기 위해 사용된다. 상기 오버헤드 스트림은 상기 가스/가스 교환기 유닛(330)을 통해, 상기 압축기(346)를 통해, 상기 부스트 압축기(348)를 통해 상기 서브 쿨러 유닛(340)으로 그리고 상기 제 1 열교환기(432)로 전달된다. 그런 다음, 상기 극저온 NGL 회수 시스템(404)의 상기 제 1 열교환기(432)로부터의 상기 출력 스트림은 상술된 바와 같이 도관(411)을 거쳐 상기 RCTSA 탈수 시스템(402)에 있는 제 2 흡착제 베드 유닛(412)을 통해 퍼지 스트림으로서 전달된다. 선택적으로, 도관(411)에 있은 퍼지 스트림의 일부는 상기 제 2 흡착제 베드 유닛(412)를 우회하도록 방향전환될 수 있다. 상기 퍼지 출력 스트림 또는 퍼지 생성물 스트림은 상기 RCTSA 탈수 시스템(402)의 제 2 흡착제 베드 유닛(412)로부터 상기 극저온 NGL 회수 시스템(404)의 제 2 열교환기(434)로 전달될 수 있다. 상기 부스트 압축기(348)는 추가로 상기 스트림의 압력을, 상기 판매용 가스 압력 또는 상기 판매용 가스 압력 근방인, 상기 퍼지 압력으로 증가시킨다. 상기 퍼지 생성물 스트림 또는 퍼지 출력 스트림은 판매용 가스를 위해 사용될 수 있거나 또는 다른 공정들에서 사용될 수 있다. 상기 퍼지 출력 스트림의 압력은 상기 공급 압력과 관련된 특정 범위 내에 있을 수 있다. 예로서, 상기 퍼지 압력은 상기 공급 압력보다 40% 이하와 상기 공급 압력보다 40% 이상 사이의 범위에, 상기 공급 압력보다 20% 이하와 상기 공급 압력보다 20% 이상 사이의 범위에, 상기 공급 압력과 상기 공급 압력보다 40% 이상 사이의 범위 또는 상기 공급 압력과 상기 공급 압력보다 20% 이상 사이의 범위에 있을 수 있다.
이와 같은 구성은 종래의 몰레큘러 시브 접근 방법들과 비교하여 낮은 온도에 있는 퍼지 스트림을 이용한다. 고속 순환 스윙 흡착 공정에서 사용될 수 있는 상기 흡착제 베드 유닛들(410 및 412)은 상기 디메타나이저(430)로부터 제공된 스트림(예를 들면, 디메타나이저 오버헤드 스트림)으로부터의 잔류 가스를 갖는 퍼지 단계에서 상기 판매용 가스 압력 근방의 압력에서 재생된다. 이와 같은 구성에 있어서, 상기 디메타나이저 오버헤드 스트림은 터보 팽창기 유닛(336)에 의해 구동되는, 압축기들(346 및 348)에서 가열 및 재압축된 후 퍼지 가스로서 사용된다. 상기 공급 스트림의 NGL 함량 및 NGL 회수 정도에 기초하여, 퍼지 가스의 유량은 상기 공급 유량의 70 부피% 내지 95 부피% 범위, 상기 공급 유량의 90 부피% 내지 95 부피% 범위에 있을 수 있다. 상기 공급 스트림은 400 psia 내지 1,400 psia 범위(또는 600 psia 내지 1,200 psia 범위)의 압력을 포함할 수 있는 반면, 상기 디메타나이저(430)는 300 psia 내지 600 psia 범위의 압력에서 작동할 수 있으며, 상기 압축기(346) 다음의 스트림 압력은 400 psia 내지 600 psia 범위에 있을 수 있으며, 상기 압축기(348) 다음의 스트림 압력은 400 psia 내지 1,400 psia 범위 또는 600 psia 내지 1,200 psia 범위에 있을 수 있다. 예로서, 상기 공급 스트림 압력은 약 1,000 psia일 수 있고, 상기 디메타나이저는 345 psia의 압력에서 작동할 수 있고, 상기 퍼지 가스 압력은 1,100 psia일 수 있으므로 상기 흡착제 베드 압력은 약 1,000 psia에서 1,100 psia로 변한다. 이와 같은 구성에 있어서, 상기 퍼지 가스 온도는 상기 공급 가스 온도보다 크다. 예를 들어, 상기 공급 가스 온도는 약 86℉일 수 있으며, 상기 디메타나이저 오버헤드 스트림은 서브 쿨러 유닛(340) 및 가스/가스 교환기에서, 상기 압축기들(346 및 348)에서의 열교환 및 압축과 열교환기(432)에서의 냉각에 의해 -147℉ 내지 83℉로부터 100℉의 퍼지 온도로 가열된다. 따라서, 상기 흡착제 베드 온도는 흡착 단계 및 상기 주기의 탈착 단계(예를 들면, 상기 퍼지 단계) 동안 변할 수 있다. 예로서, 상기 공급 스트림 및 퍼지 스트림 유량 및 흡착 단계 및 탈착 단계는, 200초 주기로, 50초(흡착 단계), 100초(퍼지 단계)의 시간 간격일 수 있고, 나머지 50초는 각각 유지 및/또는 감압 및 재가압 단계들을 위한 것이다.
예로서, 4개의 흡착제 베드들이 200 MSCFD의 습성 공급 스트림을 처리하기 위해 사용될 수 있으며, 각각의 흡착제 베드 유닛은 0.92 m의 직경 0.65　m의 길이를 갖는다. 본 예에 있어서, 각각의 베드는 제곱 인치당 2,900 이상의 채널들로서 모놀리식으로 배열된 흡착제 코팅된 평행한 채널들로 구성되며, 상기 채널들은 25.4 마이크로미터의 스틸 벽들로 분리되며, 60 마이크로미터의 다공성 흡착제 층으로 내부 코팅된다. 본 예에서, 상기 흡착제 베드의 일반적은 열용량은 약 7.0 J/g 흡착제/K(Joules per gram adsorbent per degree Kelvin)였다. 각각의 흡착제 베드는 총 약 75 kg의 흡착제를 포함하며, 상기 처리를 위해 전체 300 kg이 제공된다. 또한, 본 기술들은 좁은 질량 전달 구역을 필요로 하지 않으며, 따라서 엄격한 수분의 제거를 위해 폭넓은 범위의 흡착제들이 사용될 수 있다. 이와 같은 흡착제들의 예로서 실리카 겔, 제올라이트 3A, 4A 및 5A를 포함하나 이들에 제한되지는 않는다.
이와 같은 흡착제 베드 유닛들은 도 4의 구성에서 사용될 수 있다. 특히, 입력 스트림은 200 MSCFD의 유량으로 약 86℉(30℃)의 온도 및 약 1,000 psia의 압력에서 제공될 수 있다. 상기 입력 스트림은 일차적으로 다른 탄화수소 및 오염물과 함께 메탄을 포함할 수 있다. 예로서, 상기 메탄(C1)은 약 92 몰%일 수 있으며, 상기 다른 탄화수소들(C2+)은 약 8 몰%일 수 있고, 상기 수분(H2O)은 약 34 lb/MSCF일 수 있다. 상기 글리콜 접촉기 유닛(406)으로부터의 스트림은 200 MSCFD의 유량으로 약 86℉의 온도 및 약 1,000 psia의 압력에서 제공될 수 있다. 상기 스트림은 일차적으로 메탄을 포함할 수 있으며 상기 수분(H2O)은 약 5 lb/MSCF일 수 있다. 다음에, 상기 필터(408)를 통해 전달되고 상기 제 1 흡착제 베드 유닛(410)에 제공된 스트림은 상기 극저온 NGL 공급 스트림을 형성하기 위한 스트림을 조절할 수 있다. 상기 제 1 흡착제 베드 유닛(410)으로부터의 상기 극저온 NGL 공급 스트림은 201 MSCFD의 유량으로, 약 86℉의 온도 및 약 985 psia의 압력에서 제공될 수 있다. 또한, 상기 제 1 흡착제 베드 유닛(410)은 상기 수분(H2O) 함량을 1.0 ppm 미만으로 감소시킬 수 있다.
재생을 위해, 상기 제 2 흡착제 베드 유닛(412)에 제공된 퍼지 스트림은 184 MSCFD의 유량을 가질 수 있으며, 100℉의 온도 및 1,100 psia의 압력에 있을 수 있다. 상기 제 2 흡착제 베드 유닛(412)으로부터, 상기 퍼지 통기 스트림 또는 퍼지 생성물 스트림은 183 MSCFD의 유량을 가질 수 있으며, 95℉의 온도 및 1,085 psia의 압력에 있을 수 있으며, 상기 블로다운 스트림은 1 MSCFD의 유량을 가질 수 있으며, 86℉의 온도 및 1,100 psia의 압력에 있을 수 있다.
또한, 상기 극저온 NGL 회수 시스템(404)에 있어서, 상기 제 1 흡착제 베드 유닛(410)으로부터의 상기 극저온 NGL 공급 스트림은 201 MSCFD의 유량으로 약 86℉의 온도 및 약 985 psia의 압력에서 상기 가스/가스 교환기 유닛(330)에 제공될 수 있다. 또한, 상기 제 1 흡착제 베드 유닛(410)은 상기 수분(H2O) 함량을 1.0 ppm 미만으로 감소시킬 수 있다. 또한, 상기 터보 팽창기 유닛(336)으로부터 상기 디메타나이저(430)로 제공된 스트림은 149 MSCFD의 유량으로 약 -119℉의 온도 및 약 347 psia의 압력에서 제공될 수 있으며, 반면 상기 서브 쿨러 유닛(340)으로부터 상기 디메타나이저(430)로 제공된 스트림은 49 MSCFD의 유량으로 약 -119℉의 온도 및 약 347 psia의 압력에서 제공될 수 있다. 상기 디메타나이저(430)로부터, 상기 오버헤드 스트림(예를 들면, 디메타나이저 오버헤드 유량)은 184 MSCFD의 유량으로 약 -147℉의 온도 및 약 345 psia의 압력에서 제공될 수 있다. 또한, 상기 압축기들(346 및 348)으로부터 상기 열교환기(432) 및 다음의 제 2 흡착제 베드 유닛(412)으로 제공되는 스트림은 184 MSCFD의 유량으로 약 100℉의 온도 및 약 1,100 psia의 압력에서 제공될 수 있다. 또한, 상기 제 2 흡착제 베드(412)로부터의 퍼지 출력 스트림은 183 MSCFD의 유량으로 약 95℉의 온도 및 약 1,085 psia의 압력에서 제공될 수 있다. 상기 스트림은 약 5.4 lb/MSCF 미만의 수분(H2O) 함량을 가질 수 있다.
이와 같은 다이아그램(400)에 있어서, 흡착제 베드들은 상기 디메타나이저(430)의 오버헤드 스트림으로부터의 퍼지 스트림을 갖는 퍼지 단계를 통해 재생된다. 상기 퍼지 스트림은 상기 디메타나이저(430)로부터의 오버헤드 스트림의 성분과 대체로 유사한 성분을 가질 수 있으며, 또한 대체로 유사한 유량을 갖는다. 예를 들어, 상기 퍼지 스트림의 유량은 상기 디메타나이저(430)로부터의 상기 디메타나이저 오버헤드 스트림의 유량과 연관될 수 있다. 상기 퍼지 스트림은 상기 디메타나이저 오버헤드 스트림의 적어도 20 부피%, 상기 디메타나이저 오버헤드 스트림의 적어도 50 부피%, 상기 디메타나이저 오버헤드 스트림의 적어도 80 부피% 또는 상기 디메타나이저 오버헤드 스트림의 적어도 95 부피%를 포함할 수 있다. 예를 들어, 다이아그램(400)의 구성에 있어서, 상기 퍼지 스트림은 상기 디메타나이저 유량(예를 들면, 약 100 부피%)을 포함한다.
또한, 이와 같은 구성에 있어서, 퍼지 스트림은 상기 공급 스트림의 온도 이상의 온도에서 제공된다. 예를 들어, 상기 퍼지 스트림 온도는 70℉ 내지 450℉ 범위, 70℉ 내지 300℉ 범위 또는 90℉ 내지 175℉ 범위 내에 있을 수 있다.
다른 예로서, 습성 공급 가스의 200 MSCFD를 처리하기 위해 3개의 흡착제 베드들이 사용될 수 있다. 각각의 흡착제 베드는 0.6 m의 직경 및 0.25 m의 길이를 갖는다. 각각의 흡착제 베드는 제곱 인치당 2,000 이상의 채널들로서 모놀리식으로 배열된 흡착제 코팅된 평행한 채널들로 구성된다. 각각의 흡착제 베드는 총 약 22 kg의 흡착제를 포함하며, 전체 공정을 위해 총 66 kg이 사용된다. 또한, 본 기술들은 좁은 질량 전달 구역을 필요로 하지 않으며, 따라서 엄격한 수분의 제거를 위해 폭넓은 범위의 흡착제 물질들이 사용될 수 있다. 이와 같은 흡착제들의 예로서 실리카 겔, 제올라이트 3A, 4A 및 5A를 포함하나 이들에 제한되지는 않는다.
상기 주기 동안 주어진 임의의 시간에, 하나의 흡착제 베드가 흡착 단계(예를 들면 공급) 상에 있게 되고, 두개의 흡착제 베드가 퍼지 단계 상에 있게 된다. 상기 퍼지 단계를 수행하는 두개의 흡착제 베드들은 일단 하나의 흡착제 베드가 그의 퍼지 단계를 거쳐 중도에 완료되도록 시간 오프셋(time offset)을 가지며; 반면 다른 흡착제 베드는 그의 퍼지 단계를 시작한다. 두개의 흡착제 베드들이 동시에 퍼지 단계들을 수행하고, 절반의 퍼지 시간 오프셋과 함께, 수분 조성 맥동을 감쇠시켜 상기 판매용 가스 수분 사양이 연속적으로 충족되게 허용한다.
예로서, 고속 순환 스윙 흡착 공정들이 상기 판매용 가스 압력과 일치하는 압력에서 잔류 가스(예를 들면, 상기 디메타나이저 오버헤드로부터의 스트림)를 제거함으로써 재생된다. 상기 판매용 가스 압력은 상기 공급 압력보다 높거나 또는 낮을 수 있는 판매용 파이프라인에 의해 명시된다. 상기 디메타나이저 오버헤드 스트림의 전체 또는 일부는 가열 후 퍼지 가스로서 사용되며 부스트 압축기(또한, 잔류 가스 압축기로서 언급됨)에서 재압축된다. 오직 상기 디메타나이저 오버헤드의 슬립 스트림만이 다른 구성들에서 사용될 수 있다. 상기 공급 가스의 NGL 함량 및 NGL 회수의 정도에 기초하여, 상기 퍼지 가스 유량은 상기 공급 가스 유량의 80 부피% 내지 95 부피%가 될 수 있다. 상기 부스트 압축기 다음의 대표적인 압력은 150℉ 내지 300℉ 범위의 온도에서 800 psia 내지 1300 psia 범위에 있을 수 있다. 흡착제 베드 재생을 위해 사용되기 전에, 상기 퍼지 가스는 공기 냉각 장치에서 95℉ - 175℉로 냉각된다. 상기 퍼지 가스의 냉각시의 장점은 2개를 들 수 있다. 뮤갬 , 상기 공정에서 요구되는 특징인 상기 흡착제 베드로부터 흡착된 수분의 보다 점진적인 방출로서, 그 결과 H2O 판매용 가스 사양이 상기 퍼지 단계의 과정에 걸쳐 만족된다. 둘째로, 본 기술들은 고속 열적 순환으로 인한 물질 피로도를 감소시킬 수 있다. 본 예에 있어서, 상기 공급 가스는 86℉에 있게 되고, 상기 퍼지 가스는 100℉에 있게 되어, 전체적으로 14℉의 온도 변화를 제공한다. 다량의 이용 가능한 퍼지 가스는 상기 공급 단계 동안 흡착된 수분을 탈착시키기 위해 약간의 온도 변화를 제공된다. 상기 공급 가스와 판매용 가스 사이의 압력 차에 기초하여, 상기 흡착제 베드는 퍼지 재생 전에 압축, 감압 또는 일정한 압력으로 유지될 수 있다. 또한, 본 예에 있어서, 상기 흡착제 베드에서의 압력이 퍼지 재생 전에 100 psi 증가되도록, 상기 공급 가스는 1000 psia 압력에 상기 판매용 가스는 1100 psia의 압력에 있게 된다. 만약 상기 판매용 가스의 온도에 대한 엄격한 사양이 없다면, 상기 퍼지 가스의 냉각은 필요하게 되지 않을 수 있다.
유익하게도, 이와 같은 구성은 어떠한 추가의 열교환기나 또는 노를 상기 공정 흐름으로부터 제거할 수 있다. 또한, 상기 퍼지 스트림은 다른 공정들보다 더 낮은 온도 및 더 높은 부피에서 제공될 수 있다. 상기 퍼지 스트림이 낮은 온도에서 제공됨에 따라, 상기 퍼지 스트림의 부피가 더 클 때 조차도, 도 3의 종래 TSA 공정에서의 재생 가스보다 적은 열을 포함한다.
본 기술들의 강화 구성들에 대해 상기 2개의 공정들을 비교함으로써 추가로 설명된다. 예를 들어, 공급 스트림의 동일한 탈수를 수행하기 위해, 도 3에 설명된 바와 같은 종래의 몰레큘러 시브 공정에서의 퍼지 스트림 온도는 500℉(260℃) 이상인 반면, 상기 고속 순환 TSA는 100℉(37.8℃)에서 퍼지 스트림을 사용한다. 또한, 본 기술들은 종래의 몰레큘러 시브 공정과 비교하여 흡착제 물질을 덜 사용한다. 예를 들어, 도 4의 구성에서 사용된 흡착제는 300 kg인 반면, 도 3의 종래 TSA 몰레큘러 시브 공정은 3개의 흡착제 베드들을 필요로 하며, 그 각각은 약 38,000 kg의 제올라이트 4A 흡착제를 포함하며, 총 114,000 kg의 흡착제를 요한다. 따라서, 종래의 공정은 본 기술들의 공정보다 큰 380의 팩터이다. 따라서, 도 4의 구성에서 4개의 흡착제 베드 유닛들 각각은 0.92 m의 직경 및 0.65 m의 길이를 갖는 반면, 종래 TSA 몰레큘러 시브 공정에 대한 유닛은 대략 직경이 1.4 m이고 길이가 6.7 m이다. 따라서, 본 기술들을 위한 공간은 종래 TSA 몰레큘러 시브 공정보다 크게 작다. 이와 같은 구성은 상이한 압력, 온도, 유량, 지속 기간, 베드 수, 치수 및 중량에 대해 조절될 수 있다.
하나 이상의 실시예에 있어서, 상기 글리콜 접촉기 유닛(406)은 트리에틸렌글리콜(tri-ethylene glycol)(TEG)일 수 있으며, 탈수 공정은 RCTSA 탈수 공정 상류인 입구에서의 입력 스트림 상에서 사용될 수 있다. 이와 같은 유닛은 탈수 공정의 수분 부하를 감소시키기 위해 그리고 상기 판매용 수분 함량을 조절하기 위한 유연성을 제공하기 위해 사용될 수 있다. 상기 본 예에서 도시된 바와 같이, 상기 통합된 공정으로부터의 판매용 가스 수분 함량은, 상기 RCTSA 탈수 시스템(402)에 제공된 스트림이 현장에서 또는 설비 입구에서 5.0 lb/Mscf로 탈수되었다고 가정하면, 약 5.4 lb/Mscf일 수 있다. 상기 약간의 증가는, 성취된 NGL 회복 깊이에 기초하여 상기 공급 스트림에 대한 판매용 가스의 5 몰% 내지 10 몰% 수축을 야기하는, NGL 제거로 인한 것이다. 따라서, 상기 글리콜 시스템은 수축을 고려한 충분한 수분을 제공함으로써 상기 판매용 가스 사양을 충족시키도록 사용될 수 있다. 모델링은 이와 같은 구성이 통합 공정의 경제성에 부정적인 영향을 미친다는 사실을 보여준다.
다른 실시예들에 있어서, RSV 및 SCORE와 같은, 다른 NGL 회수 공정이 상기 흡착제 베드들을 제거하고 수분을 상기 판매용 가스로 회수하기 위해 상기 디메타나이저 오버헤드 스트림(예를 들면, 잔류 가스)을 사용함으로써 본 구성에서 RCTSA 탈수 시스템과 유사한 방식으로 통합될 수 있다.
도 5는 본 기술들의 실시예에 따른 도 4의 구성과 관련된 예시적 챠트(500)이다. 상기 다이아그램(500)은 상기 스윙 흡찹 공정의 예시적 주기에 대한 시기 및 단계들을 시간 챠트(502)와 관련 범례(504)로 설명한다. 다이아그램(500)에서, 상기 단계는 흡착제 베드들(1 내지 4)과 같은 개별 흡착제 베드들에서 수행된다. 상기 주기에서 상기 단계들의 시기는 25초 간격들로 분할된다.
다이아그램(500)에 도시된 바와 같이, 상기 주기는 상기 공급 스트림의 유동에 대한 특정 유동 방향으로의 다양한 단계들을 수행하는 단계를 포함한다(예를 들면, 공동 유동은 상기 공급 스트림과 동일한 방향이며, 역 유동은 상기 흡착제 베드를 통한 상기 공급 스트림의 반대 방향이다). 이들 단계들은 유지 및 압축 단계, 퍼지 단계, 유지 및 블로다운 단계, 및 공급 단계를 포함한다.
도 6은 본 기술들의 실시예에 따른 도 4의 구성과 관련된 흡착제 베드 수분 부하의 예시적 다이아그램(600)이다. 상기 다이아그램(600)에 있어서, 상기 다이아그램(600)의 상기 흡착제 베드 수분 부하 반응들(606 및 608)은 표준화된 베드 길이(z/L)에서 조정된 베드 위치(604)에 대한 그램당 밀리몰(mmol/g)로 나타낸 흡착제 수분(H2O) 축(602)을 따라 도시된다. 상기 반응(606)은 상기 조정된 베드 위치와 비교하여 후 공급을 나타내는 반면, 상기 반응(608)은 조정된 베드 위치와 비교하여 후 퍼지를 나타낸다. 이들 반응들(606 및 608)의 각각은 상기 단계 동안 다양한 시간들에서의 수분 부하이다. 상기 반응들(606 및 608)의 각각에 대한 흡착 전방의 선단 에지는 상기 흡착제 베드의 나중 영역(예를 들어, 생성물 영역 또는 상기 생성물 단부 근방의 일부)에서는 증가하지 않는다. 특히, 예를 들어, 상기 흡착제 베드의 생성물 영역은 상기 생성물 단부에서 상기 흡착제 베드의 생성물 단부로부터의 베드 길이의 약 50%까지에 이르는 상기 흡착제 베드의 일부이며, 상기 생성물 영역에 대해 약 1 mol/kg(mole per kilogram) 미만의 수분 부하로 유지된다.
도 7은 본 기술들의 실시예에 따라 도 4의 구성과 관련된 흡착제 베드의 압력 및 온도 분포의 예시적 다이아그램(700)이다. 상기 다이아그램(700)에 있어서, 흡착제 베드 압력 및 온도 분포 반응들(708 및 710)은 bars 단위로 압력축(702)을 따라 그리고 초 단위의 시간축(704)에 대해 화씨 온도(℉) 단위로 온도축(706)을 따라 도시되었다. 상기 반응(710)은 주기 동안의 온도 분포를 나타내는 반면, 상기 반응(708)은 주기 동안의 압력 분포를 나타낸다. 25초 내지 125초의 시간 주기는 퍼지 단계인 반면, 150초 내지 200초의 시간 주기는 공급 단계(예를 들면, 흡착 단계)이다
도 8은 본 기술들의 실시예에 따라 도 4의 구성과 관련된 수분 농도 판매용 가스의 예시적 다이아그램(800)이다. 상기 다이아그램(800)에 있어서, 상기 수분 농도 반응(806)은 초 단위의 조정된 경과 퍼지 시간축에 대해 ppm 단위의 판매용 가스축(802)에 대한 수분(H20)을 따라 도시된다. 상기 반응(806)은 상기 판매용 가스의 수분 농도 분포를 나타낸다.
상기 극저온 CFZ™ 회수 시스템을 위한 공급 스트림의 탈수는 고속 순환 스윙 흡착 공정 및 상기 스트림을 탈수시키기 위한 유닛들을 사용할 수 있다. 상기 극저온 제어된 냉동 구역(Freeze Zone™) 회수 시스템에 있어서, 상기 스트림을 탈수하기 위해 다양한 단계들이 사용될 수 있다. 예를 들어, 상기 단계들은 도 4의 구성에서 사용되 단계들과 유사할 수 있다. 상술된 도 4에서 언급된 바와 같이, 상기 퍼지 스트림은, 상기 CFZ™ 시스템에서의 CFZ™ 공정으로부터의 증기 메탄 스트림일 수 있는, 상기 디메타나이저 오버헤드 스트림의 적어도 일부일 수 있다. 이와 같은 퍼지 스트림은 400 psia 내지 1,400 psia 범위의 압력에서 제공될 수 있다.
이와 같은 강화 구성들의 예로서, RCTSA 탈수 시스템(402)과 극저온 CFZ™ 회수 시스템과의 통합은 본 기술들의 다른 실시예를 나타낼 수 있다. 이와 같은 구성에 있어서, 상기 RCTSA 탈수 시스템(402)은, 입력 스트림을 위한 탈수를 수행하기 위해, 도 1 및 도 2에서 논의된 흡착제 베드 유닛들과 같은, 하나 이상의 흡착제 베드 유닛들을 포함할 수 있다. 이와 같은 공정은, 예를 들면 상기 흡착제 베드 유닛들을 위한 퍼지 스트림으로서, 400 psia 내지 1,400 psia 범위 내의 퍼지 압력에서 상기 디메타나이저로부터 제공된 스트림(예를 들면, 디메타나이저 오버헤드 스트림)으로부터의 잔류 가스를 사용하는 단계를 포함하는, 고속 순환 스윙 흡착을 수행하는 단계를 포함할 수 있다. 또한, 상기 RCTSA 탈수 시스템(402)을 극저온 CFZ™ 회수 시스템과의 통합시킴으로써, 본 공정과 관련된 비용 절감을 가능케 하는 구성과 같은 다양한 강화 구성이 제공된다. 또한, 흡착제의 양이 상기 주기 시간의 역으로 그리고 연속적으로 변함에 따라, 본 기술들은 종래의 시스템들과 비교하여 작은 공간을 포함하는 구성 요소들 및 흡착제 베드 유닛들을 제공한다.
이와 같은 구성에 있어서, RCTSA 탈수 시스템(402)에서의 유닛들(406, 408, 410 및 412) 및 극저온 CFZ™ 회수 시스템에서의 유닛들과 같은 다양한 장비가 본 공정에서 사용될 수 있다. 상기 시스템(402) 및 극저온 CFZ 회수 시스템은 도관에서의 극저온 CFZ 스트림과 같은 최종 출력 스트림을 생성하기 위해 도관(306)에서 입력 스트림을 처리하기 위해 사용된다. 상기 탈수 시스템(402)에서의 스트림은 도 4에서 논의된 스트림들과 유사할 수 있다. 또한, 특정 유닛들이, 유닛들(406, 408, 410, 348 및 412)과 같은, 상술된 도 4에서 언급된 유닛들과 유사한 방식으로 사용될 수 있는 반면, 본 구성은 상기 공정에 다양한 강화 구성들을 제공하기 위해 이들 유닛들 사이의 스트림 경로 상의 변형을 포함한다. 본 구성에 있어서, 가열 히터를 사용하지 않음으로써 또한 에너지가 보존될 수 있으며, 상기 공급 스트림에서의 거의 모든 메탄은 판매용 가스로서 회수될 수 있다.
상기 RCTSA 탈수 시스템(402)에 있어서, 상기 유닛들은 흡착 단계(예를 들면, 공급 단계) 및 상기 입력 스트림을 상기 극저온 CFZ 공급 스트림 내에서 처리하는 재생 단계를 수행하기 위해 사용된다. 상기 공정은 흡착 단계 동안 도관(306)을 통해 다양한 유닛들(406, 408 및 410)을 통과하는 입력 스트림으로 시작된다. 상기 제 1 흡착제 베드 유닛(410)은 상기 공급 스트림으로부터의 수분과 같은 추가의 오염물을 분리시키도록 구성된다. 예를 들어, 상기 제 1 흡착제 베드 유닛(410)은 상기 스트림으로부터의 H2O의 충분한 부분을 제거할 수 있도록 구성될 수 있으며, 그 결과 배출 스트림의 수분 함량은 2.0 ppm 미만, 1.0 ppm 미만 또는 0.1 ppm 미만일 수 있다. 상기 제 1 흡착제 베드 유닛(410)으로부터의 탈수된 출력은, 상기 극저온 CFZ 공급 스트림으로서 상기 극저온 CFZ 회수 시스템으로 제공되는 상기 극저온 CFZ 공급 스트림인, 도관(414)에서 상기 제 1 흡착제 베드 유닛(410)으로부터 멀리 운반된다.
또한, 다른 실시예들에 있어서, 상기 공급 스트림으로부터 상기 CFZ 공정으로의 중탄화수소는 상기 고속 순환 스윙 흡착 공정에 의해 제거될 수 있다. 중탄화수소의 제거는 흡착제 베드 유닛들의 분리 세트를 포함할 수 있거나, 또는 흡착제 베드 유닛들(410 및 412)에 의해 종료되는 상기 흡착제 베드 유닛들과 통합될 수 있다. 그와 같은 구성들에 있어서, 상기 퍼지 스트림은 보다 많은 상기 디메타나이저 오버헤드 스트림을 사용할 수 있으며, 또한 상기 공정을 추가로 강화하기 위해 상승된 온도에서 제공될 수 있다.
하나 이상의 실시예들에 있어서, 상기 물질은 비-흡착제 지지부 상에서 지지되는 흡착제 물질을 포함할 수 있다. 흡착제 물질들의 비제한적인 예들로서는 알루미나, 미세 다공성 제올라이트, 탄소, 양이온성 제올라이트, 고규산 제올라이트, 고규산 주문형 메조포러스 물질, 졸 겔 물질, 알루미늄 인 및 산소(ALPO) 물질(알루미늄 인 및 산소를 주로 함유하는 미세 다공성 및 메조포러스 물질), 실리콘 알루미늄 인 및 산소(SAPO) 물질(주로 실리콘 알루미늄 인 및 산소를 함유하는 미세 다공성 및 메조포러스 물질), 금속 유기 프레임워크(MOF) 물질(금속 유기 프레임워크로 구성된 미세 다공성 및 메조포러스 물질) 및 제올라이트성 이미다졸레이트 프레임워크(ZIF) 물질(제올라이트성 이미다졸레이트 프레임워크로 구성된 미세 다공섬 및 메조포러스 물질)을 포함할 수 있다. 다른 물질들은 작용기로 기능화된 미세 다공성 및 중공 극성 흡착제를 포함한다. CO2 제거를 위해 사용될 수 있는 작용기들의 예로서는 1차, 2차, 3차 아민, 및 아미딘, 구아니딘 및 비구아나이드와 같은 다른 비 양자성 기본 그룹들을 포함할 수 있다.
하나 이상의 실시예들에 있어서, 상기 흡착제 베드 유닛은 공급 스트림으로부터의 오염들을 분리하기 위해 사용될 수 있다. 상기 공정은 생성물 스트림을 형성하기 위해 가스 공급 스트림으로부터 하나 이상의 오염물을 분리시키기 위한 흡착제 접촉기를 갖는 흡착제 베드 유닛을 통해 공급 압력에서 가스 공급 스트림을 전달하는 단계로서, 상기 흡착제 접촉기는 제 1 부분 및 제 2 부분을 갖는, 상기 전달 단계; 상기 가스 공급 스트림의 유동을 중단시키는 단계; 감압화 단계를 수행하는 단계로서, 상기 감압화 단계는 상기 흡착제 베드 유닛 내의 압력을 감소시키는, 상기 감압화 단계를 수행하는 단계; 퍼지 단계를 수행하는 단계로서, 상기 퍼지 단계는 상기 흡착제 베드 유닛 내의 압력을 감소시키고 또한 상기 퍼지 단계는 상기 제 1 부분과 제 2 부분 사이의 중간 퍼지 분배 구역으로 퍼지 스트림을 전달시키는 단계를 포함하는, 상기 퍼지 단계를 수행하는 단계; 재압축 단계를 수행하는 단계로서, 상기 재압축 단계는 상기 흡착제 베드 유닛 내의 압력을 증가시키는, 상기 재압축 단계를 수행하는 단계; 및 적어도 하나의 추가적인 주기를 위해 상기 a) 내지 e) 단계들을 반복하는 단계를 포함할 수 있다.
또한, 하나 이상의 실시예들에 있어서, 상기 흡착제 베드 유닛은 가스 혼합물로부터 목표 가스의 분리를 위해 사용될 수 있는 흡착제를 포함할 수 있다. 상기 흡착제는 일반적으로 비-흡착제 지지부, 또는 접촉기 상에서 지지되는 흡착제 물질로 구성된다. 그와 같은 접촉기는 대체로 평행한 유동 채널들을 포함하며, 상기 유동 채널들을 제외한, 상기 접촉기의 개방 공극 체적의 20 부피%, 적합하게는 15 부피% 또는 그 이하가 약 20 옹스트롬보다 큰 공극들 내에 존재한다. 만약 정상 상태의 압력차가 공급 스트림이 상기 접촉기로 들어가는 지점 또는 장소와 생성물 스트림이 상기 접촉기로 들어가는 지점 또는 장소 사이에 인가되면, 유동 채널은 가스가 유동하는 상기 접촉기의 해당 부분이 되도록 취해진다. 상기 접촉기에 있어서, 상기 흡착제는 상기 유동 채널의 벽 내에 합체된다.
하나 이상의 실시예들에 있어서, 본 기술들에서의 상기 고속 순환 스윙 흡착 공정은 고속 순환 온도 스윙 흡착(RCTSA) 및 압력 스윙 흡착(PSA)이다. 예를 들어, 전체 순환 시간은 일반적으로 1,200초 미만, 600초 미만, 300초 미만, 적합하게는 200초 미만, 더욱 적합하게는 90초 미만이며, 가장 적합하게는 60초 미만이다.
개시된 본 발명의 원리들이 제공될 수 있는 많은 가능한 실시예들을 고려하여, 예시적인 실시예들은 오직 본 발명의 적합한 예들에 불과할 뿐이며 본 발명의 범위를 제한하는 것으로 간주되어서는 안된다는 사실이 인정되어야 한다.

Claims (31)

  1. 가스 공급 스트림으로부터 오염물들을 제거하기 위한 순환적 스윙 흡착 공정으로서,
    a) 하나 이상의 흡착 단계를 수행하는 단계로서, 상기 흡착 단계 각각은, 가스 공급 스트림으로부터 하나 이상의 오염물을 제거하고 또한 디메타나이저를 포함하는 극저온 회수 시스템으로 전달되는 생성물 스트림을 형성하도록, 공급 압력 및 공급 온도에서 상기 가스 공급 스트림을 흡착제 베드 유닛을 통해 통과시키는 단계를 포함하는, 상기 하나 이상의 흡착 단계를 수행하는 단계;
    b) 하나 이상의 퍼지 단계를 수행하는 단계로서, 상기 퍼지 단계 각각은 퍼지 생성물 스트림을 형성하기 위해 상기 가스 공급 스트림의 유동에 대한 반대 유동 방향으로 상기 흡착제 베드 유닛을 통해 퍼지 압력에서 퍼지 스트림을 통과시키는 단계를 포함하며, 상기 퍼지 스트림은 상기 디메타나이저로부터의 디메타나이저 오버헤드 스트림의 적어도 일부를 포함하며, 상기 퍼지 압력은 상기 공급 압력보다 40% 이하와 상기 공급 압력보다 40% 이상 사이의 범위에 있는, 상기 하나 이상의 퍼지 단계를 수행하는 단계;
    c) 하나 이상의 블로다운(blowdown) 단계를 수행하는 단계로서, 상기 블로다운 단계 각각은 블로다운 출력 스트림을 상기 흡착제 베드 유닛으로부터 상기 공급 스트림으로 전달시키는 단계를 포함하며, 상기 하나 이상의 블로다운 단계는 상기 공급 압력에 대해 미리 결정된 양만큼 상기 흡착제 베드 유닛 내의 압력을 감소시키는, 상기 하나 이상의 블로다운 단계를 수행하는 단계; 및
    d) 적어도 하나의 추가 주기 동안 상기 a) 및 c) 단계들을 반복하는 단계를 포함하는, 순환적 스윙 흡착 공정.
  2. 제 1 항에 있어서, 상기 퍼지 스트림은 상기 디메타나이저 오버헤드 스트림의 적어도 20 부피%를 포함하는, 순환적 스윙 흡착 공정.
  3. 제 1 항에 있어서, 상기 퍼지 스트림은 상기 디메타나이저 오버헤드 스트림의 적어도 50 부피%를 포함하는, 순환적 스윙 흡착 공정.
  4. 제 1 항에 있어서, 상기 퍼지 스트림은 상기 디메타나이저 오버헤드 스트림의 적어도 95 부피%를 포함하는, 순환적 스윙 흡착 공정.
  5. 제 1 항 내지 제 4 항 중 어느 한 항에 있어서, 상기 퍼지 생성물 스트림을 판매용 가스로 전달시키는 단계를 추가로 포함하며, 상기 퍼지 생성물 스트림의 압력은 판매용 가스 스트림의 판매용 가스 압력의 5% 범위 내에 있는, 순환적 스윙 흡착 공정.
  6. 제 1 항 내지 제 4 항 중 어느 한 항에 있어서, 상기 퍼지 압력은 상기 공급 압력보다 20% 이하와 상기 공급 압력보다 20% 이상 사이인, 순환적 스윙 흡착 공정.
  7. 제 1 항 내지 제 4 항 중 어느 한 항에 있어서, 상기 퍼지 압력은 상기 공급 압력과 상기 공급 압력보다 40% 이상 사이의 범위에 있는, 순환적 스윙 흡착 공정.
  8. 제 1 항 내지 제 4 항 중 어느 한 항에 있어서, 상기 퍼지 압력은 상기 공급 압력과 상기 공급 압력보다 20% 이상 사이의 범위에 있는, 순환적 스윙 흡착 공정.
  9. 제 1 항 내지 제 4 항 중 어느 한 항에 있어서, 상기 퍼지 스트림은 70℉와 450℉ 사이의 퍼지 온도 범위 내에 있는, 순환적 스윙 흡착 공정.
  10. 제 1 항 내지 제 4 항 중 어느 한 항에 있어서, 상기 퍼지 스트림은 70℉와 300℉ 사이의 퍼지 온도 범위 내에 있는, 순환적 스윙 흡착 공정.
  11. 제 1 항 내지 제 4 항 중 어느 한 항에 있어서, 상기 주기 지속시간은 1초보다 크고 1200초보다 작은, 순환적 스윙 흡착 공정.
  12. 제 1 항 내지 제 4 항 중 어느 한 항에 있어서, 상기 가스 공급 스트림은 상기 공급 스트림의 총 부피에 기초한 1 부피% 초과의 탄화수소를 갖는 탄화수소 함유 스트림인, 순환적 스윙 흡착 공정.
  13. 제 1 항 내지 제 4 항 중 어느 한 항에 있어서, 상기 가스 공급 스트림은 탄화수소 및 H2O를 포함하며, 상기 H2O는 상기 하나 이상의 오염물 중 하나이고, 상기 가스 공급 스트림은 2 ppm 몰(parts per million molar) 내지 상기 가스 공급 스트림에서의 포화 수준 범위의 H2O를 포함하는, 순환적 스윙 흡착 공정.
  14. 제 1 항 내지 제 4 항 중 어느 한 항에 있어서, 상기 가스 공급 스트림은 탄화수소 및 H2O를 포함하며, 상기 H2O는 상기 하나 이상의 오염물 중 하나이고, 상기 가스 공급 스트림은 50 ppm 몰 내지 1,500 ppm 몰 범위의 H2O를 포함하는, 순환적 스윙 흡착 공정.
  15. 제 1 항 내지 제 4 항 중 어느 한 항에 있어서, 상기 가스 공급 스트림은 탄화수소 및 CO2를 포함하며, 상기 CO2는 상기 하나 이상의 오염물 중 하나이고, 상기 가스 공급 스트림은 상기 가스 공급 스트림 전체의 0 몰%과 5 몰% 사이 범위의 CO2를 포함하는, 순환적 스윙 흡착 공정.
  16. 제 1 항 내지 제 4 항 중 어느 한 항에 있어서, 상기 가스 공급 스트림은 탄화수소 및 CO2를 포함하는 상기 하나 이상의 오염물을 포함하고, 상기 가스 공급 스트림에서의 CO2는 1에서 상기 가스 공급 스트림 중의 중탄화수소의 몰분율과 판매용 가스 CO2 최대 농도 사양(maximum concentration specification)의 곱을 뺀 양보다 작은, 순환적 스윙 흡착 공정.
  17. 제 1 항 내지 제 4 항 중 어느 한 항에 있어서, 상기 공급 압력은 400 psia 내지 1,400 psia 범위에 있는, 순환적 스윙 흡착 공정.
  18. 제 1 항 내지 제 4 항 중 어느 한 항에 있어서, 상기 주기 지속시간은 2초보다 크고 600초보다 작은, 순환적 스윙 흡착 공정.
  19. 제 1 항 내지 제 4 항 중 어느 한 항에 있어서, 상기 생성물 스트림의 수분 함량은 0.0 ppm과 5.0 ppm 사이의 범위에 있는, 순환적 스윙 흡착 공정.
  20. 제 1 항 내지 제 4 항 중 어느 한 항에 있어서, 상기 극저온 회수 시스템은 극저온 천연 가스 액체 회수 시스템인, 순환적 스윙 흡착 공정.
  21. 제 1 항 내지 제 4 항 중 어느 한 항에 있어서, 상기 극저온 회수 시스템은 극저온 제어된 냉동 구역 회수 시스템인, 순환적 스윙 흡착 공정.
  22. 제 1 항 내지 제 4 항 중 어느 한 항에 있어서, 상기 흡착제 베드 유닛은 제올라이트 3A, 제올라이트 4A 또는 제올라이트 5A의 흡착제 물질을 포함하는, 순환적 스윙 흡착 공정.
  23. 가스 공급 스트림으로부터 오염물들을 제거하기 위한 시스템으로서,
    하나 이상의 흡착제 베드 유닛으로서, 상기 하나 이상의 흡착제 베드 유닛 각각은 가스 공급 스트림으로부터 오염물들을 분리시키고 생성물 스트림을 출력하도록 구성되며, 상기 가스 공급 스트림은 공급 온도 및 공급 압력에 제공되는, 상기 하나 이상의 흡착제 베드 유닛;
    상기 생성물 스트림을 수용하도록 그리고 상기 생성물 스트림의 적어도 일부를 최종 생성물 스트림과 디메타나이저 오버헤드 스트림으로 분리시키기 위해 상기 생성물 스트림의 적어도 일부를 디메타나이저로 전달시키도록 구성되는 극저온 회수 시스템을 포함하며,
    상기 극저온 회수 시스템은 상기 흡착제 베드 유닛으로부터 상기 생성물 스트림을 수용하도록 그리고 상기 디메타나이저 오버헤드 스트림의 적어도 일부와의 열교환에 의해 상기 생성물 스트림의 온도를 낮추어 교환기 출력 스트림을 생성하도록 구성되는 가스/가스 교환기 유닛을 포함하며,
    퍼지 스트림은 상기 하나 이상의 흡착제 베드 유닛 각각을 통해 통과하도록 구성되고 또한 상기 디메타나이저 오버헤드 스트림의 적어도 일부를 포함하며, 퍼지 압력은 상기 공급 압력보다 40% 이하와 상기 공급 압력보다 40% 이상 사이의 범위에 있는 시스템.
  24. 제 23 항에 있어서,
    입력 스트림을 수용하고 수분의 적어도 일부를 상기 입력 스트림으로부터 제거하도록 구성된 글리콜 접촉기 유닛; 및
    상기 글리콜 접촉기 유닛으로부터 글리콜 출력 스트림을 수용하고 미립자들과 액적들을 안내하고 또한 상기 공급 스트림을 상기 하나 이상의 흡착제 베드 유닛에 제공하도록 구성되는 필터 유닛을 추가로 포함하며, 상기 가스 공급 스트림은 포화 수준 미만인 시스템.
  25. 제 23 항 또는 제 24 항에 있어서, 퍼지 생성물 스트림을 상기 하나 이상의 흡착제 베드 유닛으로부터 저장 유닛으로 판매용 가스 스트림으로서 전달하도록 구성되는 하나 이상의 도관을 추가로 포함하는 시스템.
  26. 제 23 항에 있어서, 상기 가스/가스 교환기 유닛으로부터 상기 교환기 출력 스트림의 일부를 수용하도록 그리고 상기 교환기 출력 스트림의 일부의 온도를 상기 디메타나이저 오버헤드 스트림의 적어도 일부와의 열교환에 의해 상기 디메타나이저를 위한 소정의 온도로 조절하도록 구성되는 서브 쿨러 유닛을 추가로 포함하는 시스템.
  27. 제 23 항에 있어서, 압축기를 추가로 포함하며, 상기 압축기는:
    상기 가스/가스 교환기 유닛으로부터 상기 디메타나이저 오버헤드 스트림을 수용하도록;
    상기 디메타나이저 오버헤드 스트림의 압력을 압축된 디메타나이저 오버헤드 스트림으로 증가시키도록; 또한
    상기 압축된 디메타나이저 오버헤드 스트림을 상기 퍼지 스트림으로서 재생 흡착제 베드 유닛에 제공하도록 구성되는 시스템.
  28. 제 23 항 또는 제 24 항에 있어서, 상기 극저온 회수 시스템은 극저온 천연 가스 액체 회수 시스템인 시스템.
  29. 제 23 항 또는 제 24 항에 있어서, 상기 극저온 회수 시스템은 극저온 제어된 냉동 구역 회수 시스템인 시스템.
  30. 삭제
  31. 삭제
KR1020187009201A 2015-09-02 2016-08-10 퍼지 가스로서 디메타나이저의 오버헤드 스트림을 사용하는 스윙 흡착 공정 및 시스템 KR102057023B1 (ko)

Applications Claiming Priority (5)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US201562213267P 2015-09-02 2015-09-02
US62/213,267 2015-09-02
US201662370977P 2016-08-04 2016-08-04
US62/370,977 2016-08-04
PCT/US2016/046371 WO2017039991A1 (en) 2015-09-02 2016-08-10 Process and system for swing adsorption using an overhead stream of a demethanizer as purge gas

Publications (2)

Publication Number Publication Date
KR20180044419A KR20180044419A (ko) 2018-05-02
KR102057023B1 true KR102057023B1 (ko) 2019-12-18

Family

ID=56801800

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
KR1020187009201A KR102057023B1 (ko) 2015-09-02 2016-08-10 퍼지 가스로서 디메타나이저의 오버헤드 스트림을 사용하는 스윙 흡착 공정 및 시스템

Country Status (8)

Country Link
US (1) US10220345B2 (ko)
EP (1) EP3344371B1 (ko)
KR (1) KR102057023B1 (ko)
CN (1) CN107847851B (ko)
AU (1) AU2016317387B2 (ko)
CA (1) CA2996139C (ko)
EA (1) EA201890610A1 (ko)
WO (1) WO2017039991A1 (ko)

Families Citing this family (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2018118422A1 (en) * 2016-12-23 2018-06-28 Basf Corporation Natural gas liquids recovery process
CN110295072B (zh) * 2019-05-30 2021-06-25 中石化石油机械股份有限公司研究院 小型撬装化的天然气净化装置及净化方法
EP4263030A1 (en) * 2020-12-21 2023-10-25 Basf Corporation Hydrocarbon recovery units with separators configured to reduce liquid hydrocarbon exposure to regeneration gas streams
WO2023107808A1 (en) * 2021-12-10 2023-06-15 ExxonMobil Technology and Engineering Company Dehydration processes using microporous aluminophosphate-based materials

Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4963339A (en) 1988-05-04 1990-10-16 The Boc Group, Inc. Hydrogen and carbon dioxide coproduction
US20020189443A1 (en) 2001-06-19 2002-12-19 Mcguire Patrick L. Method of removing carbon dioxide or hydrogen sulfide from a gas
US20150013377A1 (en) * 2012-03-21 2015-01-15 Russell H. Oelfke Separating Carbon Dioxide and Ethane From A Mixed Stream

Family Cites Families (352)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3124152A (en) 1964-03-10 Poppet-type valve construction
US3103425A (en) 1963-09-10 Adsorption apparatus and method
US1868138A (en) 1930-04-10 1932-07-19 Edwin J Fisk Poppet valve
NL136032C (ko) 1961-12-18 1900-01-01
CH464625A (de) 1966-10-12 1968-10-31 Sulzer Ag Wellendichtung für ein Gebläse, insbesondere für das Umwälzgebläse einer gasgekühlten Kernreaktoranlage
US3602247A (en) 1969-11-10 1971-08-31 Stuart E Bunn Multiple-poppet valve structure
US3788036A (en) 1972-07-26 1974-01-29 D Stahl Pressure equalization and purging system for heatless adsorption systems
US3967464A (en) 1974-07-22 1976-07-06 Air Products And Chemicals, Inc. Air separation process and system utilizing pressure-swing driers
US4496376A (en) 1978-01-26 1985-01-29 Litton Systems, Inc. Variable area molecular sieve container having a thermal control system
US4187092A (en) 1978-05-15 1980-02-05 Billings Energy Corporation Method and apparatus for providing increased thermal conductivity and heat capacity to a pressure vessel containing a hydride-forming metal material
DE2935147A1 (de) 1979-08-30 1981-03-26 Linde Ag, 65189 Wiesbaden Verfahren zur entfernung von schmiermittelnebeln und schmiermitteldaempfen aus einem gasstrom
US4261815A (en) 1979-12-31 1981-04-14 Massachusetts Institute Of Technology Magnetic separator and method
US4325565A (en) 1980-03-03 1982-04-20 General Motors Corporation Cambering vehicle
US4386947A (en) 1980-04-25 1983-06-07 Nippon Soken, Inc. Apparatus for adsorbing fuel vapor
US4329162A (en) 1980-07-03 1982-05-11 Corning Glass Works Diesel particulate trap
US4340398A (en) 1981-05-20 1982-07-20 Union Carbide Corporation Pressure swing adsorption recovery
JPS58114715A (ja) 1981-12-26 1983-07-08 Sumitomo Heavy Ind Ltd 乾式脱硫装置における不活性ガスの生成方法
EP0086073B1 (en) 1982-02-04 1986-11-12 Toray Industries, Inc. Rotary valve
US4461630A (en) 1982-09-30 1984-07-24 Union Carbide Corporation Product recovery in pressure swing adsorption process and system
US4445441A (en) 1983-06-01 1984-05-01 Combustion Engineering, Inc. Slag tap gas flow inducement in wet-bottom furnaces
JPS59232174A (ja) 1983-06-16 1984-12-26 Tokyo Gas Co Ltd コ−クス炉ガスの精製法
US4977745A (en) 1983-07-06 1990-12-18 Heichberger Albert N Method for the recovery of low purity carbon dioxide
JPS60189318A (ja) 1984-03-07 1985-09-26 Mitsubishi Electric Corp パルス増幅装置
GB8528249D0 (en) 1985-11-15 1985-12-18 Normalair Garrett Ltd Molecular sieve bed containers
US4816039A (en) 1986-02-24 1989-03-28 The Boc Group, Inc. PSA multicomponent separation utilizing tank equalization
US4752311A (en) * 1986-02-24 1988-06-21 The Boc Group, Inc. Argon recovery from ammonia plant purge gas utilizing a combination of cryogenic and non-cryogenic separating means
DE8605649U1 (de) 1986-03-01 1986-04-17 Degussa Ag, 6000 Frankfurt Vorrichtung zur Halterung von Monolithkatalysatoren
US4770676A (en) 1986-05-16 1988-09-13 Air Products And Chemicals, Inc. Recovery of methane from land fill gas
EP0257493A1 (en) 1986-08-22 1988-03-02 Air Products And Chemicals, Inc. Adsorptive separation of gas mixtures
GB8623605D0 (en) 1986-10-01 1986-11-05 Normalair Garrett Ltd Aircraft on-board gas generating apparatus
US4711968A (en) 1986-10-03 1987-12-08 Exxon Research & Engineering Co. Process for the hydrofomylation of sulfur-containing thermally cracked petroleum residua
US4784672A (en) 1987-10-08 1988-11-15 Air Products And Chemicals, Inc. Regeneration of adsorbents
US4790272A (en) 1987-10-15 1988-12-13 Woolenweber William E Non-circular poppet valves for internal combustion engine cylinder assemblies
US5234472A (en) 1987-11-16 1993-08-10 The Boc Group Plc Separation of gas mixtures including hydrogen
US5292990A (en) 1988-12-07 1994-03-08 Exxon Research & Engineering Co. Zeolite composition for use in olefinic separations
US4877429A (en) 1989-03-06 1989-10-31 Hunter Donald W Valve device for P.S.A. or R.P.S.A. systems
JPH088972B2 (ja) 1989-03-28 1996-01-31 森川産業株式会社 ガスの回収装置
JPH02281096A (ja) * 1989-04-24 1990-11-16 Seibu Gas Kk 富メタン混合ガスの炭酸ガス及び水分を除去する装置
US5110328A (en) 1989-06-07 1992-05-05 Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho Solvent adsorber and solvent recovery system
JPH0724735B2 (ja) 1989-11-04 1995-03-22 西部瓦斯株式会社 圧力スイング吸着における過吸着回収システム
US5125934A (en) 1990-09-28 1992-06-30 The Boc Group, Inc. Argon recovery from argon-oxygen-decarburization process waste gases
US5089034A (en) * 1990-11-13 1992-02-18 Uop Process for purifying natural gas
JP2838586B2 (ja) 1990-11-15 1998-12-16 クラレケミカル株式会社 吸着剤成型体と板の接着方法
US5174796A (en) 1991-10-09 1992-12-29 Uop Process for the purification of natural gas
US5169006A (en) 1991-11-14 1992-12-08 Ceil Stelzer Continuous magnetic separator
US6136222A (en) 1991-12-11 2000-10-24 Bend Research, Inc. Liquid absorbent solutions for separating nitrogen from natural gas
US5224350A (en) 1992-05-11 1993-07-06 Advanced Extraction Technologies, Inc. Process for recovering helium from a gas stream
US5365011A (en) 1992-05-29 1994-11-15 The Boc Group, Inc. Method of producing unsaturated hydrocarbons and separating the same from saturated hydrocarbons
US5354346A (en) 1992-10-01 1994-10-11 Air Products And Chemicals, Inc. Purge effluent repressurized adsorption process
US5281258A (en) * 1992-12-21 1994-01-25 Uop Removal of mercury impurity from natural gas
US5306331A (en) 1993-03-18 1994-04-26 Permea, Inc. Process for cooling the feed gas to gas separation systems
US5370728A (en) 1993-09-07 1994-12-06 Praxair Technology, Inc. Single bed pressure swing adsorption system and process
CA2133302A1 (en) * 1993-10-06 1995-04-07 Ravi Kumar Integrated process for purifying and liquefying a feed gas mixture with respect to its less strongly adsorbed component of lower volatility
US5733451A (en) 1994-05-20 1998-03-31 Englehard/Icc Core for interacting with a fluid media flowing therethrough and method of making the same
US5792239A (en) 1994-10-21 1998-08-11 Nitrotec Corporation Separation of gases by pressure swing adsorption
US5547641A (en) 1995-01-10 1996-08-20 Caterpillar Inc. Catalytic converter exhaust section for an internal combustion engine
US6194079B1 (en) 1995-04-19 2001-02-27 Capitol Specialty Plastics, Inc. Monolithic polymer composition having an absorbing material
EP0745416B1 (en) 1995-06-02 2003-09-17 Corning Incorporated Device for removal of contaminants from fluid streams
US5811616A (en) 1995-06-13 1998-09-22 Amoco Corporation BF3 gas recovery process
AU1192897A (en) 1995-06-23 1997-01-22 Revolve Technologies Inc. Dry seal contamination prevention system
US5565018A (en) 1995-07-12 1996-10-15 Praxair Technology, Inc. Optimal pressure swing adsorption refluxing
US5672196A (en) 1995-08-01 1997-09-30 The Boc Group, Inc. Process and apparatus for the separation of gases
US5700310A (en) 1995-12-29 1997-12-23 Mg Generon, Inc. Removal of oil from compressed gas with macroporous polymeric adsorbent
US6015041A (en) 1996-04-01 2000-01-18 Westinghouse Savannah River Company Apparatus and methods for storing and releasing hydrogen
US6063161A (en) 1996-04-24 2000-05-16 Sofinoy Societte Financiere D'innovation Inc. Flow regulated pressure swing adsorption system
USRE38493E1 (en) 1996-04-24 2004-04-13 Questair Technologies Inc. Flow regulated pressure swing adsorption system
US5807423A (en) 1996-09-27 1998-09-15 The Boc Group, Inc. Process and apparatus for gas separation
US5827358A (en) 1996-11-08 1998-10-27 Impact Mst, Incorporation Rapid cycle pressure swing adsorption oxygen concentration method and apparatus
US5769928A (en) 1996-12-12 1998-06-23 Praxair Technology, Inc. PSA gas purifier and purification process
JP2001507982A (ja) 1996-12-31 2001-06-19 ボーイ ゴードン キーファー 高頻度圧力変動による吸着
US5735938A (en) 1997-01-15 1998-04-07 Praxair Technology, Inc. Method for production of nitrogen using oxygen selective adsorbents
US5912426A (en) 1997-01-30 1999-06-15 Praxair Technology, Inc. System for energy recovery in a vacuum pressure swing adsorption apparatus
CA2278093C (en) 1997-01-31 2006-03-21 Healthdyne Technologies, Inc. Pressure swing absorption system with multi-chamber canister
US5846295A (en) * 1997-03-07 1998-12-08 Air Products And Chemicals, Inc. Temperature swing adsorption
WO1998041313A1 (en) 1997-03-14 1998-09-24 Exxon Research And Engineering Company Membranes comprising aminoacid salts in polyamine polymers and blends
US6152991A (en) 1997-04-17 2000-11-28 Praxair Technology, Inc. Multilayer adsorbent beds for PSA gas separation
US5882380A (en) 1997-05-14 1999-03-16 Air Products And Chemicals, Inc. Pressure swing adsorption process with a single adsorbent bed
US5906673A (en) 1997-05-15 1999-05-25 Nitrotec Corporation Pressure swing system with auxiliary adsorbent bed
US5924307A (en) 1997-05-19 1999-07-20 Praxair Technology, Inc. Turbine/motor (generator) driven booster compressor
ES2135329B1 (es) 1997-05-31 2000-05-16 Univ Valencia Politecnica Zeolita itq-3.
DZ2535A1 (fr) 1997-06-20 2003-01-08 Exxon Production Research Co Procédé perfectionné pour la liquéfaction de gaz naturel.
US6179900B1 (en) 1997-10-09 2001-01-30 Gkss Forschungszentrum Geesthacht Gmbh Process for the separation/recovery of gases
US7094275B2 (en) 1997-12-01 2006-08-22 Questair Technologies, Inc. Modular pressure swing adsorption apparatus
CA2312506C (en) 1997-12-01 2008-11-18 Bowie Gordon Keefer Modular pressure swing adsorption apparatus
US6007606A (en) 1997-12-09 1999-12-28 Praxair Technology, Inc. PSA process and system
US6147126A (en) 1998-02-10 2000-11-14 Exxon Research And Engineering Company Gas conversion using hydrogen from syngas gas and hydroconversion tail gas
FR2775198B1 (fr) 1998-02-26 2000-04-14 Air Liquide Procede et dispositif de purification de gaz par adsorption a lits horizontaux fixes
US6500234B1 (en) 1998-02-27 2002-12-31 Praxair Technology, Inc. Rate-enhanced gas separation
US6444014B1 (en) 1998-02-27 2002-09-03 Praxair Technology, Inc. VPSA process using adsorbent materials
FR2775618B1 (fr) 1998-03-03 2000-05-05 Air Liquide Adsorbant a taux d'echange heterogene et procede psa mettant en oeuvre un tel adsorbant
JPH11280921A (ja) 1998-03-30 1999-10-15 Kiichi Taga 高温ガス切替弁
FR2776941B1 (fr) 1998-04-07 2000-05-05 Air Liquide Procede et unite de production d'oxygene par adsorption avec cycle court
US5968234A (en) 1998-04-14 1999-10-19 Air Products And Chemicals, Inc. Temperature swing adsorption with regeneration by elevated pressure ASU nitrogen-enriched gas
US5935444A (en) 1998-05-14 1999-08-10 Amcol International Corporation Method and apparatus for removing oil from water on offshore drilling and production platforms
EP0958884A1 (de) 1998-05-19 1999-11-24 Lastec Laserjob AG Verfahren zum Bearbeiten von Werkstücken sowie Werkzeugmaschine
US6011192A (en) 1998-05-22 2000-01-04 Membrane Technology And Research, Inc. Membrane-based conditioning for adsorption system feed gases
JP4519954B2 (ja) 1998-07-07 2010-08-04 大陽日酸株式会社 高清浄乾燥空気と乾燥空気の製造方法及び装置
US6921597B2 (en) 1998-09-14 2005-07-26 Questair Technologies Inc. Electrical current generation system
EP1018359A3 (en) 1998-11-25 2002-09-04 Air Products And Chemicals, Inc. Pressure swing adsorption process and system with product storage tank(s)
US6096115A (en) 1998-11-25 2000-08-01 Air Products And Chemicals, Inc. Pressure swing adsorption process and system utilizing two product storage tanks
WO2000035560A2 (en) 1998-12-16 2000-06-22 Quest Air Gases, Inc. Gas separation with split stream centrifugal turbomachinery
US6183538B1 (en) 1999-02-09 2001-02-06 Air Products And Chemicals, Inc. Pressure swing adsorption gas flow control method and system
US6156101A (en) 1999-02-09 2000-12-05 Air Products And Chemicals, Inc. Single bed pressure swing adsorption process and system
US6245127B1 (en) 1999-05-27 2001-06-12 Praxair Technology, Inc. Pressure swing adsorption process and apparatus
US6231302B1 (en) 1999-06-08 2001-05-15 G. Fonda Bonardi Thermal control system for gas-bearing turbocompressors
WO2000075564A1 (en) 1999-06-08 2000-12-14 Nunez Suarez, Mario Pressurized combustion and heat transfer process and apparatus
US6406523B1 (en) 1999-06-09 2002-06-18 Questair Technologies, Inc. Rotary pressure swing adsorption apparatus
CA2274390A1 (en) 1999-06-10 2000-12-10 Questor Industries Inc. Multistage chemical separation method and apparatus using pressure swing adsorption
ATE275435T1 (de) 1999-06-10 2004-09-15 Questair Technologies Inc Chemischer reaktor mit druckwechseladsorption
CA2274312A1 (en) 1999-06-10 2000-12-10 Kevin A. Kaupert Modular pressure swing adsorption apparatus with clearance-type valve seals
CA2274388A1 (en) 1999-06-10 2000-12-10 Bowie Keefer Surge adsorber flow regulation for modular pressure swing adsorption
CA2274318A1 (en) 1999-06-10 2000-12-10 Questor Industries Inc. Pressure swing adsorption with axial or centrifugal compression machinery
US6733571B1 (en) 1999-07-12 2004-05-11 Saes Pure Gas, Inc. Gas purification system with an integrated hydrogen sorption and filter assembly
US6436171B1 (en) 1999-07-22 2002-08-20 The Boc Group, Inc. Oxygen-selective adsorbents
US6210466B1 (en) 1999-08-10 2001-04-03 Uop Llc Very large-scale pressure swing adsorption processes
US6311719B1 (en) 1999-08-10 2001-11-06 Sequal Technologies, Inc. Rotary valve assembly for pressure swing adsorption system
US6284021B1 (en) 1999-09-02 2001-09-04 The Boc Group, Inc. Composite adsorbent beads for adsorption process
FR2800297B1 (fr) 1999-10-28 2001-12-28 Air Liquide Installation de traitement cyclique de fluide par adsorption avec vannes a etancheite amelioree
US6503299B2 (en) 1999-11-03 2003-01-07 Praxair Technology, Inc. Pressure swing adsorption process for the production of hydrogen
US6514319B2 (en) 1999-12-09 2003-02-04 Questair Technologies Inc. Life support oxygen concentrator
US7250073B2 (en) 1999-12-09 2007-07-31 Questair Technologies, Inc. Life support oxygen concentrator
FR2804042B1 (fr) 2000-01-25 2002-07-12 Air Liquide Procede de purification d'un gaz par adsorption des impuretes sur plusieurs charbons actifs
DE60123395T2 (de) 2000-03-03 2007-08-09 Shell Internationale Research Maatschappij B.V. Verwendung von niederdruck-destillat als absorberöl in einer fcc-rückgewinnungssektion
US6835354B2 (en) 2000-04-05 2004-12-28 Hyradix, Inc. Integrated reactor
CA2306311C (en) 2000-04-20 2007-04-10 Quest Air Gases Inc. Absorbent laminate structures
US6579341B2 (en) 2000-05-19 2003-06-17 Membrane Technology And Research, Inc. Nitrogen gas separation using organic-vapor-resistant membranes
US6506351B1 (en) 2000-08-11 2003-01-14 The Boc Group, Inc. Removal of nitrogen oxides from gas streams
EP1180599A1 (de) 2000-08-16 2002-02-20 Siemens Building Technologies AG Sicherheitstechnische Einrichtung für eine Pumpe, die in einem Fluidgetriebe verwendet werden kann
JP3581879B2 (ja) 2000-08-30 2004-10-27 独立行政法人産業技術総合研究所 アルミナ多孔体及びその製造方法
US7122073B1 (en) 2000-09-18 2006-10-17 Praxair Technology, Inc. Low void adsorption systems and uses thereof
CA2320551C (en) 2000-09-25 2005-12-13 Questair Technologies Inc. Compact pressure swing adsorption apparatus
EP1326700B1 (en) 2000-09-25 2006-08-30 Questair Technologies, Inc. Layered manifold pressure swing adsorption device and method
ATE503727T1 (de) 2000-09-26 2011-04-15 Lanxess Deutschland Gmbh Kontakt- und adsorber-granulate
CA2324533A1 (en) 2000-10-27 2002-04-27 Carl Hunter Oxygen enrichment in diesel engines
US7041272B2 (en) 2000-10-27 2006-05-09 Questair Technologies Inc. Systems and processes for providing hydrogen to fuel cells
US7097925B2 (en) 2000-10-30 2006-08-29 Questair Technologies Inc. High temperature fuel cell power plant
CA2325072A1 (en) 2000-10-30 2002-04-30 Questair Technologies Inc. Gas separation for molten carbonate fuel cell
US6444012B1 (en) 2000-10-30 2002-09-03 Engelhard Corporation Selective removal of nitrogen from natural gas by pressure swing adsorption
US6425938B1 (en) 2000-11-01 2002-07-30 Air Products And Chemicals, Inc. Single bed pressure swing adsorption process
AU2002215752A1 (en) 2000-12-08 2002-06-18 Denis Connor Methods and apparatuses for gas separation by pressure swing adsorption with partial gas product feed to fuel cell power source
CA2329475A1 (en) 2000-12-11 2002-06-11 Andrea Gibbs Fast cycle psa with adsorbents sensitive to atmospheric humidity
US6500241B2 (en) 2000-12-19 2002-12-31 Fluor Corporation Hydrogen and carbon dioxide coproduction
CA2430184A1 (en) 2001-01-05 2002-08-29 Questair Technologies Inc. Adsorbent coating compositions, laminates and adsorber elements comprising such compositions and methods for their manufacture and use
US6497750B2 (en) 2001-02-26 2002-12-24 Engelhard Corporation Pressure swing adsorption process
US20020157535A1 (en) 2001-02-28 2002-10-31 Kanazirev Vladislav I. Process and adsorbent for gas drying
JP2002253818A (ja) 2001-03-01 2002-09-10 Heiwa Corp 遊技機のクレーム処理方法，遊技機のクレーム処理システムおよびクレーム処理プログラム
FR2822085B1 (fr) 2001-03-16 2003-05-09 Air Liquide Adsorbant a transfert de matiere ameliore pour procede vsa ou psa
US6531516B2 (en) 2001-03-27 2003-03-11 Exxonmobil Research & Engineering Co. Integrated bitumen production and gas conversion
TW490814B (en) 2001-04-04 2002-06-11 Macronix Int Co Ltd Manufacturing method of memory device with floating gate
US6746515B2 (en) 2001-04-30 2004-06-08 Battelle Memorial Institute Method and apparatus for thermal swing adsorption and thermally-enhanced pressure swing adsorption
GB2375148A (en) 2001-04-30 2002-11-06 Corac Group Plc A dry gas seal
US6630012B2 (en) 2001-04-30 2003-10-07 Battelle Memorial Institute Method for thermal swing adsorption and thermally-enhanced pressure swing adsorption
JP2002348651A (ja) 2001-05-22 2002-12-04 Nisshin Steel Co Ltd Ｍｇ含有溶融亜鉛基めっき鋼板の製造方法及び製造装置
US6471939B1 (en) 2001-05-29 2002-10-29 Exxonmobil Research And Engineering Company Synthetic porous crystalline material ITQ-12, its synthesis and use
US6752852B1 (en) 2001-07-17 2004-06-22 American Air Liquide, Inc. Apparatus for removing moisture from fluids comprising acid gases; methods of using same, and compositions
JP3553568B2 (ja) 2001-08-29 2004-08-11 日本酸素株式会社 酸素・窒素混合ガスより窒素分離するための吸着剤とそれを用いた窒素製造方法
SE523278C2 (sv) 2001-10-11 2004-04-06 Ifoe Ceramics Ab Förfarande och anordning för framställning av syre eller syreberikad luft
US6814771B2 (en) 2001-11-30 2004-11-09 Delphi Technologies, Inc. Evaporative emissions control device with internal seals
JP3891834B2 (ja) 2001-12-04 2007-03-14 大陽日酸株式会社 ガス供給方法及び装置
WO2003053546A1 (en) 2001-12-20 2003-07-03 Praxair Technology, Inc. Method and apparatus for gas purification
US6572678B1 (en) 2001-12-28 2003-06-03 Membrane Technology And Research, Inc. Natural gas separation using nitrogen-selective membranes of modest selectivity
EP1323468A1 (en) 2001-12-31 2003-07-02 Grace GmbH & Co. KG Adsorbing material comprised of porous functional solid incorporated in a polymer matrix
US20030129101A1 (en) 2002-01-10 2003-07-10 Steven Zettel Catalytic monolith support system with improved thermal resistance and mechanical properties
US7067208B2 (en) 2002-02-20 2006-06-27 Ion America Corporation Load matched power generation system including a solid oxide fuel cell and a heat pump and an optional turbine
US6565627B1 (en) 2002-03-08 2003-05-20 Air Products And Chemicals, Inc. Self-supported structured adsorbent for gas separation
US6893483B2 (en) 2002-03-08 2005-05-17 Air Products And Chemicals, Inc. Multilayered adsorbent system for gas separations by pressure swing adsorption
US6660064B2 (en) 2002-03-08 2003-12-09 Air Products And Chemicals, Inc. Activated carbon as sole absorbent in rapid cycle hydrogen PSA
ATE373323T1 (de) 2002-03-14 2007-09-15 Questair Technologies Inc Wasserstoffrückführung für festoxid- brennstoffzellen
JP2005519731A (ja) 2002-03-14 2005-07-07 クエストエアー テクノロジーズ インコーポレイテッド 圧力スイング及び置換パージの組合せによるガス分離
US20030202918A1 (en) 2002-04-24 2003-10-30 Nissan Motor Co., Ltd. Exhaust gas purification device
US6770120B2 (en) 2002-05-01 2004-08-03 Praxair Technology, Inc. Radial adsorption gas separation apparatus and method of use
US6660065B2 (en) 2002-05-06 2003-12-09 Litton Systems, Inc. Pressure swing adsorption dryer for pneumatically driven pressure intensifiers
US6773225B2 (en) 2002-05-30 2004-08-10 Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. Gas turbine and method of bleeding gas therefrom
US6641645B1 (en) 2002-06-13 2003-11-04 Air Products And Chemicals, Inc. Vacuum swing adsorption process with controlled waste gas withdrawal
FR2841152B1 (fr) 2002-06-19 2005-02-11 Air Liquide Procede de traitement d'au moins un gaz de charge par adsorption a modulation de pression
FR2841153B1 (fr) 2002-06-21 2004-07-23 Air Liquide Procede de regulation d'une unite de traitement, par adsorption a modulation de pression, d'au moins un gaz de charge
US6605136B1 (en) 2002-07-10 2003-08-12 Air Products And Chemicals, Inc. Pressure swing adsorption process operation and optimization
US6631626B1 (en) 2002-08-12 2003-10-14 Conocophillips Company Natural gas liquefaction with improved nitrogen removal
US7077891B2 (en) 2002-08-13 2006-07-18 Air Products And Chemicals, Inc. Adsorbent sheet material for parallel passage contactors
US7285350B2 (en) 2002-09-27 2007-10-23 Questair Technologies Inc. Enhanced solid oxide fuel cell systems
US7354562B2 (en) 2002-10-25 2008-04-08 Air Products And Chemicals, Inc. Simultaneous shift-reactive and adsorptive process to produce hydrogen
US6889710B2 (en) 2002-11-15 2005-05-10 Air Products And Chemicals, Inc. Rotary sequencing valve with flexible port plate
US6802889B2 (en) 2002-12-05 2004-10-12 Air Products And Chemicals, Inc. Pressure swing adsorption system for gas separation
EP1590080A2 (en) 2002-12-18 2005-11-02 University Of Ottawa Amine modified adsorbent, its preparation and use for dry scrubbing of acid gases
KR100732421B1 (ko) 2002-12-23 2007-06-27 삼성전자주식회사 공기 정화기
US20040197596A1 (en) 2003-02-03 2004-10-07 Questair Technologies Inc. Spacerless parallel passage contractor
GB2398522A (en) 2003-02-18 2004-08-25 Air Prod & Chem Apparatus for the purification of gasses.
EP1468724A1 (en) 2003-04-15 2004-10-20 Board Of Regents, The University Of Texas System Dithiolene functionalized polymer membrane for olefin/paraffin separation
JP4119304B2 (ja) 2003-05-20 2008-07-16 トヨタ自動車株式会社 ガス貯蔵装置
US7172645B1 (en) 2003-06-30 2007-02-06 Sun Microsystems, Inc. Gas filtration and storage using activated carbon/graphite foam monoliths
US6918953B2 (en) 2003-07-09 2005-07-19 H2Gen Innovations, Inc. Modular pressure swing adsorption process and apparatus
DE602004023213D1 (de) 2003-07-14 2009-10-29 Hitachi Metals Ltd Keramikwabenfilter und herstellungsverfahren dafür
US8712428B2 (en) 2003-07-19 2014-04-29 Polaris Wireless, Inc. Location estimation of wireless terminals through pattern matching of deduced signal strengths
CA2535842C (en) 2003-08-29 2012-07-10 Velocys Inc. Process for separating nitrogen from methane using microchannel process technology
US20050129952A1 (en) 2003-09-29 2005-06-16 Questair Technologies Inc. High density adsorbent structures
WO2005050768A1 (en) 2003-11-19 2005-06-02 Questair Technologies Inc. High efficiency load-following solid oxide fuel cell systems
US7027929B2 (en) 2003-11-21 2006-04-11 Geo-X Systems Ltd. Seismic data interpolation system
US7655331B2 (en) 2003-12-01 2010-02-02 Societe Bic Fuel cell supply including information storage device and control system
US7314503B2 (en) 2003-12-08 2008-01-01 Syntroleum Corporation Process to remove nitrogen and/or carbon dioxide from methane-containing streams
US7276107B2 (en) 2003-12-23 2007-10-02 Praxair Technology, Inc. Indexing rotary dual valve for pressure swing adsorption systems
US7637989B2 (en) 2003-12-31 2009-12-29 Merits Health Products Co., Ltd. Rapid cycle pressure swing adsorption oxygen concentration method and mechanical valve for the same
US7166149B2 (en) 2004-01-12 2007-01-23 Uop Llc Adsorption process for continuous purification of high value gas feeds
EP1577561A1 (de) 2004-03-19 2005-09-21 MAN Turbomaschinen AG Schweiz Umwälz- und Heizvorrichtung für einen Rotationskompressor
GB2413603A (en) 2004-04-30 2005-11-02 Corac Group Plc A dry gas seal assembly
US7117669B2 (en) 2004-05-05 2006-10-10 Eaton Corporation Temperature swing adsorption and selective catalytic reduction NOx removal system
US7128775B2 (en) 2004-05-12 2006-10-31 Praxair Technology, Inc. Radial bed flow distributor for radial pressure adsorber vessel
US7279029B2 (en) 2004-05-21 2007-10-09 Air Products And Chemicals, Inc. Weight-optimized portable oxygen concentrator
CN1287886C (zh) 2004-06-11 2006-12-06 成都天立化工科技有限公司 一种改进的两段变压吸附制富氧方法
US7189280B2 (en) 2004-06-29 2007-03-13 Questair Technologies Inc. Adsorptive separation of gas streams
JP4534629B2 (ja) 2004-06-30 2010-09-01 Ｊｆｅエンジニアリング株式会社 ガス精製装置及び該ガス精製装置で使用された除去剤の再生方法
JP2006038487A (ja) 2004-07-22 2006-02-09 Mitsutoyo Corp 光学式測定装置
JP2006036849A (ja) 2004-07-23 2006-02-09 Kobelco Eco-Solutions Co Ltd バイオガスの処理利用システム及びバイオガスの処理利用方法
WO2006017940A1 (en) 2004-08-20 2006-02-23 Questair Technologies Inc. Improved parallel passage contactor structure
CN100548874C (zh) 2004-08-30 2009-10-14 可乐丽化学株式会社 氮气的分离方法以及分子筛碳
US20060049102A1 (en) 2004-09-03 2006-03-09 Miller Jeffrey T Ionic polymer membranes
US7344686B2 (en) 2004-10-07 2008-03-18 Mesoscopic Devices, Inc. Desulfurization apparatus with individually controllable heaters
US7828877B2 (en) 2004-11-05 2010-11-09 Xebec Adsorption, Inc. Separation of carbon dioxide from other gases
US20060099096A1 (en) 2004-11-08 2006-05-11 Shaffer Robert W Scroll pump system
DE102004061238A1 (de) 2004-12-20 2006-06-22 Basf Ag Adsorptive Anreicherung von Methan in Methan-haltigen Gasgemischen
CA2592224C (en) 2005-01-07 2013-08-27 Questair Technologies Inc. Engineered adsorbent structures for kinetic separation
EP1835980A4 (en) 2005-01-12 2011-02-16 Lummus Technology Inc METHODS AND APPARATUS FOR IMPROVED CONTROL OF PSA FLOW VARIATIONS
US7297279B2 (en) 2005-01-21 2007-11-20 Amcol International Corporation Method for removing oil from water coalescing in a polymer particle/fiber media
US7438079B2 (en) 2005-02-04 2008-10-21 Air Products And Chemicals, Inc. In-line gas purity monitoring and control system
FR2882941B1 (fr) 2005-03-08 2007-12-21 Inst Francais Du Petrole Procede de purification d'un gaz naturel par adsorption des mercaptans
US7311763B2 (en) 2005-04-22 2007-12-25 David Lloyd Neary Gas separation vessel apparatus
US7404846B2 (en) 2005-04-26 2008-07-29 Air Products And Chemicals, Inc. Adsorbents for rapid cycle pressure swing adsorption processes
US7390350B2 (en) 2005-04-26 2008-06-24 Air Products And Chemicals, Inc. Design and operation methods for pressure swing adsorption systems
FI20055381A (fi) 2005-07-01 2007-01-02 M Real Oyj Menetelmä selluloosan liuottamiseksi ja selluloosahiukkasten valmistamiseksi
EP1744572A1 (de) 2005-07-13 2007-01-17 Siemens Aktiengesellschaft Übertragung von Ethernet-Paketen über eine CPRI-Schnittstelle
EP1922132A4 (en) 2005-07-26 2009-09-02 Exxonmobil Upstream Res Co METHOD FOR CLEANING HYDROCARBONS AND REGENERATING ADSORPTIONS USED THEREOF
ES2638792T3 (es) 2005-07-28 2017-10-24 Carbon Sink Inc. Eliminación de dióxido de carbono del aire
CA2618385C (en) 2005-08-09 2013-12-24 Exxonmobil Research And Engineering Company Absorbent composition containing molecules with a hindered amine and a metal sulfonate, phosphonate or carboxylate structure for acid gas scrubbing process
US20070084241A1 (en) 2005-10-07 2007-04-19 Steven Kretchmer Magnetic repulsion components for jewelry articles
JP4621575B2 (ja) 2005-10-17 2011-01-26 メタウォーター株式会社 ガス回収方法および装置
US7722700B2 (en) 2006-09-18 2010-05-25 Invacare Corporation Apparatus and method of providing concentrated product gas
US7763098B2 (en) 2005-11-18 2010-07-27 Xebec Adsorption Inc. Rapid cycle syngas pressure swing adsorption system
US7510601B2 (en) 2005-12-20 2009-03-31 Air Products And Chemicals, Inc. Portable medical oxygen concentrator
FR2896823B1 (fr) 2006-01-31 2008-03-14 Saint Gobain Ct Recherches Filtre catalytique presentant un temps d'amorcage reduit
PT1993706T (pt) 2006-03-06 2020-11-23 Lummus Technology Inc Sistema de medição e controlo de pressão para psa
DE102006011031A1 (de) 2006-03-09 2007-09-13 Linde Ag TSA-Prozess
US7722705B2 (en) 2006-05-11 2010-05-25 Corning Incorporated Activated carbon honeycomb catalyst beds and methods for the use thereof
US7651549B2 (en) 2006-06-13 2010-01-26 Air Products And Chemicals, Inc. Pressure swing adsorption process with improved recovery of high-purity product
US7854793B2 (en) 2006-06-30 2010-12-21 David Lester Rarig Pressure swing adsorption system with indexed rotatable multi-port valves
JP2008272534A (ja) 2006-07-07 2008-11-13 Kobelco Eco-Solutions Co Ltd Ｐｓａ方式の窒素ガス発生装置を利用する有機ハロゲン化合物を含む廃棄物の加熱処理方法及び加熱処理装置
CN100536995C (zh) * 2006-07-11 2009-09-09 上海化工研究院 一种吸附干燥的方法及其装置
US7456131B2 (en) 2006-08-28 2008-11-25 Ut-Battelle, Llc Increased thermal conductivity monolithic zeolite structures
US20080072822A1 (en) 2006-09-22 2008-03-27 White John M System and method including a particle trap/filter for recirculating a dilution gas
US8016918B2 (en) 2006-10-04 2011-09-13 Air Products And Chemicals, Inc. Performance stability in rapid cycle pressure swing adsorption systems
US20090071333A1 (en) 2006-10-04 2009-03-19 Air Products And Chemicals, Inc. Performance Stability in Shallow Beds in Pressure Swing Adsorption Systems
US7717981B2 (en) 2006-10-04 2010-05-18 Air Products And Chemicals, Inc. Performance stability in shallow beds in pressure swing adsorption systems
CA2667467C (en) 2006-10-27 2015-03-24 Questair Technologies Inc. Compact pressure swing reformer
US20080128655A1 (en) 2006-12-05 2008-06-05 Diwakar Garg Process and apparatus for production of hydrogen using the water gas shift reaction
US7713333B2 (en) 2006-12-20 2010-05-11 Praxair Technology, Inc. Adsorbents for pressure swing adsorption systems and methods of use therefor
ES2654302T3 (es) 2007-01-24 2018-02-13 Air Products And Chemicals, Inc. Conjunto de junta estanca para dispositivo de separación de gases
US7883569B2 (en) 2007-02-12 2011-02-08 Donald Leo Stinson Natural gas processing system
US7740687B2 (en) 2007-02-13 2010-06-22 Iacx Energy Llc Pressure swing adsorption method and system for separating gas components
EP2130575B1 (en) 2007-03-29 2014-11-12 NGK Insulators, Ltd. Honeycomb filter comprising segments
US7947118B2 (en) 2007-05-15 2011-05-24 Air Products And Chemicals, Inc. Containerized gas separation system
WO2008143966A1 (en) 2007-05-18 2008-11-27 Exxonmobil Reserch And Engineering Company Process for removing a target gas from a mixture of gases by thermal swing adsorption
US8545602B2 (en) 2007-05-18 2013-10-01 Exxonmobil Research And Engineering Company Removal of CO2, N2, and H2S from gas mixtures containing same
US7959720B2 (en) 2007-05-18 2011-06-14 Exxonmobil Research And Engineering Company Low mesopore adsorbent contactors for use in swing adsorption processes
EA017307B1 (ru) 2007-05-18 2012-11-30 Эксонмобил Рисерч Энд Инджиниринг Компани Температурная короткоцикловая адсорбция соиз дымовых газов при использовании контактора с параллельными каналами
US8444750B2 (en) 2007-05-18 2013-05-21 Exxonmobil Research And Engineering Company Removal of CO2, N2, or H2S from gas mixtures by swing adsorption with low mesoporosity adsorbent contactors
US8529663B2 (en) 2007-05-18 2013-09-10 Exxonmobil Research And Engineering Company Process for removing a target gas from a mixture of gases by swing adsorption
US8529662B2 (en) 2007-05-18 2013-09-10 Exxonmobil Research And Engineering Company Removal of heavy hydrocarbons from gas mixtures containing heavy hydrocarbons and methane
US7744677B2 (en) 2007-05-25 2010-06-29 Prometheus Technologies, Llc Systems and methods for processing methane and other gases
JP5056181B2 (ja) 2007-06-06 2012-10-24 トヨタ自動車株式会社 水素ガス貯蔵装置
US7766025B2 (en) 2007-06-21 2010-08-03 Richard Greco Periodic regenerative heat exchanger
EP2164598B1 (en) 2007-06-27 2013-01-02 Georgia Tech Research Corporation Hollow sorbent fiber and method of adsorbing a component from a medium
US7792983B2 (en) 2007-07-31 2010-09-07 International Business Machines Corporation Method and apparatus for checkpoint and restart of pseudo terminals
CA2695348A1 (en) 2007-08-24 2009-03-05 Exxonmobil Upstream Research Company Natural gas liquefaction process
FR2921470B1 (fr) * 2007-09-24 2015-12-11 Inst Francais Du Petrole Procede de liquefaction d'un gaz naturel sec.
JP2009080171A (ja) 2007-09-25 2009-04-16 Nec Electronics Corp 信号処理装置
US20090084132A1 (en) * 2007-09-28 2009-04-02 Ramona Manuela Dragomir Method for producing liquefied natural gas
US7819948B2 (en) 2007-10-29 2010-10-26 Air Products And Chemicals, Inc. Rotary valve
CA2609859C (en) 2007-11-02 2011-08-23 Imperial Oil Resources Limited Recovery of high quality water from produced water arising from a thermal hydrocarbon recovery operation using vacuum technologies
US8377173B2 (en) 2007-11-08 2013-02-19 The University Of Akron Amine absorber for carbon dioxide capture and processes for making and using the same
BRPI0820165A2 (pt) 2007-11-12 2015-06-16 Exxonmobil Upstream Res Co Método e sistema para tratar uma corrente de alimentação gasosa, e, método para tratar uma corrente gasosa rica em nitrogênio.
US20100252497A1 (en) 2007-11-30 2010-10-07 Ellison Adam J Compositions for applying to honeycomb bodies
FR2924951A1 (fr) 2007-12-12 2009-06-19 Air Liquide Procede de co- ou tri-generation avec mise en oeuvre d'une premiere et d'une seconde unites de capture de h2s et/ou du co2 fonctionnant en parallele.
US7763099B2 (en) 2007-12-14 2010-07-27 Schlumberger Technology Corporation Downhole separation of carbon dioxide from natural gas produced from natural gas reservoirs
US20090162268A1 (en) 2007-12-19 2009-06-25 Air Products And Chemicals, Inc. Carbon Dioxide Separation Via Partial Pressure Swing Cyclic Chemical Reaction
CN101952210B (zh) 2007-12-31 2013-05-29 3M创新有限公司 流体过滤制品及其制造和使用方法
US7862645B2 (en) 2008-02-01 2011-01-04 Air Products And Chemicals, Inc. Removal of gaseous contaminants from argon
US8071063B2 (en) 2008-02-21 2011-12-06 Exxonmobile Research And Engineering Company Separation of hydrogen from hydrocarbons utilizing zeolitic imidazolate framework materials
US8142745B2 (en) 2008-02-21 2012-03-27 Exxonmobil Research And Engineering Company Separation of carbon dioxide from nitrogen utilizing zeolitic imidazolate framework materials
US8142746B2 (en) 2008-02-21 2012-03-27 Exxonmobil Research And Engineering Company Separation of carbon dioxide from methane utilizing zeolitic imidazolate framework materials
US7785405B2 (en) 2008-03-27 2010-08-31 Praxair Technology, Inc. Systems and methods for gas separation using high-speed permanent magnet motors with centrifugal compressors
US8591627B2 (en) 2009-04-07 2013-11-26 Innosepra Llc Carbon dioxide recovery
EP3144050B1 (en) 2008-04-30 2018-12-05 Exxonmobil Upstream Research Company Method for removal of oil from utility gas stream
US8397482B2 (en) 2008-05-15 2013-03-19 General Electric Company Dry 3-way catalytic reduction of gas turbine NOx
AU2009249761B2 (en) 2008-05-20 2012-10-04 Shell Internationale Research Maatschappij B.V. Method of cooling and liquefying a hydrocarbon stream, an apparatus therefor, and a floating structure, caisson or off-shore platform comprising such an apparatus
JP5319962B2 (ja) 2008-05-30 2013-10-16 富士フイルム株式会社 有機薄膜光電変換素子およびその製造方法
US8114194B2 (en) 2008-06-24 2012-02-14 On Site Gas Systems, Inc. Gas separation vessel with internal partition
EP2667063B1 (en) 2008-07-02 2016-12-21 Air Products And Chemicals, Inc. Rotary face seal with anti-crowning features
CN101338964B (zh) * 2008-08-14 2010-06-02 苏州制氧机有限责任公司 天然气液化装置及液化流程
WO2010028482A1 (en) 2008-09-09 2010-03-18 Xebec Adsorption Inc. Compact pressure balanced rotary valve
US7867320B2 (en) 2008-09-30 2011-01-11 Praxair Technology, Inc. Multi-port indexing drum valve for VPSA
ES2746198T3 (es) 2008-12-22 2020-03-05 Glatt Systemtechnik Gmbh Gránulo adsorbente de material compuesto, proceso para su producción y proceso de separación de gases
EP2373399A1 (en) 2008-12-22 2011-10-12 3M Innovative Properties Company Compact multigas filter
US20110296871A1 (en) 2009-01-15 2011-12-08 Esther Lucia Johanna Van Soest-Vercammen Method and apparatus for separating nitrogen from a mixed stream comprising nitrogen and methane
US8210772B2 (en) 2009-03-23 2012-07-03 Antea Usa, Inc. Soil vapor extraction remediation system with vapor stream separation
TW201043327A (en) 2009-03-30 2010-12-16 Taiyo Nippon Sanso Corp Pressure swing adsorbing type gas separating method and separation device
ES2346627B1 (es) 2009-04-17 2011-08-08 Universidad Politecnica De Valencia Uso de un material cristalino microporoso de naturaleza zeolitica conestructura rho en tratamiento de gas natural.
AU2010239718B2 (en) 2009-04-20 2016-02-04 Exxonmobil Upstream Research Company Cryogenic system for removing acid gases from a hyrdrocarbon gas stream, and method of removing acid gases
US20100288704A1 (en) 2009-05-12 2010-11-18 Jeffrey Michael Amsden Flow-Through Substrate Assemblies and Methods for Making and Using Said Assemblies
EP2459505A4 (en) * 2009-07-30 2013-04-17 Exxonmobil Upstream Res Co SYSTEMS AND METHODS FOR REMOVING HEAVY HYDROCARBONS AND ACIDIC GAS FROM A HYDROCARBON GAS CURRENT
CH701803A1 (de) 2009-09-03 2011-03-15 Alstom Technology Ltd Gasturbogruppe und Verfahren zum Betrieb einer solchen Gasturbogruppe.
US8459302B2 (en) 2009-09-21 2013-06-11 Gulf Sea Ventures LLC Fluid-directing multiport rotary valve
US8361200B2 (en) 2009-10-15 2013-01-29 Abdelhamid Sayari Materials, methods and systems for selective capture of CO2 at high pressure
US8268043B2 (en) 2009-12-23 2012-09-18 Praxair Technology, Inc. Modular compact adsorption bed
US8361205B2 (en) 2009-12-23 2013-01-29 Praxair Technology, Inc. Modular compact adsorption bed
CN201634651U (zh) * 2010-01-15 2010-11-17 北京长征天民高科技有限公司 一种天然气液化脱碳脱水装置
US8591634B2 (en) 2010-01-28 2013-11-26 Air Products And Chemicals, Inc. Method and equipment for selectively collecting process effluent
JP2011169640A (ja) 2010-02-16 2011-09-01 Sony Corp テラヘルツ分光用デバイスおよびその製造方法、ならびにテラヘルツ分光装置
US20110217218A1 (en) 2010-03-02 2011-09-08 Exxonmobil Research And Engineering Company Systems and Methods for Acid Gas Removal
WO2011139894A1 (en) 2010-05-05 2011-11-10 Linde Aktiengesellschaft Method and apparatus for making a high purity gas
US8573124B2 (en) 2010-05-11 2013-11-05 Orbital Sciences Corporation Electronic safe/arm system and methods of use thereof
US8529665B2 (en) 2010-05-12 2013-09-10 Praxair Technology, Inc. Systems and methods for gas separation using high-speed induction motors with centrifugal compressors
SG185444A1 (en) 2010-05-28 2012-12-28 Exxonmobil Chem Patents Inc Reactor with reactor head and integrated valve
AU2011258795B2 (en) 2010-05-28 2014-06-26 Exxonmobil Upstream Research Company Integrated adsorber head and valve design and swing adsorption methods related thereto
US8470395B2 (en) 2010-06-01 2013-06-25 Air Products And Chemicals Inc. Low energy, high recovery, rapid cycle kinetic PSA for biogas
US8752390B2 (en) 2010-07-13 2014-06-17 Air Products And Chemicals, Inc. Method and apparatus for producing power and hydrogen
US8268044B2 (en) 2010-07-13 2012-09-18 Air Products And Chemicals, Inc. Separation of a sour syngas stream
US8518356B2 (en) 2010-07-27 2013-08-27 Air Products And Chemicals, Inc. Method and apparatus for adjustably treating a sour gas
CN103180028B (zh) 2010-08-27 2016-07-06 英温提斯热力技术有限公司 使用导热接触器结构吸附分离气体的方法
US8535414B2 (en) 2010-09-30 2013-09-17 Air Products And Chemicals, Inc. Recovering of xenon by adsorption process
TWI495501B (zh) 2010-11-15 2015-08-11 Exxonmobil Upstream Res Co 動力分餾器及用於氣體混合物之分餾的循環法
US8680344B2 (en) 2011-01-25 2014-03-25 Zeochem Llc Molecular sieve adsorbent blends and uses thereof
US8795411B2 (en) 2011-02-07 2014-08-05 Air Products And Chemicals, Inc. Method for recovering high-value components from waste gas streams
US9034079B2 (en) 2011-03-01 2015-05-19 Exxonmobil Upstream Research Company Methods of removing contaminants from hydrocarbon stream by swing adsorption and related apparatus and systems
US8673059B2 (en) 2011-03-01 2014-03-18 Exxonmobil Research And Engineering Company Rapid temperature swing adsorption contactors for gas separation
WO2012118755A1 (en) 2011-03-01 2012-09-07 Exxonmobil Upstream Research Company Apparatus and systems having an encased adsorbent contractor and swing adsorption processes related thereto
CA2842928A1 (en) 2011-03-01 2012-11-29 Exxonmobil Upstream Research Company Apparatus and systems having a rotary valve assembly and swing adsorption processes related thereto
WO2012118757A1 (en) 2011-03-01 2012-09-07 Exxonmobil Upstream Research Company Apparatus and systems having a reciprocating valve head assembly and swing adsorption processes related thereto
AU2012223487A1 (en) 2011-03-01 2013-09-19 Exxonmobil Upstream Research Company Apparatus and systems having compact configuration multiple swing adsorption beds and methods related thereto
AU2012259377B2 (en) 2011-03-01 2016-12-01 Exxonmobil Upstream Research Company Methods of removing contaminants from a hydrocarbon stream by swing adsorption and related apparatus and systems
CA2824162A1 (en) 2011-03-01 2012-09-07 Exxonmobil Upstream Research Company Apparatus and systems having a rotary valve assembly and swing adsorption processes related thereto
EP2694945A4 (en) 2011-04-06 2014-10-01 Exxonmobil Res & Eng Co IDENTIFICATION AND USE OF ISOMORPHIC SUBSTITUTED MOLECULAR SIEVE MATERIAL FOR GAS SEPARATION
AU2012294927B2 (en) 2011-08-09 2017-01-12 Exxonmobil Upstream Research Company Natural gas liquefaction process
US8808425B2 (en) 2011-08-30 2014-08-19 Air Products And Chemicals, Inc. Process and apparatus for producing hydrogen and carbon monoxide
CN103031168B (zh) * 2011-09-30 2014-10-15 新地能源工程技术有限公司 从富含甲烷的混合气体中生产液化天然气的脱水脱重烃工艺
US20130205828A1 (en) * 2011-10-06 2013-08-15 Rustam H. Sethna Integration of a liquefied natural gas liquefier with the production of liquefied natural gas
US8778050B2 (en) * 2012-02-01 2014-07-15 Basf Corporation Heavy hydrocarbon removal process
US8778051B2 (en) 2012-03-15 2014-07-15 Air Products And Chemicals, Inc. Pressure swing adsorption process
US8715617B2 (en) 2012-03-15 2014-05-06 Air Products And Chemicals, Inc. Hydrogen production process with low CO2 emissions
US8808426B2 (en) 2012-09-04 2014-08-19 Exxonmobil Research And Engineering Company Increasing scales, capacities, and/or efficiencies in swing adsorption processes with hydrocarbon gas feeds
US9034078B2 (en) 2012-09-05 2015-05-19 Exxonmobil Upstream Research Company Apparatus and systems having an adsorbent contactor and swing adsorption processes related thereto
KR102044592B1 (ko) 2012-12-06 2019-11-13 엑손모빌 리서치 앤드 엔지니어링 컴퍼니 기체 분리용 흡착제의 선택화 방법
US9108145B2 (en) 2013-05-16 2015-08-18 Air Products And Chemicals, Inc. Purification of air
US9649590B2 (en) 2014-01-13 2017-05-16 Versum Materials Us, Llc System and method for gas recovery and reuse
EP2823872A3 (en) 2014-09-11 2015-05-06 Air Products And Chemicals, Inc. Pressure swing adsorption process

Patent Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4963339A (en) 1988-05-04 1990-10-16 The Boc Group, Inc. Hydrogen and carbon dioxide coproduction
US20020189443A1 (en) 2001-06-19 2002-12-19 Mcguire Patrick L. Method of removing carbon dioxide or hydrogen sulfide from a gas
US20150013377A1 (en) * 2012-03-21 2015-01-15 Russell H. Oelfke Separating Carbon Dioxide and Ethane From A Mixed Stream

Also Published As

Publication number Publication date
US20170056811A1 (en) 2017-03-02
EP3344371A1 (en) 2018-07-11
EA201890610A1 (ru) 2018-07-31
CA2996139C (en) 2021-06-15
CA2996139A1 (en) 2017-03-09
EP3344371B1 (en) 2021-09-15
KR20180044419A (ko) 2018-05-02
CN107847851B (zh) 2021-05-18
CN107847851A (zh) 2018-03-27
US10220345B2 (en) 2019-03-05
AU2016317387A1 (en) 2018-03-01
AU2016317387B2 (en) 2019-11-21
WO2017039991A1 (en) 2017-03-09

Similar Documents

Publication Publication Date Title
US10124286B2 (en) Apparatus and system for swing adsorption processes related thereto
US11110388B2 (en) Apparatus and system for swing adsorption processes related thereto
RU2716686C1 (ru) Устройство и система для осуществления процессов короткоцикловой адсорбции
KR102057023B1 (ko) 퍼지 가스로서 디메타나이저의 오버헤드 스트림을 사용하는 스윙 흡착 공정 및 시스템
KR102066408B1 (ko) 조합된 고속 순환 온도 및 압력에 대한 장치 및 시스템과 그와 관련된 스윙 흡착 공정
KR102056604B1 (ko) 관련된 고속 순환 스윙 흡착 공정을 위한 장치 및 시스템
KR102057024B1 (ko) 퍼지 가스로서 디메타나이저의 오버헤드 스트림을 사용하는 스윙 흡착을 위한 공정 및 시스템

Legal Events

Date Code Title Description
A201 Request for examination
E902 Notification of reason for refusal
E701 Decision to grant or registration of patent right
GRNT Written decision to grant