KR101634464B1 - 동익 지지 구조체 - Google Patents

동익 지지 구조체 Download PDF

Info

Publication number
KR101634464B1
KR101634464B1 KR1020147005120A KR20147005120A KR101634464B1 KR 101634464 B1 KR101634464 B1 KR 101634464B1 KR 1020147005120 A KR1020147005120 A KR 1020147005120A KR 20147005120 A KR20147005120 A KR 20147005120A KR 101634464 B1 KR101634464 B1 KR 101634464B1
Authority
KR
South Korea
Prior art keywords
rotor
groove
rotor blade
radial
support structure
Prior art date
Application number
KR1020147005120A
Other languages
English (en)
Other versions
KR20140068040A (ko
Inventor
도모유키 히라타
에이고 가토우
히데카츠 아츠미
Original Assignee
미츠비시 히타치 파워 시스템즈 가부시키가이샤
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by 미츠비시 히타치 파워 시스템즈 가부시키가이샤 filed Critical 미츠비시 히타치 파워 시스템즈 가부시키가이샤
Publication of KR20140068040A publication Critical patent/KR20140068040A/ko
Application granted granted Critical
Publication of KR101634464B1 publication Critical patent/KR101634464B1/ko

Links

Images

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
    • F01D—NON-POSITIVE DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, e.g. STEAM TURBINES
    • F01D5/00—Blades; Blade-carrying members; Heating, heat-insulating, cooling or antivibration means on the blades or the members
    • F01D5/30—Fixing blades to rotors; Blade roots ; Blade spacers
    • F01D5/3007—Fixing blades to rotors; Blade roots ; Blade spacers of axial insertion type
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F05—INDEXING SCHEMES RELATING TO ENGINES OR PUMPS IN VARIOUS SUBCLASSES OF CLASSES F01-F04
    • F05D—INDEXING SCHEME FOR ASPECTS RELATING TO NON-POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, GAS-TURBINES OR JET-PROPULSION PLANTS
    • F05D2260/00—Function
    • F05D2260/94—Functionality given by mechanical stress related aspects such as low cycle fatigue [LCF] of high cycle fatigue [HCF]
    • F05D2260/941—Functionality given by mechanical stress related aspects such as low cycle fatigue [LCF] of high cycle fatigue [HCF] particularly aimed at mechanical or thermal stress reduction

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Turbine Rotor Nozzle Sealing (AREA)

Abstract

제조 비용 증가를 억제하면서, 동익이 매립되는 로터 날개 홈 근방으로의 응력 집중을 억제한 동익 지지 구조체를 제공하는 것이다. 로터 디스크(1)에 설치된 로터 날개 홈(10)에 동익(30)이 매립된 동익 지지 구조체에 있어서, 로터 날개 홈(10)이, 저부(14)에서 그 상방보다도 로터 디스크 둘레 방향으로 연장되는 둘레 방향 홈부(13)와, 로터 디스크(1)의 단면부(1a, 1b)에 있어서 저부(14)에 있어서의 로터 디스크 둘레 방향 중앙부에 마련되며, 로터 디스크 직경 방향으로 연장되는 직경 방향 홈부(15)를 구비하도록 했다.

Description

동익 지지 구조체{ROTOR BLADE SUPPORT STRUCTURE}
본 발명은 동익 지지 구조체에 관한 것이며, 상세하게는, 동익이 매립되는 로터 날개 홈으로의 응력 집중을 저감한 동익 지지 구조체에 관한 것이다.
산업용 터빈 및 증기 터빈은, 케이싱과 케이싱에 회전 가능하게 지지되는 로터를 구비하며, 상기 로터에 로터 축 방향에서 다단으로 로터 디스크가 장착되는 동시에, 해당 로터 디스크의 주위면에 마련된 복수의 로터 날개 홈의 각각에 동익이 매립된 구조로 되어 있다.
여기서, 종래의 동익 지지 구조체에 있어서의 로터 디스크의 요부를 확대한 사시도인 도 9a를 참조하여, 로터 날개 홈에 대해 설명한다. 이러한 도 9a에 도시하는 바와 같이 로터(101)의 둘레면에는, 한쪽의 단면부(101b)와 이것에 대향하는 다른쪽의 단면부(도시하지 않음)를 관통하는 로터 날개 홈(110)이 마련되어 있다. 로터 날개 홈(110)은, 저부(113)에서, 그 상방측보다도 로터 둘레 방향으로 연장되며 그 선단이 원호 형상을 이루는 둘레 방향 홈부(112, 112)를 구비하고 있다.
일본 특허 공개 제 2008-069781 호 공보 일본 특허 공고 제 1987-061761 호 공보
그런데, 상술의 터빈은 예를 들면, 기동 시나 정지 시에 있어서, 로터 디스크의 내부와 외부와의 온도 차이가 커진다. 이 때문에, 로터 날개 홈의 둘레 방향 홈부 근방에 대하여, 과도적인 열응력에 의해서 응력 집중이 발생한다. 예를 들면, 상술한 형상의 로터 날개 홈을 갖는 로터 디스크에 대하여 응력 집중 계수를 시뮬레이션한 바, 도 9b에 도시하는 바와 같이, 로터 날개 홈의 둘레 방향 홈부 근방에 집중하며, 이 개소에서 응력 집중 계수(Kt)가 2.67이 되는 것을 확인했다. 또한, 도 9b에 있어서, 응력 집중 계수가 1일 때를 해칭없이 도시하고, 응력 집중 계수가 소(小)일 때를 간격이 큰 해칭으로 나타내며, 응력 집중 계수가 커짐에 따라서 간격을 작게 한 해칭으로 나타냈다. 이러한 응력 집중이 커지면, 예를 들면, 상기 로터 날개 홈의 둘레 방향 홈부 근방에 대하여 저 사이클 피로가 발생하여, 그 수명이 짧아질 우려가 있다. 이와 같은 문제에 대하여, 천천히 기동하는 등 동작을 제한하여 터빈을 운용하는 등의 대처를 실행하는 것에 의해, 상기 응력 집중을 완화할 수 있다. 그렇지만, 터빈으로서, 급속히 기동하는 급속 기동 형태 터빈이 요구되고 있으며, 전술한 대처를 실행한 터빈에서는, 급속히 기동하는 운전을 실행할 수 없었다. 또한, 로터 디스크 자체를 고강도의 재료로 제작하는 것이 고려되지만, 그만큼 제조 비용이 증가해 버린다고 하는 문제가 있었다.
이상으로부터, 본 발명은 전술한 과제를 해결하기 위해서 이루어진 것이며, 제조 비용 증가를 억제하면서, 동익이 매립되는 로터 날개 홈 근방으로의 응력 집중을 억제한 동익 지지 구조체를 제공하는 것을 목적으로 하고 있다.
상술한 과제를 해결하는 본 발명에 따른 동익 지지 구조체는,
로터 디스크에 마련된 로터 날개 홈에 동익이 매립된 동익 지지 구조체에 있어서,
상기 로터 날개 홈은 저부에서 그 상방보다도 로터 디스크 둘레 방향으로 연장되는 둘레 방향 홈부와, 상기 로터 디스크의 단면부에 있어서 상기 저부에 있어서의 로터 디스크 둘레 방향 중앙부에 마련되며, 로터 디스크 직경 방향으로 연장되는 직경 방향 홈부를 구비하는 것을 특징으로 한다.
상술한 과제를 해결하는 본 발명에 따른 동익 지지 구조체는,
전술한 발명에 따른 동익 지지 구조체에 있어서,
상기 로터 날개 홈의 저부에 있어서의 로터 디스크 둘레 방향의 크기를 2W로 하고, 상기 직경 방향 홈부에 있어서의 로터 디스크 둘레 방향의 크기를 2w'로 했을 때에, w'/W가 0.49 내지 1.0의 범위에 있는 것을 특징으로 한다.
상술한 과제를 해결하는 본 발명에 따른 동익 지지 구조체는,
전술한 발명에 따른 동익 지지 구조체에 있어서,
상기 직경 방향 홈부에 있어서의 상기 로터 날개 홈의 저부에 대한 각도는 20도 내지 50도의 범위에 있는 것을 특징으로 한다.
상술한 과제를 해결하는 본 발명에 따른 동익 지지 구조체는,
전술한 발명에 따른 동익 지지 구조체에 있어서,
상기 직경 방향 홈부의 로터 디스크 직경 방향의 크기를 d로 했을 때에, d/w'가 1.0 내지 1.4의 범위에 있는 것을 특징으로 한다.
상술한 과제를 해결하는 본 발명에 따른 동익 지지 구조체는,
전술한 발명에 따른 동익 지지 구조체에 있어서,
상기 직경 방향 홈부는, 상기 둘레 방향 홈부와 이격되어 마련되는 것을 특징으로 한다.
본 발명에 따른 동익 지지 구조체에 의하면, 로터 디스크의 단면부에 있어서 로터 날개 홈의 저부에 있어서의 로터 디스크 둘레 방향 중앙부에 직경 방향 홈부를 마련함으로써, 과도적인 열응력이 생겼을 때에, 응력 집중 계수가 로터 날개 홈에 있어서의 둘레 방향 홈부와 직경 방향 홈부에 분산되게 된다. 그 결과, 로터 날개 홈에 있어서의 둘레 방향 홈부에의 응력 집중이 억제된다. 로터 날개 홈에 직경 방향 홈부를 마련하기만 했을 뿐이며, 제조 비용 증가를 억제할 수 있다.
도 1은 본 발명의 일 실시형태에 따른 동익 지지 구조체를 설명하기 위한 도면,
도 2는 도 1에 있어서의 Ⅱ-Ⅱ 단면도,
도 3은 도 1에 있어서의 Ⅲ-Ⅲ 단면을 설명하기 위한 도면이며, 좌측 도면에 그 사시를 도시하며, 우측 도면에 그 단면을 도시함,
도 4는 본 발명의 일 실시형태에 따른 동익 지지 구조체에 있어서의 로터 날개 홈의 치수를 설명하기 위한 도면,
도 5는 본 발명의 일 실시형태에 따른 동익 지지 구조체에 있어서의 로터 날개 홈에 대한 직경 방향 홈부(네킹 홈부)의 크기(w'/W)와 응력 집중 계수(Kt)와의 관계를 나타내는 그래프,
도 6은 본 발명의 일 실시형태에 따른 동익 지지 구조체에 있어서의 직경 방향 홈부(네킹 홈부)의 네킹각과 응력 집중 계수(Kt)와의 관계를 나타내는 그래프,
도 7은 본 발명의 일 실시형태에 따른 동익 지지 구조체에 있어서의 직경 방향 홈부(네킹 홈부)의 로터 디스크 둘레 방향의 크기에 대한 그 직경 방향의 크기(d/w')와 응력 집중 계수(Kt)와의 관계를 나타내는 그래프,
도 8은 본 발명의 일 실시형태에 따른 동익 지지 구조체에 있어서의 직경 방향 홈부(네킹 홈부)의 네킹각을 30도로 했을 경우의 응력 집중 계수를 시뮬레이션한 결과를 도시하는 도면,
도 9a는 종래의 동익 지지 구조체의 일 예를 설명하기 위한 도면이며, 그것의 로터 디스크의 요부를 확대한 사시를 도시함,
도 9b는 종래의 동익 지지 구조체의 일 예를 설명하기 위한 도면이며, 그 응력 집중 계수를 시뮬레이션한 결과를 도시함.
본 발명에 따른 동익 지지 구조체를 실시하기 위한 일 태양에 대해서, 도 1 내지 도 4를 참조하여 이하에 설명한다.
본 실시형태에 따른 동익 지지 구조체에서는, 도 1 내지 도 4에 도시하는 바와 같이, 로터 디스크(1)의 주위면에 복수(도시예에서는 2개)의 로터 날개 홈(10)이 마련되며, 로터 날개 홈(10)에 동익(30)이 각각 매립되어 있다. 동익(30)은 날개 루트(31)가 마련된 플랫폼(32)과, 플랫폼(32) 상에 마련된 날개부(33)를 구비한다. 또한, 도 1에 있어서는, 동익(30)의 날개 루트(31) 및 플랫폼(32)이 로터 날개 홈(10)에 매립되어 있다.
로터 날개 홈(10)은 로터 디스크(1)의 한쪽의 단면부(1b)와 이것에 대향하는 다른쪽의 단면부(1a)를 관통하고, 로터 디스크(1)의 둘레 방향에 대하여 경사 방향으로 연장되어 있다. 로터 날개 홈(10)은 동익(30)의 플랫폼(32)에 따르는 홈부(11)와, 동익(30)의 날개 루트(31)를 따르는 홈부(12)를 구비하는 형상을 이루고 있다. 로터 날개 홈(10)은 저부(14)에서 로터 디스크 둘레 방향으로 연장되며 그 선단이 원호 형상을 이루는 둘레 방향 홈부(13, 13)를 구비한다.
상술의 로터 날개 홈(10)은 로터 디스크(1)의 단면부(1a, 1b)에 있어서, 저부(14)에 있어서의 로터 디스크 둘레 방향 중앙부에 형성된 직경 방향 홈부(네킹 홈부)(15)를 추가로 구비한다. 직경 방향 홈부(15)는 로터 디스크(1)의 직경 방향으로 연장되며 그 선단이 원호 형상을 이루고 있다. 이와 같이 직경 방향 홈부(15)를 마련함으로써, 과도적인 열응력에 의해서, 로터 디스크 둘레 방향에의 인장 응력이 로터 디스크(1)에서 층 형상이 생겨서, 종래, 로터 날개 홈의 둘레 방향 홈부에 집중되어 있던 로터 둘레 방향 응력의 흐름이, 로터 날개 홈(10)의 둘레 방향 홈부(13, 13)와 직경 방향 홈부(15)에 분산하는 동시에, 완만하게 된다. 따라서, 로터 날개 홈(10)에 있어서의 둘레 방향 홈부(13, 13)로의 응력 집중을 억제할 수 있다. 직경 방향 홈부(15)의 네킹각(θ)은 도 3(우측 도면)에 도시하는 바와 같이, 로터 날개 홈(10)의 저부(14)에 대한 직경 방향 홈부(15)의 연장 방향이다.
여기서, 상술한 동익 지지 구조체에 있어서, 네킹각(θ)을 30도로 하고, 직경 방향 홈부(15)의 로터 디스크 둘레 방향의 크기에 대하여 그 직경 방향의 크기(d/w')를 1.2로 했을 때의, 로터 날개 홈(10)에 대한 직경 방향 홈부(15)의 크기(w'/W)와 응력 집중 계수(Kt)와의 관계에 대해, 도 4 및 도 5를 참조하여 설명한다. 또한, 도 5에 있어서, 흰색 사각 표시는 A부(로터 날개 홈의 둘레 방향 홈부)에 있어서의 응력 집중 계수(Kt)를 나타내며, 흰색 삼각 표시는 B부(로터 날개 홈의 직경 방향 홈부)의 응력 집중 계수(Kt)를 나타낸다.
도 5에 도시하는 바와 같이, A부(로터 날개 홈의 둘레 방향 홈부) 및 B부(로터 날개 홈의 직경 방향 홈부)중 어느 쪽에 있어서도, 응력 집중 계수(Kt)가, w'/W를 0.4 미만으로 했을 경우와 비교하여 0.49로 했을 경우가 작아지는 것이 확인되었다. B부(로터 날개 홈의 직경 방향 홈부)에 있어서, w'/W가 0.49에서 0.6 미만으로 한 범위에서, 응력 집중 계수(Kt)가 거의 일정하게 되는 것이 확인되었다. 따라서, B부(로터 날개 홈의 직경 방향 홈부)에 있어서, 로터 날개 홈(10)에 대하여 직경 방향 홈부(15)가 점증하여도 응력 집중 계수(Kt)가 일정하게 되므로, 직경 방향 홈부(15)의 로터 디스크 둘레 방향의 크기를 크게 하고, 로터 날개 홈(10)의 로터 디스크 둘레 방향의 크기와 동일하게 한 w'/W=1.0으로 하여도, 응력 집중 계수(Kt)가 w'/W를 0.49로 했을 때와 거의 동일한 값이 된다고 짐작된다.
따라서, 로터 날개 홈(10)에 대한 직경 방향 홈부(15)의 크기(w'/W)를 0.49 내지 1.0의 범위로 했을 때에, 과도적인 열응력에 의해서 생기는 응력을 로터 날개 홈(10)의 둘레 방향 홈부(13, 13)와 직경 방향 홈부(15)에 분산하는 동시에, 완화할 수 있는 것이 확인되었다.
상술한 동익 지지 구조체에 있어서, w'/W를 0.5로 하고, d/w'를 1.2로 했을 때의, 직경 방향 홈부의 네킹각(θ)과 응력 집중 계수(Kt)와의 관계에 있어서, 도 4 및 도 6을 참조하여 설명한다. 또한, 도 6에 있어서, 흰색 사각 표시는 A부(로터 날개 홈의 둘레 방향 홈부)에 있어서의 응력 집중 계수(Kt)를 나타내며, 흰색 삼각 표시는 B부(로터 날개 홈의 직경 방향 홈부)의 응력 집중 계수(Kt)를 나타낸다. 또한, A부 및 B부의 응력 집중 계수(Kt)는 네킹각이 30.0 및 40.0일 때 동일한 값을 나타내고 있다.
도 6에 도시하는 바와 같이, A부(로터 날개 홈의 둘레 방향 홈부) 및 B부(로터 날개 홈의 직경 방향 홈부)의 어느 쪽에 있어서도, 응력 집중 계수(Kt)가, 네킹각이 20.0도 이상 50.0도 이하의 범위에서 거의 동일한 값이 되는 것이 확인되었다.
따라서, 직경 방향 홈부(15)에 있어서의 네킹각의 크기를 30.0도 내지 50.0도의 범위로 했을 때에, 과도적인 열응력에 의해서 생기는 응력을 로터 날개 홈(10)의 둘레 방향 홈부(13, 13)와 직경 방향 홈부(15)로 분산하는 동시에, 완화할 수 있는 것이 확인되었다.
상술한 동익 지지 구조체에 있어서, w'/W를 0.5로 하고, 네킹각(θ)을 30도로 했을 때의, 직경 방향 홈부의 로터 디스크 둘레 방향의 크기에 대한 그 직경 방향의 크기(d/w')와 응력 집중 계수(Kt)와의 관계에 대하여, 도 4 및 도 7을 참조하여 설명한다. 또한, 도 7에 있어서, 흰색 사각 표시는 A부(로터 날개 홈의 둘레 방향 홈부)에 있어서의 응력 집중 계수(Kt)를 나타내고, 흰색 삼각 표시는 B부(로터 날개 홈의 직경 방향 홈부)의 응력 집중 계수(Kt)를 나타낸다.
도 7에 도시하는 바와 같이, 직경 방향 홈부(15)의 로터 디스크 둘레 방향의 크기에 대한 그 직경 방향의 크기(d/w')를 1.0 내지 1.4의 범위로 했을 때에, A부(로터 날개 홈의 둘레 방향 홈부)의 응력 집중 계수(Kt)와 B부(로터 날개 홈의 직경 방향 홈부)의 응력 집중 계수(Kt)가 거의 동일한 값이 되는 것이 확인되었다.
따라서, 직경 방향 홈부(15)에 있어서의 로터 디스크 둘레 방향에 대한 그 축 방향의 크기(d/w')를 1.0 내지 1.4의 범위로 했을 때에, 과도적인 열응력에 의해서 생기는 응력을 로터 날개 홈(10)의 둘레 방향 홈부(13, 13)와 직경 방향 홈부(15)에 분산하는 동시에, 완화할 수 있는 것이 확인되었다.
여기서, 상술한 형상의 로터 날개 홈이 로터 디스크에 마련된 동익 지지 구조체에 대하여, 직경 방향 홈부(네킹 홈부)의 각도를 30도로 했을 경우의 응력 집중 계수를 시뮬레이션한 결과를 나타내는 도 8을 참조하여 설명한다. 또한, 도 8에 있어서, 응력 집중 계수가 1일 때를 해칭없이 나타내고, 응력 집중 계수가 소일 때를 간격이 큰 해칭으로 나타내고, 응력 집중 계수가 커짐에 따라 간격을 작게 한 해칭으로 나타내고 있다.
도 8에 도시하는 바와 같이, 응력 집중 계수(Kt)가 로터 날개 홈의 둘레 방향 홈부와 직경 방향 홈부가 다른 개소와 비교하여 높고, 로터 날개 홈의 둘레 방향 홈부에서 응력 집중 계수(Kt)가 2.17이 되며, 로터 날개 홈의 직경 방향 홈부에서 응력 집중 계수(Kt)가 2.03이 되는 것이 확인되었다. 또한, 종래의 동익 지지 구조체의 로터 날개 홈에 대하여 응력 집중 계수를 시뮬레이션했을 경우를 도시하는 도 9b와 비교했을 경우, 응력 집중 계수(Kt)가 로터 날개 홈의 둘레 방향 홈부에서 작아지는 것이 확인되었다.
이와 같은 것으로부터, 로터 날개 홈(10)에 직경 방향 홈부(15)를 마련함으로써, 종래, 로터 날개 홈의 둘레 방향 홈부에 집중되어 있던 로터 둘레 방향 응력의 흐름을, 로터 날개 홈(10)의 둘레 방향 홈부(13, 13)와 직경 방향 홈부(15)로 분산할 수 있는 동시에, 완만하게 할 수 있었다.
이상 설명한 바와 같이, 본 실시형태에 따른 동익 지지 구조체에 의하면, 로터 날개 홈(10)에 있어서의 로터 디스크(1)의 단면부(1a, 1b)에 있어서, 그 저부(14)에 있어서의 로터 디스크 둘레 방향 중앙부에 직경 방향 홈부(15)를 마련함으로써, 과도적인 열응력에 의해서, 로터 디스크 둘레 방향으로의 인장 응력이 로터 디스크(1)로 층 형상이 생기며, 종래, 로터 날개 홈의 둘레 방향 홈부에 집중되어 있던 로터 둘레 방향 응력의 흐름이, 로터 날개 홈(10)의 둘레 방향 홈부(13, 13)와 직경 방향 홈부(15)에 분산되는 동시에, 완만하게 할 수 있다. 따라서, 로터 날개 홈(10)에 있어서의 둘레 방향 홈부(13, 13)로의 응력 집중이 억제된다. 또한, 로터 날개 홈(10)에 직경 방향 홈부(15)를 마련하기만 했을 뿐이며, 이러한 직경 방향 홈부(15)가 기계 가공에 의해 용이하게 제작할 수 있어서, 로터 날개 홈에 있어서의 둘레 방향 홈부의 형상을 변경할 필요가 없기 때문에, 제조 비용 증가를 억제할 수 있다. 또한, 터빈을 신규로 설치할 때에 한정하지 않고, 보수 유지 보수시에 있어서도 직경 방향 홈부를 로터 디스크의 로터 날개 홈에 마련할 수 있다.
[산업상의 이용 가능성]
본 발명은 동익 지지 구조체이며, 제조 비용 증가를 억제하면서, 동익이 매립되는 로터 날개 홈에 있어서의 둘레 방향 홈부로의 응력 집중을 억제할 수 있기 때문에, 터빈을 이용하는 발전 산업 등에서 유익하게 이용할 수 있다.
1 : 로터 디스크 1a, 1b : 단면부
10 : 로터 날개 홈 13 : 둘레 방향 홈부
14 : 저부 15 : 직경 방향 홈부(네킹 홈부)
30 : 동익 31 : 날개 루트
32 : 플랫폼 33 : 날개부
d : 직경 방향 홈부(네킹 홈부)의 직경 방향의 크기
2W : 로터 날개 홈의 로터 디스크 둘레 방향의 크기
2w' : 직경 방향 홈부(네킹 홈부)의 로터 디스크 둘레 방향의 크기
θ : 네킹각

Claims (5)

  1. 로터 디스크에 마련된 로터 날개 홈에 동익이 매립된 동익 지지 구조체에 있어서,
    상기 로터 날개 홈은 저부에서 그 상방보다도 로터 디스크 둘레 방향으로 연장되는 둘레 방향 홈부와, 상기 둘레 방향 홈부에 의해서 과도적인 열응력에서 생기는 응력이 분산되도록, 상기 로터 디스크의 단면부에 있어서 상기 저부에 있어서의 로터 디스크 둘레 방향 중앙부에 마련되며, 로터 디스크 직경 방향으로 연장되며, 선단에서 원호 형상을 이루는 직경 방향 홈부를 구비하는 것을 특징으로 하는
    동익 지지 구조체.
  2. 제 1 항에 있어서,
    상기 로터 날개 홈의 저부에 있어서의 로터 디스크 둘레 방향의 크기를 2W로 하고, 상기 직경 방향 홈부에 있어서의 로터 디스크 둘레 방향의 크기를 2w'로 했을 때에, w'/W가 0.49 내지 1.0의 범위에 있는 것을 특징으로 하는
    동익 지지 구조체.
  3. 제 2 항에 있어서,
    상기 로터 날개 홈의 상기 저부에 있어서의 상기 로터 디스크의 단부면 방향에 대한 상기 직경 방향 홈부의 각도는 20도 내지 50도의 범위에 있는 것을 특징으로 하는
    동익 지지 구조체.
  4. 제 3 항에 있어서,
    상기 직경 방향 홈부의 로터 디스크 직경 방향의 크기를 d로 했을 때에, d/w'가 1.0 내지 1.4의 범위에 있는 것을 특징으로 하는
    동익 지지 구조체.
  5. 제 1 항에 있어서,
    상기 직경 방향 홈부는, 상기 둘레 방향 홈부와 이격되어 마련되는 것을 특징으로 하는
    동익 지지 구조체.
KR1020147005120A 2011-10-20 2012-10-16 동익 지지 구조체 KR101634464B1 (ko)

Applications Claiming Priority (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2011230293A JP5922370B2 (ja) 2011-10-20 2011-10-20 動翼支持構造
JPJP-P-2011-230293 2011-10-20
PCT/JP2012/076650 WO2013058220A1 (ja) 2011-10-20 2012-10-16 動翼支持構造

Publications (2)

Publication Number Publication Date
KR20140068040A KR20140068040A (ko) 2014-06-05
KR101634464B1 true KR101634464B1 (ko) 2016-06-28

Family

ID=48140867

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
KR1020147005120A KR101634464B1 (ko) 2011-10-20 2012-10-16 동익 지지 구조체

Country Status (6)

Country Link
US (1) US9677406B2 (ko)
EP (1) EP2752556B1 (ko)
JP (1) JP5922370B2 (ko)
KR (1) KR101634464B1 (ko)
CN (1) CN103890319B (ko)
WO (1) WO2013058220A1 (ko)

Families Citing this family (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP7360971B2 (ja) * 2020-02-19 2023-10-13 三菱重工業株式会社 タービン翼及びタービン

Citations (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US20040115056A1 (en) * 2002-12-13 2004-06-17 Sylvain Pierre Methods and apparatus for repairing a rotor assembly of a turbine
JP2011012568A (ja) * 2009-06-30 2011-01-20 Mitsubishi Heavy Ind Ltd シール構造及びこれを備えたガスタービン

Family Cites Families (23)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
GB643914A (en) * 1948-03-08 1950-09-27 Joseph Stanley Hall Improvements in and relating to turbine or like blade securing means
US2751189A (en) * 1950-09-08 1956-06-19 United Aircraft Corp Blade fastening means
FR1245518A (fr) * 1957-04-19 1960-11-10 Perfectionnements apportés aux turbines à fluide gazeux chaud
DE1051286B (de) * 1958-06-02 1959-02-26 Her Majesty The Queen In The R Sicherung fuer eine in einer Axialnut einer Kreiselmaschine gehaltene Schaufel
US4022545A (en) * 1974-09-11 1977-05-10 Avco Corporation Rooted aerodynamic blade and elastic roll pin damper construction
JPS5997207A (ja) * 1982-11-26 1984-06-05 Nippon Telegr & Teleph Corp <Ntt> 移動局ダイバ−シチアンテナ装置
JPS59113206A (ja) 1982-12-20 1984-06-29 Hitachi Ltd タ−ボ機械のブレ−ド取付構造
JPS5997207U (ja) * 1982-12-22 1984-07-02 株式会社東芝 タ−ビン羽根固定装置
JPS6261761A (ja) 1985-09-12 1987-03-18 Tohoku Metal Ind Ltd 超急冷アモルファス合金薄帯の製造方法とその製造装置
US5141401A (en) 1990-09-27 1992-08-25 General Electric Company Stress-relieved rotor blade attachment slot
JPH11182494A (ja) * 1997-12-22 1999-07-06 Toshiba Corp 軸流圧縮機
US6183202B1 (en) * 1999-04-30 2001-02-06 General Electric Company Stress relieved blade support
ITMI20032607A1 (it) * 2003-12-29 2005-06-30 Nuovo Pignone Spa Disco di un rotore a dischi per una turbina a gas
US7690896B2 (en) 2005-05-27 2010-04-06 United Technologies Corporation Gas turbine disk slots and gas turbine engine using same
US7594799B2 (en) 2006-09-13 2009-09-29 General Electric Company Undercut fillet radius for blade dovetails
US8167566B2 (en) * 2008-12-31 2012-05-01 General Electric Company Rotor dovetail hook-to-hook fit
EP2320030B1 (de) * 2009-11-10 2012-12-19 Alstom Technology Ltd Rotor mit Laufschaufel für eine axial durchströmte Turbomaschine
US8708656B2 (en) * 2010-05-25 2014-04-29 Pratt & Whitney Canada Corp. Blade fixing design for protecting against low speed rotation induced wear
EP2441921A1 (en) * 2010-10-12 2012-04-18 Siemens Aktiengesellschaft Turbomachine rotor blade roots with adjusting protrusions
US8764402B2 (en) * 2011-06-09 2014-07-01 General Electric Company Turbomachine blade locking system
US8992180B2 (en) * 2011-08-24 2015-03-31 General Electric Company Replaceable staking insert assembly and method
US9359905B2 (en) * 2012-02-27 2016-06-07 Solar Turbines Incorporated Turbine engine rotor blade groove
US8959738B2 (en) * 2012-03-21 2015-02-24 General Electric Company Process of repairing a component, a repair tool for a component, and a component

Patent Citations (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US20040115056A1 (en) * 2002-12-13 2004-06-17 Sylvain Pierre Methods and apparatus for repairing a rotor assembly of a turbine
JP2011012568A (ja) * 2009-06-30 2011-01-20 Mitsubishi Heavy Ind Ltd シール構造及びこれを備えたガスタービン

Non-Patent Citations (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
JP??????11182494 A
JP??????59097207 A

Also Published As

Publication number Publication date
EP2752556A4 (en) 2015-05-06
KR20140068040A (ko) 2014-06-05
WO2013058220A1 (ja) 2013-04-25
US9677406B2 (en) 2017-06-13
CN103890319B (zh) 2016-04-20
JP2013087714A (ja) 2013-05-13
US20140219806A1 (en) 2014-08-07
JP5922370B2 (ja) 2016-05-24
CN103890319A (zh) 2014-06-25
EP2752556B1 (en) 2017-07-05
EP2752556A1 (en) 2014-07-09

Similar Documents

Publication Publication Date Title
JP4886735B2 (ja) タービン動翼組立体および蒸気タービン
JP6882819B2 (ja) スロット付きピンを有するタービンブレードダンパーシステム
JP2009085214A (ja) 蒸気タービン動翼組立体
JP2008232151A (ja) ターボ機械ファン用のロータリアセンブリ
JP2007332963A (ja) 動翼振動ダンパシステム
JP2009019628A (ja) 蒸気タービン及び回転動翼
JP2010038165A5 (ko)
JP2013164068A (ja) タービンアセンブリ
JP2015083835A5 (ko)
JP2006138259A (ja) 軸流タービン
KR101634464B1 (ko) 동익 지지 구조체
KR20140143091A (ko) 가스 터빈용 에어포일, 블레이드 및 베인
JP2011032985A (ja) 動翼シール構造及びこの動翼シール構造を用いたタービン
JP2007332893A (ja) 軸流タービン翼の制振及びフレッティング防止構造
JP6247462B2 (ja) ガスタービン円錐形フランジボルト継手
JP2016223603A (ja) シール装置および回転機械
JP6118182B2 (ja) マルチピースロッキングブレードを備えるタービンロータ・ブレード組立体
JP6203511B2 (ja) 側方支持タービンシェル
JP2016121684A (ja) ガスタービンベーン
JP2010185367A (ja) タービン動翼の固定構造及びタービン
JP5495211B2 (ja) タービンロータ
JP6542041B2 (ja) 流体機械
KR20170083137A (ko) 압력 용기 및 터빈
JP2016211544A (ja) ターボ機械の第１段のブレード／ディスク応力を低減するためのブレード／ディスクダブテールバックカット
EP3112603B1 (en) Labyrinth seal for a rotating machine, the seal using the coanda effect

Legal Events

Date Code Title Description
A201 Request for examination
E902 Notification of reason for refusal
E902 Notification of reason for refusal
E701 Decision to grant or registration of patent right
GRNT Written decision to grant
FPAY Annual fee payment

Payment date: 20190618

Year of fee payment: 4