KR101601000B1 - Method of manufacturing sheet steel for sour-resistant line pipe - Google Patents
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Abstract
강편의 가열 온도를 저하시킨 경우나, 강판의 판 두께가 얇은 경우에는 열간 압연 중에 온도가 저하하기 쉽기 때문에, 열간 압연의 가열 온도나 판 두께의 변동에 대응하는 것이 가능한, 내사워성이 우수한 라인 파이프용 강판의 제조 방법을 제공한다. C, Si, Mn, Nb, Ti를 함유하고, Al, P, N를 제한하며, 또한, Ca: 0.001 내지 0.004%를 함유하고, S: 0.0008% 이하, O: 0.0030% 이하로 제한하며, Ca, O 및 S의 함유량이 [Ca](1-l24[O])/1.25[S]>3.0을 만족하는 강편을 1000 내지 1250℃로 재가열한 후, 조압연, 마무리 압연, 가속 냉각을 실시한다. 가속 냉각의 냉각 개시 온도 Tc와 C량과 Mn량과의 비[C/Mn]가 4≤Tc×[C/Mn]≤32를 만족하고, 가속 냉각의 냉각 속도를 10 내지 40℃/s, 정지 온도를 200 내지 500℃로 한다. In the case where the heating temperature of the billet is lowered or the thickness of the steel sheet is thin, since the temperature is likely to decrease during the hot rolling, it is possible to cope with the fluctuation of the heating temperature and the thickness of the hot rolling, A method of manufacturing a steel sheet for pipes is provided. C, Si, Mn, Nb and Ti, and is limited to Al, P and N, and further contains Ca in an amount of 0.001 to 0.004%, S in an amount of not more than 0.0008% and O in an amount of not more than 0.0030% , And the content of O and S satisfies [Ca] (1-l24 [O]) / 1.25 [S] > 3.0 is reheated to 1000 to 1250 deg. C, followed by rough rolling, finish rolling and accelerated cooling . The ratio [C / Mn] of the cooling start temperature Tc of the accelerated cooling to the amount of C and the amount of Mn satisfies 4? Tc x [C / Mn]? 32, the cooling rate of accelerated cooling is 10 to 40 ° C / The stopping temperature is 200 to 500 캜.
Description
본 발명은 황화수소(H2S)를 함유하는 환경에 있어서의 내수소 유기 균열성, 즉, 내사워성이 우수한 강판의 제조 방법에 관한 것이다. The present invention relates to a method for producing a steel sheet excellent in resistance to hydrogen-organic hygroscopicity in an environment containing hydrogen sulfide (H 2 S), that is, excellent in resistance to corrosion.
황화수소를 함유하는 사워 오일, 사워 가스를 수송하는 라인 파이프에 사용되는 강관이나, 파이프라인의 부속 설비 등에 사용되는 강판에는 내사워성이 요구된다. 또한, 내사워성이란, 황화수소를 함유하는 부식 환경에 있어서의 내수소 유기 균열성(HIC성)이다. A steel sheet used for a sour oil containing hydrogen sulfide, a steel pipe used for a line pipe for transporting a sour gas, and an accessory equipment of a pipeline is required to have an anti-sourness property. In addition, the sour resistance is hydrogen hydrogen organic cracking resistance (HIC resistance) in a corrosive environment containing hydrogen sulfide.
내사워성은 압연 방향으로 연신화한 MnS의 생성이나, 클러스터 형태의 개재물의 생성에 의하여 열화(劣化)하는 것이 알려져 있다. 또한, 극히 심한 부식 환경에 있어서의 내사워성을 향상시키기 위하여, P, S, O, N의 함유량을 저하시키고, Ca를 첨가하며, MnS의 형태를 제어한 강재를 제어 압연하고, 수랭하는 방법이 제안되어 있다(예를 들면, 특허 문헌 1). HIC의 기점이 되는 개재물로서는, MnS 이외에, Nb-Ti-C-N계 개재물이 있고, 강재의 열처리 조건을 적절하게 하여 Nb-Ti-C-N계 개재물을 완전 고용하는 방법이 제안되어 있다(예를 들면, 특허 문헌 2).It is known that the sintering resistance deteriorates due to the generation of MnS stretched in the rolling direction or the formation of cluster-like inclusions. Further, in order to improve the resistance to corrosion in an extremely severe corrosive environment, a method of reducing the content of P, S, O and N, adding Ca and controlling and controlling the shape of MnS, (For example, Patent Document 1). As an inclusion to be a starting point of HIC, there has been proposed a method of completely employing Nb-Ti-CN inclusions in the presence of Nb-Ti-CN inclusions other than MnS and suitably applying heat treatment conditions to the steel (for example, Patent Document 2).
또한, 파이프라인의 수송 효율의 향상이나 박육화(薄肉化)에 의한 비용 절감 등의 관점에서, 라인 파이프용 강판의 고강도화가 요구되고 있다. 이와 같은 요구에 대하여, 예를 들면, X70 정도의 강도를 가지고 금속 조직이 판 두께 방향으로 균일하며, 미세한 베이나이트인, 내사워성이 우수한 강판을 제조하는 방법이 제안되어 있다(예를 들면, 특허 문헌 3). In addition, from the viewpoints of improvement in transport efficiency of the pipeline and reduction in cost due to thinning, it is required to increase the strength of the steel sheet for a line pipe. With respect to this demand, for example, there has been proposed a method of producing a steel sheet having a strength of about X70 and having a uniform metal structure in the thickness direction and being excellent in the sintering property, which is fine bainite (see, for example, Patent Document 3).
또한, 한랭지에 파이프라인을 부설할 때에는, 라인 파이프용 강판의 저온 인성을 향상시킬 필요가 있다. 이와 같은 문제에 대하여, 저온 인성과 내사워성을 향상시킨 고강도 강판의 제조 방법이 제안되어 있다(예를 들면, 특허 문헌 4 내지 6). 이들은 C량의 저감에 의하여 경도의 상승을 억제하고, S량의 저감과 Ca의 첨가에 의하여 MnS의 형태를 제어하며, Al량의 저감에 의하여 산화물의 형태를 제어하고, 내사워성과 저온 인성과의 양립을 꾀한 것이다. 한편, 일정한 탄소 양을 함유함으로써, Cr의 첨가에 의하여 인성을 저하시키지 않으면서 고강도화를 이루고, 또한 제조 조건을 특정함으로써 결정립을 미세화하여 저온 인성을 개선하고 있다(특허 문헌 7). In addition, when pipelines are laid in cold regions, it is necessary to improve the low temperature toughness of the steel sheet for a line pipe. To such a problem, a method of manufacturing a high-strength steel sheet improved in low temperature toughness and resistance to sintering has been proposed (for example, Patent Documents 4 to 6). They suppress the increase in hardness by reducing the amount of C, control the shape of MnS by reducing the amount of S and adding Ca, control the shape of the oxide by reducing the amount of Al, . On the other hand, by containing a certain amount of carbon, the strength is increased without lowering the toughness by the addition of Cr, and by specifying the manufacturing conditions, crystal grains are made finer and the low temperature toughness is improved (Patent Document 7).
내사워성을 향상시키기 위하여는 폴리고날 페라이트의 생성을 억제할 필요가 있다. 그러기 위하여는 금속 조직이 오스테나이트 단상인 온도(Ar3점 이상)에서, 열간 압연 후의 가속 냉각을 개시하는 것이 좋다. 그러나, 강편(鋼片)의 가열 온도를 저하시킨 경우나, 강판의 판 두께가 얇은 경우에는 열간 압연 중에 온도가 저하하여, 수냉 개시 온도가 Ar3점 미만이 되고, 폴리고날 페라이트가 생성되어 내사워성을 해치는 경우가 있다. In order to improve the sour resistance, it is necessary to suppress the formation of polygonal ferrite. For this purpose, it is preferable to start accelerated cooling after hot rolling at a temperature (Ar 3 point or more) at which the metal structure is austenite single phase. However, when the heating temperature of the steel strip is lowered or when the thickness of the steel sheet is thin, the temperature is lowered during hot rolling, the water-cooling start temperature is lower than Ar 3 point, and polygonal ferrite is generated Sometimes it can harm the sourness.
본 발명은 이와 같은 문제를 해결하는 것이며, 열간 압연의 가열 온도나 판 두께의 변동에 대응하는 것이 가능한, 내사워성이 우수한 라인 파이프용 강판의 제조 방법의 제공을 과제로 하는 것이다. An object of the present invention is to provide a method for producing a steel sheet for a line pipe excellent in resistance to sintering which can cope with fluctuations in heating temperature and plate thickness of hot rolling.
본 발명은 S 및 O의 함유량을 엄격하게 제한하고, Ca를 첨가하여, In the present invention, the content of S and O is strictly limited, Ca is added,
〔Ca〕x (1-124 x〔O〕)/(1.25 x〔S〕)[Ca] x (1-124 x [O]) / (1.25 x [S])
로 나타내는 ESSP값을 높게 제어하고, 황화물의 형태를 제어하며, 열간 압연 후의 가속 냉각을 개시하기 전의 결정립경이 미세하게 되도록, 열간 압연의 온도와 압하비를 제어하고, 또한, C량을 낮고 제한하고, Mn량을 증가시키는 동시에, C량과 Mn량의 비[C/Mn]와, 가속 냉각의 개시 온도 Tc의 관계를 규정함으로써, 냉각 개시 온도 Tc가 저하하여도, 폴리고날 페라이트의 생성이 억제되고, 내사워성의 열화가 방지될 수 있다고 하는 지견에 기초하여 이루어진 것으로, 그 요지는 이하와 같다. , The temperature and the pressure ratio of the hot rolling are controlled so that the shape of the sulfide is controlled and the grain diameter before the accelerated cooling after the hot rolling is started becomes finer and the amount of C is controlled to be low and limited , The relationship between the ratio of the amount of C to the amount of Mn [C / Mn] and the onset temperature Tc of accelerated cooling is defined while increasing the amount of Mn and suppressing the generation of polygonal ferrite even if the cooling start temperature Tc is lowered And the deterioration of the sour resistance can be prevented. The gist of the present invention is as follows.
(1) 질량%로, (1) in mass%
C: 0.01 내지 0.06, C: 0.01 to 0.06,
Si: 0.1 내지 0.5%, 0.1 to 0.5% of Si,
Mn: 1.0 내지 1.4%, Mn: 1.0 to 1.4%
Nb: 0.010 내지 0.040%, Nb: 0.010 to 0.040%,
Ca: 0.001 내지 0.004%, Ca: 0.001 to 0.004%,
Ti: 0.005 내지 0.030% Ti: 0.005 to 0.030%
를 함유하고, ≪ / RTI >
Al: 0.08% 이하, Al: 0.08% or less,
P: 0.015% 이하, P: not more than 0.015%
S: 0.0008% 이하, S: not more than 0.0008%
O: 0.0030% 이하, O: 0.0030% or less,
N: 0.0050% 이하N: 0.0050% or less
로 제한하고, Ca, O 및 S의 함유량이 , And the content of Ca, O and S is
[Ca] x (1-124 x [O])/(1.25 x [S]) > 3.0[Ca] x (1-124 x [O]) / (1.25 x [S]) > 3.0
를 만족하고 잔부 Fe 및 불가피한 불순물로 이루어진 강편을, 1000 내지 1250℃로 재가열한 후, 조압연을 실시하고, 추가적으로, 마무리 압연의 마무리 온도를 800℃ 이상으로 하고, 950℃ 이하의 마무리 압연의 압하비 R를 3.125 초과로 하여 마무리 압연을 실시하고, C량과 Mn량의 비[C/Mn]와, 냉각 개시 온도 Tc가And the remainder Fe and unavoidable impurities are reheated at 1000 to 1250 占 폚 and subjected to rough rolling and further subjected to finish rolling at a finishing temperature of 800 占 폚 or more and finish rolling at 950 占 폚 or less Finish rolling was carried out with Harvey R exceeding 3.125, and the ratio [C / Mn] of the C amount to the Mn amount and the cooling start temperature Tc
4≤Tc×[C/Mn]≤324? Tc x [C / Mn]? 32
를 만족하고, 상기 마무리 압연의 압하비 R와 냉각 개시 온도 Tc가 , And the ratio of the pressure R of the finish rolling to the cooling start temperature Tc
20/(R-3)+640≤Tc≤80020 / (R-3) + 640? Tc? 800
을 만족하도록, 냉각 속도가 10 내지 40℃/s인 가속 냉각을, 상기 냉각 개시 온도 Tc로부터 개시하고, 200 내지 500℃에서 가속 냉각을 정지하고, 상기 가속 냉각 정지 후에 방랭을 하며,Is started from the cooling start temperature Tc, the accelerated cooling is stopped at 200 to 500 DEG C, the cooling is stopped after the accelerated cooling is stopped,
강판의 조직이 애쉬큘러 페라이트나 베이니틱 페라이트이고, HIC 파단율이 5% 이하인 것을 특징으로 하는 내사워 라인 파이프용 강판의 제조 방법.Wherein the structure of the steel sheet is an acicular ferrite or a bainitic ferrite, and the HIC breaking ratio is 5% or less.
(2) 상기 냉각 개시 온도 Tc가, 650 내지 800℃의 범위 내인 것을 특징으로 하는 상기 (1)에 기재된 내사워 라인 파이프용 강판의 제조 방법. (2) The method for manufacturing a steel plate for a sash line pipe according to (1), wherein the cooling start temperature Tc is in a range of 650 to 800 ° C.
(3) 상기 강편이, 추가로, 질량%로, (3) The steel strip according to any one of (1) to
Ni: 0.5% 이하, Ni: 0.5% or less,
Cu: 0.5% 이하, Cu: 0.5% or less,
Cr: 0.5% 이하, Cr: not more than 0.5%
Mo: 0.3% 이하,Mo: 0.3% or less,
V: 0.10% 이하,V: 0.10% or less,
B: 0.0020% 이하,B: 0.0020% or less,
Mg: 0.01% 이하Mg: not more than 0.01%
의 1종 또는 2종 이상을 함유하는 것을 특징으로 하는 상기 (1) 또는 (2)에 기재된 내사워 라인 파이프용 강판의 제조 방법. (1) or (2), wherein the steel sheet contains one or two or more of the following.
본 발명에 의하면, 열간 압연의 가열 온도, 판 두께가 변동하였을 경우에도, 내사워성이 우수한 라인 파이프용 강판을 제공하는 것이 가능하게 된다. INDUSTRIAL APPLICABILITY According to the present invention, it is possible to provide a steel sheet for a line pipe excellent in thermal insulation resistance even when the heating temperature and the sheet thickness of the hot rolling change.
본 발명자들은 Ca, S 및 O의 함유량으로부터, From the contents of Ca, S and O,
〔Ca〕x (1-124 x〔O〕)/(1.25 x〔S〕)[Ca] x (1-124 x [O]) / (1.25 x [S])
에 의하여 구하는 ESSP값을 제어한 강판을 제조하고, 내사워성을 평가하였다. The ESSP value of the steel sheet was measured and the corrosion resistance was evaluated.
내사워성은 NACE(National Association of Corrosion and Engineer)의 TM0284에 준거한 시험을 실시하고, HIC(수소 유기 균열)의 발생의 유무에 의하여 평가하였다. HIC 파면율이 5% 정도 이하이면 내사워 특성이 양호하게 된다. The test was conducted according to TM0284 of the National Association of Corrosion and Engineers (NACE) and evaluated by the presence or absence of HIC (hydrogen organic cracking). When the HIC wave-face ratio is about 5% or less, the anti-sour characteristic becomes good.
NACE 시험은 5% NaCl 용액+0.5% 초산, pH2.7의 용액 중에 황화수소 가스를 포화시키고, 96 시간 후에 균열이 발생하는 지를 조사하는 시험 방법이다. HIC가 발생한 시료의 조직을 조사한 결과, 내사워성이 열화한 강판에는 폴리고날 페라이트가 생성되어 있는 것을 알 수 있었다. The NACE test is a test method to determine if cracking occurs after 96 hours of saturation of hydrogen sulfide gas in a solution of 5% NaCl solution + 0.5% acetic acid, pH 2.7. As a result of investigation of the structure of the sample in which HIC occurred, it was found that polygonal ferrite was generated in the steel sheet with deteriorated sourness.
또한, 강판의 조직과 제조 조건과의 관계를 정리한 결과, 가속 냉각의 개시 온도를 저하시켜도, 폴리고날 페라이트가 생성되지 않는 강판은 정성적으로는 C량이 많고, Mn량이 적은 것임을 알 수 있었다. As a result of summarizing the relationship between the structure of the steel sheet and the manufacturing conditions, it was found that even when the start temperature of accelerated cooling was lowered, the steel sheet in which polygonal ferrite was not produced had a large amount of C and a small amount of Mn.
이에, 본 발명자들은 C량과 Mn량의 비[C/Mn]를 저하시키면, 가속 냉각의 냉각 개시 온도 Tc를 저하할 수 있을 것으로 생각하고 실험 데이터를 정리하였다. 그 결과, Tc와 [C/Mn]이 Thus, the present inventors thought that lowering the ratio [C / Mn] of C amount to Mn amount would lower the cooling start temperature Tc of accelerated cooling and summarized experimental data. As a result, Tc and [C / Mn]
4≤Tc×[C/Mn]≤32의 관계를 만족하면, 폴리고날 페라이트를 생성시키지 않고, 냉각 개시 온도 Tc를 저하하는 것이 가능하다는 지견을 얻기에 이르렀다.It has been found that when the relation of 4 Tc x [C / Mn] 32 is satisfied, it is possible to lower the cooling start temperature Tc without generating polygonal ferrite.
또한, 본 발명자들은 950℃ 이하, 마무리 압연까지의 압하비를 3.125 초과로 하여 강판을 제조하고, 압하비와 냉각 개시 온도 Tc의 관계에 대하여 조사하였다. 그 결과, 압하비를 높게 하면, 결정립경이 미세화하고, 냉각 개시 온도 Tc를 저하시켜도, 금속 조직이 층상 조직이 되지는 않고, 내사워성이 향상되는 것을 알 수 있다. Further, the inventors of the present invention fabricated a steel sheet at 950 占 폚 or less and a compression ratio to finish rolling of more than 3.125, and investigated the relationship between the compression ratio and the cooling start temperature Tc. As a result, it can be seen that, when the pressing force is increased, the crystal grain diameter becomes finer, and even if the cooling start temperature Tc is lowered, the metal structure does not become a layered structure and the resistance to corrosion is improved.
이에, 본 발명자들은 마무리 압연의 조건 및 가속 냉각의 냉각 개시 온도 Tc와 내사워성의 관계에 대하여 실험 데이터를 정리하였다. 그 결과, Therefore, the inventors of the present invention summarized experimental data on the relationship between the conditions of finish rolling and the cooling start temperature Tc of accelerated cooling and the resistance to corrosion. As a result,
20/(R-3)+640≤Tc≤800 20 / (R-3) + 640? Tc? 800
과의 관계를 만족하면, 금속 조직이 층상 조직이 되지 않고, 양호한 내사워성을 얻을 수 있다는 지견을 얻기에 이르렀다. It has been found that the metal structure does not become a layered structure and good anti-sourness can be obtained.
이하, 본 발명에 대하여 상세하게 설명한다. 또한, 이하, %는 질량%를 의미한다. Hereinafter, the present invention will be described in detail. Hereinafter,% means% by mass.
C: 0.01% 내지 0.06%C: 0.01% to 0.06%
C: C는 강의 강도를 향상시키는 원소이며, 그 유효한 하한으로서 0.01% 이상의 첨가가 필요하다. 한편, C량을 늘리면, 탄화물의 생성이 촉진되고, 내HIC성이 손상되므로, 본 발명에서는 저탄소화를 도모하고 있다. HIC성, 용접성, 인성 등의 저하를 억제하려면, C량을 0.06% 이하, 좋기로는, 0.05% 이하, 더 좋기로는, 0.038% 이하로 하면 좋다. C: C is an element which improves the strength of steel, and 0.01% or more is required as an effective lower limit thereof. On the other hand, if the amount of C is increased, the generation of carbide is promoted and the HIC property is impaired. Therefore, in the present invention, low carbonization is achieved. In order to suppress deterioration of HIC property, weldability, toughness and the like, the C content may be 0.06% or less, preferably 0.05% or less, more preferably 0.038% or less.
SiSi : 0.1% 내지 0.5%: 0.1% to 0.5%
Si: Si는 탈산 원소이며, 0.1% 이상의 첨가가 필요하다. 한편, Si량이 0.5%를 초과하면, 용접 열 영향부(HAZ)의 인성이 저하하므로, 상한을 0.5%로 한다. 바람직한 범위는 0.15 내지 0.35%이다. Si: Si is a deoxidizing element, and addition of 0.1% or more is required. On the other hand, if the amount of Si exceeds 0.5%, the toughness of the weld heat affected zone (HAZ) decreases, and the upper limit is set to 0.5%. The preferred range is 0.15 to 0.35%.
MnMn : 1.0% 내지 1.4% : 1.0% to 1.4%
Mn: Mn는 강도 및 인성을 향상시키는 원소이며, 1.0% 이상의 첨가가 필요하다. 한편, Mn는 MnS를 생성하고, 내사워성을 열화시키는 원소이기 때문에, HIC를 억제하려면, Mn량의 상한을 1.4%로 할 필요가 있다. 바람직한 범위는 1.1 내지 1.4%이다.Mn: Mn is an element for improving the strength and toughness, and addition of 1.0% or more is required. On the other hand, Mn is an element that forms MnS and deteriorates the sintering resistance. Therefore, in order to suppress HIC, it is necessary to set the upper limit of Mn to 1.4%. The preferred range is 1.1 to 1.4%.
NbNb : 0.010% 내지 0.040%: 0.010% to 0.040%
Nb: Nb는 미재결정 온도역을 확대하여 결정립경을 미세화하여, 탄화물, 질화물을 형성하고, 강도의 향상에 기여하는 원소로서, 0.010% 이상의 첨가가 필요하다. 한편, 본 발명에서는 조대한 탄화물의 생성을 방지하는 것이 극히 중요하므로, 상한을 0.040% 이하로 할 필요가 있다. Nb의 바람직한 범위는 0.011 내지 0.025%이고, 더 바람직한 범위는 0.012 내지 0.020%이다. Nb: Nb needs to be added in an amount of 0.010% or more as an element contributing to enhancement of strength by forming a carbide or nitride by enlarging the non-recrystallized temperature region to refine the crystal grain size. On the other hand, in the present invention, it is extremely important to prevent the formation of coarse carbides. Therefore, it is necessary to set the upper limit to 0.040% or less. The preferable range of Nb is 0.011 to 0.025%, and the more preferable range is 0.012 to 0.020%.
CaCa : 0.001% 내지 0.004% : 0.001% to 0.004%
Ca: Ca는 황화물 CaS를 생성하고, 압연 방향으로 신장하는 MnS의 생성을 억제하며, 내HIC성의 개선에 현저하게 기여하는 원소이다. Ca의 첨가량이 0.001% 미만이면 효과를 얻을 수 없기 때문에, 하한을 0.001%로 한다. 한편, Ca의 첨가량이 0.004%를 넘으면 산화물이 집적하여 내HIC성을 해치므로, 상한을 0.004%로 한다. 바람직한 범위는 0.0025 내지 0.0035%이다. Ca: Ca generates sulfides CaS, inhibits the formation of MnS extending in the rolling direction, and contributes significantly to the improvement of HIC resistance. If the addition amount of Ca is less than 0.001%, the effect can not be obtained. Therefore, the lower limit is set to 0.001%. On the other hand, if the addition amount of Ca exceeds 0.004%, the oxide accumulates to deteriorate the HIC property, so the upper limit is set to 0.004%. The preferred range is 0.0025 to 0.0035%.
TiTi : 0.005% 내지 0.030% : 0.005% to 0.030%
Ti: Ti는 탈산제나 질화물 형성 원소로서 결정립의 세립화에 이용되는 원소이며, 0.005% 이상을 첨가할 필요가 있다. 한편, Ti를 과잉으로 첨가하면, 조대한 질화물의 형성에 의하여 인성이 저하하므로, 상한을 0.030%로 한다. 바람직한 범위는 0.010 내지 0.020%이다. Ti: Ti is an element used for grain refinement as a deoxidizing agent or a nitride forming element, and it is necessary to add 0.005% or more. On the other hand, if Ti is added excessively, the toughness is lowered due to the formation of coarse nitride, so the upper limit is set to 0.030%. The preferred range is 0.010 to 0.020%.
AlAl : 0.08% 이하 : 0.08% or less
Al: Al는 탈산 원소이지만, 첨가량이 0.08%를 넘으면, Al 산화물의 집적 클러스터가 생성하고, 내사워성을 해치기 때문에, 0.08% 이하로 제한한다. 또한, 인성이 요구되는 경우에는 Al량을 0.03% 이하로 하는 것이 좋다. 더 바람직한 Al량의 상한은 0.01%이다. Al량의 하한은 특히 한정하지 않지만, 용강 중의 산소량을 저감시키려면 0.0005% 이상 첨가하는 것이 좋다. Al: Al is a deoxidizing element. However, if the addition amount exceeds 0.08%, an integrated cluster of Al oxides is formed and the sintering property is deteriorated. Therefore, the content is limited to 0.08% or less. When toughness is required, the amount of Al is preferably 0.03% or less. The upper limit of the amount of Al is more preferably 0.01%. The lower limit of the amount of Al is not particularly limited, but in order to reduce the amount of oxygen in molten steel, it is preferable to add 0.0005% or more.
P: 0.015% 이하P: not more than 0.015%
P: P는 불순물로서, 함유량이 0.015%를 넘으면, 내HIC성을 해치게 된다. 따라서, P의 함유량의 상한을 0.015%로 한다.P: P is an impurity, and when the content exceeds 0.015%, the HIC property is deteriorated. Therefore, the upper limit of the content of P is 0.015%.
S: 0.0008% 이하S: not more than 0.0008%
S: S는 열간 압연시에 압연 방향으로 연신하는 MnS를 생성하고, 내HIC성을 저하시키는 원소이다. 따라서, 본 발명에서는 S량을 저감할 필요가 있어, 상한을 0.0008%로 한다. S량은 적을수록 좋지만, 0.0001% 미만으로 하는 것은 곤란하다. 또한, 제조 비용의 관점에서도, 0.0001% 이상으로 하는 것이 좋다. S: S is an element that generates MnS stretched in the rolling direction during hot rolling and lowers the HIC resistance. Therefore, in the present invention, it is necessary to reduce the amount of S, and the upper limit is set to 0.0008%. The smaller the amount of S, the better, but it is difficult to make the amount less than 0.0001%. Also, from the viewpoint of the manufacturing cost, it is preferable to be 0.0001% or more.
O: 0.0030% 이하O: 0.0030% or less
O: O는 불순물로서, 산화물의 집적을 억제하고 내HIC성을 향상시키기 위하여는 상한을 0.0030%로 할 필요가 있다. 산화물의 생성을 억제하고, 인성을 향상시키려면 0량을 0.0020% 이하로 하는 것이 좋다. O: O is an impurity, and it is necessary to set the upper limit to 0.0030% in order to suppress the accumulation of the oxide and improve the HIC resistance. In order to inhibit the formation of oxides and improve the toughness, it is preferable to set the amount of 0 to 0.0020% or less.
N: 0.0050% 이하N: 0.0050% or less
N: N는 불순물이고, N의 함유량이 0.0050%를 넘으면, Ti와 Nb의 탄질화물이 집적하기 쉬워져서 내HIC성을 해친다. 따라서, N량의 상한을 0.0050%로 한다. 또한, 인성 등이 요구되는 경우에는 TiN의 조대화를 억제하기 위하여, N량을 0.0035% 이하로 하는 것이 좋다. 또한, TiN, NbN 등의 질화물을 이용하고, 가열시의 오스테나이트 입경의 미세화를 도모하는 경우에는 0.0010% 이상의 N를 함유시키는 것이 좋다. N: N is an impurity. If the content of N exceeds 0.0050%, the carbonitrides of Ti and Nb tend to accumulate and deteriorate the HIC property. Therefore, the upper limit of the amount of N is set to 0.0050%. In addition, when toughness or the like is required, it is preferable to set the N content to 0.0035% or less in order to suppress the coarsening of TiN. When nitrides such as TiN and NbN are used and the fineness of the austenite grain size at the time of heating is intended, it is preferable to add 0.0010% or more of N.
[[ CaCa ] x (1-124 x [O])/(1.25 x [S]) > 3.0] x (1-124 x [O]) / (1.25 x [S]) > 3.0
본 발명에서는[Ca] (1-124[O])/1.25[S], 즉, ESSP값을 크게 할 필요가 있다. ESSP값은 Ca가 산화물을 형성하는 것을 고려하여, CaS를 생성시키기 위하여 필요한 S량에 대한 Ca량의 비이다. Ca를 첨가하여 CaS를 형성시키고, S를 고정하기 위하여는 ESSP값을 3.0 초과로 할 필요가 있다. In the present invention, it is necessary to increase [Ca] (1-124 [O]) / 1.25 [S], that is, the ESSP value. The ESSP value is a ratio of the amount of Ca to the amount of S required to generate CaS, considering that Ca forms an oxide. To add Ca to form CaS and to fix S, it is necessary to set the ESSP value to more than 3.0.
또한, S량이 0이 되면, ESSP값은 무한대가 되지만, 이 경우, MnS의 생성은 있을 수 없다. 따라서, Ca량이 전술한 범위 내에 있으면, ESSP값의 상한을 규정할 필요는 없다. In addition, when the S amount becomes 0, the ESSP value becomes infinite, but in this case, MnS can not be generated. Therefore, if the Ca amount is within the above-mentioned range, it is not necessary to define the upper limit of the ESSP value.
본 발명에 있어서는 강도 및 인성을 개선하는 원소로서 Ni, Cu, Cr, Mo, V, B 중에서, 1종 또는 2종 이상의 원소를 첨가하는 것이 좋다. In the present invention, it is preferable to add one or more elements among Ni, Cu, Cr, Mo, V, and B as an element improving the strength and toughness.
NiNi : 0.5% 이하: Not more than 0.5%
Ni: Ni는 인성 및 강도의 개선에 유효한 원소이며, 내식성의 향상에도 기여하기 때문에, 0.01% 이상 첨가하는 것이 좋다. 한편, Ni는 고가의 원소이며, 제조 비용을 삭감하려면 상한을 0.5%로 제한하는 것이 좋다. Ni: Ni is an element effective for improving toughness and strength, and contributes to improvement in corrosion resistance, so it is preferable to add Ni in an amount of 0.01% or more. On the other hand, Ni is an expensive element, and the upper limit is preferably limited to 0.5% in order to reduce the manufacturing cost.
CuCu : 0.5% 이하: Not more than 0.5%
Cu: Cu는 강도의 상승에 유효한 원소이며, 내식성의 향상에도 기여하므로, 0.01% 이상 첨가하는 것이 좋다. 한편, Cu도 고가의 원소이어서, 제조 비용을 삭감하려면 상한을 0.5%로 제한하는 것이 좋다. Cu: Cu is an element effective for increasing the strength and contributes to improvement in corrosion resistance, so that it is preferable to add 0.01% or more. On the other hand, since Cu is an expensive element, the upper limit is preferably limited to 0.5% in order to reduce the manufacturing cost.
CrCr : 0.5% 이하: Not more than 0.5%
Cr: Cr는 강도의 상승에 유효한 원소이며, 0.01% 이상 첨가하는 것이 좋다. 한편, 다량으로 첨가하면, 담금질성이 높아지고, 인성이 저하하는 경우가 있으므로, 상한은 0.5%가 좋다. Cr: Cr is an element effective for increasing the strength, and it is preferable to add at least 0.01%. On the other hand, if it is added in a large amount, the hardenability becomes high and the toughness may decrease. Therefore, the upper limit is preferably 0.5%.
MoMo : 0.3% 이하 : Not more than 0.3%
Mo: Mo는 담금질성을 향상시키는 동시에, 탄질화물을 형성하고 강도를 개선하는 원소인데, 그 효과를 얻으려면 0.01% 이상 첨가하는 것이 좋다. 한편, Mo는 고가의 원소이며, 제조 비용을 삭감하기 위하여, 상한을 0.30%로 하는 것이 좋다. 또한, 강의 강도가 상승하면, HIC성 및 인성이 저하하는 경우가 있으므로, 바람직한 상한은 0.20%이다. Mo: Mo is an element which improves the hardenability and improves the strength and the formation of the carbonitride. In order to obtain the effect, it is preferable to add at least 0.01%. On the other hand, Mo is an expensive element and it is preferable to set the upper limit to 0.30% in order to reduce the manufacturing cost. Further, when the strength of the steel is increased, the HIC property and toughness may be lowered. Therefore, the preferable upper limit is 0.20%.
V: 0.10% 이하V: not more than 0.10%
V: V는 탄화물, 질화물을 형성하고, 강도의 향상에 기여하는 원소이며, 첨가 효과를 얻으려면 0.01% 이상 첨가하는 것이 좋다. 한편, 0.10%를 초과하는 V를 첨가하면, 인성의 저하를 초래할 수 있으므로, 상한은 0.10%가 좋다. V: V is an element that forms carbides and nitrides and contributes to the improvement of strength. In order to obtain the effect of addition, it is preferable to add at least 0.01%. On the other hand, if V exceeding 0.10% is added, the toughness may be lowered, so the upper limit is preferably 0.10%.
B: 0.0020% 이하B: not more than 0.0020%
B: B는 강의 입계에 편석하여 담금질성의 향상에 현저하게 기여하는 원소이다. 이 첨가 효과를 얻으려면, 0.0001% 이상의 B를 첨가하는 것이 좋다. 한편. B를 과잉으로 첨가하면, 입계에의 편석이 과잉이 되어, 인성의 저하를 초래하는 경우가 있으므로, 상한은 0.0020%가 좋다. B: B is segregated at the grain boundaries of the steel and contributes significantly to improvement of hardenability. In order to obtain this addition effect, it is preferable to add B of 0.0001% or more. Meanwhile. If B is excessively added, segregation in the grain boundaries may be excessive, resulting in a decrease in toughness. Therefore, the upper limit is preferably 0.0020%.
MgMg : 0.01% 이하: Not more than 0.01%
Mg: Mg는 탈산제 및 탈황제로서 작용하는 원소로서, 특히, 미세한 산화물을 생성하고, 입자 지름의 조대화를 억제하므로, 인성의 향상에 유효하다. 이 첨가 효과를 얻으려면, 0.0001% 이상 첨가하는 것이 좋다. 한편, Mg를 0.01%를 초과하여 첨가하면, 산화물이 응집, 조대화하기 쉬워져서, HIC성이나 인성을 저하하는 경우가 있으므로, 상한은 0.01%가 좋다. Mg: Mg is an element serving as a deoxidizing agent and a desulfurizing agent, and is particularly effective for improving toughness because it produces fine oxides and suppresses coarse grain size. In order to obtain this addition effect, it is preferable to add 0.0001% or more. On the other hand, when Mg is added in an amount exceeding 0.01%, the oxide tends to flocculate and coarsen and the HIC property and toughness may be lowered. Therefore, the upper limit is preferably 0.01%.
상기 성분을 함유하는 강은 제강 공정에서 용제한 후, 연속 주조에 의하여 강편으로 하고, 강편을 가열하고, 조압연과 마무리 압연으로 이루어지는 후판 압연을 실시하여, 강판으로 제조한다. The steel containing the above components is dissolved in a steelmaking process and then is subjected to continuous casting to form a steel billet. The billet is heated, and subjected to heavy plate rolling comprising rough rolling and finish rolling.
가열 온도: 1000℃ 내지 1250℃ Heating temperature: 1000 캜 to 1250 캜
강편의 가열 온도가 1000℃ 미만이면, 강편에 석출된 NbC가 고용하지 않고, 조대한 NbC가 강판에 잔존하여, 내사워성이 저하된다. 한편, 강편의 가열 온도가 1250℃를 넘으면, 강판의 결정립경이 조대하게 되고, 마무리 압연 후의 금속 조직이 층상 조직이 되어, 내사워성이 저하된다. 따라서, 강편의 가열 온도는 1000 내지 1250℃의 범위 내로 한다. If the heating temperature of the billet is less than 1000 占 폚, NbC deposited on the billet is not solved, and coarse NbC remains on the steel sheet, and the corrosion resistance is lowered. On the other hand, if the heating temperature of the billet exceeds 1250 占 폚, the grain size of the steel sheet becomes coarse, the metal structure after the finish rolling becomes a layered structure, and the corrosion resistance is lowered. Therefore, the heating temperature of the billet is within the range of 1000 to 1250 占 폚.
마무리 압연 후에는 가속 냉각을 실시한다. 가속 냉각은 마무리 압연 후, 즉시 실시하는 것이 좋다. 그러나, 강판의 판 두께가 얇아지면, 온도가 저하하기 쉬워진다. 그 때문에, 본 발명에서는 가속 냉각의 조건은 폴리고날 페라이트의 생성을 억제하고, 페라이트와 저온 변태상(베이나이트나 마르텐사이트)의 층상 조직이 되는 것을 방지하기 위하여, 극히 중요하다. After finish rolling, accelerated cooling is performed. Accelerated cooling is preferably carried out immediately after finish rolling. However, if the thickness of the steel sheet is reduced, the temperature is likely to decrease. For this reason, in the present invention, the condition of accelerated cooling is extremely important in order to prevent the formation of polygonal ferrite and to prevent the formation of a layered structure of ferrite and low temperature transformation phase (bainite or martensite).
가속 냉각의 냉각 개시 온도 Cooling start temperature of accelerated cooling TcTc ::
가속 냉각은 강판의 조직을 미세한 애쉬큘러 페라이트나 베이니틱 페라이트로 하기 위하여 실시하는 것이다. 가속 냉각의 냉각 개시 온도가 저하하면, 폴리고날 페라이트 변태가 촉진된다. 한편, C량의 저감 및 Mn량의 증가에 의하여, 폴리고날 페라이트 변태는 억제된다. Accelerated cooling is performed to make the structure of the steel sheet into fine acicular ferrite or bainitic ferrite. When the cooling start temperature of the accelerated cooling is lowered, the polygonal ferrite transformation is accelerated. On the other hand, polygonal ferrite transformation is suppressed by the reduction of C amount and the increase of the amount of Mn.
그 때문에, 본 발명에서는 폴리고날 페라이트의 생성을 억제하고, 또한, 가속 냉각의 냉각 개시 온도를 저하시키기 위하여, C량과 Mn량의 비[C/Mn]와, 냉각 개시 온도 Tc(℃)의 곱: Tc×[C/Mn]를 32 이하로 한다. 또한, 가속 냉각의 개시 온도 Tc를 저하시킨다고 하는 관점에서는 Tc×[C/Mn]의 상한은 30이 좋고, 27이 더욱 좋다. Therefore, in the present invention, in order to suppress the generation of polygonal ferrite and to lower the cooling start temperature of the accelerated cooling, the ratio [C / Mn] of the C amount to the Mn amount and the cooling start temperature Tc Product: Tc x [C / Mn] is set to 32 or less. Further, from the viewpoint of lowering the onset temperature Tc of accelerated cooling, the upper limit of Tc x [C / Mn] is preferably 30, more preferably 27.
한편, 냉각 개시 온도 Tc가 너무 낮아지면, 본 발명의 성분 조성의 범위 내에서 [C/Mn]를 저하시켜도, 폴리고날 페라이트의 생성을 피할 수 없기 때문에, Tc×[C/Mn]의 하한은 4로 한다. 또한, 폴리고날 페라이트의 생성을 억제하려면 Tc×[C/Mn]는 4.5 이상이 좋고, 더 좋기로는 10 이상이다. On the other hand, if the cooling start temperature Tc is too low, generation of polygonal ferrite can not be avoided even if [C / Mn] is reduced within the range of the composition of the present invention. Therefore, the lower limit of Tc x [C / Mn] 4. Further, in order to suppress the formation of polygonal ferrite, Tc x [C / Mn] is preferably 4.5 or more, more preferably 10 or more.
또한, 가속 냉각의 냉각 개시 온도가 650℃ 미만이 되면, 폴리고날 페라이트의 생성이 촉진되므로, 내사워성을 확보하려면 가속 냉각의 냉각 개시 온도를 650℃ 이상으로 하는 것이 좋다. When the cooling start temperature for accelerated cooling is less than 650 ° C, generation of polygonal ferrite is promoted. Therefore, in order to secure the sintering property, it is preferable to set the cooling start temperature for accelerated cooling to 650 ° C or higher.
한편, 내사워성을 향상시키려면, 열간 압연의 마무리 온도를 900 내지 800℃정도로 저하시키고, 조직을 균질화하는 것이 좋다. 가속 냉각의 냉각 개시 온도는 열간 압연의 마무리 온도 이하가 되므로, 가속 냉각의 냉각 개시 온도를 800℃ 이하로 하는 것이 좋다. On the other hand, in order to improve the sintering property, it is preferable to lower the finishing temperature of the hot rolling to about 900 to 800 DEG C and homogenize the structure. Since the cooling start temperature of accelerated cooling is not more than the finish temperature of hot rolling, it is preferable to set the cooling start temperature for accelerated cooling to 800 DEG C or less.
가속 냉각의 냉각 속도: 10℃/s 내지 40℃/s Cooling speed of accelerated cooling: 10 ° C / s to 40 ° C / s
가속 냉각은 강판의 조직을 미세한 애쉬큘러 페라이트나 베이니틱 페라이트로 하기 위하여 실시하는 것이다. 폴리고날 페라이트 변태를 억제하고, 펄라이트의 생성을 방지하려면, 냉각 속도를 10℃/s 이상으로 할 필요가 있다. Accelerated cooling is performed to make the structure of the steel sheet into fine acicular ferrite or bainitic ferrite. In order to suppress the polygonal ferrite transformation and prevent generation of pearlite, it is necessary to set the cooling rate to 10 DEG C / s or more.
한편, 가속 냉각의 냉각 속도가 40℃/s를 넘으면, 마르텐사이트가 과잉으로 생성되고, 경도가 불균일하게 되어, 내사워성 및 인성이 저하된다. 따라서, 가속 냉각의 냉각 속도는 10 내지 40℃/s로 한다. 또한, 냉각 속도는 강판의 판 두께 중심에서의 속도이다. On the other hand, when the cooling rate of the accelerated cooling exceeds 40 DEG C / s, martensite is excessively produced, the hardness becomes uneven, and the sintering property and toughness are lowered. Therefore, the cooling rate of the accelerated cooling is 10 to 40 占 폚 / s. The cooling rate is the velocity at the plate thickness center of the steel sheet.
가속 냉각의 정지 온도: 200℃ 내지 500℃ Stopping temperature of accelerated cooling: 200 ° C to 500 ° C
가속 냉각의 정지 온도는 마르텐사이트의 생성을 억제하기 위하여, 200 내지 500℃의 범위 내로 한다. 폴리고날 페라이트 변태를 억제하고, 펄라이트의 생성을 방지하려면, 가속 냉각의 정지 온도를 500℃ 이하로 할 필요가 있다. The stop temperature of the accelerated cooling is set within the range of 200 to 500 DEG C in order to suppress the generation of martensite. In order to suppress the polygonal ferrite transformation and to prevent the formation of pearlite, it is necessary to set the temperature for stopping the accelerated cooling to 500 DEG C or less.
한편, 가속 냉각의 정지 속도가 200℃ 미만이 되면, 마르텐사이트가 과잉으로 생성되고, 경도가 불균일하게 되어, 내사워성 및 인성이 저하된다. On the other hand, when the stopping speed of the accelerated cooling is less than 200 占 폚, martensite is excessively produced, the hardness becomes uneven, and the sintering property and toughness are lowered.
또한, 층상 조직의 생성을 억제하려면, 마무리 압연의 온도, 압하비, 압연 후의 가속 냉각의 냉각 개시 온도를 제어하는 것이 좋다. Further, in order to suppress the formation of the layered structure, it is preferable to control the temperature of the finish rolling, the compression ratio, and the cooling start temperature of accelerated cooling after rolling.
마무리 온도: 800℃ 이상 Finishing temperature: 800 ℃ or higher
열간 압연의 마무리 온도는 조직을 균질로 하기 위하여, 800℃ 이상으로 하는 것이 좋다. 이것은 성분 조성에 따라서는 800℃ 미만에서 페라이트가 생성되고, 압연 후의 강판의 조직이 층상이 되어, 내사워성이 손상되는 경우가 있기 때문이다. 또한, 마무리 압연의 조건에 따라서는 강판에 가공 페라이트가 잔존하고, 인성이 손상되는 경우가 있다. The finishing temperature of the hot rolling is preferably 800 DEG C or higher in order to homogenize the structure. This is because ferrite is produced at a temperature of lower than 800 占 폚 depending on the composition of the components, and the structure of the steel sheet after rolling becomes a layer, which may damage the sintering property. Depending on the condition of the finish rolling, the processed ferrite may remain on the steel sheet, and toughness may be damaged.
950℃ 이하의 Below 950 ℃ 압하비Abjabi R: 3.125 초과 R: greater than 3.125
마무리 압연에서는 결정립경을 미세화하기 위하여, 압연 온도와 압하비를 제어하는 것이 필요하다. 특히, 저온에서의 압하비를 크게 하여, 마무리 압연을 실시함으로써, 강판의 조직을 미세하게 할 수 있다. 압연 온도가 950℃를 넘는 경우, 재결정이 생기므로, 950℃ 이하에서의 압하비 R이 중요하다. In finishing rolling, it is necessary to control the rolling temperature and the pressing ratio in order to make the crystal grain diameter finer. Particularly, by increasing the compression ratio at low temperature and performing the finish rolling, the structure of the steel sheet can be made finer. When the rolling temperature exceeds 950 占 폚, recrystallization occurs, so that the compression ratio R at 950 占 폚 or less is important.
또한, 950℃ 이하에서의 압하비가 3.125 이하이면, 조직이 균질하게 되지 않아서 내사워성이 저하하는 경우가 있다. 따라서, 950℃ 이하, 마무리 압연이 종료할 때까지의 압하비를 3.125 초과로 하는 것이 좋고, 4 이상이 더욱 좋다. 950℃ 이하에서의 압하비의 상한은 규정하지 않지만, 슬라브판 두께 및 마무리 압연 후의 판 두께를 고려하면, 20이 바람직한 상한이다. 950℃이하로부터 마무리 압연이 종료할 때까지의 압하비는 950℃에 있어서의 판 두께에 대한 압연 후의 판 두께의 비이다. If the reduction ratio at 950 占 폚 or lower is 3.125 or less, the structure may not be homogeneous and the anti-sourness may be deteriorated. Therefore, it is preferable to set the compression ratio at 950 占 폚 or less and finish rolling to 3.125 or more, preferably 4 or more. The upper limit of the compression ratio at 950 占 폚 or lower is not specified, but 20 is a preferable upper limit considering the slab plate thickness and the plate thickness after finish rolling. The compression ratio from 950 占 폚 or less to finish of rolling finish is a ratio of plate thickness after rolling to 950 占 폚.
20/(R-3)+640≤20 / (R-3) + 640? TCTC ≤800≤800
본 발명에서는 열간 압연 후, 그대로 가속 냉각을 실시하기 때문에, 가속 냉각의 냉각 개시 온도는 열간 압연의 마무리 온도 이하가 된다. 내사워성을 향상시키려면 열간 압연의 마무리 온도를 900 내지 800℃ 정도로 저하시키는 것이 좋다. 따라서, 가속 냉각의 냉각 개시 온도도 800℃ 이하로 하는 것이 좋다. In the present invention, since the accelerated cooling is performed as it is after the hot rolling, the cooling start temperature of the accelerated cooling is equal to or lower than the finish temperature of the hot rolling. In order to improve the sintering resistance, it is preferable to lower the finish temperature of hot rolling to about 900 to 800 ° C. Therefore, it is preferable that the cooling start temperature of the accelerated cooling is set to 800 DEG C or lower.
한편, 마무리 압연의 압하비를 크게 하면, 판 두께가 얇아지기 때문에, 가속 냉각의 개시가 늦어져서 냉각 개시 온도가 저하된다. 그러나, 마무리 압연의 압하비의 증대에 의하여, 결정립경이 미세화하기 때문에, 냉각 개시 온도가 저하하더라도, 층상 조직이 되는 것을 방지할 수 있다. 그 때문에, 압하비를 높여 냉각 개시 온도 Tc를 저하시키면, 내사워성이 우수한 얇은 강판을 제조할 때의 제조 조건의 허용범위가 넓어지게 된다. On the other hand, if the compression ratio of the finish rolling is increased, the plate thickness becomes thinner, and therefore the start of the accelerated cooling is delayed and the cooling start temperature is lowered. However, due to the increase in the compression ratio of the finish rolling, the grain size of the crystal grains becomes finer, so that even if the cooling start temperature is lowered, the formation of a layered structure can be prevented. Therefore, by increasing the compression ratio and lowering the cooling start temperature Tc, the allowable range of the production conditions when producing a thin steel sheet excellent in the anti-sourness is widened.
따라서, 950℃ 이하, 마무리 압연까지의 압하비 R과 냉각 개시 온도 Tc의 관계가, Therefore, the relationship between the compression ratio R and the cooling start temperature Tc up to 950 占 폚,
20/(R-3)+640≤Tc≤80020 / (R-3) + 640? Tc? 800
의 관계를 만족하면, 금속 조직이 층상 조직이 되지 않아서, 양호한 내사워성을 얻을 수 있고, 또한, 제조 조건의 허용 범위를 넓힐 수 있다. The metal structure does not become a layered structure, so that a good anti-sourness property can be obtained, and the permissible range of the manufacturing conditions can be widened.
<실시예><Examples>
표 1에 나타내는 화학 성분을 가진 강을 전로, 2차 정련으로 용제하고, 연속 주조로 250 mm 두께의 강편을 제조하였다. 얻은 강편을 표 2에 나타내는 조건으로 열간 압연을 실시하여 강판으로 만들었다. 제조 후의 강판의 HIC성을 NACE 시험에 의하여 평가하였다. NACE 시험의 조건은 5% NaCl 용액+0.5% 초산, pH2.7의 용액중에 황화수소 가스를 포화시키고, 침지 시간을 96 시간으로 하여, 균열의 유무를 관찰하고, HIC 파면율(CAR)을 측정하였다. The steel having the chemical composition shown in Table 1 was melted by a converter and secondary refining, and a steel strip having a thickness of 250 mm was produced by continuous casting. The obtained slabs were hot-rolled under the conditions shown in Table 2 to form steel sheets. The HIC properties of the steel sheet after the production were evaluated by the NACE test. The NACE test was performed by saturating hydrogen sulfide gas in a solution of 5% NaCl solution + 0.5% acetic acid, pH 2.7 and observing the presence or absence of cracks at immersing time of 96 hours and measuring the HIC wave surface ratio (CAR) .
결과를 표 2에 나타낸다. No. 4 내지 11은 강판의 성분 및 제조 조건이 본 발명의 범위 내이며, CAR가 5% 이하가 되고, 양호한 내사워성을 가지고 있다. 한편, No. 12는 ESSP값이 본 발명의 범위보다 낮고, 내사워성이 저하한 예이다. 또한, No. 13 및 14는 C량이 많고, Tc×[C/Mn]도 커지게 되어, 내HIC성이 저하한 예이다. No. 15는 냉각 개시 온도가 낮고, 내사워성이 열화한 예이다. The results are shown in Table 2. No. 4 to 11 show that the components and the manufacturing conditions of the steel sheet are within the range of the present invention, the CAR is 5% or less, and the steel has good fire resistance. On the other hand, 12 is an example in which the ESSP value is lower than the range of the present invention and the corrosion resistance is lowered. In addition, 13 and 14 are examples in which the amount of C is large, Tc x [C / Mn] becomes large, and the HIC resistance is decreased. No. 15 is an example in which the cooling start temperature is low and the anti-sourness deteriorates.
전술한 바와 같이, 본 발명에 의하면, 열간 압연의 가열 온도, 판 두께가 변동된 경우에도, 내사워성이 우수한 라인 파이프용 강판을 제공하는 것이 가능하게 된다. 따라서, 본 발명은 산업상의 공헌이 극히 현저하고, 산업상 이용 가능성이 큰 것이다. INDUSTRIAL APPLICABILITY As described above, according to the present invention, it is possible to provide a steel sheet for a line pipe excellent in thermal insulation resistance even when the heating temperature and the sheet thickness of the hot rolling are varied. Therefore, the present invention is extremely remarkable in industrial contribution, and is highly industrially applicable.
Claims (3)
C: 0.01% 내지 0.06%,
Si: 0.1% 내지 0.5%,
Mn: 1.0% 내지 1.4%,
Nb: 0.010% 내지 0.040%,
Ca: 0.001% 내지 0.004%,
Ti: 0.005% 내지 0.030%
를 함유하고,
Al: 0.08% 이하(0을 포함하지 않음),
P: 0.015% 이하,
S: 0.0008% 이하(0을 포함하지 않음),
O: 0.0030% 이하,
N: 0.0050% 이하
로 제한하고, Ca, O 및 S의 함유량이
[Ca] x (1 - 124 x [O])/(1.25 x [S]) > 3.0
를 만족하고, 잔부 Fe 및 불가피한 불순물로 이루어진 강편을 1000℃ 내지 1250℃로 재가열한 후, 조압연을 실시하고, 또한, 마무리 압연의 마무리 온도를 800℃ 이상으로 하고, 950℃ 이하의 마무리 압연의 압하비 R를 3.125 초과로 하여 마무리 압연을 실시하고, C량과 Mn량의 비[C/Mn]와 냉각 개시 온도 Tc가
4≤Tc×[C/Mn]≤32
를 만족하고, 상기 마무리 압연의 압하비 R와 상기 냉각 개시 온도 Tc가
20/(R-3)+640≤Tc≤800
을 만족하도록, 냉각 속도가 10℃/s 내지 40℃/s인 가속 냉각을 상기 냉각 개시 온도 Tc로부터 개시하고, 200℃ 내지 500℃에서 상기 가속 냉각을 정지하고, 상기 가속 냉각 정지 후에 방랭을 하며,
강판의 조직이 애쉬큘러 페라이트나 베이니틱 페라이트이고, HIC 파단율이 5% 이하인 것을 특징으로 하는 내사워 라인 파이프용 강판의 제조 방법.In terms of% by mass,
C: 0.01% to 0.06%
Si: 0.1% to 0.5%
Mn: 1.0% to 1.4%
Nb: 0.010% to 0.040%,
Ca: 0.001% to 0.004%
Ti: 0.005% to 0.030%
≪ / RTI >
Al: 0.08% or less (not including 0),
P: not more than 0.015%
S: not more than 0.0008% (not including 0),
O: 0.0030% or less,
N: 0.0050% or less
, And the content of Ca, O and S is
[Ca] x (1 - 124 x [O]) / (1.25 x [S]) > 3.0
And the remainder of Fe and unavoidable impurities is reheated to 1000 deg. C to 1250 deg. C, followed by rough rolling, and the finish temperature of the finish rolling is set to 800 deg. C or higher and finish rolling at 950 deg. Finish rolling was carried out with the compression ratio R exceeding 3.125, and the ratio [C / Mn] of the amount of C to the amount of Mn and the cooling start temperature Tc
4? Tc x [C / Mn]? 32
, The ratio R of the finish rolling to the cooling start temperature Tc
20 / (R-3) + 640? Tc? 800
Is started from the cooling start temperature Tc at a cooling rate of 10 占 폚 / s to 40 占 폚 / s, the accelerated cooling is stopped at 200 占 폚 to 500 占 폚, the cooling is stopped after the accelerated cooling is stopped ,
Wherein the structure of the steel sheet is an acicular ferrite or a bainitic ferrite, and the HIC breaking ratio is 5% or less.
Ni: 0.5% 이하(0을 포함하지 않음),
Cu: 0.5% 이하(0을 포함하지 않음),
Cr: 0.5% 이하(0을 포함하지 않음),
Mo: 0.3% 이하(0을 포함하지 않음),
V: 0.10% 이하(0을 포함하지 않음),
B: 0.0020% 이하(0을 포함하지 않음),
Mg: 0.01% 이하(0을 포함하지 않음)
의 1종 또는 2종 이상을 함유하는 것을 특징으로 하는 내사워 라인 파이프용 강판의 제조 방법. 3. The steel according to claim 1 or 2, wherein the steel strip further comprises, by mass%
Ni: not more than 0.5% (not including 0),
Cu: not more than 0.5% (not including 0),
Cr: not more than 0.5% (not including 0),
Mo: 0.3% or less (not including 0),
V: not more than 0.10% (not including 0),
B: 0.0020% or less (not including 0),
Mg: 0.01% or less (not including 0)
By weight based on the total weight of the steel sheet.
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