KR100931204B1 - 열간 압연 강판의 제조 방법 - Google Patents

Abstract

본 발명은 강판이 받는 저항과 수평스프레이가 누르는 힘을 수학적으로 산출하여 노즐의 사양을 결정하고, 적절한 수평 분사 제어를 유도함으로서 선단부의 과냉현상을 감소시키면서 플라잉 현상을 효과적으로 개선할 수 있는 열간 압연 강판의 제조 방법을 제공하기 위한 것이다.

본 발명에 의해 제안된 방법은 상향된 강판을 누르는데 필요한 힘과 그에 따른 수평스프레이의 분사조건을 정확하게 설정하고, 강판의 선단부 위치에 따른 분사 제어의 정확성을 높이기 위해 권취온도제어(Coiling Temperature Control) 계산시 수평스프레이의 분사에 의한 강판의 온도강하량을 적용하여 런아웃테이블에서의 주수뱅크수를 결정하도록 한 것이다.

그리고, 본 발명은 상술한 구성에 의하여, 보다 효율적으로 강판 선단부의 상향을 방지할 수 있으며, 이때 선단부의 과냉구간을 감소시킴으로서, 권취 작업성 및 실수율을 향상시킬 수 있게 된다.

열간 압연, 강판, 수평 스프레이, 선단부 상향 제어, 수냉강하량, 공냉강하량,

Description

열간 압연 강판의 제조 방법{Method for Manufacturing Hot-Rolled Steel Sheet}

도 1은 강판이 받는 저항과 수평 스프레이가 누르는 힘과의 관계도이다.

도 2는 본 발명에 의한 열간 압연 강판의 제조 방법이 적용된 연간 압연공정의 공정도이다.

도 3은 본 발명에 따른 열간 압연 강판의 제조 절차를 보인 흐름도이다.

도 4는 종래 방법에 의해 제조된 열간 압연 강판의 길이방향별 온도분포도이다.

도 5는 본 발명에 의해 제조된 열간 압연 강판의 길이 방향별 온도분포도이다.

본 발명은 열간 압연 강판의 제조 방법에 관한 것으로서, 보다 상세하게는 강판 선단부의 과냉을 감소시키면서 선단부 상향을 효율적으로 감소시킬 수 있는 열간 압연 강판의 제조 방법에 관한 것이다.

통상적으로, 열간 압연시 마무리압연 공정을 거친 열연 강판이 최종 스탠드를 통과하면 런아웃 테이블(run-out table)의 냉각공정을 거쳐 권취시킨다. 이때, 상기 런아웃 테이블에서 냉각되는 광정에서 테이블 롤의 레벨 불량과 고속 주행에 따른 공기 저항으로 인해 열연 강판의 선단부가 상향되는 플라잉 현상(flying)이 빈번히 발생되어, 품질 불량 및 오동작 발생의 원인이 되고 있다.

따라서, 상기 냉각공정에서의 플라잉 현상을 방지할 필요가 있는데, 종래에는 이를 위해서, 최종 스탠드의 후면에 수평 스프레이를 수평방향 분사되도록 설치한 후, 강판 진행시 선단부만 집중 분사하여, 선단부를 물리적으로 하향시키고 있다.

그러나, 상기와 같이 수평 스프레이에 의한 선단부 상향 방지시, 상기 수평 스프레이에 의한 선단부 냉각 효과와 런아웃테이블에서의 라미나 뱅크에 의한 냉각 효과가 복합되어, 불필요한 선단부 과냉 현상이 발생되며, 정확한 수평 분사 압력과 위치 선정이 이루어지지 않았으며, 강판의 진행 위치에 따른 분사 시점 설정이 제대로 이루어지지 않아 큰 효과를 보지 못하고 있었다. 특히, 강판의 선단부 위치에 대한 트래킹 정보가 없어 분사 시점이 수동으로 결정되었으며, 따라서, 선단부가 지나간 후 수평 분사가 이루어지는 경우도 있었으며, 이 경우 상향방지 효과보다는 불필요한 강판 냉각으로 인한 재질불량 및 계측기 간섭 현상을 유발시키는 문제점이 발생하였다.

상기 수평 스프레이에 의한 선단부의 과냉 현상에 대하여 더 구체적으로 설명하면, 열간 압연 공정에서 기존의 냉각 제어 방식은 강종에 따라 목표 마무리압 연온도(또는 냉각입측온도)(이하, 'FDT'라 함) 및 목표 냉각 출측 온도(또는 권취온도)(이하, 'CT'라 함)를 설정하고, 그에 따라 FDT와 CT를 적중시키도록 하는 것이다.

이를 위해, 우선 목표 FDT, 목표 CT 및 목표 통판속도(V)를 이용하여 공냉량을 계산하고, 그에 따른 필요수냉량을 산출한 후 런아웃테이블에서의 주수 뱅크수를 결정한다. 강판의 선단부가 마무리 압연대를 빠져나온 후, FDT와 통판속도가 측정되면, 상기 목표FDT와 목표 통판속도 대신 실적 FDT와 실적 통판속도를 이용하여 일정주기마다 필요 수냉량을 재계산하여 주수뱅크수를 일정 주기마다 재설정하도록 되어 있다.

일반적인 공냉강하량(CT_air)는 다음의 수학식 1과 같다.

여기서, a,b는 계수이고, A는 0.6E-7이고, L은 FDT에서 CT까지의 거리로서 114.7m이고, H는 강판의 두께이고, V는 통판속도이고, FDT는 FDT온도이다.

또한, 상기에 다른 수냉필요량(T_N)은 다음의 수학식 2와 같이 계산된다.

T_N = T_W = FDT - CT_air - CT

상기에서, FDT는 FDT 실적치이고, CT_air는 공냉시 온도강하량이고, CT는 권취 온도 목표값이다.

상기 수냉강하량은 런아웃테이블에서 각 뱅크의 사용여부에 따라 뱅크당 수냉에 의한 온도강하량을 계산하여 전 뱅크에 대한 합을 구함으로서 구해진다. 그리고 런아웃테이블에서의 수냉강하량(T_w)는 다음의 수학식 3과 같다.

여기서, lbank는 I번째 뱅크의 길이이고, Hf는 코일의 두꼐이고, V는 통판속도, Cp는 강판의 비열, ρ는 강판의 밀도, Qiu, Qid는 I번째 상,하부 뱅크의 열유속이다.

상기 수학식 3에서 사용되는 뱅크별 상하 열유속값은 다음의 수학식 4와 같이 표시된다.

여기서, fo는 기본 열유속 계수이고, f2i는 i번째 뱅크의 열유속보정계수이고, Tiu는 상부 뱅크의 수온 보정계수이고, Tid는 하부뱅크의 수온 보정계수이고, fv는 통판속도 보정계수이다.

특히, 강판의 선단부(강판의 선단부에서 약 60m 구간)의 냉각시 적용되는 열유속 보정계수값은 다음의 표 1과 같다.

뱅크 번호	#7	#8	#9	#10	#11	#12	#13	#14
열유속보정계수(f2i)	1.48	1.56	1.64	1.72	1.80	1.88	1.96	2.04

상기 열유속을 계산하기 위한 fo는 아래의 수학식 5에 나타낸 것과 같이 C0에서 C8의 계수값과 학습계수인 f1로 표현된다.

여기서, Tw는 수온이고, Wf는 강판의폭이다.

상기와 같이 이루어지는 기존의 열간 압연 강판 제조과정에서, 학습계수 f1은 한개의 강판에 대한 작업이 끝나면 저장되었다가 동일한 세트의 다음 장이 작업될 때 상기 수학식 5에 적용되고 있다. 그러나, 상향 방지용 수평 스프레이 적용시, 스프레이 분사에 의한 선단부 과냉 효과에 의해 선단부의 과냉 구간이 길어지고 이는 재질이 나쁜 영향을 미친다. 특히, 냉연재의 경우 후공정인 냉연공장에서 선단부의 상당 부분을 절단한 후 사용하여야 하기 때문에 실수율 측면에서도 악영향을 미치고 있다.

본 발명은 상술한 종래의 문제점을 해결하기 위하여 제안된 것으로서, 주행중 강판이 받는 저항과 수평스프레이가 누르는 힘을 수학적으로 산출하여 노즐의 사양을 결정하고, 적절한 수평 분사 제어를 유도함으로서 선단부의 과냉현상을 감 소시키면서 플라잉 현상을 효과적으로 개선할 수 있는 열간 압연 강판의 제조 방법을 제공하는데 그 목적이 있다.

상술한 본 발명의 목적을 달성하기 위한 구성수단으로서, 본 발명은 마무리 압연기, 런아우트 테이블 및 권취기 순으로 배열되고, 마무리 압연기의 최종 스탠드 후단과 런아웃테이블의 4번뱅크에 수평스프레이를 설치한 열간 압연 설비를 이용한 열간 압연 강판 제조 방법에 있어서,

강판의 선단부 상향 부분에 대해 공기저항에 의한 힘을 계산하여, 상기 공기 저항에 의한 힘보다 큰 힘이 가해지도록 상기 수평스프레이의 분사속도 및 유량을 설정하는 분사 조건 설정 단계;

마무리압연기후단부터 중간온도계까지의 공냉강하량 및 수평스프레이에 의한 수냉강하량을 강종 및 규격별로 측정하고, 목표 마무리압연온도 실적치로부터 상기 공냉강하량과 상기 수평스프레이에 의한 수냉강하량을 빼서 중간온도계에서의 강종 및 규격별 중간 목표온도를 설정하는 단계;

인입되는 강판이 상향 제어 대상재인지를 판단하는 단계;

상기 판단결과 상향 제어 대상재라면, 인입된 강판의 위치를 트래킹하여, 상기 마무리압연기 최종스탠드 후단에 위치한 수평스프레이는 마무리압연기의 3번스탠드에 강판도착시 온시켜 런아웃테이블의 4번뱅크 도달시 오프시키고, 상기 런아웃테이블의 4번뱅크 후단에 위치한 수평스프레이는 강판의 2번뱅크 도달시 온시켜 10번뱅크 도달시 오프시켜 상기 설정된 분사조건으로 수평분사시키는 분사시점 제어 단계; 및

상기 판단결과 상향제어 대상재라면, 상기 설정된 중간목표온도와 목표권취온도와의 차로부터 필요수냉량 및 주수뱅크수를 산출하여 런아웃테이블의 냉각공정을 제어하는 냉각 제어 단계

를 포함하는 것을 특징으로 한다.

이하, 첨부한 도면을 참조하여 본 발명에 의한 열간 압연 강판의 제조 방법에 대하여 설명한다.

본 발명에 따른 선단부 상향 방지가 적용될 대상재는 주로 일반 자가냉연재(JS-SPCC-S) 중 두께 2.2 ~ 2.5 mm, 협폭재(폭 940~970mm)이고, 일부 무방향성 전기강판 자가재(JS-50A470, 50A1300)이다. 이러한 소재는 열간 압연공정에서 냉각시 선단부 상향이 주로 일어나는 소재로서, 열간 압연의 전 공정을 제어하는 상위 계산기(도시생략)로부터 열간 압연소재의 정보를 받아 본 발명에 따른 제조 방법의 적용 여부를 선택하게 된다.

이하, 상술한 소재를 주 대상으로 하여, 선단부 상향 방지 및 과냉각 억제를 위한 열간 압연 제조 과정을 설명한다.

1) 수평 스프레이의 분사속도 및 유량 설정

도 1에 도시된 바와 같이, 소정 속도로 진행하는 강판(7)의 선단부에 공기저항에 의해 가해지는 힘(F1)은 다음의 수학식 6과 같이 계산된다.

여기서, CD는 저항계수로서 1.98이고, ρ는 공기밀도로서 1.25이며, V1는 강판(7)의 진행속도이고, A는 강판(7)의 상향된 선단부와 공기와의 접촉면적으로서 '강판의 폭 ×선단부의 상향높이'로 구해진다.

그리고, 상기와 같은 강판(7)의 선단부에 압연방향으로 수평 스프레이(4,5)로 물을 분사하는 경우 이에 의해 강판(7)의 선단부에 가해지는 힘(F2)는 다음의 수학식 7와 같다.

여기서, γ는 물의 비중으로 1000이고, g는 중력가속도로서 9.8이며, Q는 상기 수평스프레이(4,5)에서 분사되는 물의 유량이고, V1은 강판(7)의 진행속도이고, V2는 상기 수평스프레이(4,5)에서의 물의 분사 속도이고, θ는 수평스프레이(4,5)의 분사 각도이다.

상기 수학식 6과 수학식 7를 통하여, 수평스프레이(4,5)에 의한 힘(F2)가 상기 강판(7)의 선단부가 공기저항에 의해 받는 힘(F1)보다 같거나 크게 되도록, 상기 수평스프레이(4,5)의 분사속도나 분사유량를 설정함으로서, 연간압연공정의 런아웃 테이블상에서 발생하는 강판(7)의 선단부 상향 현상을 방지할 수 있다.

2) 수평 스프레이의 분사위치 및 시점 설정

본 발명에 의하면, 정확한 상향 제어 및 냉각제어를 위하여 두 개의 수평 스프레이(4,5)와 온도계(8,9)를 도 2에 도시한 바와 같이 배치하여 사용한다.

보다 상세하게는, 마무리압연기(6), 런아웃테이블(2), 권취기(1)순으로 배열되고, 강판이 마무리압연기(6)에서 권취기(1)로 이송되는 열간 압연 공정에서, 상기 마무리압연기(6)의 후단과, 상기 런아웃테이블(2)의 8번뱅크(8)와 9번뱅크(9) 사이에 강판(7)의 온도를 측정하는 온도계(8,9)를 설치하고, 상기 마무리압연기(6)의 출측과 상기 런아웃테이블(2)의 4번 라미나뱅크(#4) 후면에 두 수평스프레이(4,5)를 설치한다.

이때, 수평스프레이(4,5)는 각각 강판(7)의 폭방향을 기준으로 작업측(work side)와 구동측(drive side)에 한쌍으로 설치된다.

그리고, 상기 수평스프레이(4,5)의 설치위치와 마무리아연기(6)와의 거리 및 강판(7)의 통판속도 등을 고려하여 수평스프레이(4,5)의 분사시점을 다음과 같이 제어한다.

먼저, 마무리압연기(6) 후면의 수평 스프레이(5)는 마무리압연기(6)의 전단의 F3번 스탠드(도시생략)에 강판(7)이 인입한 시점에 분사를 시작하여, 강판(7)이 런아웃테이블(2)의 4번뱅크(#4)에 도달할 시점에 분사를 종료하고, 그 다음 상기 4번뱅크(#4)의 후면에 설치된 수평스프레이(4)는 런아웃테이블(2)의 2번뱅크(#2)에 강판(7)의 선단이 도달했을때 분사를 개시하여 10번뱅크(#10)에 강판(7)이 도달하면 분사를 종료한다.

상기와 같은 분사개시 및 종료 시점은 상술한 선단부 상향 방지가 적용되는 소재들을 기준으로 열간 압연 공정에서 강판(7)의 선단부 진행 위치를 트래킹하여 최대의 상향 억제 효과를 볼 수 있는 최적의 분사 시간을 결정하여 된 것이다.

3) 수평 스프레이에 의한 수냉강하량을 감안한 중간 목표 온도 계산

상술한 바와 같이, 두 수평스프레이(4,5)를 동작시킨 경우, 강판(7)의 선단부가 상기 수평스프레이(4,5)에서 분사되는 물에 의해서 더 수냉되어 과냉될 수 있다. 이를 방지하기 위하여, 본 발명에서는 상기 런아웃테이블(2)의 8번뱅크(#8)와 9번뱅크(#9) 사이에 설치된 중간온도계(9)를 활용하여 다수의 강판을 대상으로 강종별로 FDT 온도계(8)에서 중간온도계(9)까지의 공냉강하량을 상술한 수학식 1에 의하여 측정한다.

그리고, 상기 구해진 공냉강하량(CT_air)과 상기 중간온도계(9)에서 구해진 중간온도실적치(MT₀)와, 상기 FDT 온도계(8)에서 측정된 FDT 실적치를 다음의 수학식 8에 대입하여, 강종별로 상기 두 수평스프레이(4,5)에 의한 수냉강하량_{수평스프레이}를 구한다.

MT_0 = FDT - CTair - 수냉강하량_수평스프레이

그 다음, 상기 수평스프레이(4,5)에 의해 수냉강하량과 FDT온도계(8)에서 중간온도계(9)까지의 공냉강하량을 다음의 수학식 9에 대입하여, 강종별 중간목표온도(MT_t)를 구한다.

MT_t = FDT - CT_air - 수냉강하량_수평스프레이

상술한 과정을 통해 강종별로 측정한 결과, 수평스프레이(4,5)에 의한 강판(9)의 온도강하량은 다음의 표 2와 같이 나타났다.

강종	JS-SPCC-S			JS-50A470	JS-50A1300
두께[mm]	2.3	2.5	2.7	2.0	2.5
중간목표온도	63℃	80℃	91℃	55℃	74℃

이상의 과정에 의한 상기 표 2와 같은 수평스프레이에 의한 온도강하량은 실제 조업전에 다수의 강판을 강종별로 상기와 같이 실험하여 얻어야 한다.

4) 중간목표온도로부터 목표 권취온도에 도달하기 위한 런아웃테이블의 수냉필요량(T_N) 산출

상기 전 과정에서 얻어진 강종별 중간목표온도(MT_t)과 열간압연공정시 수요가의 요구에 따라 설정된 목표권취온도(CT)를 이용하여 다음의 수학식 10과 같이 수평스프레이(8,9)에 의한 강판의 온도강하량을 감안하여 목표권취온도(CT)에 도달하기 위한 수냉필요량(T_N)을 산출한다.

T_N = MT_t -CT

이와 같이, 수평스프레이(4,5)에 의한 냉각을 감안한 수냉필요량(T_N)이 계산되면, 앞서 설명한 수학식 2,3에 의해 런아웃테이블(2)에서의 뱅크별 수냉강하량(T_W)을 얻을 수 있다. 여기서 사용되는 뱅크별 열유속보정계수값은 다음의 표 3과 같이 달리 적용되어 온도강하량이 계산된다. 따라서, 상향 방지 제어 대상재로 수평스프레이(4,5) 분사가 적용되는 소재(예를 들어, JS-SPCC-S, 두께 2.3mm)는 다음의 표 3처럼, 기존 대비 7% 정도 감소된 수정 열유속보정계수값을 적용하고, 적용 제외 대상제는 기존의 표 1과 같은 열유속보정계수를 적용하여, 수평스프레이(4,5)의 분사에 의한 불필요한 과냉을 방지하여, 재질편차 저감 및 오작감소, 권취형상 개선이 가능토록 하였다.

뱅크 번호	#7	#8	#9	#10	#11	#12	#13	#14
기존 열유속보정계수	1.48	1.56	1.64	1.72	1.80	1.88	1.96	2.04
수정 열유속보정계수	1.23	1.45	1.55	1.62	1.72	1.80	1.86	1.92

도 3은 상술한 본 발명에 의한 방법을 압연 진행 순서에 따라서 순차적으로 정리한 플로우챠트로서, 압연조업을 실시하기 전, 상기 수학식 6 및 수학식 7로부터 수평스프레이(4,5)의 분사 조건을 설정하고(301), 또한 상향 제어 대상재들을 강종 및 규격별로 런아웃테이블의 구동없이 상기 설정된 조건에 따른 수평스프레이(4,5)의 분사후 중간온도계(9)까지의 온도강하량을 측정하여, 강종 및 규격별로 수평스프레이 적용시 중간목표온도를 설정한다(302).

상기와 같은 설정후, 압연이 실시되면, 인입된 강판이 상기 서술한 상향 제어 대상재인지를 판단한다(303,304).

상기 판단결과, 인입 강판이 상향 제어 대상재가 아닌 경우 수평스프레이(4,5)를 분사하지 않고, 또한 기존의 방법에 따라서 냉각제어를 실시하고(305,306), 반대로, 상향 제어 대상재라면, 수평스프레이(4,5)의 분사후, 상기 설정된 중간목표온도와 수정된 열유속보정계수(표 3)를 적용하여 냉각제어를 실시한다(307,308).

이상의 제어는 압연 조업이 중단될때까지 반복된다(309)

상기 수평스프레이의 분사조건과 중간목표온도는 일정 주기마다 재설정할 수 있다.

(실시예)

도 2에 보인 바와 같이, 압연방향을 기준으로 마무리압연기(6), 런아우트 테이블(2) 및 권취기(1) 순으로 배열되고, 상기 마무리압연기(6)의 최종스탠드(F7) 후면과 4번째 뱅크(#4) 후면에 각각 수평스프레이(4,5)가 설치된 설치된 열간압연설비에 있어서, 선단부 상향 현상이 자주 발생하는 두께가 2.3mm이고, 목표 마무리압연온도(FDT)는 910℃, 목표 권취온도(CT)는 680℃인 냉연재를 압연하였을 때, 권취온도(CT)의 실측값 변화를 기존 제조방법과 본 발명에 따른 제조방법에 의하여 생산된 강판으로부터 측정한 결과를 도 4 및 도 5에 도시한다.

도 4에 나타난 바와 같이, 종래에는 강판의 선단부에서 과냉구간이 넓게 나타났고, 이는 재질 불량을 야기시켰다.

그러나, 본 발명을 적용한 결과, 도 5에 나타난 바와 같이, 기존 대비 강판의 선단부 과냉 구간이 현저히 감소하였다.

따라서, 본 발명에 의한 열간 압연 강판의 제조 방법이 수평스프레이에 의한 강판 선단부의 과냉각을 최소화시키면서 선단부 상향 방지에 매우 효과적임을 알 수 있다.

상술한 바와 같이, 본 발명에서는 수평스프레이에 의한 강판 선단부의 적중율을 향상시켜 강판 선단부의 상향을 효과적으로 억제하면서, 그에 따른 온도강하량을 감안하여 선단부에서의 냉각제어를 수행함으로서, 과냉구간을 감소시켜 재품의 재질향상 및 실수율 향상 효과를 나타낸다.

Claims (4)

1. 마무리 압연기, 런아우트 테이블 및 권취기 순으로 배열되고, 마무리 압연기의 최종 스탠드 후단과 런아웃테이블의 4번뱅크에 수평스프레이를 설치한 열간 압연 설비를 이용한 열간 압연 강판 제조 방법에 있어서,

   강판의 선단부 상향 부분에 대해 공기저항에 의한 힘을 계산하여, 상기 공기 저항에 의한 힘보다 큰 힘이 가해지도록 상기 수평스프레이의 분사속도 및 유량을 설정하는 분사 조건 설정 단계;

   마무리압연기후단부터 중간온도계까지의 공냉강하량 및 수평스프레이에 의한 수냉강하량을 강종 및 규격별로 측정하고, 목표 마무리압연온도 실적치로부터 상기 공냉강하량과 상기 수평스프레이에 의한 수냉강하량을 빼서 중간온도계에서의 강종 및 규격별 중간 목표온도를 설정하는 단계;

   인입되는 강판이 상향 제어 대상재인지를 판단하는 단계;

   상기 판단결과 상향 제어 대상재라면, 인입된 강판의 위치를 트래킹하여, 상기 마무리압연기 최종스탠드 후단에 위치한 수평스프레이는 마무리압연기의 3번스탠드에 강판도착시 온시켜 런아웃테이블의 4번뱅크 도달시 오프시키고, 상기 런아웃테이블의 4번뱅크 후단에 위치한 수평스프레이는 강판의 2번뱅크 도달시 온시켜 10번뱅크 도달시 오프시켜 상기 설정된 분사조건으로 수평분사시키는 분사시점 제어 단계; 및

   상기 판단결과 상향제어 대상재라면, 상기 설정된 중간목표온도와 목표권취온도와의 차로부터 필요수냉량 및 주수뱅크수를 산출하여 런아웃테이블의 냉각공정을 제어하는 냉각 제어 단계

   를 포함하는 것을 특징으로 하는 열간 압연 강판의 제조 방법.
2. 제 1 항에 있어서, 상기 분사 조건 설정 단계는

   

   (여기서, CD는 저항계수로서 1.98이고, ρ는 공기밀도로서 1.25이며, V1는 강판의 진행속도이고, A는 강판의 상향된 선단부와 공기와의 접촉면적이다) 에 의하여 강판의 상향부에 가해지는 공기저항에 의한 힘(F1)을 구하고,

   

   (여기서, γ는 물의 비중, g는 중력가속도, Q는 상기 수평스프레이에서 분사되는 물의 유량이고, V1은 통판속도, V2는 상기 수평스프레이에서의 물의 분사 속도, θ는 수평스프레이의 분사 각도) 에 의하여, 상기 수평스프레이에 의해서 상기 힘(F1)보다 큰 강판의 상향부에 가해지는 힘(F2)이 나타나도록 분사각도 또는 유량을 설정하는 것을 특징으로 하는 열간 압연 강판의 제조 방법.
3. 제 1 항에 있어서, 인입강판중 상향 제어 대상재는

   두께 2.2 ~ 2.5 mm 자가냉연재(JS-SPCC-S), 협폭재(폭 940~970mm), 일부 무방향성 전기강판 자가재(JS-50A470, 50A1300)인 것을 특징으로 하는 하는 열간 압연 강판의 제조 방법.
4. 제 1 항에 있어서, 상기 냉각 제어 단계는

   상향제어대상제 이외의 일반 강판의 선단부에 적용되는 열유속보정계수값 대비 7% 정도 감소된 열유속보정계수값을 적용하여 수냉필요량을 산출하는 것을 특징으로 하는 열간 압연 강판의 제조 방법.

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