KR100306291B1 - Control method of flue gas mixture discharged from garbage incinerator - Google Patents
Control method of flue gas mixture discharged from garbage incinerator Download PDFInfo
- Publication number
- KR100306291B1 KR100306291B1 KR1019970047539A KR19970047539A KR100306291B1 KR 100306291 B1 KR100306291 B1 KR 100306291B1 KR 1019970047539 A KR1019970047539 A KR 1019970047539A KR 19970047539 A KR19970047539 A KR 19970047539A KR 100306291 B1 KR100306291 B1 KR 100306291B1
- Authority
- KR
- South Korea
- Prior art keywords
- flue gas
- concentration
- incinerator
- gas temperature
- combustion air
- Prior art date
Links
Images
Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E20/00—Combustion technologies with mitigation potential
- Y02E20/12—Heat utilisation in combustion or incineration of waste
Landscapes
- Incineration Of Waste (AREA)
Abstract
쓰레기 소각로 출구에서의 연도가스 온도는 소각로 출구에 위치한 온도계(12)에 의해 측정되고, 연도가스에서의 NOx 농도, CO 농도, O2 농도는 연도가스관에 위치한 연도가스 분석기(14,15,16)에 의해 측정된다. 연도가스 온도와 NOx 농도 각각의 관측값은 각각 대응하는 기준값과 비교된다. 비교결과를 기초로 불받이에서 연소하는 쓰레기에 분사된 물분무율이 조정된다. 또한 연도가스 온도, NOx 농도, CO 농도, O2농도는 각각 대응하는 기준값과 비교된다. 이 비교결과를 기초로 연소실(1a)에 주입된 2차 연소공기 공급율이 조정된다.The flue gas temperature at the outlet of the waste incinerator is measured by a thermometer 12 located at the outlet of the incinerator, and the NOx concentrations, CO concentrations and O2 concentrations in the flue gas are measured by the flue gas analyzers 14, 15 and 16 located in the flue gas pipe. Is measured. The observed values of the flue gas temperature and the NOx concentration, respectively, are compared with the corresponding reference values. Based on the results of the comparison, the water spray rate injected into the waste burning in the fire tray is adjusted. In addition, the flue gas temperature, the NOx concentration, the CO concentration, and the O 2 concentration are compared with corresponding reference values, respectively. Based on this comparison result, the secondary combustion air feed rate injected into the combustion chamber 1a is adjusted.
Description
본 발명은 스토우커형 쓰레기 소각로 배출된 연도가스(flue gas) 혼합물을 제어하기 위한 방법, 특히 소각로 내부온도의 안정화를 지향하고 연도가스에서의 CO 및 다이옥신과 같이 불연소 성분과 NOx(nitrogen oxide)의 감소를 지향하는 물분무율 및 2차연소공기 공급율을 제어하기 위한 방법에 관한 것이다.The present invention is directed to a method for controlling flue gas mixture discharged from a stoker type waste incinerator, in particular to stabilizing the internal temperature of the incinerator, and to control the combustion of non-combustible components such as CO and dioxin in flue gas and NOx (nitrogen oxide). A method for controlling the water spray rate and the secondary combustion air feed rate directed towards the reduction.
시 쓰레기 소각로는 사회적 활동에서 배출된 여러 가지 쓰레기를 처리하는데 중요한 역할을 한다. 쓰레기 소각에 관해서, 쓰레기를 소각하는데 발생된 연도가스에서의 NOx 농도 및 CO 농도의 감소에 대한 문제가 최근에 강조되어 왔고 CO 농도는 다이옥신의 발생과 밀접한 상관성을 가지는 것으로 알려져 있다. 이런 현상에 대처하기 위하여, NOx 농도의 감소는 암모니아를 이용한 비촉매의 질산제거 혹은 촉매에 의한 질산제거 혹은 소각로 내부의 물분무법에 의해 시도되었다. 한편으로 CO 농도의 감소는 다음에 열거한 측정법의 제어하에 효율적으로 된다.Municipal waste incinerators play an important role in the disposal of various wastes from social activities. Regarding waste incineration, the problem of the reduction of the NOx concentration and the CO concentration in the flue gas generated in incineration of waste has been recently emphasized, and the CO concentration is known to have a close correlation with the generation of dioxin. In order to cope with this phenomenon, the reduction of NOx concentration was attempted by nitrate removal of non-catalyst using ammonia, nitrate removal by catalyst or water spraying method inside incinerator. On the other hand, the reduction of the CO concentration becomes efficient under the control of the following measurement methods.
(1) 800℃ 혹은 그 이상의 온도로 연도가스 온도를 유지시키고;(1) maintaining the flue gas temperature at a temperature of 800 ° C. or higher;
(2) 고온 레벨로 연도가스의 긴 보유시간을 확보하고;(2) to ensure a long holding time of the flue gas at a high temperature level;
(3) 연도가스관에서 연도가스를 완전히 혼합시킨다(3) Mix flue gas completely in flue gas pipe.
2차 연소 공기공급율 제어는 CO 농도을 줄이기 위한 실용적인 가동방법 중의 하나이다. 예를들어 일본특허 공개 No. 7-332642는 소각로 출구에서의 연도가스 온도와 연도가스에서의 산소농도를 측정함으로써, 그리고 각각의 목표레벨로 각각의 측정값을 유지하도록 2차연소공기 공급율을 제어함으로써 연도가스에서의 CO 농도를 줄여 쓰레기 소각을 강화하는 방법을 밝히고 있다.Secondary combustion air feed rate control is one of the practical operating methods for reducing CO concentration. For example, Japanese Patent Publication No. 7-332642 reduces CO concentration in flue gas by measuring the flue gas temperature at the outlet of the incinerator and oxygen concentration in the flue gas, and controlling the secondary combustion air feed rate to maintain each measured value at each target level. It shows how to boost waste incineration.
소각로의 호퍼로 투입된 쓰레기의 특성 및 혼합물은 안정적이지 못하다. 따라서 쓰레기가 호퍼에서 소각로로 투입될 때 공급된 쓰레기의 열발생 값이 안정적이지 못해 쓰레기 연소에서 발생된 연도가스 온도가 변동한다. 이로 인해 CO 와 같은 불연소 가스의 발생과 NOx의 발생을 야기시킨다.The characteristics and mixtures of the waste put into the hopper of the incinerator are not stable. Therefore, when the waste is introduced from the hopper to the incinerator, the heat generation value of the supplied waste is not stable, and flue gas temperature generated from the waste combustion fluctuates. This causes the generation of incombustible gases such as CO and the generation of NOx.
연도가스에서의 CO 와 같은 불연소 성분을 줄이기 위한 방법과 NOx를 줄이기 위한 방법은 서로 상충된다. 그 결과 연소제어에 의해서만 CO 농도 및 NOx 농도를 동시에 감소시키는 것은 미해결된 문제점으로 남아 있다.There is a tradeoff between a method for reducing non-combustible components such as CO in flue gas and a method for reducing NOx. As a result, simultaneously reducing the CO concentration and the NOx concentration only by combustion control remains an unsolved problem.
제2도는 소각로 출구에서의 연도가스 온도와 CO 농도와 NOx 농도의 관계를 도시한다. 도시된 바와 같이, 만일 소각로 출구에서의 연도가스 온도가 높은 온도레벨로 유지된다면 CO 농도는 감소하지만 NOx 농도는 증가한다. 제3도는 2차연소공기 공급율과 CO 농도와 NOx 농도 그리고 소각로 출구에서의 연도가스 온도와의 관계를 도시한다. 제3도는 2차연소공기 공급율의 증가가 NOx 농도를 증가시킨다는 것을 암시한다. 그러나 이것은 2차연소공기의 과대량이 연소상태에 따라 완전연소를 이루도록 공급될 때 NOx 농도가 증가하는 문제점을 야기시킨다. 한편으로 제4도에 도시한 바와 같이 연소온도는 물분무율에 의해 감소되고 소각로 출구에서의 연도가스 온도는 연도가스에서 나타나는 CO와 같은 불연소 성분과 NOx 농도의 감소를 지향하여 감소된다.2 shows the relationship between flue gas temperature and CO concentration and NOx concentration at the incinerator outlet. As shown, if the flue gas temperature at the incinerator exit is maintained at a high temperature level, the CO concentration decreases but the NOx concentration increases. 3 shows the relationship between the secondary combustion air feed rate, the CO and NOx concentrations, and the flue gas temperature at the incinerator exit. 3 suggests that increasing the secondary combustion air feed rate increases the NOx concentration. However, this causes a problem that the NOx concentration increases when the excessive amount of the secondary combustion air is supplied to achieve complete combustion according to the combustion state. On the other hand, as shown in FIG. 4, the combustion temperature is reduced by the water spray rate, and the flue gas temperature at the incinerator outlet is reduced in order to reduce the concentration of NOx and incombustible components such as CO present in the flue gas.
따라서 종래의 제어기술은 2차연소공기 공급율의 제어를 통해 연도가스에서의 CO와 같은 불연소 성분만의 감소를 지향하는 제어방법을 제공한다. 그러나 종래 기술은 NOx 농도의 동시 감소 관점에서 CO 농도감소를 지향하는 연소 제어방법은 한계가 있다. 게다가 연도가스에서의 다이옥신의 측정은 4시간 연속해서 연도가스를 빨아들여 모아진 연도가스 샘플을 분석함으로써 이루어진다. 이런 분석형태는 그런 긴 샘플링 기간중에 연소상태의 변화점이 다이옥신의 발생에 기여한다는 것을 확신하지 못한다.Therefore, the conventional control technology provides a control method that aims to reduce only non-combustible components such as CO in flue gas through control of the secondary combustion air feed rate. However, the related art has a limitation in the combustion control method for reducing CO concentration in view of simultaneous reduction of NOx concentration. In addition, the measurement of dioxin in the flue gas is made by analyzing the flue gas sample collected by sucking the flue gas for 4 hours in a row. This type of analysis is not convinced that the point of combustion change during such a long sampling period contributes to the generation of dioxin.
본 발명은 전술한 문제점을 해결하도록 완성되었다. 본 발명의 목적은 연도가스에서의 NOx 및 CO와 다이옥신 같은 불연소 성분을 동시에 감소시키기 위해 쓰레기 소각로에서 배출된 연도가스의 혼합물을 제어하는 방법을 제공하는데 있다.The present invention has been completed to solve the above problems. It is an object of the present invention to provide a method of controlling a mixture of flue gases emitted from a waste incinerator in order to simultaneously reduce NOx and CO in the flue gases and incombustible components such as dioxins.
전술한 목적을 달성하기 위해 본 발명은 쓰레기 소각로에서 배출된 연도가스의 혼합물을 제어하기 위한 방법을 제공한다. 그 방법은:In order to achieve the above object, the present invention provides a method for controlling a mixture of flue gas discharged from a waste incinerator. That way:
(a) 소각로 출구에 위치한 온도계를 이용하여 소각로 출구에서의 연도가스 온도를 측정하는 단계와;(a) measuring the flue gas temperature at the incinerator outlet using a thermometer located at the outlet of the incinerator;
(b) 연도가스관에 위치한 각각 대응하는 연도가스 분석기를 이용하여 연도가스의 NOx 농도와 CO 농도와 O2농도 각각을 측정하는 단계와;(b) measuring the NOx concentration, the CO concentration, and the O 2 concentration of the flue gas using respective flue gas analyzers located in the flue gas pipe;
(c) 관측된 연도가스 온도와 관측된 NOx 농도를 각각의 기준값과 비교하는 단계와;(c) comparing the observed flue gas temperature and the observed NOx concentration with respective reference values;
(d) 단계 (c)의 비교결과에 기초하여 불받이상에 연소되는 쓰레기에 분무된 물분무율을 조정하는 단계와;(d) adjusting the water spray rate sprayed on the waste combusted on the basis of the comparison result of step (c);
(e) 관측된 연도가스 온도, NOx 농도, CO 농도, O2농도를 각각의 기준값과 비교하는 단계와;(e) comparing the observed flue gas temperature, NOx concentration, CO concentration, and O 2 concentration with respective reference values;
(f) 단계 (e)의 비교결과에 기초하여 연소실에 분사된 2차연소공기 공급율을조정하는 단계를 포함한다.(f) adjusting the secondary combustion air supply rate injected into the combustion chamber based on the comparison result of step (e).
연도가스 혼합물을 제어하기 위한 방법은 단위시간당 목표 CO 농도값을 초과하는 관측된 CO 농도 퍼센티지를 측정하는 단계와, 이 퍼센티지를 CO 발생 목표 퍼센티지 이하로 유지하는 단계를 추가로 포함한다.The method for controlling the flue gas mixture further includes measuring an observed CO concentration percentage above the target CO concentration value per unit time and maintaining this percentage below the CO generation target percentage.
연도가스 혼합물을 제어하기 위한 방법은 관측된 연도가스 온도를 목표 하한온도 이상으로 유지하는 단계를 추가로 포함한다.The method for controlling the flue gas mixture further comprises maintaining the observed flue gas temperature above the target lower limit temperature.
연도가스 혼합물을 제어하기 위한 방법은 연도가스 온도의 관측값 평균치를 측정하는 단계와, 그 평균치를 목표 하한평균치와 목표 상한평균치 사이로 유지하는 단계를 추가로 포함한다.The method for controlling the flue gas mixture further includes measuring an average of the observed values of the flue gas temperature and maintaining the average between the target lower limit mean and the target upper limit mean.
연도가스 혼합물을 제어하기 위한 방법은 단위시간당 목표 CO 농도값을 초과하는 관측된 CO 농도의 퍼센티지를 CO 발생 목표 퍼센티지 이하로 유지하는 단계와, 관측된 연도가스 온도를 목표 하한온도로 유지하는 단계를 포함한다.The method for controlling the flue gas mixture comprises maintaining a percentage of the observed CO concentration above the target CO concentration value per unit time below the CO generation target percentage, and maintaining the observed flue gas temperature at the target lower limit temperature. Include.
연도가스 혼합물을 제어하기 위한 방법은 단위시간당 목표 CO 농도값을 초과하는 관측된 CO 농도 퍼센티지를 CO 발생의 목표퍼센티지 이하로 유지하는 단계와, 관측된 연도가스 온도의 평균치를 목표 하한온도 이상으로 유지하는 단계와, 관측된 연도가스 온도의 평균치를 목표 하한평균치와 목표 상한평균치 사이로 유지하는 단계를 포함한다.The method for controlling the flue gas mixture includes maintaining an observed CO concentration percentage above the target CO concentration value per unit time below the target percentage of CO generation, and maintaining an average of the observed flue gas temperature above the target lower limit temperature. And maintaining an average value of the observed flue gas temperature between a target lower limit mean value and a target upper limit mean value.
연도가스 혼합물을 제어하기 위한 방법에서, 목표 CO 농도는 30ppm 이고 CO 발생 목표 퍼센티지는 2%이다.In the method for controlling the flue gas mixture, the target CO concentration is 30 ppm and the CO generation target percentage is 2%.
연도가스 혼합물을 제어하기 위한 방법에서, 목표 하한온도는 약 850℃이다.In the method for controlling the flue gas mixture, the target lower temperature is about 850 ° C.
연도가스 혼합물을 제어하기 위한 방법에서, 하한 평균온도는 약 900℃이고 상한 평균온도는 약 950℃이다.In the method for controlling the flue gas mixture, the lower limit average temperature is about 900 ° C and the upper limit average temperature is about 950 ° C.
연도가스 혼합물을 제어하기 위한 방법에서, 퍼지추론법은 물분무율과 2차연소공기 공급율을 조정하는데 적용된다. 이 퍼지추론법에서 물분무율을 추론하기 위한 선행의 조건을 설정하기 위한 매개변수 및 선행의 멤버쉽 함수 형태와, 2차 연소공기 공급율을 추론하기 위한 선행의 조건을 설정하기 위한 매개변수 및 선행의 멤버쉽 함수 형태는 서로 차이가 있는 것으로 한다.In the method for controlling the flue gas mixture, the fuzzy reasoning method is applied to adjust the water spray rate and the secondary combustion air feed rate. In this fuzzy reasoning method, the parameters for setting the preceding conditions for inferring the water spray rate and the form of the preceding membership function, the parameters for setting the conditions for the preceding for inferring the secondary combustion air supply rate, and the membership of the preceding. Function types are assumed to be different from each other.
제1도는 본 발명에 따른 쓰레기 소각로에서 배출된 연도가스의 혼합물을 제어하는 방법과 이 방법이 적용되는 쓰레기 소각로의 개략도이다.1 is a schematic diagram of a method for controlling a mixture of flue gas discharged from a waste incinerator according to the present invention and a waste incinerator to which the method is applied.
제2도는 소각로 출구에서의 연도가스 온도와 NOx 농도와 CO 농도의 관계를 나타낸다.2 shows the relationship between flue gas temperature, NOx concentration and CO concentration at the incinerator outlet.
제3도는 연소공기 공급율과 CO 농도와 NOx 농도 그리고 소각로 출구에서의 연도가스 온도의 관계를 나타낸다.3 shows the relationship between combustion air supply rate, CO concentration, NOx concentration and flue gas temperature at the incinerator outlet.
제4도는 물분무율과 소각로 출구에서의 연도가스 온도의 관계를 나타낸다.4 shows the relationship between the water spray rate and the flue gas temperature at the incinerator exit.
제5(a)도 및 제5(b)도는 시간에 따른 소각로 출구에서의 연도가스 온도와 CO 농도와 NOx 농도의 변화, 그리고 시간에 따른 조정된 물분무율 및 2차연소공기 공급율에서의 반응변화를 나타낸다.5 (a) and 5 (b) show the flue gas temperature and CO and NOx concentrations at the incinerator outlet over time, and the response change at the water spray rate and secondary combustion air supply rate adjusted over time. Indicates.
제6(a)도 및 제6(b)도는 본 발명에 따른 제어방법의 적용하에 시간에 따른 소각로 출구에서의 연도가스 온도와 CO 농도와 NOx 농도 변화와, 시간에 따른 조정된 물분무율 및 2차연소공기 공급율에서의 반응변화를 나타낸다.Figures 6 (a) and 6 (b) show flue gas temperature and CO concentration and NOx concentration change at the incinerator outlet over time under the application of the control method according to the present invention, the water spray rate adjusted over time and 2 Reaction change in the secondary combustion air supply rate is shown.
제7도는 다이옥신 측정 기간중에 30ppm 이상으로 CO가 발생하는 퍼센티지와 백필터(bag filter) 입구에서의 다이옥신 농도사이의 관계를 나타낸다.Figure 7 shows the relationship between the percentage of CO generated above 30 ppm during the dioxin measurement period and the dioxin concentration at the bag filter inlet.
제8도는 다이옥신 측정기간중에 소각로 출구에서의 연도가스 온도의 최소값과 백필터 입구에서의 다이옥신 농도 사이의 관계를 나타낸다.8 shows the relationship between the minimum value of the flue gas temperature at the incinerator exit and the dioxin concentration at the bag filter inlet during the dioxin measurement period.
제9(a)도 및 제9(b)도는 본 발명에 따른 퍼지추론법을 이용하는 제어방법에 대한 물분무율의 선행의 멤버쉽 함수를 도시한다.9 (a) and 9 (b) show a prior membership function of the water spray rate for the control method using the fuzzy inference method according to the present invention.
제10(a)도 내지 제10(e)도는 본 발명에 따른 퍼지추론법을 이용하는 제어방법에 대한 2차연소공기 공급율의 선행의 멤버쉽 함수를 도시한다.10 (a) to 10 (e) show a prior membership function of the secondary combustion air feed rate for the control method using the fuzzy inference method according to the present invention.
제11(a)도 및 제11(b)도는 본 발명에 따른 제어방법에 의한 CO 농도와 NOx 농도의 종래기술의 제어결과를 나타낸다.11 (a) and 11 (b) show the results of prior art control of CO concentration and NOx concentration by the control method according to the present invention.
제12도는 소각로 출구에서의 연도가스 온도의 평균값과, 다이옥신 농도와, NOx 농도의 관계를 나타낸다.12 shows the relationship between the average value of the flue gas temperature at the outlet of the incinerator, the dioxin concentration and the NOx concentration.
제13도는 물분무율의 표준편차와 백필터 입구에서의 다이옥신 농도 사이의 관계를 나타낸다.13 shows the relationship between the standard deviation of the water spray rate and the dioxin concentration at the bag filter inlet.
* 도면의 주요부분에 대한 부호의 설명* Explanation of symbols for main parts of the drawings
1 : 노 1a : 연소실1: furnace 1a: combustion chamber
2 : 호퍼 3a : 건조불받이2:
3b : 연소불받이 3c : 후연소불받이3b:
4 : 낙하포트 5 : 1차연소공기 팬4: drop port 5: primary combustion air fan
6 : 소각로 출구 7 : 굴뚝6: incinerator exit 7: chimney
8a : 열교환기 8b : 보일러8a:
9 : 2차연소공기 흡기 10 : 2차연소공기 팬9: secondary combustion air intake 10: secondary combustion air fan
11 : 백필터 12 : 온도계11: bag filter 12: thermometer
13 : 물분무율 조정기 13a : 물분무노즐13: water
14 : NOx 농도계 15 : CO 농도계14: NOx concentration meter 15: CO concentration meter
16 : O2농도계 17 : 2차 연소공기 제어수단16: O 2 concentration meter 17: secondary combustion air control means
18 : 물분무 제어수단18: water spray control means
(1) 본 발명의 한 형태에 따라 쓰레기 소각로에서 배출된 연도가스 혼합물을 조절하는 방법은: 소각로 출구에 설치된 온도계를 이용하여 소각로 출구에서의 연도가스 온도를 측정하는 단계와; 연도가스관에 위치한 각각 대응하는 연도가스 분석기를 이용하여 연도가스의 NOx 농도와 CO 농도와 O2농도 각각을 측정하는 단계와; 관측된 연도가스 온도와 관측된 NOx 농도를 각각의 기준값과 비교하는 단계와; 비교결과에 기초하여 불받이 상에 연소되는 쓰레기에 분무된 물분무율을 조정하는 단계와; 관측된 연도가스 온도와 NOx 농도와 CO 농도와 O2농도를 각각의 기준값과 비교하는 단계와; 비교결과에 기초하여 연소실에 분사된 2차연소공기 공급율을 조정하는 단계를 포함한다.(1) A method of controlling a flue gas mixture discharged from a waste incinerator according to one aspect of the present invention includes the steps of: measuring flue gas temperature at the incinerator outlet using a thermometer installed at the outlet of the incinerator; Measuring the NOx concentration, the CO concentration, and the O 2 concentration of the flue gas by using corresponding flue gas analyzers respectively located in the flue gas pipe; Comparing the observed flue gas temperature and the observed NOx concentration with respective reference values; Adjusting the water spray rate sprayed on the waste combusted on the grate based on the comparison result; Comparing the observed flue gas temperature, the NOx concentration, the CO concentration and the O 2 concentration with respective reference values; And adjusting the secondary combustion air supply rate injected into the combustion chamber based on the comparison result.
물분무율과 소각로 출구에서의 연도가스 온도 사이의 관계를 나타내는 제4도와 소각로 출구에서의 연도가스 온도와 NOx 농도 사이의 관계를 나타내는 제2도에서 알 수 있는 바와 같이, 발생된 NOx의 양은 불받이 상의 쓰레기 연소온도를 낮추기 위해 불받이에서 연소하는 쓰레기로의 물분무율을 증가시킴으로써 감소되고 이에 따라 소각로 출구에서의 연도가스 온도가 감소된다. 그러나 만일 물분무율이 NOx 발생을 억제하기 위해 지나치게 증가되면 제2도에 도시한 바와 같이 소각로 출구에서의 연도가스 온도가 감소되어 CO 농도는 높아지게 된다. 이런 단점을 피하기 위해 소각로 출구에서이 연도가스의 각각의 규칙적으로 관측된 값을 이들의 각 기준값과 비교하고, 소각로 출구에서의 연도가스 온도를 기준값으로 유지하도록 물분무율을 조정하여 NOx 및 CO 발생이 억제된다.As can be seen from FIG. 4 showing the relationship between the water spray rate and the flue gas temperature at the incinerator exit and FIG. 2 showing the relationship between the flue gas temperature at the incinerator exit and the NOx concentration, the amount of NOx generated is not lit. In order to lower the burning temperature of the waste in the bed, it is reduced by increasing the water spray rate from the grate to the burning combustor and thus the flue gas temperature at the incinerator outlet. However, if the water spray rate is excessively increased to suppress the generation of NOx, as shown in FIG. 2, the flue gas temperature at the outlet of the incinerator is reduced, thereby increasing the CO concentration. To avoid this drawback, each regularly observed value of this flue gas at the incinerator outlet is compared with its respective reference value, and the water spray rate is adjusted to maintain the flue gas temperature at the outlet of the incinerator at the reference value to suppress NOx and CO generation. do.
2차연소공기 공급율에 관하여 소각로 출구에서의 연도가스 온도와 NOx 농도와 CO 농도의 관계를 나타내는 제3도에 도시한 바와 같이(Nm3/h: Nm3은 0℃와 1기압에서의 공기량(㎥)을 나타낸다). 소각로 출구에서의 연도가스 온도는 어두운 영역에서 가장 높다. 어두운 영역 내에서 활발한 2차 연소로 인해 CO 농도가 낮아진다. 어두운 영역의 왼쪽영역에서, 2차연소공기 공급율은 낮고 2차연소에 필요한 산소가 불충분하여 2차연소가 잘 되지 않는다. 이로인해 CO 농도가 높아지고 소각로 출구에서의 연도가스 온도가 낮아진다. 어두운 영역의 오른쪽 영역에서, 2차연소공기 공급율은 높고 소각로 내부온도는 소각로 출구에서의 연도가스 온도가 감소되도록 감소된다. 그리고 이것은 2차연소를 위한 산소의 충분한 양에도 불구하고 연소가 불완전하여 CO 농도가 증가되는 원인이 된다. 게다가 2차연소공기량이 증가하여 NOx 농도가 증가되기 때문에, 만일 2연차연소 공기의 동작상태가 어두운 영역내에서 유지된다면 NOx 논도 및 CO 농도는 한 번에 감소될 수 있다.As shown in FIG. 3 showing the relationship between the flue gas temperature at the outlet of the incinerator and the NOx concentration and the CO concentration with respect to the secondary combustion air supply rate (Nm 3 / h: Nm 3 is the amount of air at 0 ° C and 1 atmosphere (m 3) )). The flue gas temperature at the incinerator exit is highest in the dark. Active secondary combustion in dark areas results in lower CO concentrations. In the left region of the dark region, the secondary combustion air supply rate is low and the oxygen necessary for secondary combustion is insufficient so that secondary combustion is poor. This results in higher CO concentrations and lower flue gas temperatures at the incinerator exit. In the right area of the dark area, the secondary combustion air feed rate is high and the temperature inside the incinerator is reduced so that the flue gas temperature at the incinerator exit is reduced. And this causes the combustion to be incomplete despite the sufficient amount of oxygen for secondary combustion, leading to an increase in the CO concentration. In addition, since the amount of secondary combustion air increases and the NOx concentration increases, the NOx degree and CO concentration can be reduced at once if the operating state of the secondary combustion air is maintained in a dark region.
2차연소공기 공급율과 관련하여 소각로 출구에서의 연도가스 온도와 NOx 농도와 CO 농도의 관계에 대한 전술한 조사결과에 기초하여, 소각로 출구에서의 연도가스 온도와 NOx 농도와 CO 농도와 O2농도는 규칙적으로 측정되고 측정된 값은 각 기준값과 비교된다. 그 다음에 2차연소공기 공급율은 제3도에 도시한 어두운 영역내에서 소각로를 작동시키도록 위 비교결과에 기초하여 조정된다. 소각로 출구에서의 연도가스 온도의 규칙적 측정과 연소상태를 유지하고 감시하는 NOx 농도 수단은 연소상태 변화에 빠른 응답이 가능하다. 측정 간격이 짧아 종종 제어를 증가시키고 소각로 동작의 세밀한 제어를 제공한다.Second combustion with respect to the air supply rate flue gas temperatures and on the basis of the above findings on the relationship between NOx concentration and CO concentration of the flue gas temperature and NOx concentration and CO concentration and the O 2 concentration at the furnace exit in the furnace exit is Regularly measured and measured values are compared with each reference value. The secondary combustion air feed rate is then adjusted based on the above comparison results to operate the incinerator in the dark region shown in FIG. Regular measurements of flue gas temperatures at the incinerator outlets and NOx concentration measures to maintain and monitor combustion conditions allow for rapid response to changes in combustion conditions. Short measurement intervals often increase control and provide fine control of incinerator operation.
(2) 본 발명의 또하나의 실시예에 따라서, (1)에 따른 연도가스의 혼합물을 제어하는 방법은 단위시간당 CO 농도값을 초과하는 관측된 CO 농도 퍼센티지를 CO 발생의 목표퍼센티지 이하로 유지하는 것이다.(2) According to another embodiment of the invention, the method for controlling the mixture of flue gas according to (1) maintains the observed CO concentration percentage above the CO concentration value per unit time below the target percentage of CO generation. It is.
소각로 출구에서의 연도가스 온도등에서 시간에 따른 변화를 표시한 제5(a)도에서 알 수 있듯이, 소각로내의 불충분한 연소상태하에서 CO 농도의 일반 패턴은 몇분 내지 몇십분 동안 스파이크 형상을 한 고농도 윤곽을 준다. CO 농도 윤곽의 스파이크 형상부분이 다이옥신 농도의 측정 기간중에 단위시간당 발생율로 계산될 때 그 결과는 백필터 입구에서의 다이옥신 TEQ 농도의 제7도에 있는 마크 ①을 이용한 플롯과 대응한다(nano-g/Nm3. TEQ 농도는 중독성 등량으로 표현된 농도이다; 중독성 등량은 다이옥신 이성체의 각 독성의 합이며 2.3.7.8.-TCDD 로서 변화된 값에 의해 표현된다). 제6(a)도에 도시한 연소상태는 제7도에서의 마크 ②를 이용한 플롯(plot)과 대응한다. CO 농도 스파이크의 더 높은 발생율은 더 높은 다이옥신 농도를 가져온다. 스파이크 패턴에서 CO 가 발생될 때 불완전한 연소가 일어나고 다이옥신은 분해없이 소각로에서 배출된다. 따라서 스파이크 CO패턴을 유발하지 않도록 하는 동작은 목표 CO 농도를 초과하지 않는 전술한 제어방법을 이용하여 물분무율과 2차연소 공기 공급율을 조절함으로써 수행된다.As can be seen in Figure 5 (a), which shows the change over time in flue gas temperature at the incinerator exit, the general pattern of CO concentration under inadequate combustion conditions in the incinerator has a high concentration profile with spikes for several minutes to several ten minutes. Gives. When the spike-shaped portion of the CO concentration profile is calculated as the incidence per unit of time during the measurement period of the dioxin concentration, the result corresponds to a plot using the
(3) 본 발명의 또다른 실시예에 따라서, (1)에 따른 연도가스의 혼합물을 조절하기 위한 방법은 소각로 출구에서의 관측된 연도가스 온도를 목표 하한온도 이상으로 유지하는 것이다.(3) According to another embodiment of the present invention, a method for controlling the mixture of flue gas according to (1) is to maintain the observed flue gas temperature at the incinerator outlet above the target lower limit temperature.
소각로내의 연소상태 변화에 반응하는 소각로 출구에서의 연도가스 온도의 추이와 백필터 입구에서의 다이옥신 농도 사이의 관계에관하여, 다이옥신 농도 측정기간중에 소각로 출구에서의 연도가스 온도의 더 높은 최소값은 백필터 입구에서의 다이옥신 농도를 낮은 레벨로 유지한다. 백필터 입구에서의 TEQ 농도는 제8도에 도시되어 있다. 소각로 출구에서의 연도가스 온도가 다이옥신 농도측정 중에 감소되지 않을 때 완전한 연소상태가 유지되어 연도가스에서의 다이옥신이 분해된다. 따라서 소각로 출구에서의 연도가스 온도를 목표 하한레벨로 유지하는 동작은 전술한 방법(1)을 이용하여 소각로 출구에서의 연도가스 온도의 관측값이 하한온도 이상으로 유지되도록 물분무율과 2연소공기 공급율을 제어함으로써 확인된다.Regarding the relationship between the flue gas temperature at the incinerator outlet and the dioxin concentration at the bag filter inlet in response to changes in combustion conditions in the incinerator, the higher minimum value of the flue gas temperature at the incinerator outlet during the dioxin concentration measurement Dioxin concentration at the inlet is kept at a low level. The TEQ concentration at the bag filter inlet is shown in FIG. When the flue gas temperature at the outlet of the incinerator is not reduced during the dioxin concentration measurement, a complete combustion state is maintained and the dioxin in the flue gas is decomposed. Therefore, the operation of maintaining the flue gas temperature at the outlet of the incinerator at the target lower limit level is carried out using the method (1) described above so that the water spray rate and the second combustion air supply rate are maintained so that the observed value of the flue gas temperature at the outlet of the incinerator is kept above the lower limit temperature. By controlling it.
(4) 본 발명의 또하나의 실시예에 따라서, (1)에 따른 연도가스의 혼합물을 제어하는 방법은 소각로 출구에서의 관측된 연도가스 온도의 평균값을 목표 하한평균값과 목표 상한평균값 사이의 범위내로 유지하는 것이다. 소각로내부의 연소상태 변화로 유발된 소각로 출구에서의 연도가스 온도 평균값과 백필터 입구에서의 다이옥신 농도 및 NOx 농도의 변화관계에 관하여, 소각로 출구에서의 더 높은 평균의 연도가스 온도는 TEQ 농도와 NOx 농도 사이의 관계를 표현하는 제12도에 도시한 바와같이, 불연소 성분의 분해로 인해 낮은 다이옥신 농도를 가져다 준다. 그러나 소각로 출구에서의 연도가스 높은 평균의 연도가스 온도는 소각로에서 가스의 연소온도를 증가시켜 NOx 농도가 증가된다. 한편으로 소각로 출구에서의 낮은 평균의 연도가스 온도는 더 높은 다이옥신 농도를 가져오고 더 낮은 NOx 농도를 가져온다. 그러므로 소각로의 동작은 목표 하한평균값 이상으로 그리고 전술한 방법(1)을 이용하여 목표 하한평균값과 상한평균값사이로 소각로 출구에서의 평균 연도가스 온도를 유지하도록 물분사율과 제2연소공기 공급율의 조정을 통해 소각로 출구에서의 평균 연도가스 온도를 목표 하한평균값 이상으로 그리고 목표 상한평균값 이하로 유지하도록 행해진다.(4) According to another embodiment of the present invention, the method for controlling the mixture of flue gas according to (1) ranges the average value of the flue gas temperature observed at the incinerator outlet between the target lower limit mean value and the target upper limit mean value. To stay within. Regarding the relationship between the flue gas temperature average value at the incinerator outlet caused by the change of combustion state inside the incinerator and the change of the dioxin concentration and the NOx concentration at the bag filter inlet, the higher average flue gas temperature at the incinerator outlet is the TEQ concentration and the NOx concentration. As shown in FIG. 12 expressing the relationship between the concentrations, the decomposition of the incombustible components results in a low dioxin concentration. However, flue gas at the incinerator outlet has a higher average flue gas temperature which increases the combustion temperature of the gas in the incinerator, thus increasing the NOx concentration. On the one hand, the lower average flue gas temperature at the incinerator exit leads to higher dioxin concentrations and lower NOx concentrations. Therefore, the operation of the incinerator is above the target lower limit value and by adjusting the water injection rate and the second combustion air supply rate to maintain the average flue gas temperature at the outlet of the incinerator using the method (1) above and between the target lower limit value and the upper limit value. The average flue gas temperature at the incinerator outlet is kept above the target lower limit average value and below the target upper limit average value.
(5) 본 발명이 또다른 형태에 따라서, (1)에 따른 연도가스의 혼합물을 제어하는 방법은 단위시간당 목표 CO 농도값을 초과하는 관측된 CO 농도 퍼센티지를 CO 발생의 목표퍼센티지이하로 유지하고, 소각로 출구에서의 관측된 연도가스 온도를 목표 하한값 이상으로 유지한다.(5) According to another aspect of the present invention, the method for controlling the mixture of flue gas according to (1) maintains the observed CO concentration percentage above the target CO concentration value per unit time below the target percentage of CO generation. Keep the flue gas temperature observed at the exit of the incinerator above the target lower limit.
연도가스에서의 다이옥신의 분해는 스파이크 모양의 CO 농도 윤곽의 발생을 막고 소각로 출구에서의 연도가스 온도를 목표 하한레벨로 유지하기 위해 전술한 방법(1)을 이용하여 물분무율과 2차연소공기 공급율을 조정함으로써 확인된다.Dioxin decomposition in flue gas reduces the water spray rate and secondary combustion air feed rate using the method (1) described above to prevent the generation of spike-shaped CO concentration contours and to maintain the flue gas temperature at the incinerator exit at the target lower limit level. It is confirmed by adjusting.
(6) 본 발명의 또다른 실시예에 따라서, (1)에 다른 연도가스의 혼합물을 조절하기 위한 방법은 단위시간당 목표 CO 농도를 초과하는 관측된 CO 농도의 퍼센티지를 CO 발생의 목표퍼센티지 이하로 유지하고, 소각로 출구에서의 관측된 연도가스 온도를 목표 하한온도 이상으로 유지하고, 소각로 출구하에서의 관측된 연도가스 온도의 평균값을 목표 하한평균값과 목표 상한평균값 사이로 유지하는 것이다. 연도가스에서의 다이옥신과 NOx 발생의 억제는 스파이크 형상의 CO 농도 윤곽의 발생을 막고 소각로 출구에서의 연도가스 온도를 목표 하한값 이상으로 유지하고 소각로 출구에서의 연도가스 온도의 평균값을 목표 하한평균값과 목표 상한평균값 사이로 유지하기 위해 전술한 조절방법(1)을 이용하여 물분무율과 2차 연소공기 공급율을 조정함으로써 확인된다.(6) According to another embodiment of the invention, the method for adjusting the mixture of flue gas according to (1) is characterized in that the percentage of the observed CO concentration exceeding the target CO concentration per unit time is less than or equal to the target percentage of CO generation. And maintain the observed flue gas temperature at the outlet of the incinerator above the target lower limit temperature, and maintain the average value of the flue gas temperature observed at the outlet of the incinerator between the target lower limit mean value and the target upper limit mean value. The suppression of dioxin and NOx generation in flue gas prevents the generation of spike-shaped CO concentration profile, keeps flue gas temperature at the incinerator outlet above the target lower limit, and sets the average value of the flue gas temperature at the outlet of the incinerator. It is confirmed by adjusting the water spray rate and the secondary combustion air feed rate using the above-mentioned adjustment method (1) to maintain between the upper limit average values.
(7) 본 발명의 또다른 실시예에 따라서, (2) 혹은 (5)에 따른 연도가스의 혼합물을 제어하기 위한 방법은 목표 CO 농도를 30ppm 으로, CO 발생의 목표퍼센티지를 2%로 선택한다. 제7도에서 알 수 있는 바와같이, 목표 CO 농도와 CO 발생의 목표 퍼센티지가 30ppm 과 2%로 각각 설정될 때 다이옥신 농도가 효과적으로 감소된다.(7) According to another embodiment of the present invention, the method for controlling the mixture of flue gas according to (2) or (5) selects a target CO concentration of 30 ppm and a target percentage of CO generation of 2%. . As can be seen in FIG. 7, the dioxin concentration is effectively reduced when the target CO concentration and the target percentage of CO generation are set to 30 ppm and 2%, respectively.
(8) 본 발명의 또다른 실시예에 따라서, (3) 혹은 (5)에 따른 연도가스의 혼합물을 제어하기 위한 방법은 목표 하한온도를 약 850℃로 선택한다. 제8도에서 알 수 있는 바와 같이, 목표 하한온도가 약 850℃로 설정될 때 다아옥신 농도도 효과적으로 감소된다.(8) According to another embodiment of the present invention, the method for controlling the mixture of flue gas according to (3) or (5) selects a target lower limit temperature of about 850 占 폚. As can be seen in FIG. 8, the dioxin concentration is effectively reduced when the target lower limit temperature is set to about 850 ° C.
(9) 본 발명의 또다른 실시예에 따라서, (4) 혹은(6)에 따른 연도가스의 혼합물을 제어하기 위한 방법은 하한 평균온도를 약 900℃로, 상한 평균온도를 약 950℃로 선택한다. 제12도에서 알 수 있는 바와 같이 목표 하한평균값이 약 900℃로 설정되고 목표 상한평균값이 약 950℃로 설정될 때 연도가스에서의 다이옥신 농도와 NOx 농도가 효과적으로 감소된다.(9) According to another embodiment of the present invention, the method for controlling the mixture of flue gas according to (4) or (6) selects a lower limit average temperature of about 900 ° C and an upper limit average temperature of about 950 ° C. do. As can be seen in FIG. 12, when the target lower limit average value is set to about 900 DEG C and the target upper limit average value is set to about 950 DEG C, the dioxin concentration and the NOx concentration in the flue gas are effectively reduced.
(10) 본 발명의 또다른 실시예에 따라서, (1)에 따른 연도가스 혼합물을 제어하기 위한 방법은 퍼지추론법을 이용하여 물분무율과 2차연소공기 공급율을 제어한다. 이 퍼지추론법은 물분무율을 추론하기 위한 선행 조건을 설정하기 위한 매개변수 및 전제의 멤버쉽 함수 형태와, 2차 연소공기 공급율을 추론하기 위한 선행 조건을 설정하기 위한 매개변수 및 전제의 멤버쉽 함수 형태는 서로 차이가 있는 것으로 한다. 예를 들어 정상적으로 NOx 농도 및 불연소 성분 농도는 2차연소공기공급율을 조정함으로써 억제된다. 소각로 출구에서의 연도가스 온도가 선결된 높은 기준값을 초과할 때 물분무율은 물론 2차연소공기 공급율이 조정되어 NOx 농도의 증가와 소각로 출구에서의 연도가스 온도의 증가가 억제된다. 물분무율 조정(증가)을 제한시킴으로써 물분무의 단점이 최소화된다. 물분무율에서의 표준편차와 백필터 입구에서의 TEQ 농도 사이의 관계는 제13도에 도시한 바와 같이 물분무율에서의 더 큰 변동이 더 높은 다이옥신 농도를 가져온다는 것을 암시한다. 따라서 많은 물이 분사되고 물분무량이 소각로내의 내용물을 차갑게 변화시킬 때, 분사된 모든 양은 소각로의 내용물을 냉각하도록 증기로 되게 반드시 증발되는 것이 아니라 분사될 물 일부는 쓰레기에 부착된다. 물을 포함하는 쓰레기가 연소될 때 연소상태가 악화되어 다이옥신과 CO 와 같은 불연소 성분의 발생이 유발된다. 그러나 위에 기술한 물분무율 조정(증가)을 제한시켜 이런 단점을 피할 수 있다.(10) According to another embodiment of the present invention, the method for controlling the flue gas mixture according to (1) controls the water spray rate and the secondary combustion air feed rate using the fuzzy inference method. This fuzzy reasoning method is a form of membership function of parameters and premises for setting up preconditions for inferring water spray rates, and a form of membership function of parameters and premises for setting up preconditions for inferring secondary combustion air supply rates. Shall be different from each other. For example, NOx concentration and non-combustion component concentration are normally suppressed by adjusting the secondary combustion air supply rate. When the flue gas temperature at the incinerator outlet exceeds the pre-determined high reference value, the water spray rate as well as the secondary combustion air feed rate are adjusted to suppress the increase in NOx concentration and the flue gas temperature at the incinerator outlet. Limiting the water spray rate adjustment (increase) minimizes the disadvantages of water spray. The relationship between the standard deviation in the water spray rate and the TEQ concentration at the bag filter inlet suggests that greater variation in the water spray rate leads to higher dioxin concentrations as shown in FIG. Thus, when a lot of water is sprayed and the water spray cools the contents of the incinerator, all the sprayed amount is not necessarily evaporated to vapor to cool the contents of the incinerator, but the portion of the water to be sprayed is attached to the waste. When wastes containing water are burned, the combustion condition deteriorates, leading to the generation of incombustible components such as dioxins and CO. However, this disadvantage can be avoided by limiting the water spray rate adjustments described above.
제1도는 본 발명에 따른 쓰레기 소각로에서 배출된 연도가스 혼합물을 제어하는 방법을 도시하며 본 발명에 따른 방법에 이용하는 쓰레기 소각로의 개략도을 나타낸다. 호퍼(2)는 로(1) 위에 위치한다. 호퍼(2)에서 로(1)로 투입된 쓰레기는 연소실(1a)에 있는 건조불받이(3a), 연소불받이(3b), 후(後)연소불받이(3c)의 순으로 이송된다. 각각의 불받이(3a, 3b, 3c)의 밑에 건조하거나 연소하기 위한 1차연소공기가 1차연소공기 팬(5)에서 들어온다. 쓰레기는 건조불받이(3a)에서 주로 건조되고, 연소불받이(3b)에서 연소된 다음 후연소불받이(3c)에서 재로 완전히 연소된다. 재는 낙하포트(4)에서 로 밖으로 떨어진다. 한편으로 2차연소공기 팬(10)에서 보내진 2차연소공기 2차연소공기 흡기(9)로부터 불받이(3b 및 3c) 위의 연소지대의 상위부분으로 유입된다. 물분무율 조정기(13)에서 공급된 물은 불받이(3b 및 3c)위의 연소지대의 상위부분에서 물분무노즐(13a)로부터 분사된다. 소각로 출구(6)에서 배출된 연소된 연도가스는 백필터(11)를 거쳐 굴뚝(7)으로 안내되고 대기로 발산된다. 통과중에 고온의 연도가스는 열교환기(8a)를 가열하여 보일러(8b)의 물을 끓인다. 이것으로 전력발생, 열원 공급 등에 사용되는 증기를 발생시킨다.1 shows a method of controlling the flue gas mixture discharged from a waste incinerator according to the invention and shows a schematic diagram of the waste incinerator used in the method according to the invention. The
쓰레기 소각로는 2차연소공기 제어수단(17)과 물분무 제어수단(18)을 구비한다. 2차연소공기 제어수단(17)은 소각로 출구에서의 온도계(12)와, NOx 농도계(14)와, CO 농도계(15)와, O2농도계(16)에서 발생된 신호를 수신하고 지정된 계산을 행하며 제어신호를 준비하고 이 제어신호를 2차연소공기 공급팬(10)에 발생시킨다. 물분무 제어수단(18)은 온도계(12)와 NOx 농도계(14)에서 발생된 신호를 수신하고 지정된 계산을 행하고 제어신호를 준비하고 이 신호를 물분무 조정기(13)에 발생시킨다. 예컨대 컴퓨터가 이런 제어수단(17 및 18)에 사용된다. 제어수단(17 및 18)에서 입력신호에 근거한 제어값 계산은 규칙적인 간격으로 행해진다. 소각로 출구에서의 연도가스 온도의 변화와 연도가스 혼합물의 변화가 수십초 내지 몇분 안에 일어나기 때문에 수십초와 몇분 사이의 간격으로 계산을 수행하는 것이 적당하다.The waste incinerator includes secondary combustion air control means 17 and water spray control means 18. The secondary combustion air control means 17 receives signals generated from the
제1도에 도시한 물분무 제어수단(18)에 관한 설명은 물분무율 조정이 소각로 출구에서의 연도가스 온도의 관측값과 NOx 농도의 관측값에 기초한 퍼지평가법으로 행해지는 경우에 표 1 및 표 2를 기초로 아래와 같이 주어진다. 표 1은 퍼지제어의 경우에 대한 퍼지규칙의 목록이다. 표 2 는 표1에 있는 (1) 내지 (5)를 재배열한 것이다.Description of the water spray control means 18 shown in FIG. 1 is given in Table 1 and Table 2 when the water spray rate adjustment is performed by fuzzy evaluation method based on the observed value of the flue gas temperature and the observed value of NOx concentration at the incinerator exit. On the basis of Table 1 lists fuzzy rules for the case of fuzzy control. Table 2 rearranges (1) to (5) in Table 1.
[표 1]TABLE 1
[표 2]TABLE 2
표 2에서 선행(입력)은 소각로 출구에서의 온도와 NOx 농도로 구성되고, 후행(출력)은 물분사율의 증가/감소량이다. 각 규칙의 계산은 제9도에 도시한 각각의 멤버쉽 함수에 기초하여 행해진다. 소각로 출구에서의 연도가스 온도계산과 NOx 농도계산은 제9(a)도 및 제9(b)에 각각 도시한 함수를 기초로 행해진다. 그 다음에, 물분무율의 증가/감소량은 규칙(1) 내지 (5)의 각 계산결과를 합하여 계산된다. 그러나 만일 어떤 계산값도 주어진 조건을 만족시키지 못한다면 관련된 출력은 계산에 대해 제로로 가정된다.In Table 2, the preceding (input) consists of the temperature and NOx concentration at the incinerator outlet, and the following (output) is the increase / decrease in the water spray rate. The calculation of each rule is made based on the respective membership functions shown in FIG. Flue gas thermometer calculation and NOx concentration calculation at the incinerator exit are performed based on the functions shown in Figs. 9 (a) and 9 (b), respectively. Then, the increase / decrease amount of the water spray rate is calculated by adding up the respective calculation results of the rules (1) to (5). However, if no calculation satisfies a given condition, the associated output is assumed to be zero for the calculation.
제1도에 도시한 물분무율 제어수단(18)은 상술한 연산을 하고 규칙의 각 후행의 계산결과를 통합하여 전체규칙의 결과를 출력한다. 각각의 후행규칙 추론결과의 통합은 min-max 중심법이나 product-sum 중심법과 같은 퍼지 연산의 일반적 방법을 이용하여 행해진다. 물분무율 제어수단(18)에서 얻어진 추론결과는 물분무율 조정기(13)로 출력되어 물분무율이 조정된다.The water spray rate control means 18 shown in FIG. 1 performs the above-mentioned calculation and integrates the calculation result of each trailing rule and outputs the result of the entire rule. The integration of the results of each subsequent rule inference is done using a general method of fuzzy operations such as min-max or product-sum. The reasoning result obtained by the water spray rate control means 18 is output to the water spray rate regulator 13, and the water spray rate is adjusted.
다음은 계산량이 적고 제어에 적합한 퍼지제어 적용모드인 싱글톤(singleton)법에 대하여 제9도를 참고로 설명한다.The following describes the singleton method, which is a fuzzy control application mode suitable for control with a small amount of calculation, with reference to FIG.
먼저, 선행 멤버쉽 함수는 적합도를 계산하는 데 이용된다. 제9(a)도는 소각로 출구의 연도가스에 대한 선행 멤버쉽 함수를 도시한다. 소각로 출구의 관측된 연도가스 온도가 Te 일 때 "소각로 출구에서의 낮은 온도"라는 조건하에 적합도는 a1으로, "소각로 출구에서의 적합온도"라는 조간하에 a2로, "소각로 출구에서의 높은 온도"라는 조건하에 a3으로 각각 표현된다.First, the preceding membership function is used to calculate the goodness of fit. Figure 9 (a) shows the preceding membership function for the flue gas at the incinerator exit. Under the "low temperature at the furnace exit" that condition incinerator outlet when the observed flue gas temperature Te of the goodness of fit is a 1, the under morning edition of "suitable temperature in the furnace exit" with a 2, "high at the furnace outlet temperature "are each represented by a 3 under the conditions of.
제9(b)도는 NOx 농도에 대한 선행 멤버쉽 함수를 도시한다. 관측된 NOx 농도가 NOx 일 때, "적합한 NOx 농도"의 조건하에 적합도는 b1으로, "높은 NOx 농도"의 조건하에 적합도는 b2로 각각 표현된다.Figure 9 (b) shows the preceding membership function for NOx concentration. When the observed NOx concentration is NOx, the goodness of fit is b 1 under the conditions of "suitable NOx concentration" and the goodness of fit is b 2 under the conditions of "high NOx concentration", respectively.
이들 멤버쉽 함수로부터, 표 2의 규칙(1)에 대응하는 적합도 X1은 식(1)에 의해 계산된다. 규칙 (1)이 "소각로 출구에서의 낮은 온도"와 대응하기 때문에 적합도는 X1(=a1)이다. 유사한 방법으로, 규칙 (2)의 적합도 X2(=a2)는 식 (2)로, 규칙(3)의 적합도 X3(=b1)은 식(3)으로, 규칙 (4)의 적합도 X4(=a3)는 식 (4)로 각각 표현된다. 규칙 (5)의 적합도 X5는 "소각로 출구의 높은 온도 및 높은 NOx 농도"에 대응하기 때문에 식(5)로 표현된 바와같이 (a3x b2)가 된다.From these membership functions, the goodness of fit X 1 corresponding to the rule (1) of Table 2 is calculated by equation (1). The goodness of fit is X 1 (= a 1 ) because rule (1) corresponds to “low temperature at incinerator exit”. Similarly, the goodness of fit of rule (2) X 2 (= a 2 ) is equation (2), the goodness of fit of rule (3) X 3 (= b 1 ) is equation (3), and the goodness of fit of rule (4) X 4 (= a 3 ) is each represented by formula (4). The goodness-of-fit X 5 of rule (5) corresponds to "high temperature and high NOx concentration at the incinerator exit" and thus becomes (a 3 xb 2 ) as represented by equation (5).
[수학식 1][Equation 1]
[수학식 2][Equation 2]
[수학식 3][Equation 3]
[수학식 4][Equation 4]
[수학식 5][Equation 5]
그 다음에 각각의 물분무율의 변화량 y1내지 y5는 후행에서 추론하여 측정된다. 그리고 추론결과(Z)를 유도하기 위해 식(6)에 주어진다.The amount of change y 1 to y 5 of each water spraying rate is then measured inferred from the following. And in order to derive the inference result (Z), it is given in (6).
[수학식 6][Equation 6]
식(6)에서 얻어진 추론결과(Z)와 물분무율 출력의 선행값(VK-1)으로부터 물분무율의 현재값(Vk)이 얻어진다.The current value Vk of the water spray rate is obtained from the inference result Z obtained in equation (6) and the preceding value V K-1 of the water spray rate output.
[수학식 7][Equation 7]
다음은 소각로 출구의 연도가스 온도, 2차연소 공기공급율, CO 농도, NOx 농도, O2 농도의 관측값들에 기초하여 제1도에 도시한 2차연소공기 제어수단(17)에서 퍼지제어법을 이용하여 2차연소공기 공급율 제어의 실행에 대한 설명이다. 표 3은 퍼지제어 적용하에서의 퍼지규칙을 나타낸다. 표4는 표 3에서의 규칙(1) 내지 (12)를 요약한 것이다.Next, the purge control method is used in the secondary combustion air control means 17 shown in FIG. 1 based on the observed values of the flue gas temperature, the secondary combustion air supply rate, the CO concentration, the NOx concentration, and the O2 concentration at the incinerator outlet. The following describes the execution of the secondary combustion air supply rate control. Table 3 shows the fuzzy rules under fuzzy control application. Table 4 summarizes the rules (1) to (12) in Table 3.
[표 3]TABLE 3
[표 4]TABLE 4
퍼지제어법의 제어하에 2차연소공기에 대한 제어부에서의 연산방법의 예는 제10도를 참고로 아래에 설명한다. 먼저, 연산은 선행의 적합도에 대해 실행된다. 제10(a)도에서, 소각로 출구에서의 관측된 연도가스 온도가 Te 일 때와 "소각로 출구의 온도가 낮다"라는 조건하에서 대응하는 적합도는 a1 이다. 유사한 방법으로 "온도가 적합하다"라는 조건에 대한 적합도는 a2이고, "온도가 높다"에 대한 것은 a3이다. 또한 소각로 출구에서의 O2농도에 대하여 관측된 O2농도가 제10(b)도에 도시한 바와 같이 O2일 때 "O2농도가 높다"는 조건하에 대한 적합도는 b1이고 "적합하다"라는 조건하에서는 b2이고 "낮다"에 대해서는 b3이다. 2차연소공기 공급율의 현재값에 관하여, 관측값이 F2now일 때 제10(c)도에서 알 수 있는 바와 같이 "낮다"는 조건하의 적합도는 c1이고 "적합하다"에 대해서는 c2이고 "높다"에 대해서는 c3이다. 소각로 출구에서의 NOx 농도에 관하여, 관측된 NOx 농도가 NOx 일 때 제10(d)도에서 알 수 있는 바와 같이 "높다"는 조건하의 적합도는 d1이고 "적당하다"에 대해서는 d2이다. 소각로 출구에서의 CO 농도에 대하여, 관측된 CO 농도가 CO 일 때 제10(e)도에서 알 수 있는 바와 같이 "높다"는 조건하의 적합도는 e1이고 "적합하다"에 대해서는 e2이다.An example of the calculation method in the control unit for the secondary combustion air under the control of the fuzzy control method will be described below with reference to FIG. First, the operation is performed for the preceding goodness of fit. In FIG. 10 (a), the corresponding goodness of fit when the observed flue gas temperature at the incinerator outlet is Te and under the condition that the temperature of the incinerator outlet is low is a1. In a similar manner, the goodness-of-fit for the condition “temperature is suitable” is a 2 and for “high temperature” is a 3 . In addition, the O 2 concentration observed with respect to O 2 concentration at the furnace exit of the second 10 (b) "is high O 2 concentration" a O when 2 days as shown in Figure is fit for the condition is b 1, and "suitable B 2 under the condition "and b 3 for" low. " Regarding the present value of the secondary combustion air supply rate, the goodness of fit under the condition of "low" is c 1 and c 2 for "suitable" when the observed value is F2 now , as shown in FIG. 10 (c). high "for about a 3 c. Regarding the NOx concentration at the incinerator exit, the goodness of fit under the condition of "high" is d 1 and d 2 for "suitable" when the observed NOx concentration is NOx. With respect to the CO concentration at the incinerator exit, the goodness of fit under the condition "high" is e 1 and e 2 for "suitable" when the observed CO concentration is CO, as can be seen in Figure 10 (e).
이런 결과들을 이용하여, 표 4에서의 규칙(1)에 대한 적합도 X1이 식(8)에 의해 계산된다. 규칙 (1)이 "소각로 출구에서의 낮은 온도와 높은 현재의 2차연소공기 공급율"이라는 조건과 대응하므로 X1에 대한 적합도는 "a1및 c3"이다. 같은 과정으로, 식 (9) 내지 (19)가 규칙 2 내지 12에 대한 대응 적합도(X2내지 X12)를 계산하여 적용된다.Using these results, the goodness of fit X 1 for Rule (1) in Table 4 is calculated by Equation (8). The goodness-of-fit for X 1 is "a 1 and c 3 " because rule (1) corresponds to the condition of "low temperature at the incinerator exit and high current secondary combustion air supply rate". In the same manner, equations (9) to (19) are applied by calculating the corresponding goodness of fit (X 2 to X 12 ) for
[수학식 8][Equation 8]
[수학식 9][Equation 9]
[수학식 10][Equation 10]
[수학식 11][Equation 11]
[수학식 12][Equation 12]
[수학식 13][Equation 13]
[수학식 14][Equation 14]
[수학식 15][Equation 15]
[수학식 16][Equation 16]
[수학식 17][Equation 17]
[수학식 18]
[수학식 19][Equation 19]
그 다음에 2차연소공기 공급율에서의 변화량 Y1내지 Y12는 후행에서 추론을 행하도록 측정된다. 추론은 추론결과(Z)를 유도하는 식(20)에 의해 산출된다.The amount of change Y 1 to Y 12 in the secondary combustion air feed rate is then measured to make inferences later. Inference is calculated by equation (20) which derives the inference result (Z).
[수학식 20][Equation 20]
결국, 2차연소공기 공급율 출력의 현재값(Uk)은 추론결과(Z)와 2차연소공기 공급율 출력의 선행값(Uk-1)에서 얻어진다.As a result, the present value U k of the secondary combustion air feed rate output is obtained from the inference result Z and the preceding value U k-1 of the secondary combustion air feed rate output.
[수학식 21][Equation 21]
소각로 출구에서 평균 연도가스 온도와 백필터 입구에서의 TEQ 농도와 NOx 농도와의 관계에 대하여, 제12도에 도시한 바와 같이 소각로 출구에서의 더 높은 평균의 연도가스 온도는 불연소 성분의 분해로 인해 더 낮은 다이옥신 농도를 가져오고 연도가스의 증가된 연소온도로 인해 더 높은 NOx 농도를 가져온다. 반대로, 소각로 출구에서의 더 낮은 평균의 연도가스 온도는 더 높은 다이옥신 농도와 더 낮은 NOx 농도를 가져온다. 따라서 본 발명의 실시예는 소각로 출구에서의 목표 하한 평균 연도가스 온도를 약 900℃로 설정하고 목표 상한 평균 연도가스 온도는 약 950℃로 설정된다. 이런 설정으로 연도가스에서의 다이옥신 농도 및 NOx 농도는 동시에 효과적으로 억제될 수 있다.Regarding the relationship between the average flue gas temperature at the incinerator outlet and the TEQ concentration and the NOx concentration at the bag filter inlet, as shown in FIG. This results in lower dioxin concentrations and higher NOx concentrations due to the increased combustion temperatures of the flue gases. Conversely, lower average flue gas temperatures at the incinerator outlet result in higher dioxins and lower NOx concentrations. Therefore, in the embodiment of the present invention, the target lower limit average flue gas temperature at the incinerator outlet is set to about 900 ° C, and the target upper limit average flue gas temperature is set to about 950 ° C. With this setting, the dioxin concentration and the NOx concentration in the flue gas can be effectively suppressed at the same time.
2차연소공기 공급율 제어수단(17)에 의해 제어된 2차연소공기 공급율과 물분무율 제어수단(17)에 의해 제어된 물분무율에 관하여, 2차연소공기 공급율 제어수단(17)의 관측된 입력과 물분사율 제어수단(18)의 관측된 입력은 서로 다르다. 즉 퍼지추론을 행하는 선행의 조건을 설정하기 위한 매개변수는 서로 다르다(표 4 및 표2 참조). 그리고 선행 멤버쉽 함수의 형태 역시 서로 다르다(제10도 및 제9도 참조). 그러므로 이들 제어는 서로 영향을 끼치지 않는다. 본 발명의 실시예에 따라, 정상적으로 NOx와 불연소 성분의 양은 2차연소공기 공급율을 조정함으로써 억제된다. 만일 소각로 출구에서의 연도가스 온도가 지정된 높은 기준값을 초과하면 물분무율은 물론 2차연소공기 공급율이 조정되어 NOx 와 불연소 성분의 양이 억제된다. 물분무율을 조정(증가)을 제한함으로써 물분무에서 나타난 결점을 가능한 멀리 피할 수 있다. 즉 노의 내용물이 방대한 양의 물을 분사시켜 냉각될 때, 분사된 물 모두는 소각로 내용물을 냉각하도록 증기를 발생시키기에 반드시 증기로 되는 것이 아니라 분사된 물 일부는 쓰레기에 달라붙는다. 물을 함유하는 쓰레기가 탈 때 연소상태가 악화되어 CO 가 발생된다. 이런 현상은 제5도에서 알 수 있다. 물분무율이 소각로 출구에서의 높은 연도가스 온도 상태에서 약 30분 동안 2.5K1/h 의 비율로 유지될 때 100ppm 이상의 높은 CO 농도가 그 후에 나타난다. 그러나, 제6도에서(본 발명의 한 실시예), 소각로 출구에서의 연도가스 온도는 870 내지 960℃의 온도범위로 변동하고 물분무율은 현재레벨을 유지하고(제9(a)도 및 표2 참조) 이들의 변화를 가져오지 않는다.With respect to the secondary combustion air supply rate controlled by the secondary combustion air feed rate control means 17 and the water spray rate controlled by the water spray rate control means 17, the observed input and the water spray rate of the secondary combustion air supply rate control means 17 The observed inputs of the control means 18 are different. In other words, the parameters for setting the preceding conditions for performing fuzzy inference are different (see Table 4 and Table 2). In addition, the forms of the preceding membership functions are also different (see FIGS. 10 and 9). Therefore, these controls do not affect each other. According to an embodiment of the present invention, normally the amounts of NOx and non-combustible components are suppressed by adjusting the secondary combustion air feed rate. If the flue gas temperature at the outlet of the incinerator exceeds the specified high threshold, the rate of supply of secondary combustion air as well as the water spray rate is adjusted to reduce the amount of NOx and incombustible components. By limiting (increasing) the water spray rate, the shortcomings of water spray can be avoided as far as possible. That is, when the contents of the furnace are cooled by injecting a large amount of water, all of the sprayed water does not necessarily become steam to generate steam to cool the contents of the incinerator, but some of the sprayed water clings to the waste. When the waste containing water is burned, the combustion is worsened and CO is generated. This phenomenon can be seen in FIG. When the water spray rate is maintained at a rate of 2.5K1 / h for about 30 minutes at a high flue gas temperature at the incinerator exit, a high CO concentration of more than 100 ppm is then shown. However, in FIG. 6 (an embodiment of the present invention), the flue gas temperature at the outlet of the incinerator fluctuates in the temperature range of 870 to 960 ° C and the water spray rate maintains the current level (Fig. 9 (a) and the table 2) It does not bring about these changes.
제13도는 물분무율의 표준편차와 백필터 입구에서의 다이옥신 농도사이의 관계를 도시한다. 도에서 알수 있는 바와 같이 물분무율에서 변동이 감소하여 다이옥신 농도가 증가된다. 따라서 전술한 바와 같이 물분무율 조정(증가)을 제한하여 백필터에서의 다이옥신 농도의 증가를 피할 수 있다.13 shows the relationship between the standard deviation of the water spray rate and the dioxin concentration at the bag filter inlet. As can be seen in the figure, the variation in water spray rate decreases, thus increasing the dioxin concentration. Therefore, it is possible to limit the water spray rate adjustment (increase) as described above to avoid an increase in the dioxin concentration in the bag filter.
CO 농도 및 NOx 농도는 제1도에 도시한 제어수단(17 및 18)을 이용하여 2차연소공기 공급율롸 물분무율의 제어하에 측정된다. 제11도는 본 발명의 실시예의 결과와, 2차연소공기 공급율만이 제어된 경우의 예를 도시한다. 제11(a)도는 본 발명의 실시예의 관측결과를 도시하고 6시간 동안 CO 농도와 NOx 농도의 관측데이터가 작도되어 있다. 제11(a)도 및 제11(b)도 모두에는 스파이크 형상의 높은 CO 농도가 나타나 있지 않다. 그러나 NOx 농도에 관하여, 실시예의 제11(a)도 제11(b)가 70ppm의 평균값으로 주어지더라도 평균값을 50ppm 으로 억제한다.The CO concentration and the NOx concentration are measured under the control of the secondary combustion air feed rate 롸 water spray rate using the control means 17 and 18 shown in FIG. FIG. 11 shows the result of the embodiment of the present invention and an example where only the secondary combustion air supply rate is controlled. FIG. 11 (a) shows the observation result of the Example of this invention, and the observation data of CO concentration and NOx concentration are plotted for 6 hours. Spike-shaped high CO concentrations are not shown in both the eleventh (a) and the eleventh (b). However, with regard to the NOx concentration, the eleventh (a) of the embodiment also suppresses the average value to 50 ppm even if the eleventh (b) is given an average value of 70 ppm.
전술한 바와 같이 본 발명에 따라서 소각로 출구에서의 연도가스 온도 및 NOx 농도의 각 관측값은 각각의 대응하는 기준값과 비교되고 물분무율은 비교결과에 기초하여 조정된다. 그 결과 소각로 출구에서의 연도가스 온도가 안정화되고 NOx 농도는 지정레벨로 제어된다. 또한 소각로 출구에서는 연도가스 온도, NOx 농도, CO 농도, O2 농도의 각 관측값이 각각의 대응하는 기준값과 비교되고 2차연소공기 공급율이 비교결과에 기초하여 조정되기 때문에, 소각로 출구에서의 연도가스 온도 및 O2 농도가 안정화되고 CO 농도 및 NOx 농도는 각각의 지정레벨로 제어된다. 따라서 NOx 와 불연소 성분의 발생이 억제되고 다이옥신과 같은 중독성 성분의 발생이 억제된다.As described above, according to the present invention, each observed value of flue gas temperature and NOx concentration at the incinerator outlet is compared with a corresponding reference value and the water spray rate is adjusted based on the comparison result. As a result, the flue gas temperature at the outlet of the incinerator is stabilized and the NOx concentration is controlled to a specified level. In addition, at the incinerator outlet, the flue gas temperature at the incinerator outlet, because each observed value of flue gas temperature, NOx concentration, CO concentration, O2 concentration is compared with the corresponding reference value and the secondary combustion air supply rate is adjusted based on the comparison result. And the O2 concentration is stabilized and the CO concentration and the NOx concentration are controlled at respective designated levels. Therefore, the generation of NOx and non-combustible components is suppressed, and the generation of addictive components such as dioxins is suppressed.
Claims (9)
Applications Claiming Priority (4)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP24659796 | 1996-09-18 | ||
JP96-246597 | 1996-09-18 | ||
JP97-119063 | 1997-05-09 | ||
JP11906397A JP3341627B2 (en) | 1996-09-18 | 1997-05-09 | Method for controlling NOx and unburned components in exhaust gas from waste incinerator |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
KR19980024704A KR19980024704A (en) | 1998-07-06 |
KR100306291B1 true KR100306291B1 (en) | 2001-12-15 |
Family
ID=26456865
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
KR1019970047539A KR100306291B1 (en) | 1996-09-18 | 1997-09-18 | Control method of flue gas mixture discharged from garbage incinerator |
Country Status (4)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP3341627B2 (en) |
KR (1) | KR100306291B1 (en) |
MY (1) | MY125571A (en) |
TW (1) | TW339398B (en) |
Families Citing this family (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP4586789B2 (en) * | 2006-10-04 | 2010-11-24 | 株式会社 大成電機製作所 | Low pollution incineration control device |
KR101005833B1 (en) | 2008-12-30 | 2011-01-05 | (주)대우건설 | Method for optimizing shape of furnace |
JP6215538B2 (en) | 2012-07-20 | 2017-10-18 | 荏原環境プラント株式会社 | Waste treatment method and waste incinerator |
-
1997
- 1997-05-09 JP JP11906397A patent/JP3341627B2/en not_active Expired - Fee Related
- 1997-09-08 TW TW086112933A patent/TW339398B/en not_active IP Right Cessation
- 1997-09-13 MY MYPI97004262A patent/MY125571A/en unknown
- 1997-09-18 KR KR1019970047539A patent/KR100306291B1/en not_active IP Right Cessation
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH10148319A (en) | 1998-06-02 |
TW339398B (en) | 1998-09-01 |
JP3341627B2 (en) | 2002-11-05 |
KR19980024704A (en) | 1998-07-06 |
MY125571A (en) | 2006-08-30 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
KR100304244B1 (en) | Combustion control method and apparatus for waste incinerators | |
US4038032A (en) | Method and means for controlling the incineration of waste | |
US7712306B2 (en) | Dynamic control of selective non-catalytic reduction system for semi-batch-fed stoker-based municipal solid waste combustion | |
KR0148028B1 (en) | Nitrogen oxide removal control apparatus | |
US4101632A (en) | Waste gas incineration control | |
JPS5837415A (en) | Nox decreasing incinerator | |
JPH11118146A (en) | Method of controlling combustion process by measuring average radiation ray of combustion bed of combustion facility | |
CA2081945C (en) | Method for operating an incinerator with simultaneous control of temperature and products of incomplete combustion | |
US5957063A (en) | Combustion system and operation control method thereof | |
JP2015224822A (en) | Waste incinerator and waste incineration method | |
KR100306291B1 (en) | Control method of flue gas mixture discharged from garbage incinerator | |
JP2000097422A (en) | Waste incinerating plant, apparatus and method for controlling the same, and method for predicting gas composition distribution thereof | |
JP2006226674A (en) | Combustion control system of refuse incinerator without boiler facility | |
Fujii et al. | Fuzzy combustion control for reducing both CO and NOx from flue gas of refuse incineration furnace | |
JP3425707B2 (en) | Combustion control device and method for refuse incinerator | |
JP7237654B2 (en) | Automatic combustion control method for garbage incinerator | |
JPS62255717A (en) | Combustion control of fractionated waste incinerator | |
CN117167749B (en) | Incineration system and incineration control method for nitrogen-containing waste | |
JP3351323B2 (en) | Waste incineration apparatus and method for suppressing generation of dioxins | |
JPH10141631A (en) | Restraining method for nox and unburnt constituent in exhaust gas of waste incinerator | |
JPS6122115A (en) | Combustion controlling method utilizing combustion exhaust gas | |
JP2001116250A (en) | Method for controlling combustion | |
JP2002267134A (en) | Combustion control system of refuse incinerator having no boiler facility | |
JPH11201437A (en) | Combustion device | |
JPH09273730A (en) | Restraining method of unburnt constituent in exhaust gas of incinerating furnace |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
A201 | Request for examination | ||
E902 | Notification of reason for refusal | ||
E701 | Decision to grant or registration of patent right | ||
GRNT | Written decision to grant | ||
FPAY | Annual fee payment |
Payment date: 20110630 Year of fee payment: 11 |
|
FPAY | Annual fee payment |
Payment date: 20120724 Year of fee payment: 12 |
|
LAPS | Lapse due to unpaid annual fee |