JPWO2018185853A1 - 縦シーム溶接鋼管 - Google Patents
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Abstract
Description
Cは鋼の強度確保のために必要な元素であり、0.03%以上の含有が必要である。C量が多いと溶接シーム部において溶接高温割れが発生しやすくなるので、上限は0.10%とする。Cは好ましくは、0.05%以上、0.065%以下である。
Siはブローホール防止のために0.03%以上の含有が必要である。Si量が多いと島状マルテンサイトを形成しやすくなり、低温靱性を著しく劣化させるので、上限は0.50%とする。Siは好ましくは、0.15%以上、0.25%以下である。
Mnは焼入れ性向上元素として作用する。溶接金属をアシキュラーフェライト主体の組織とするために0.5%以上の含有が必要である。Mn量が多いと、粗大なMnSが形成され、破壊の起点となるため、上限は2.0%とする。Mnは好ましくは、1.2%以上、1.5%以下である。
S:0.010%以下(0%を含む)
P、Sは、いずれも不純物であり、継手の靭性を悪化させる元素である。Pは0.015%以下、Sは0.010%以下に制限する。これらの含有量はなるべく低い方が好ましい。好ましくは、Pは0.008%以下である。好ましくは、Sは0.003%以下である。
Alは脱酸元素として作用し、アシキュラーフェライト核生成サイトとして有効なTi酸化物を分散させるための酸素量制御に必要である。母材希釈を考慮すると、0.001%以上の含有が必要である。Al量が0.030%を超えると、酸化物の生成を阻害し、靭性を確保できないので、上限は0.030%とする。好ましくは0.010%以上、0.015%以下である。
Tiは溶接金属中の酸素と反応して、アシキュラーフェライトの核となるTi酸化物を形成する。この酸化物を溶接金属中に多数微細分散させるため、0.005%以上の含有が必要である。Ti量が過剰になると、Ti酸化物が凝集・粗大化し、アシキュラーフェライトの核を生成する能力が低下すること、また、Ti酸化物が破壊の起点となり靭性を確保できないので、上限は0.040%とする。好ましくは0.009%以上、0.015%以下である。
Nはアシキュラーフェライト組織形成のために有効なTi量の調整のために効果的元素であるため、0.002%以上の含有が必要である。しかし、0.006%を超えると、Tiと反応せずに残った固溶Nが著しく靭性を低下させるため、その上限を0.006%とするのが好ましい。好ましくは0.003%以上、0.004%以下である。
Bは固溶状態のBが、溶接金属の粒界フェライト形成を抑制することにより、アシキュラーフェライトの形成を促進する。Bは含有しなくてもよいが、この効果を得るためには0.0001%以上の含有が好ましい。B量が0.035を超えると強度が高くなりすぎて、靭性が低下するので、上限を0.035%とする。溶接金属へのB添加は、厚板母材、フラックス、又はワイヤのいずれからでも添加することができる。例えば、母材がB無添加鋼の場合、B酸化物が含有したフラックスを用いればよい。Bは好ましくは0.0005%以上、0.010%以下である。
Oはアシキュラーフェライトの核となる酸化物形成のために必要な元素である。そのため0.015%以上の含有が必要である。O量が0.055%を超えると、酸化物の過剰形成、凝集・粗大化により靭性が低下するので、上限は0.055%とする。好ましくは0.020%以上、0.030%以下である。
Niは靭性を低下させることなく、溶接金属の強度を向上することのできる元素である。Niの含有は必須ではない。0.60%を超えると効果が飽和するので、上限は0.60%とする。
Crは溶接金属の強度を向上することのできる元素である。Crの含有は必須ではない。0.50%を超えると効果が飽和するので、上限は0.50%とする。
Cuは溶接金属の強度を向上することのできる元素である。Cuの含有は必須ではない。0.50%を超えると効果が飽和するので、上限は0.50%とする。
Moは溶接金属の強度を向上することのできる元素である。Moの含有は必須ではない。0.40%を超えると効果が飽和するため、上限を0.40%とする。
Vは溶接金属の強度を向上することのできる元素である。Vの含有は必須ではない。0.06%を超えると効果が飽和するので、上限は0.06%とする。
Caは形態制御による延性の改善や組織微細化に有効な元素である。Caの含有は必須ではない。Ca量が多いと、硫化物や酸化物の粗大化を生じ、延性や靭性が劣化するので、上限は0.005%とする。
MgはMgSあるいはMgAl2O4を形成し、ピン止め粒子として作用する。Mgの含有は必須ではない。溶接金属のオーステナイト粒成長を抑制するためには、0.001%以上の含有が好ましい。0.010%を超えると効果が飽和するので、上限は0.01%とする。好ましくは0.0015%以上、0.0025%以下である。
Nbは強度向上、粒界フェライト抑制に有効な固溶Bを存在させるために有効な元素である。Nbの含有は必須ではない。Nb量が0.06%を超えると島状マルテンサイトが形成しやすくなり、靭性が低下するので、上限を0.06%とする。望ましくは、0.02%である。
溶接金属の成分組成は、下記の式で表されるPcmが0.2%以下となる必要がある。式中の%Xは、元素Xの溶接金属中の含有量(質量%)を意味する(以降の説明で同じ)。また、溶接金属に添加されない元素はゼロとして計算する(以降の説明で同じ)。
+%Mo/15+%V/10+5%B
溶接金属の成分組成は、下記の式で表されるCeqが0.35〜0.45%となる必要がある。
+(%Ni+%Cu)/15
溶接継手の溶接金属の成分組成は、下記の式で表されるα´が−20〜40となる必要がある。
%Al/%Oは、Al量とO量の比であり、アルミ脱酸終了後の酸素ポテンシャルを示す指標である。%Al/%Oを0.3〜0.80に制御することで、アシキュラーフェライトの生成量を向上できる。
アシキュラーフェライトはTi系酸化物を核とした針状のフェライト組織であり、その割合が大きいほど、溶接金属部の破壊単位が微細化する。その効果を得るためには、アシキュラーフェライトを70%以上とすることが好ましい。
粒界フェライトは脆化相の1つで、破壊の起点となり、靭性低下要因となる。そのため、粒界フェライトは15%以下とすることが好ましい。
島状マルテンサイト脆化相の1つで、非常に硬度が高いため破壊の起点となり、靭性低下要因となる。そのため、島状マルテンサイトを3%以下とすることが好ましい。
EBSD(Electron BackScatter Diffraction)粒径は破壊単位の目安となる結晶粒径サイズである。EBSD粒径が10μm以下であれば破壊単位が微細であり、低温での靭性を確保する面で好ましい。
Cは鋼の強度向上に有効であり、0.01%以上含有させる。C量が多すぎると母材及びHAZの低温靱性が劣化すし、さらに、溶接性が劣化するので、C量は0.1%以下とする。好ましくは0.03〜0.07%である。
Siは脱酸に必要な元素である。Si量が多いと島状マルテンサイトを形成しやすくなり、低温靱性を著しく劣化させるので、Si量は0.5%未満とする。好ましくは0.35%未満である。脱酸は、Al、Tiでも行えるのでSiの添加は必須ではない。
Mnは焼入れ性向上元素として作用し、その効果を得るために0.5%以上含有させる。Mn量が多いと鋼の焼入れ性が増して、HAZ靱性、溶接性を劣化する。さらに、連続鋳造鋼片の中心偏析を助長し、母材の低温靱性が劣化するので、Mn量は2.0%以下とする。好ましくは、1.0〜1.8%である。
S :0.01%以下
P、Sは、いずれも不純物であり、継手の靭性を悪化させる元素である。これらの含有量はなるべく低い方が好ましく、Pは0.015%以下、Sは0.01%以下とする。好ましくは、Pは0.008%以下である。好ましくは、Sは0.003%以下である。
Alは通常脱酸剤として用いられ、鋼材中に含まれる元素である。Al量が多くなると、Al系非金属介在物が増加し、鋼材の清浄度が低下し、靭性が劣化するので、0.01%未満とする。
Tiは、鋼中で微細なTiNを形成し、その単体、あるいはMg(MgAl2O4)酸化物との複合介在物がピニング粒子として作用する。その結果、HAZのオーステナイト粒の粗大化が抑制されミクロ組織が微細化し、低温靱性が改善する。この効果を得るために、Tiは0.005%以上含有させる。Ti量が多くなると、Ti酸化物が凝集・粗大化し、靭性が劣化するので、Ti量は0.03%以下とする。好ましくは、0.01〜0.02%である。
NはTiと結合してTiNを形成する元素であり、0.002%以上含有させる。N量が多いと、Tiと結合しなかった固溶Nが靭性を低下させるので、N量は0.006%以下とする。好ましくは、0.003〜0.005%である。
Oはピニング粒子を形成する元素である。しかしながら、Oを含有すると鋼の清浄度が低下するので少ない方が好ましく、0.005%以下とする。好ましくは0.003%以下である。
MgはMgAl2O4、MgSのような介在物を形成する元素である。MgAl2O4はTiN上に析出する。これらの介在物はピニング粒子として作用し、HAZのオーステナイト粒の粗大化を抑制してミクロ組織を微細化し、低温靱性を改善する。Mg量が多くなると、効果は飽和する。Mgは縦シーム溶接鋼管の母材には必ずしも含有される必要はなく、好適なMg量は0〜0.01%である。
Caは、硫化物系介在物の形態を制御し、低温靱性を向上させる元素である。Ca量が多いと、CaO−CaSが大型のクラスターや介在物となり、靱性に悪影響を及ぼすおそれがある。Caは縦シーム溶接鋼管の母材には必ずしも含有される必要はなく、好適なCa量は0〜0.005%である。
Niは靭性を低下させることなく、母材の強度を向上することのできる元素である。Ni量が多くなると、効果は飽和する。Niは縦シーム溶接鋼管の母材には必ずしも含有される必要はなく、好適なNi量は0〜0.6%である。
Crは母材の強度を向上することのできる元素である。Cr量が多くなると、効果は飽和する。Crは縦シーム溶接鋼管の母材には必ずしも含有される必要はなく、好適なCr量は0〜0.5%である。
Cuは母材の強度を向上することのできる元素である。Cu量が多くなると、効果は飽和する。Cuは縦シーム溶接鋼管の母材には必ずしも含有される必要はなく、好適なCu量は0〜0.5%である。
Moは母材の強度を向上することのできる元素である。Mo量が多くなると、効果は飽和し、さらに、靭性が低下する。Moは縦シーム溶接鋼管の母材には必ずしも含有される必要はなく、好適なMo量は0〜0.4%である。
Nbは母材強度を向上させる元素である。Nb量が多くなると、島状マルテンサイトが形成しやすくなり、靭性が低下する。Nbは縦シーム溶接鋼管の母材には必ずしも含有される必要はなく、好適なNb量は0〜0.40%である。
Bは母材の焼入れ性向上、粒界フェライト形成抑制に有効な元素である。B量が多くなると、効果は飽和する。Bは縦シーム溶接鋼管の母材には必ずしも含有される必要はなく、好適なB量は0〜0.002%である。
Nbは母材強度を向上させる元素である。V量が大きくなると、析出硬化によって降伏比が上昇することがある。Vは縦シーム溶接鋼管の母材には必ずしも含有される必要はなく、好適なV量は0〜0.06%である。
Claims (7)
- 長手方向に内面及び外面が溶接された溶接部を有する鋼管であって、
母材の化学組成が、質量%で、
C :0.01〜0.1%、
Si:0.5%未満、
Mn:0.5〜2.0%、
P :0.015%以下、
S :0.01%以下、
Al:0.01%未満、
Ti:0.005〜0.03%、
N :0.002〜0.006%、
O :0.005%以下、
Mg:0〜0.01%、
Ca:0〜0.005%、
Ni:0〜0.6%、
Cr:0〜0.5%、
Cu:0〜0.5%、
Mo:0〜0.4%、
Nb:0〜0.06%、
B :0〜0.002%、及び
V :0〜0.06%
を含有し、残部がFe及び不純物であり、
母材の引張強度が480〜620MPaであり、
溶接金属の化学組成が、質量%で、
C :0.03〜0.1%、
Si:0.03〜0.5%、
Mn:0.5〜2.0%、
P :0.015%以下、
S :0.01%以下、
Al:0.001〜0.03%、
Ti:0.005〜0.04%、
N:0.002〜0.006%、
B :0〜0.035%、
O :0.015〜0.055%、
Ni:0〜0.6%、
Cr:0〜0.5%、
Cu:0〜0.5%、
Mo:0〜0.4%、
V :0〜0.06%、
Ca:0〜0.005%、
Mg:0〜0.01%、及び
Nb:0〜0.06%
を含有し、残部がFe及び不純物であり、
%Xが元素Xの溶接金属中の含有量を表すとき、
Pcm=%C+%Si/30+(%Mn+%Cu+%Cr)/20+%Ni/60+%Mo/15+%V/10+5%Bで定義されるPcmが0.2%以下であり、
Ceq=%C+%Mn/6+(%Cr+%Mo+%V)/5+(%Ni+%Cu)/15で定義されるCeqが0.35〜0.45%であり、
α´=(1.5×(%O−0.89%Al)+3.4×%N−%Ti)×1000で定義されるα´が−20〜40であり、
%Al/%Oが0.3〜0.8である
ことを特徴とする縦シーム溶接鋼管。 - 前記α´が、1000×%O−10≦α´≦1000×%O+1を満たすことを特徴とする請求項1に記載の縦シーム溶接鋼管。
- 前記溶接金属の組織が、面積率で、アシキュラーフェライト70%以上、粒界フェライト15%以下、島状マルテンサイト3%以下を含み、EBSD粒径が10μm以下であることを特徴とする請求項1又は2に記載の縦シーム溶接鋼管。
- 溶接金属の引張強度が母材の引張強度の1.05倍以上であることを特徴とする請求項1〜3のいずれか1項に記載の縦シーム溶接鋼管。
- 前記溶接金属の硬さが前記母材の硬さよりも大きく、その差が10Hv以上であることを特徴とする請求項1〜4のいずれか1項に記載の縦シーム溶接鋼管。
- 前記溶接金属の−10℃におけるシャルピー吸収エネルギーが100J以上であることを特徴とする請求項1〜5のいずれか1項に記載の縦シーム溶接鋼管。
- 前記溶接金属の1300×%O−60(℃)におけるシャルピー吸収エネルギーが100J以上であることを特徴とする請求項1〜6のいずれか1項に記載の縦シーム溶接鋼管。
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