JPWO2018151053A1 - 炭素繊維強化成形体 - Google Patents
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Abstract
Description
図1に示すように、本実施形態の炭素繊維強化成形体100は、複合素材10と樹脂硬化物50とを備えている。複合素材10は、紙面に直交する方向に延びて複数配列している。本実施形態の炭素繊維強化成形体100は、所定の板状の試験片として所定の2つの条件で3点曲げ試験を行った際、求められる2つの弾性率が所定の関係にある。
次に、本実施形態に係る炭素繊維強化成形体100の製造方法を説明する。炭素繊維強化成形体100は、複合素材10を含むプリプレグを作製し、プリプレグを硬化させて製造することができる。
複合素材10は、CNT14aが単離分散したCNT分散液(以下、単に分散液とも称する)中に、複数の炭素繊維12aを含む炭素繊維束12を浸漬して走行させて、炭素繊維12aのそれぞれの表面にCNT14aを付着させることにより製造することができる。以下、各工程について順に説明する。
分散液の調製には、以下のようにして製造されたCNT14aを用いることができる。CNT14aは、例えば特開2007−126311号公報に記載されているような熱CVD法を用いてシリコン基板上にアルミニウム、鉄からなる触媒膜を成膜し、CNTの成長のための触媒金属を微粒子化し、加熱雰囲気中で炭化水素ガスを触媒金属に接触させることによって、作製することができる。
上記のようにして調製した分散液中に、炭素繊維束12を浸漬して所定の条件で走行させつつ、分散液に機械的エネルギーを付与することで炭素繊維12a表面にCNT14aを付着させる。
複合素材10は、マトリックス樹脂としてのエポキシ樹脂を含浸させてプリプレグとすることができる。エポキシ樹脂の硬化物は、弾性率が2〜5GPa程度である。
プリプレグを所定の長さに裁断し、長手方向を揃えて積層する。積層物に圧力を付与しながら、マトリックス樹脂を加熱硬化させて樹脂硬化物50とする。熱と圧力を付与する方法としては、例えばプレス成形、オートクレーブ成形、真空圧成形、シートワインディング法および内圧成形法が挙げられる。
本実施形態に係る炭素繊維強化成形体100は、緩衝材を介した3点曲げ試験を行って得られる弾性率が、緩衝材なしでの3点曲げ試験により得られる弾性率より小さい。3点曲げ試験が、負荷速度が1m/sという高速で行われる場合、炭素繊維強化成形体100の試験片100Aには、図8に示すような狭い領域X1に局所的に大きな衝撃が与えられる。緩衝材230を介した3点曲げ試験では、図9に示すように、衝撃を受ける領域が領域X2に広がるため、試験片100Aに局所的に与えられる衝撃が低減される。
本発明は上記実施形態に限定されるものではなく、本発明の趣旨の範囲内で適宜変更することが可能である。
以下、実施例を挙げて本発明を詳細に説明するが、本発明は以下の実施例のみに限定されるものではない。
まず、上記製造方法に示す手順で、炭素繊維強化成形体に用いるプリプレグを作製した。CNT14aとしては、熱CVDによりシリコン基板上に直径10〜15nm、長さ100μm以上に成長させたMW−CNT(Multi-walled Carbon Nanotubes、多層カーボンナノチューブ)を用いた。
プリプレグを用いて、図10に示すような板状の試験片100Bを作製した。試験片100Bは、幅Dが15mm、長さLが200mm、厚さtが1.72〜1.78mmの炭素繊維強化成形体である。試験片100Bは、200mmの長さに切断されたプリプレグの長手方向を揃えて積層し(16層)、145℃で1時間加熱してマトリックス樹脂を硬化させて得られた。試験片100Bは、長さLを長手方向して配列した複合素材10と樹脂硬化物50とを備えている。
前述のプリプレグを用いて、図2に示したような板状の試験片100Aを作製した。試験片100Aは、幅Dが15mm、長さLが100mm、厚さが1.8mmの炭素繊維強化成形体である。試験片100Aは、15mmの長さに切断されたプリプレグの長手方向を揃えて積層し、145℃で1時間の加熱によりマトリックス樹脂を硬化させて作製した。試験片100Aは、幅Dを長手方向として配列した複合素材10と樹脂硬化物50とを備えている。
試験片100Aと同様の板状に作製した従来のCFRPについて、前述と同様にして求めた弾性率(EM0およびEM1)を、図14に示す。従来のCFRPの作製には、複合素材を、炭素繊維の表面にCNTが付着していない炭素繊維束に変更した以外は実施例1と同様のプリプレグを用いた。
実施例1と比較例1の弾性率を、図15および図16にまとめて示す。図15には、緩衝材なしで3点曲げ試験を行って得られた弾性率EM0を示し、図16には、緩衝材を介して3点曲げ試験を行って得られた弾性率EM1を示す。
前述のプリプレグを用いて、図17に示すような板状の試験片100Cを作製した。試験片100Cは、幅Dが15mm、長さLが100mm、厚さtが1.8mmの炭素繊維強化成形体である。試験片100Cは、炭素繊維束の長手方向が直交するようにプリプレグを積層し(17層)、145℃で1.5時間加熱してマトリックス樹脂を硬化させて得られた。試験片100Cの両表面の層は、炭素繊維束の長手方向が、試験片100Cの長手方向に対し平行、すなわち0°となるように配置した。
比較として、複合素材を、炭素繊維の表面にCNTが付着していない炭素繊維束に変更した以外は、試験片100Cと同様とした試験片を作製した。
各試験片を4個ずつ用意し、振子式試験機(インスロトン社製、CEAST9050、ハンマ容量:25J)を用い、シャルピーの衝撃試験(JIS K 7077準拠)を行い、ハンマに設けたロードセルで衝撃力を測定した。その結果を図18A,図18Bに示す。本図の横軸は時間(ms)、縦軸は衝撃力(N)、曲線は測定された試験片4個の衝撃力−荷重曲線を示す。各曲線におけるピークは、試験片がハンマに接触した後、試験片の慣性によって引き起こされる。本図から、実施例2は、比較例2より衝撃力の起伏が小さく、振動も少ないことが明らかである。
前述のプリプレグを用いて、実施例2と同様の手順で板状の試験片を作製した。試験片は、幅Dが60mm、長さLが60mm、厚さtが1.8mmの炭素繊維強化成形体である。
比較として、複合素材を、炭素繊維の表面にCNTが付着していない炭素繊維束に変更した以外は、実施例3の試験片と同様とした試験片を作製した。
各試験片を落錘試験器に設置し、ステンレス製の先端が半球状の重り(直径30mm、重さ440g)を高さ350mmから落下させ、試験片に衝撃を与えた。試験後の試験片の内部を超音波探傷試験器((株)KJTD社製、デスクトップ型超音波探傷映像化装置)にて、解析した。解析を終えた試験片に、さらに上記手順で2回衝撃を与え、同様に内部の解析をした。その結果を図19及び図20に表面方向からの断面測定画面、及び側面方向からの断面測定画面を示す。なお、側面方向からの断面測定画面は、表面から深さ方向に0.45mmの位置から1.3mmの範囲である。同図の表面方向からの断面測定画面において、試験片の内部に剥離が生じていない場合、黒色で表示される。側面方向からの断面測定画面において、試験片の内部に剥離が生じている部分は、黒と白の中間色で表示される。
10 複合素材
12 炭素繊維束
12a 炭素繊維
14a カーボンナノチューブ(CNT)
Claims (6)
- 配列した複合素材と樹脂硬化物とを含む炭素繊維強化成形体であって、
前記複合素材は、複数の連続した炭素繊維が配列した炭素繊維束と、前記炭素繊維のそれぞれの表面に付着したカーボンナノチューブとを備え、
緩衝材を介した3点曲げ試験を行って得られる弾性率は、前記緩衝材なしで前記3点曲げ試験を行って得られる弾性率より小さいことを特徴とする炭素繊維強化成形体。 - 前記緩衝材なしで前記3点曲げ試験を行って得られる弾性率は、前記カーボンナノチューブを含まない場合より大きく、
前記緩衝材を介した前記3点曲げ試験を行って得られる弾性率は、前記カーボンナノチューブを含まない場合より小さいことを特徴とする請求項1記載の炭素繊維強化成形体。 - 前記3点曲げ試験は、幅15mm、厚さ1.8mmの板状で前記幅を前記複合素材の長手方向とする試験片について、支点間距離80mm、負荷速度1m/sで行われ、
前記緩衝材は、長さ30mm、幅20mm、厚さ5mmの寸法を有し、
弾性率EM1およびEM0が、下記式を満たすことを特徴とする請求項1または2記載の炭素繊維強化成形体。
EM1≦0.615×EM0
(ここで、EM1は、前記緩衝材を介して前記3点曲げ試験を行った際の弾性率(GPa)であり、EM0は、前記緩衝材なしで前記3点曲げ試験を行った際の弾性率(GPa)である。) - 前記弾性率EM0は、8〜12GPaの範囲内であることを特徴とする請求項3記載の炭素繊維強化成形体。
- 前記炭素繊維束の長手方向が直交するように積層された複数の複合素材を含み、
幅15mm、厚さ1.8mmの試験片について、JIS K7077に準拠したシャルピー衝撃試験を行った際、ハンマが試験片に接触してから0.5msの間に測定された衝撃力の振れ幅が72N以下であることを特徴とする請求項1記載の炭素繊維強化成形体。 - 前記樹脂硬化物は、エポキシ樹脂の硬化物であることを特徴とする請求項1〜5のいずれか1項記載の炭素繊維強化成形体。
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