JPWO2017168757A1 - 成形面ファスナー及びその製造方法 - Google Patents
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Abstract
Description
平板状の基部(102)と該基部(102)の一方の主表面から突出した複数の係合素子(101)とを備えた熱可塑性樹脂製の成形面ファスナー(100)であって、
前記係合素子(101)は前記主表面から起立するステム(103)と、ステム(103)の上端部に形成される係合頭部(104)であって、平面視で成形方向に直角な方向に主として延出する張り出し部(105)を有する係合頭部(104)とを備え、
係合素子(101)を成形方向に直角な方向に成形方向中央で切断したときの断面において、係合素子(101)の前記基部(102)の主表面からの高さの二分の一の位置におけるレターデーションの平均値をR1avg(単位:nm)、ステム(103)と張り出し部(105)の左右二カ所の境界点からそれぞれ直上に伸ばした二本のライン上における係合頭部(104)のレターデーションの平均値をR2avg(単位:nm)とすると、2≦R2avg≦100、R2avg/R1avg=0.04〜5.0の関係が成立する成形面ファスナーである。
一方の主表面に残留歪みを有する複数のステムが起立した熱可塑性樹脂製の長尺帯状の一次成形品を得る工程1と、
前記一次成形品を長手方向に搬送しながら、前記ステムの上端部側が前記樹脂の融点よりも0〜70℃高い温度を有し、該一次成形品の他方の主表面側が10〜50℃を有する第一プレス部によって3〜300kPaの圧力で1秒以下の時間プレスすることにより、ステムの上端部を溶融変形させて平面視で搬送方向に直角な方向に主として延出する張り出し部を有する係合頭部を予備成形する工程2と、
工程2に引き続いて、前記予備成形後の一次成形品を長手方向に搬送しながら、該予備成形後の一次成形品の前記係合頭部側が前記樹脂の融点よりも0〜70℃高い温度を有し、該予備成形後の一次成形品の他方の主表面側が10〜50℃を有する第二プレス部によって、前記係合頭部を工程2における圧力よりも小さく、且つ、3〜150kPaの圧力で0.3〜10秒間プレスすることにより、前記係合頭部を溶融変形させて係合頭部の形状及びレターデーションを調整する工程3と、
工程3に引き続いて、前記係合頭部の形状及びレターデーションが調整された一次成形品を長手方向に搬送しながら前記係合頭部及び他方の主表面を冷却帯にそれぞれ接触させることにより冷却し、二次成形品を得る工程4と、
を含む成形面ファスナーの製造方法である。
本発明に係る成形面ファスナーは熱可塑性樹脂を材料として一体成形加工することにより製造可能である。熱可塑性樹脂としては、特に制限はないが、ポリアミド樹脂、ポリエステル樹脂、ポリプロピレン樹脂、PVC樹脂、ABS樹脂、ポリエチレン樹脂などを採用することができる。これらの中でも、溶融状態での流動性に優れるポリプロピレン樹脂がより好ましい。
図1には、本発明の一実施形態に係る成形面ファスナー(100)の係合素子(101)を成形方向に直角な方向に成形方向中央で切断したときの断面形状が模式的に示されている。簡単のため、図1においては係合素子(101)を一つしか表していないが、本実施形態に係る成形面ファスナー(100)は、平板状の基部(102)と該基部(102)の一方の主表面から突出した複数の係合素子(101)とを備える。基部(102)の主表面の単位面積当たりの係合素子(101)の数は要求される剥離強度に応じて適宜設定すればよいが、例えば100〜600個/cm2とすることができ、典型的には200〜400個/cm2とすることができる。
本発明に係る成形面ファスナーは、例えば以下の工程1〜工程4を実施することにより製造可能である。
一方の主表面に残留歪みを有する複数のステムが起立し、他方の主表面が平坦である熱可塑性樹脂製の長尺帯状の一次成形品を得る工程1、
前記一次成形品を長手方向に搬送しながら、前記ステムの上端部側が前記樹脂の融点よりも0〜70℃高い、好ましくは5〜50℃高い、より好ましくは10〜30℃高い温度を有し、該一次成形品の他方の主表面側が10〜50℃、好ましくは15〜40℃、より好ましくは20〜30℃を有する第一プレス部によって3〜300kPa、好ましくは5〜200kPa、より好ましくは10〜100kPaの圧力で1秒以下、好ましくは0.00001〜1秒間、より好ましくは0.00001〜0.5秒間、更により好ましくは0.00001〜0.1秒間プレスすることにより、ステムの上端部を溶融変形させて平面視で搬送方向に直角な方向に主として延出する張り出し部を有する係合頭部を予備成形する工程2、
工程2に引き続いて、前記予備成形後の一次成形品を長手方向に搬送しながら、該予備成形後の一次成形品の前記係合頭部側が前記樹脂の融点よりも0〜70℃高い、好ましくは5〜50℃高い、より好ましくは10〜30℃高い温度を有し、該予備成形後の一次成形品の他方の主表面側が10〜50℃、好ましくは15〜40℃、より好ましくは20〜30℃を有する第二プレス部によって、前記係合頭部を工程2における圧力よりも小さく、好ましくは工程2における圧力の20〜80%、より好ましくは30〜70%、更により好ましくは40〜60%、且つ、3〜150kPa、好ましくは5〜100kPa、より好ましくは10〜50kPaの圧力で0.3〜10秒間、好ましくは0.4〜5秒間、より好ましくは0.5〜2秒間プレスすることにより、前記係合頭部を溶融変形させて係合頭部の形状とレターデーションを調整する工程3、
工程3に引き続いて、前記係合頭部の形状とレターデーションが調整された一次成形品を長手方向に搬送しながら前記係合頭部及び他方の主表面を冷却帯、好ましくは10〜100℃の冷却帯、より好ましくは20〜50℃の冷却帯にそれぞれ接触させることにより冷却し、二次成形品を得る工程4。
本発明に係る成形面ファスナーは、限定的ではないが、使い捨て紙おむつ、医療用簡易衣料、ナプキン類、各種作業用簡易衣料、肌着類等など各種物品の止具として利用可能である。
試験例1〜8では下記の熱可塑性樹脂を用いた。
・ポリプロピレン(融点=165℃、日本ポリプロ株式会社製、商品名:ノバテックTMPP MA1B)
試験例9では下記の熱可塑性樹脂を用いた。
・ポリプロピレン(融点=162℃、株式会社プライムポリマー社製、商品名:プライムポリプロ J830HV)
先述した図5に示す連続製造装置(200)を使用して、ポリプロピレンを250℃の温度条件で押出成形することによって、平板表面に起立する直径0.20mm×高さ0.30mmの円柱状ステムが280個/cm2の個数密度で配列したポリプロピレン製の長尺帯状の一次成形品を製造した。この際、円筒ドラム(213)内部の水冷ジャケットの水温を試験番号に応じて変化させた。具体的には試験例1〜3、5、6、8、9については10℃、試験例4については60℃、試験例7については40℃とした。次いで、図5に示すベルトコンベア式の二次成形装置(220)の上側無端ベルトコンベアを試験番号に応じて表1に示す運転条件で使用することにより、一次成形品のステムを変形させて係合頭部を二次成形することで、発明例及び比較例の長尺帯状の面ファスナーを製造した。なお、下側無端ベルトコンベアは、前方ガイドロールの温度を30℃、冷却プレートの温度を30℃、後方ガイドロールの温度を30℃として運転した。
このようにして得られた面ファスナーについて、ステムと頭部のレターデーションを測定した。レターデーションの測定はシステム偏光顕微鏡(オリンパス社製、型式BX53−P、セナルモンコンペンセーターU-SCE)によって上述した方法により行った。また、レターデーションの測定は、面ファスナー毎に任意に選択した10個の係合素子に対して行い、10個の平均値を測定値とした。結果を表2に示す。
表中の記号は以下の通りである。
R1avg:係合素子の基部主表面からの高さ(H)の二分の一の位置におけるレターデーションの平均値
R2avg:ステムと張り出し部の左右二カ所の境界点からそれぞれ直上に伸ばした二本のライン上における頭部のレターデーションの平均値(なお、左右というのは図2における左右方向を指す。)
R2max:ステムと張り出し部の二カ所の境界点から直上に伸ばした二本のライン上における頭部のレターデーションの最大値
各面ファスナーの剥離強度を、JIS−L−3416−2000に準拠して測定した。係合する相手方のループパイル布地としてはユニ・チャーム株式会社製マミーポコ テープタイプを使用した。剥離方向はTDの方向とした。結果を表2に示す。
各面ファスナーの剥離強度の保持率を、JIS−L−3416−2000に準拠して測定した。係合する相手方のループパイル布地としてはユニ・チャーム株式会社製マミーポコ テープタイプを使用した。剥離方向はTDの方向とした。繰り返し回数10回後の剥離強度保持率を表2に示す。
各面ファスナーの係合素子の係合頭部を上から観察(平面視)し(図2参照)、係合頭部のTD方向の長さT、係合頭部のMD方向の長さM、及び張り出し部のステムからのTD方向への左右への張り出し長さLを顕微鏡を用いて測定した。測定は各面ファスナーについて10個の係合素子について行い、平均値を測定値とした。
表2の結果から、発明例に係る成形面ファスナーは、剥離強度及び剥離強度保持率のバランスに優れていたことが分かる。また、レターデーションを表すパラメータであるR1avg、R2avg、R2max、R2avg/R1avgが好ましい範囲になるにつれて当該バランスが向上することも分かる。特に、試験例1については、剥離強度及び剥離強度保持率のバランスが最も優れていた。
一方、試験例4はR2avg/R1avgが大きすぎたために剥離強度を確保することができなかった。試験例5はR2avgが大きすぎたために剥離強度が不十分であるのに加えて、剥離強度の保持率が発明例に比べて劣っていた。試験例6はR2avg/R1avgが小さすぎたために剥離強度を確保することができなかった。
101 係合素子
102 基部
103 ステム
104 係合頭部
105 張り出し部
200 成形面ファスナーの連続製造装置
210 一次成形装置
211 押出ノズル
212 連続押出装置
213 円筒ドラム
214 押出口
215 キャビティ
216 冷却水槽
217 剥離ローラ
220 二次成形装置
221 上側無端ベルトコンベア
221a 上側無端ベルト
221b、221c、222b、222c ガイドローラ
222 下側無端ベルトコンベア
222a 下側無端ベルト
223 加熱プレート
224、225 冷却プレート
表2の結果から、発明例に係る成形面ファスナーは、剥離強度及び剥離強度保持率のバランスに優れていたことが分かる。また、レターデーションを表すパラメータであるR1avg、R2avg、R2max、R2avg/R1avgが好ましい範囲になるにつれて当該バランスが向上することも分かる。特に、試験例1については、剥離強度及び剥離強度保持率のバランスが最も優れていた。
一方、試験例4はR2avg/R1avgが大きすぎたために剥離強度を確保することができなかった。試験例5はR2avgが大きすぎたために剥離強度は十分であるが、剥離強度の保持率が発明例に比べて劣っていた。試験例6はR2avg/R1avgが小さすぎたために剥離強度を確保することができなかった。
Claims (12)
- 平板状の基部(102)と該基部(102)の一方の主表面から突出した複数の係合素子(101)とを備えた熱可塑性樹脂製の成形面ファスナー(100)であって、
前記係合素子(101)は前記主表面から起立するステム(103)と、ステム(103)の上端部に形成される係合頭部(104)であって、平面視で成形方向に直角な方向に主として延出する張り出し部(105)を有する係合頭部(104)とを備え、
係合素子(101)を成形方向に直角な方向に成形方向中央で切断したときの断面において、係合素子(101)の前記基部(102)の主表面からの高さの二分の一の位置におけるレターデーションの平均値をR1avg(単位:nm)、ステム(103)と張り出し部(105)の左右二カ所の境界点からそれぞれ直上に伸ばした二本のライン上における係合頭部(104)のレターデーションの平均値をR2avg(単位:nm)とすると、2≦R2avg≦100、R2avg/R1avg=0.04〜5.0の関係が成立する成形面ファスナー。 - ステム(103)と張り出し部(105)の二カ所の境界点からそれぞれ直上に伸ばした二本のライン上における係合頭部(104)のレターデーションの最大値をR2max(単位:nm)とすると、5≦R2max≦200である請求項1に記載の成形面ファスナー。
- R1avgが20〜40nmである請求項1又は2に記載の成形面ファスナー。
- R2avgが20〜50nmである請求項1〜3の何れか一項に記載の成形面ファスナー。
- 熱可塑性樹脂の融点が150〜170℃である請求項1〜4の何れか一項に記載の成形面ファスナー。
- 熱可塑性樹脂がポリプロピレンである請求項1〜5の何れか一項に記載の成形面ファスナー。
- 一方の主表面に残留歪みを有する複数のステムが起立した熱可塑性樹脂製の長尺帯状の一次成形品を得る工程1と、
前記一次成形品を長手方向に搬送しながら、前記ステムの上端部側が前記樹脂の融点よりも0〜70℃高い温度を有し、該一次成形品の他方の主表面側が10〜50℃を有する第一プレス部によって3〜300kPaの圧力で1秒以下の時間プレスすることにより、ステムの上端部を溶融変形させて平面視で搬送方向に直角な方向に主として延出する張り出し部を有する係合頭部を予備成形する工程2と、
工程2に引き続いて、前記予備成形後の一次成形品を長手方向に搬送しながら、該予備成形後の一次成形品の前記係合頭部側が前記樹脂の融点よりも0〜70℃高い温度を有し、該予備成形後の一次成形品の他方の主表面側が10〜50℃を有する第二プレス部によって、前記係合頭部を工程2における圧力よりも小さく、且つ、3〜150kPaの圧力で0.3〜10秒間プレスすることにより、前記係合頭部を溶融変形させて係合頭部の形状及びレターデーションを調整する工程3と、
工程3に引き続いて、前記係合頭部の形状及びレターデーションが調整された一次成形品を長手方向に搬送しながら前記係合頭部及び他方の主表面を冷却帯にそれぞれ接触させることにより冷却し、二次成形品を得る工程4と、
を含む請求項1〜6の何れか一項に記載の成形面ファスナーの製造方法。 - 前記一次成形品のステムの上端部と接触しながら走行する第一の無端ベルト(221a)と、当該第一の無端ベルト(221a)の走行経路を案内するための搬送方向に対して前方及び後方に設置された一対のガイドローラ(221b、221c)とを有する第一の無端ベルトコンベア(221)、並びに、前記一次成形品の他方の主表面と接触しながら走行する第二の無端ベルト(222a)と、当該第二の無端ベルト(222a)の走行経路を案内するための搬送方向に対して前方及び後方に設置された一対のガイドローラ(222b、222c)とを有する第二の無端ベルトコンベア(222)の間を、工程1により得られた前記一次成形品が通過する間に工程2、工程3及び工程4が実施される請求項7に記載の成形面ファスナーの製造方法。
- 工程2は前記一次成形品が前方に設置された二つのガイドローラ(221b、222b)によってプレスされることにより実施される請求項8に記載の成形面ファスナーの製造方法。
- 工程3は第一の無端ベルト(221a)と接触中の前記一次成形品の前記係合頭部を当該第一の無端ベルト側から前記樹脂の融点よりも0〜70℃高い温度を有する加熱部材(223)によって押圧するとともに、第二の無端ベルト(222a)と接触中の前記一次成形品の他方の主表面を当該第二の無端ベルト側から10〜50℃の温度を有する冷却部材(224)によって押圧することにより実施される請求項8又は9に記載の成形面ファスナーの製造方法。
- 工程4は第一の無端ベルト(221a)と接触中の前記一次成形品の前記係合頭部を当該第一の無端ベルト側から10〜100℃の温度であって前記樹脂の融点よりも低い温度を有する冷却部材(225)によって押圧するとともに、第二の無端ベルト(222a)と接触中の前記一次成形品の他の主表面を当該第二の無端ベルト側から10〜50℃の温度を有する冷却部材(224)によって押圧することにより実施される請求項8〜10の何れか一項に記載の成形面ファスナーの製造方法。
- 請求項1〜6の何れか一項に記載の成形面ファスナーを備えた物品。
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