JPWO2015186701A1 - 鋼線材 - Google Patents
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Abstract
Description
本願は、2014年6月2日に、日本に出願された特願2014−114429に基づき優先権を主張し、この内容をここに援用する。
ACSRの芯材に用いられる鋼線は、JIS規格のSWRS72BやSWRS82Bなどのピアノ線材を素材として、冷間伸線によって製造される場合が多い。ACSRの製造において、冷間伸線前や冷間伸線の途中には、必要に応じて、パテンティングと呼ばれる熱処理や、アルミニウムめっき処理が施される。
また、鋼線の強度が低い場合、アルミニウムよりも電気抵抗率が大きい鋼線を増やして強度を補強する必要がある。しかしながら、鋼線にも電気が流れるため、結果として、ACSR全体での電気抵抗率が大きくなる。
これらのことから、電気抵抗率が低く、かつ、高強度の鋼線及びその素材となる、電気抵抗率が低く、かつ、高強度の鋼線材が求められている。
また、特許文献2に開示されているばね用鋼板では、鋼中のC、Si、Mnの含有量を所定の式で示される値未満にすることによって、鋼材の電気抵抗率が低下している。しかしながら、このばね用鋼板では、組織が最適化されておらず、かつ、Crを含有していないため、引張強さを高くすることができない。そのため、強度の確保と電気抵抗率の低減とのバランスが不十分である。
さらに、特許文献3に開示されている高強度高靭性過共析鋼線では、鋼中のC、Si、Mnなどの含有量及び組織を規定することによって、引張強さや伸線加工度を確保している。しかしながら、この高強度高靭性過共析鋼線では、Si含有量が0.5%以上であり、かつ、電気抵抗率を下げるために組織の最適化を行っていないため、電気抵抗率が高い。
特許文献4には、炭化物中のCr含有量を増加させることによって、球状化熱処理時間を短縮した高炭素鋼線材が開示されている。しかしながら、この高炭素鋼線材は、炭化物中のCr含有量を6.0質量%以上としているため、電気抵抗率の低減と引張強さを高くすることとの両立を達成できない。
なお、本発明の鋼線材は、冷間伸線を施す前の素材であり、熱間圧延線材及び熱間圧延線材を熱処理した鋼材が含まれる。
(a)鋼線材の室温での電気抵抗率は、冷間伸線によってはあまり変化しないため、鋼線材の成分と、冷間伸線前の組織や合金元素の存在状態が、冷間伸線後の電気抵抗率及び引張強さに大きく影響する。
(b)Si含有量及びCr含有量を増加させると、固溶強化によって鋼線材の強度は上昇するが、Si含有量の増加は電気抵抗率を大幅に上昇させる。一方、Cr含有量の増加も電気抵抗率を上昇させるが、Siに比べるとその影響は小さい。また、Crはフェライトに固溶すると、電気抵抗率を大きくする。そのため、セメンタイト中のCr含有量を増加させ、フェライト中のCr含有量を低下させると、電気抵抗率の上昇を抑制することが可能である。言い換えると、パーライト中のセメンタイトに含まれるCr含有量を増加させ、パーライト中のフェライトに含まれるCr含有量を低減させることにより、電気抵抗率の上昇を抑制することが可能である。
また、固溶強化に寄与するSi含有量に応じて、セメンタイトに含まれるCr含有量を制御することで、引張強さの向上と電気抵抗率の低減との両立を、高効率に制御することができる。
なお、これ以降、「パーライト中のセメンタイトに含まれるCr含有量」を単に「セメンタイト中のCr含有量」と、「パーライト中のフェライトに含まれるCr含有量」を単に「フェライト中のCr含有量」と表記する場合がある。
(c)鋼線材の引張強さの向上と電気抵抗率の低減との両立を達成するためには、鋼線材の組織を、パーライトからなる組織にすることが有効である。さらに、フェライトとセメンタイトとがラメラ構造を有するパーライトの場合、平均ラメラ間隔を小さくすることで、引張強さを向上させることができる。一方、パーライトにおける平均ラメラ間隔が電気抵抗率に与える影響はあまり大きくないため、引張強さの向上と電気抵抗率の低減との両立を達成するためには、平均ラメラ間隔を小さくするとよい。
([%Crθ]/[%Crα])≧(2.0+[%Si]×10)・・・(a)
(2)上記(1)に記載の鋼線材では、前記化学成分として、質量%で、Mo:0.02%〜0.20%、V:0.02%〜0.15%、Ti:0.002%〜0.050%、Nb:0.002%〜0.050%、及びB:0.0003%〜0.0030%からなる群より選択される1種以上を含有してもよい。
(3)上記(1)または(2)に記載の鋼線材では、前記鋼線材の引張強さTSは1350MPa以上であり、かつ、前記鋼線材の前記引張強さTSの絶対値が、前記鋼線材の単位μΩ・cmで表される電気抵抗率ρの絶対値の64倍以上であってもよい。
また、上記態様の鋼線材に対して、冷間伸線を施し、冷間伸線後、必要に応じて、アルミめっき処理を施して得られる鋼線は、高強度で、かつ、電気抵抗率が低い。そのため、この鋼線を用いてACSRを製造すると、所定の強度を確保でき、さらに電気抵抗率の小さいASCRを得ることができる。そのため、産業上の貢献が、極めて顕著である。
まず、本実施形態における、鋼線材の化学成分の限定理由について説明する。なお、以下の説明における%は、質量%を意味する。
Cは、鋼線材の金属組織をパーライトとし、引張強さを高めるのに有効な元素である。
C含有量が0.8%未満の場合には、例えば、引張強さが1350MPa程度の高い強度を、鋼線材に安定して付与させることが困難となる。そのため、C含有量の下限を0.8%とする。より均一なパーライトを得て、引張強さを高めるためには、C含有量は0.9%以上が好ましく、より好ましくは1.0%以上である。
一方、C含有量が多すぎると、鋼線材が硬質化して、伸線加工性の低下を招く。特に、C含有量が1.1%を超えると、旧オ−ステナイト粒界に沿って析出するセメンタイト、すなわち、初析セメンタイトの生成を、工業的に安定して抑制することが困難となるので、伸線加工性が大きく低下する。そのため、C含有量の上限を1.1%とする。
Siは、固溶強化によって鋼線材の強度を高めるのに有効な元素であり、また、脱酸剤としても必要な元素である。
Si含有量が0.02%未満では、これらの効果が十分でない。そのため、Si含有量の下限を0.02%とする。また、固溶強化により強度を確保し、さらに、脱酸効果をより安定して享受するためには、Si含有量は0.05%以上が好ましい。
一方、Si含有量が増えると、電気抵抗率が増大する。特に、Si含有量が0.30%を超えると、引張強さの向上と電気抵抗率の低減とを両立させることができない。そのため、Si含有量の上限を0.30%とする。より低い電気抵抗率を得るためには、Si含有量は0.20%以下が好ましく、より好ましくは0.10%以下である。
Mnは、鋼線材の強度を高めるとともに、鋼線材中のSをMnSとして固定して、熱間脆性を防止する効果を有する元素である。
Mn含有量が0.1%未満では、これらの効果が十分でない。そのため、Mn含有量の下限を0.1%とする。さらに、強度を確保し、熱間脆性をより防止するためには、Mn含有量は0.2%以上が好ましく、より好ましくは0.3%以上である。
一方、Mn含有量が増えると、電気抵抗率が増大する。特に、Mn含有量が0.6%を超えると、引張強さの向上と電気抵抗率の低減とを両立させることができない。そのため、Mn含有量の上限を0.6%とする。より低い電気抵抗率を得るためには、Mn含有量は0.5%以下が好ましく、より好ましくは0.4%以下である。
Crは、パ−ライトの平均ラメラ間隔を小さくして、鋼線材の引張強さを高める効果を有する。また、Crはパーライト中のフェライトに固溶すると、電気抵抗率を大きくする。そのため、セメンタイト中のCr含有量を増加させて、フェライト中のCr含有量を相対的に低くすることで、電気抵抗率の上昇を抑制する効果がある。
Cr含有量が0.3%未満では、十分な鋼線材の引張強さを確保できず、セメンタイト中のCr含有量を増加させることが出来ない。したがって、引張強さの向上と電気抵抗率の低減とを両立させるためには、Cr含有量は0.3%以上にする必要がある。より高い引張強さを得るためには、Cr含有量は0.4%以上が好ましく、より好ましくは0.5%以上である。
一方、Cr含有量が1.5%を超えると、鋼線材の伸線加工性が低下する。そのため、Cr含有量の上限を1.5%とする。伸線加工性の低下をより抑制するためには、Cr含有量は1.0%以下が好ましく、より好ましくは0.8%以下である。
Alは、脱酸効果を有する元素であり、鋼線材中の酸素量の低減のために必要な元素である。
Al含有量が0.01%未満では、この効果が不十分である。そのため、Al含有量の下限を0.01%とする。脱酸効果をより得るためには、Al含有量は0.02%以上が好ましい。
一方で、Alは、硬質な酸化物系介在物を形成し、鋼線材の延性を劣化させる元素である。特に、Al含有量が0.05%を超えると、粗大な酸化物系介在物が形成されやすくなるので、鋼線材の伸線加工性が著しく低下する。そのため、Al含有量の上限を0.05%とする。鋼線材の伸線加工性をより低下させないためには、Al含有量は0.04%以下が好ましく、より好ましくは0.03%以下である。
Nは、冷間伸線中に、鋼中の転位に固着して、伸線加工性を低下させる元素である。特に、N含有量が0.008%を超えると、伸線加工性の低下が著しくなる。したがって、N含有量を0.008%以下に制限する。好ましくは0.005%以下であり、より好ましくは0.004%以下である。
なお、N含有量の下限は0%を含む。しかしながら、現状の精錬技術と製造コストとを考慮すると、N含有量の下限は、0.0001%が好ましい。
Pは、粒界に偏析して伸線加工性を低下させる元素である。特に、P含有量が0.03%を超えると、伸線加工性の低下が著しくなる。したがって、P含有量は0.03%以下に制限する。好ましくは0.02%以下であり、より好ましくは0.01%以下である。
なお、P含有量の下限は0%を含む。しかしながら、現状の精錬技術と製造コストとを考慮すると、P含有量の下限は、0.001%が好ましい。
Sも、Pと同様に、伸線加工性を低下させる元素である。特に、S含有量が0.02%を超えると、伸線加工性の低下が著しくなる。したがって、S含有量は0.02%以下に制限する。好ましくは0.01%以下である。
なお、S含有量の下限は0%を含む。しかしながら、現状の精錬技術と製造コストとを考慮すると、S含有量の下限は、0.001%が好ましい。
しかしながら、本実施形態における鋼線材では、この基本成分に加え、残部のFeの一部の代わりに、選択的に、Mo、V、Ti、Nb及びBからなる群より選択される1種以上を含有させてもよい。
Moの添加は任意であり、その含有量の下限は0%である。
しかしながら、Moの添加により、鋼線材の引張強さと電気抵抗率とのバランスを高める効果を、安定して享受することができる。この効果を得るためには、Moを0.02%以上添加することが好ましい。より好ましくは、Mo含有量は0.05%以上である。
一方、Mo含有量が0.20%を超えると、鋼中にマルテンサイト組織が生成されやすくなり、伸線加工性が低下する場合がある。したがって、Mo含有量の上限は0.20%が好ましい。より好ましくは、Mo含有量の上限は0.10%である。
Vの添加は任意であり、その含有量の下限は0%である。
しかしながら、Vは、鋼線材中に炭化物、または炭窒化物を形成することで、パーライトブロックサイズを小さくする効果を有する。そのため、Vの添加により、伸線加工性を向上させることができる。この効果を得るためには、Vを0.02%以上添加することが好ましい。より好ましくは、V含有量は0.05%以上である。
一方、V含有量が0.15%を超えると、鋼線材中に粗大な炭化物、または炭窒化物が形成されやすくなり、伸線加工性が低下する場合がある。したがって、V含有量の上限は0.15%が好ましい。より好ましくは、V含有量の上限は0.08%である。
Tiの添加は任意であり、その含有量の下限は0%である。
しかしながら、Tiは、鋼線材中に炭化物、または炭窒化物を形成して、パーライトブロックサイズを小さくする効果を有する。そのため、Tiの添加により、伸線加工性を向上させることができる。この効果を得るためには、Tiを0.002%以上添加することが好ましい。より好ましくは、Ti含有量は0.005%以上である。
一方、Ti含有量が0.050%を超えると、鋼線材中に粗大な炭化物、または炭窒化物が形成されやすくなり、伸線加工性が低下する場合がある。したがって、Ti含有量の上限は0.050%が好ましい。より好ましくは、Ti含有量の上限は0.030%である。
Nbの添加は任意であり、その含有量の下限は0%である。
しかしながら、Nbは、鋼線材中に炭化物、または炭窒化物を形成して、パーライトブロックサイズを小さくする効果を有する。そのため、Nbの添加により、伸線加工性を向上させることができる。この効果を得るためには、Nbを0.002%以上添加することが好ましい。より好ましくは、Nb含有量は0.005%以上である。
一方、Nb含有量が0.050%を超えると、鋼線材中に粗大な炭化物、または炭窒化物が形成されやすくなり、伸線加工性が低下する場合がある。したがって、Nb含有量の上限は0.050%が好ましい。より好ましくは、Nb含有量の上限は0.020%である。
Bの添加は任意であり、その含有量の下限は0%である。
しかしながら、Bは、鋼線材中に固溶したNと結合してBNを形成し、固溶Nを低減する効果を有する。そのため、Bの添加により、伸線加工性を向上させることができる。この効果を得るためには、Bを0.0003%以上添加することが好ましい。より好ましくは、B含有量は0.0007%以上である。
一方、B含有量が0.0030%を超えると、鋼線材中に粗大な炭化物が形成されやすくなり、伸線加工性が低下する場合がある。したがって、B含有量の上限は0.0030%が好ましい。より好ましくは、B含有量の上限は0.0020%である。
本実施形態に係る鋼線材の組織の残部は、すなわち、パーライト以外の組織は、初析フェライトやベイナイト、疑似パーライト、初析セメンタイトなどの非パーライト組織からなる。非パーライト組織の面積率が15%を超えると、伸線加工性が低下する。そのため、非パーライト組織の面積率は15%以下である。非パーライト組織の面積率は、好ましくは10%以下であり、より好ましくは5%以下である。なお、非パーライト組織の面積率は、0%でもよい。
例えば、後述する実施例で示すように、鋼線材の試料において、鋼線材の長手方向に垂直なC断面を鏡面研磨した後、このC断面をナイタールで腐食させる。
次に、ナイタールで腐食した試料について、SEMを用いて、倍率5000倍で、任意の箇所を10視野撮影する。なお、1視野あたりの面積は3.6×10−4mm2とする。
得られた各視野のSEM写真を用いて、通常の画像解析の方法で、各視野のパーライトの面積率は求めることができる。
そして、得られた10視野分のパーライトの面積率を平均することによって、その鋼線材のパーライトの面積率は得られる。
鋼線材の引張強さは、上記で説明したパーライトの平均ラメラ間隔を小さくすることで、向上させることができる。なお、平均ラメラ間隔が電気抵抗率に与える影響はあまり大きくない。そのため、鋼線材の引張強さの向上と電気抵抗率の低減との両立を達成するためには、平均ラメラ間隔を小さくする必要がある。パーライトの平均ラメラ間隔が100nmを超えると、引張強さの向上効果が不十分となる。したがって、本実施形態に係る鋼線材では、この効果を得るために、パーライトの平均ラメラ間隔を100nm以下とする。パーライトの平均ラメラ間隔は、好ましくは75nm以下である。
一方、パーライトの平均ラメラ間隔を50nm未満にするためには、低温で変態する必要がある。しかしながら、低温で変態すると、ベイナイトなどの非パーライト組織の面積率が15%を超えてしまい、鋼線材の伸線加工性が低下する。したがって、パーライトの平均ラメラ間隔は50nm以上とする。パーライトの平均ラメラ間隔は、好ましくは55nm以上である。
具体的には、次の方法により測定することができる。まず、SEMを用いて、10視野の組織写真を撮影する。撮影した各10視野の組織写真のうち、視野内でラメラの向きが揃っている範囲において、ラメラの5間隔分が測定可能な箇所を複数選択する。選択した複数の箇所について、ラメラに垂直に直線を引いて、ラメラの5間隔分の長さを求める。次に、選択した複数の箇所のうち、5間隔分の長さが小さい方から2つの箇所を選択する。そして、選択した2つの箇所において、それぞれ測定したラメラの5間隔分の長さを5で割ることで、各箇所のラメラ間隔を求めることができる。つまり、1視野で2箇所のラメラ間隔を求めることができる。このように求めた10視野、合計20箇所のラメラ間隔の平均値を、その試料の「パーライトの平均ラメラ間隔」とすることができる。
本実施形態に係る鋼線材では、これらの効果を得るべく、質量%で、Si含有量、パーライト中のセメンタイトに含まれるCr含有量及びパーライト中のフェライトに含まれるCr含有量が、下記式(1)を満たすことが重要である。ここで、下記式(1)において、質量%で、Si含有量は[%Si]であり、パーライト中のセメンタイトに含まれるCr含有量は[%Crθ]であり、パーライト中のフェライトに含まれるCr含有量は[%Crα]である。
([%Crθ]/[%Crα])≧(2.0+[%Si]×10)・・・(1)
[%Crθ]=100×[%残渣Cr]/{[%残渣Fe]+[%残渣Mn]+[%残渣Cr]−[%S]×(55/32)}・・・(2)
なお、引張強さの向上と電気抵抗率の低減とを達成するためには、パーライト中のセメンタイトに含まれるCr含有量は、質量%で、0.80%〜5.80%が好ましい。
なお、下記式(3)における係数の0.149は、セメンタイトの組成の6.69質量%C及び、セメンタイトの密度の7.68g/cm3より得ることができる。
[φθ]=[%C]×0.149・・・(3)
次に、パーライト中のフェライトの体積分率、すなわち[φα]は、下記式(4)によって求められる。
[φα]=1.0−[φθ]・・・(4)
以上のことから、パーライト中のフェライトに含まれるCr含有量、すなわち[%Crα]は、下記式(5)を用いて算出することができる。
[%Crα]={[%Cr]−([%Crθ]×[φθ])}/[φα]・・・(5)
そこで、上述したように、線材の引張強さTSの絶対値が、単位がμΩ・cmで表される電気抵抗率ρの絶対値の55倍であることを基準とすると、すなわち55倍を基準値とすると、本実施形態に係る鋼線材では、基準値の15%以上となるように、引張強さTSの絶対値が、単位がμΩ・cmで表される電気抵抗率ρの絶対値の64倍以上となることが好ましい。また、基準値の20%以上となるように、引張強さTSの絶対値が、単位がμΩ・cmで表される電気抵抗率ρの絶対値の67倍以上となることがより好ましい。
引張強さTSの絶対値≧電気抵抗率ρの絶対値×64・・・(6)
上記式(6)を満足する鋼線材とすることで、従来よりも格段に大きい引張強さを確保できる。その結果、このような鋼線材をACSRの芯材に適用して補強する際の補強本数を減らすことができ、ACSR全体での電気抵抗率の上昇を抑制できる。
なお、本実施形態における鋼線材の電気抵抗率ρは低ければ低いほど好ましく、そして引張強さTSは大きければ大きいほど好ましい。
なお、上述の二次冷却において、平均冷却速度は30℃/秒以上が好ましい。また、二次冷却後の保持において、線材の温度が600℃〜550℃となる範囲に30秒〜50秒保持することが好ましい。例えば、鉛浴や流動層炉を用いてもよい。鉛浴を使用する場合は、一次冷却の際に、700℃まで下げなくてもよく、二次冷却と保持とを同一の鉛浴で行ってもよい。この場合、550℃〜600℃の鉛浴に35秒〜60秒保持することが好ましい。
また、仕上げ圧延後の線材の温度が700℃〜620℃の範囲においては、鉛浴の温度が590℃〜600℃の場合では、線材の平均冷却速度は40℃/秒〜50℃/秒であり、鉛浴の温度が550℃〜560℃の場合では、線材の平均冷却速度は60℃/秒〜70℃/秒であり、鉛浴の温度が490℃〜500℃の場合では、線材の平均冷却速度は90℃/秒〜100℃/秒である。
上記の各インゴットを1250℃で1時間加熱した後、仕上げ温度が950℃以上となるように、直径15mmまで熱間鍛造し、その後、室温まで放冷し、熱間鍛造材を得た。この熱間鍛造材を切削加工及び切断によって直径10mm、長さ1000mmの切削加工材を得た。
仕上げ圧延後の線材の温度が900℃〜700℃の範囲においては、鉛浴の温度が640℃〜500℃の場合、線材の平均冷却速度は、100℃/秒〜200℃/秒だった。
また、仕上げ圧延後の線材の温度が700℃〜620℃の範囲においては、鉛浴の温度が590℃〜600℃では、線材の平均冷却速度は40℃/秒〜50℃/秒、鉛浴の温度が550℃〜560℃では、線材の平均冷却速度は60℃/秒〜70℃/秒、鉛浴の温度が490℃〜500℃では、線材の平均冷却速度は、90℃/秒〜100℃/秒であった。
なお、比較のため、得られた切削加工材の一部については、直径7mmに熱間圧延して、線材を得た後、溶融塩や鉛浴には浸漬させずに、大気中での放冷、または、扇風機による風冷によって室温まで冷却して、鋼線材を得た。大気中で放冷した際の線材の平均冷却速度は、仕上げ圧延後の線材の温度が900℃〜700℃の範囲では7℃/秒〜8℃/秒、また、仕上げ圧延後の線材の温度が700℃〜620℃の範囲では4℃/秒〜5℃/秒だった。扇風機によって風冷した際の線材の平均冷却速度は、仕上げ圧延後の線材の温度が900℃〜700℃の範囲では12℃/秒〜14℃/秒、また、仕上げ圧延後の線材の温度が700℃〜620℃の範囲では6℃/秒〜7℃/秒だった。
パーライトの面積率を求めるために、ナイタールで腐食した試料についてSEMを用いて、倍率5000倍で、任意の箇所を10視野撮影した。なお、1視野あたりの面積は3.6×10−4mm2だった。
次に、各視野の写真において、パーライトの部分の面積率を通常の画像解析の方法で求めた。この10視野分のパーライトの面積率の平均値を、その鋼線材のパーライトの面積率とした。
またパーライトの平均ラメラ間隔を求めるために、ナイタールで腐食した試料についてSEMを用いて倍率10000倍で、任意の箇所を10視野撮影した。なお、1視野あたりの面積は9.0×10−5mm2だった。
次に、各視野の写真において、パーライトのラメラの向きが揃っている範囲を選択した。次に、ラメラの5間隔分が測定可能であり、かつ、最もラメラ間隔が小さい箇所及びラメラ間隔が2番目に小さい箇所について、ラメラに垂直に直線を引いて、ラメラの5間隔分の長さを求めた。そして、得られたラメラの5間隔分の長さを、5で割ることで、各箇所のパーライトのラメラ間隔を求めた。このように求めた10視野分、合計20箇所のラメラ間隔の平均値をその鋼線材のパーライトの平均ラメラ間隔とした。
[%Crθ]=100×[%残渣Cr]/{[%残渣Fe]+[%残渣Mn]+[%残渣Cr]−[%S]×(55/32)}・・・(A)
なお、下記式(B)において、質量%で、鋼線材全体のC含有量を[%C]とし、下記式(D)において、質量%で、鋼線材全体のCr含有量を[%Cr]とした。
[φθ]=[%C]×0.153・・・(B)
[φα]=1.0−[φθ]・・・(C)
[%Crα]={[%Cr]−([%Crθ]×[φθ])}/[φα]・・・(D)
なお、表3及び表4において、上述の式(1)を満たす場合は合格とし「〇」で示し、満たさない場合を不合格とし「×」で示した。
なお、表3及び表4において、引張強さTSの絶対値が、単位がμΩ・cmで表される電気抵抗率ρの絶対値の64倍以上である場合を「良好」と判断し「〇」で示し、64倍未満である場合を「不良」と判断し「×」で示した。
それらに対し、試験番号2、4、5、8、12、13、15、16、19、23、25、28、29、31、32、35、37〜43及び48は、本発明で規定する化学組成、組織、パーライトの平均ラメラ間隔、Si含有量とパーライト中のセメンタイトに含まれるCr含有量及びパーライト中のフェライトに含まれるCr含有量との関係を、すべて満たしていた。
Claims (3)
- 化学成分として、質量%で、
C:0.8%〜1.1%、
Si:0.02%〜0.30%、
Mn:0.1%〜0.6%、
Cr:0.3%〜1.5%、
Al:0.01%〜0.05%、
を含有し、
N:0.008%以下、
P:0.03%以下、
S:0.02%以下
に制限し、選択的に、
Mo:0.20%以下、
V:0.15%以下、
Ti:0.050%以下、
Nb:0.050%以下、および
B:0.0030%以下
からなる群より選択される1種以上を含有し、
残部がFe及び不純物からなり;
組織はパーライトを含み、前記パーライトの面積率が85%以上であり;
前記パーライトの平均ラメラ間隔が50nm〜100nmであり、
質量%で、前記Siの含有量を[%Si]とし、前記パーライト中のセメンタイトに含まれる前記Crの含有量を[%Crθ]とし、前記パーライト中のフェライトに含まれる前記Crの含有量を[%Crα]とするとき、前記[%Si]、前記[%Crθ]及び前記[%Crα]が下記式(1)を満たす;
ことを特徴とする鋼線材。
([%Crθ]/[%Crα])≧(2.0+[%Si]×10)・・・(1) - 前記化学成分として、質量%で、
Mo:0.02%〜0.20%
V:0.02%〜0.15%、
Ti:0.002%〜0.050%、
Nb:0.002%〜0.050%、および
B:0.0003%〜0.0030%
からなる群から選択される1種以上を含有することを特徴とする請求項1に記載の鋼線材。 - 前記鋼線材の引張強さTSは1350MPa以上であり、かつ、前記鋼線材の前記引張強さTSの絶対値が、前記鋼線材の単位μΩ・cmで表される電気抵抗率ρの絶対値の64倍以上であることを特徴とする請求項1または2に記載の鋼線材。
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