JPWO2011096510A1 - 高強度溶接鋼管及びその製造方法 - Google Patents
高強度溶接鋼管及びその製造方法 Download PDFInfo
- Publication number
- JPWO2011096510A1 JPWO2011096510A1 JP2011525764A JP2011525764A JPWO2011096510A1 JP WO2011096510 A1 JPWO2011096510 A1 JP WO2011096510A1 JP 2011525764 A JP2011525764 A JP 2011525764A JP 2011525764 A JP2011525764 A JP 2011525764A JP WO2011096510 A1 JPWO2011096510 A1 JP WO2011096510A1
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- steel pipe
- steel
- strength
- less
- welded steel
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Images
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K31/00—Processes relevant to this subclass, specially adapted for particular articles or purposes, but not covered by only one of the preceding main groups
- B23K31/02—Processes relevant to this subclass, specially adapted for particular articles or purposes, but not covered by only one of the preceding main groups relating to soldering or welding
- B23K31/027—Making tubes with soldering or welding
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
- B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
- B23K35/24—Selection of soldering or welding materials proper
- B23K35/30—Selection of soldering or welding materials proper with the principal constituent melting at less than 1550 degrees C
- B23K35/3053—Fe as the principal constituent
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/10—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of tubular bodies
- C21D8/105—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of tubular bodies of ferrous alloys
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/08—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for tubular bodies or pipes
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/50—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for welded joints
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/001—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing N
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/002—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing In, Mg, or other elements not provided for in one single group C22C38/001 - C22C38/60
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/12—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing tungsten, tantalum, molybdenum, vanadium, or niobium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/14—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing titanium or zirconium
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K2101/00—Articles made by soldering, welding or cutting
- B23K2101/04—Tubular or hollow articles
- B23K2101/06—Tubes
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K2103/00—Materials to be soldered, welded or cut
- B23K2103/02—Iron or ferrous alloys
- B23K2103/04—Steel or steel alloys
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
- C21D2211/002—Bainite
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10S148/00—Metal treatment
- Y10S148/902—Metal treatment having portions of differing metallurgical properties or characteristics
- Y10S148/909—Tube
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
Abstract
Description
本願は、2010年2月4日に、日本に出願された特願2010−22831号に基づき優先権を主張し、その内容をここに援用する。
これに対して、高強度厚肉ラインパイプ用鋼管のHAZの低温靭性を向上させる技術については、C量を極端に減らしてベイナイトを基本組織にする方法がある(例えば、特許文献1〜2)。また、粒内変態を利用してHAZの組織を微細化する方法が提案されている(例えば、特許文献3〜5)。更に、結晶方位関係を規定したベイナイトを主体とする組織を用い、合金元素の適正化によって靭性に有害なマルテンサイト−オーステナイト複合体(Martensite−Austenite constituent,以下、MAともいう。)を制御する方法(例えば、特許文献6)がある。加えて、焼入れ性を高めた厚肉鋼管においても、ベイナイトを主体とする組織を用い、粒内ベイナイトを利用してHAZを微細化する方法がある(例えば、特許文献7)。以上の方法は、HAZの低温靭性の向上に極めて効果的である。最近では、高強度ラインパイプの肉厚の増加及び低温靭性に対する要求がますます高くなり、20mm以上の肉厚と−60℃以下でのHAZ靭性とが要求されている。しかしながら、これまでの方法では、これらの要求を達成することが困難であった。
本発明は、このような事情に鑑みてなされたものであり、特に肉厚が20mm以上、更には30mm以上であっても、−40℃、更には−60℃といった極低温でのHAZの低温靭性を十分に確保することが可能な高強度溶接鋼管及びその製造方法を提供する。
本発明では、HAZでの金属組織中にベイナイトと粒内ベイナイトとを含む微細な金属組織を有する低温靭性に優れた高強度溶接鋼管及びその製造方法を提供する。
Ceq=[C]+[Mn]/6+([Ni]+[Cu])/15+([Cr]+[Mo]+[V])/5 ・・・<1>
Pcm=[C]+[Si]/30+([Mn]+[Cu]+[Cr])/20+[Ni]/60+[Mo]/15+[V]/10+5[B] ・・・<2>
[N]−[Ti]/3.4<0.003 ・・・<3>
(2)上記(1)に記載の高強度溶接鋼管では、前記母材部が、さらに、質量%で、Cu:0.05〜1.5%、Ni:0.05〜5.00%、Cr:0.02〜1.50%、W:0.01〜0.50%、V:0.010〜0.100%、Nb:0.001〜0.200%、Zr:0.0001〜0.0500%、Ta:0.0001〜0.0500%、Mg:0.0001〜0.0100%、Ca:0.0001〜0.0050%、REM:0.0001〜0.0050%、Y:0.0001〜0.0050%、Hf:0.0001〜0.0050%、Re:0.0001〜0.0050%のうち1種以上を含有してもよい。
(3)上記(1)または(2)に記載の高強度溶接鋼管では、前記母材部の板厚が、20〜40mmであってもよい。
(4)上記(1)または(2)に記載の高強度溶接鋼管では、周方向が引張方向である場合の前記母材部の引張強度が、500〜800MPaであってもよい。
(5)本発明の一態様に係る高強度溶接鋼管の製造方法では、上記(1)または(2)に記載の成分組成を有する鋼板を管状に成形し;シーム溶接部が形成されるように突合せ部をアーク溶接によりシーム溶接する。
(6)上記(5)に記載の高強度溶接鋼管の製造方法では、前記アーク溶接が、サブマージドアーク溶接であってもよい。
(7)上記(6)に記載の高強度溶接鋼管の製造方法では、前記サブマージドアーク溶接の入熱量が、3.5〜10.0kJ/mmであってもよい。
(8)上記(5)に記載の高強度溶接鋼管の製造方法では、さらに、前記シーム溶接部に対して熱処理を行ってもよい。
(9)上記(8)に記載の高強度溶接鋼管の製造方法では、前記熱処理における加熱温度が、300〜600℃であってもよい。
まず、質量%で、0.010〜0.080%のCと、0.01〜0.50%のSiと、0.50〜2.00%のMnと、0.0001〜0.0050%のSと、0.003〜0.030%のTiと、0.05〜1.00%のMoと、0.0003〜0.050%のBと、0.0001〜0.0080%のOとを含み、Pの含有量を0.050%以下、Alの含有量を0.008%以下に制限し、焼入れ性の指標である炭素当量Ceqを0.30〜0.53%及び溶接性の指標である割れ感受性指数Pcmを0.10〜0.20%に調整し、さらに、28〜65ppmのNを含む鋼を溶製し、この鋼を鋳造して鋼片を製造した。
図2は、金属組織中に粗大な粒界フェライトがない場合の旧γ粒径と−60℃でのシャルピー吸収エネルギーとの関係を示す図である。図2に示したように、旧γ粒径が250μm以下であると、−60℃での吸収エネルギーが50J以上になる。なお、図1及び図2では、測定を簡便に行うために、旧γ粒径として、旧γ粒径の最大値を使用した。
以下、本発明の一実施形態に係る鋼管を製造するための鋼板(母材部)の化学組成について詳細に説明する。なお、以下では、各元素の量を示す「%」は、質量%である。また、以下に示す基本成分及び選択元素の残部は、鉄及び不可避的不純物からなる。
Cは、鋼の強度を向上させる元素である。強度を確保しながら、HAZの金属組織中に硬質なベイナイトと粒内ベイナイトとを含む微細組織を生成させるためには、鋼中にCが0.010%以上含まれることが必要である。また、高強度と高靭性とを両立させるため、Cの含有量は、0.080%以下である。強度と靭性とのバランスをより高めるために、Cの含有量が0.078%以下であることが好ましい。
Ceq=[C]+[Mn]/6+([Ni]+[Cu])/15+([Cr]+[Mo]+[V])/5 ・・・<4>
Pcm=[C]+[Si]/30+([Mn]+[Cu]+[Cr])/20+[Ni]/60+[Mo]/15+[V]/10+5[B] ・・・<5>
ここで、[C]、[Si]、[Mn]、[Cu]、[Cr]、[Ni]、[Mo]、[V]及び[B]は、それぞれ、C、Si、Mn、Cu、Cr、Ni、Mo、V及びBの含有量[質量%]である。
なお、Ni、Cu、Cr及びVは、選択的に鋼中に含有される元素であるため、これらの元素の含有量が上述した好ましい下限未満である場合には、不純物と見做され、上記<1>式及び<2>式においては、[Ni]、[Cu]、[Cr]及び[V]を0%として計算する。
[N]−[Ti]/3.4<0.003 ・・・<6>
ここで、[N]及び[Ti]は、N及びTiの含有量[質量%]である。
また、上述したように、鋼管(高強度溶接鋼管)のHAZ中の旧γ粒の平均粒径が250μm以下である必要がある。さらに、この旧γ粒内には、ベイナイトと粒内ベイナイトとが含まれ、ベイナイトと粒内ベイナイトとが旧γ粒内の組織を微細にしている。なお、旧γ粒の粒径として、亀裂の発生特性に対して直接影響を与える最大粒径を使用することが望ましいが、統計上の観点から平均粒径を使用している。
さらに、鋼管の厚肉化に対する要求に応えるために、この鋼管の肉厚(鋼板の板厚)は、20〜40mmであってもよい。加えて、鋼管の高強度化に対する要求に応えるために、鋼管の周方向に対応する方向への鋼板(母材部)の引張強度が500〜800MPaであってもよい。なお、鋼板中の溶接による熱の影響を受けていない部分を母材部と定義し、鋼板中の溶接による熱の影響を受けた部分をHAZと定義している。
まず、鋼管の製造に使用する鋼板の製造方法について説明する。製鋼工程において、溶鋼にSi及びMnを添加して弱脱酸を行った後、Tiを添加し、更に、所定の組成範囲(上記成分組成)となるように成分を調整し、この溶鋼を鋳造して鋳片とする。鋳造は、常法で行われればよいが、生産性の観点から連続鋳造であることが好ましい。上記鋳片は、さらに、熱間圧延によって鋼板にするために加熱される。
本実施形態に記載された鋼板は、通常実施される熱間圧延の条件において得ることができるため、熱間圧延の条件は特に規定されない。しかしながら、鋼板の金属組織の有効結晶粒径を微細化する観点から、熱間圧延の条件が以下の条件であることが好ましい。
また、未再結晶域及び再結晶域での圧下比の上限は、特に規定されない。なお、熱間圧延前の鋳片の板厚と熱間圧延後の鋼板の板厚とを考慮すると、未再結晶域及び再結晶域での圧下比が12.0以下であってもよい。
次に、各鋼板をUO工程で管状に成形した後、3.5〜10.0kJ/mmの溶接入熱で鋼板の表裏面から1パスずつのサブマージドアーク溶接にてシーム溶接を行い、鋼管を製造した。
なお、溶接に使用したワイヤーには、鋼板による成分の希釈を考慮し、以下の成分のワイヤーを使用した。すなわち、このワイヤーは、基本成分として、質量%で、0.010〜0.120%のCと、0.05〜0.50%のSiと、1.0〜2.5%のMnと、2.0〜8.5%のNiと、0.100%以下のAlと、0%超かつ0.10%以下のTiとを含有している。また、鋼板の成分強度に応じて、Cr、Mo、Vの1種以上をCrとMoとVとの合計含有量(Cr+Mo+V)が1.0〜5.0%の範囲になるように鋼中に含有させている。このように、ワイヤーは、これら基本成分及び選択元素の残部がFe及び不可避的不純物からなる成分組成を有する。
また、一部の鋼管については、表2に示す温度で熱処理(所定の温度まで0.5℃/secで昇温したのち、ただちに急速冷却)を施した。
鋼管の溶接部から小片を採取し、研摩及び腐食後、光学顕微鏡(100倍、200倍、500倍にて各鋼種の3視野を測定)により、HAZでの粒界フェライトの有無および粒内変態組織の有無を判断し、平均旧γ粒径(旧γ粒径)を測定した。ここで、粒内変態組織の有無の判断には、粒内ベイナイトの有無を使用し、この粒内ベイナイトの有無を判断した。なお、介在物を起点にする花弁状に生成したベイナイトを粒内ベイナイトと定義している。また、この粒内ベイナイト以外のベイナイトをベイナイトと定義している。更に、HAZのシャルピー吸収エネルギーを、JIS Z 2242に準拠し、Vノッチ試験片を用いて、−60℃で測定した。このVノッチ試験片には、Vノッチを溶接線から母材側に1mmの位置に設けた。また、引張試験をAPI規格の試験片を用いて行なった。さらに、鋼管表面のビッカース硬さを測定した。結果を表2に示す。
一方、製造No.20では、Alの添加量が過剰であるため、粒内変態が確認されない粗大な金属組織がHAZ中に含まれ、HAZでの吸収エネルギーが低下した。製造No.21では、炭素当量Ceq及び割れ感受性指数Pcmが高いため、強度が大きくなった結果、HAZでの吸収エネルギーが低下した。製造No.22では、Nの添加量が少ないため、旧γ粒径が粗大化し、HAZでの吸収エネルギーが低下した。製造No.23では、[N]−[Ti]/3.4の値が30ppm(0.003%)以上であったため、Bによる焼入れ性が低下し、粗大な粒界フェライトが生成した。その結果、製造No.23では、HAZでの吸収エネルギーが低下した。製造No.24では、炭素当量Ceqおよび割れ感受性指数Pcmが低いため、粗大な粒界フェライトが生成してHAZでの吸収エネルギーが低下し、且つ母材の強度が低かった。
Claims (9)
- 管状に成形した鋼板の突合せ部が溶接された鋼管であって、前記鋼板の母材部が、質量%で、
C:0.010〜0.080%、
Si:0.01〜0.50%、
Mn:0.50〜2.00%、
S:0.0001〜0.0050%、
Ti:0.003〜0.030%、
Mo:0.05〜1.00%、
B:0.0003〜0.0100%、
O:0.0001〜0.0080%、
N:0.006〜0.0118%
を含み、残部が鉄及び不可避的不純物からなり、
P:0.050%以下、
Al:0.008%以下
に制限し、
[C]、[Si]、[Mn]、[Ni]、[Cu]、[Cr]、[Mo]、[V]、[B]、[N]及び[Ti]が、それぞれC、Si、Mn、Ni、Cu、Cr、Mo、V、B、N及びTiの質量%での含有量であると定義した場合に、下記<7>式によって求められるCeqが0.30〜0.53であり、下記<8>式によって求められるPcmが0.10〜0.20であり、前記[N]及び前記[Ti]が下記<9>式を満足し、前記鋼板の溶接熱影響部の旧γ粒の平均結晶粒径が250μm以下であり、前記旧γ粒内にベイナイトと粒内ベイナイトとが含まれることを特徴とする高強度溶接鋼管。
Ceq=[C]+[Mn]/6+([Ni]+[Cu])/15+([Cr]+[Mo]+[V])/5 ・・・<7>
Pcm=[C]+[Si]/30+([Mn]+[Cu]+[Cr])/20+[Ni]/60+[Mo]/15+[V]/10+5[B] ・・・<8>
[N]−[Ti]/3.4<0.003 ・・・<9> - 前記母材部が、さらに、質量%で、
Cu:0.05〜1.5%、
Ni:0.05〜5.00%、
Cr:0.02〜1.50%、
W:0.01〜0.50%、
V:0.010〜0.100%、
Nb:0.001〜0.200%、
Zr:0.0001〜0.0500%、
Ta:0.0001〜0.0500%、
Mg:0.0001〜0.0100%、
Ca:0.0001〜0.0050%、
REM:0.0001〜0.0050%、
Y:0.0001〜0.0050%、
Hf:0.0001〜0.0050%、
Re:0.0001〜0.0050%
のうち1種以上を含有することを特徴とする請求項1に記載の高強度溶接鋼管。 - 前記母材部の板厚が、20〜40mmであることを特徴とする請求項1または2に記載の高強度溶接鋼管。
- 周方向が引張方向である場合の前記母材部の引張強度が、500〜800MPaであることを特徴とする請求項1または2に記載の高強度溶接鋼管。
- 請求項1または2に記載の成分組成を有する鋼板を管状に成形し;
シーム溶接部が形成されるように突合せ部をアーク溶接によりシーム溶接する;
ことを特徴とする高強度溶接鋼管の製造方法。 - 前記アーク溶接が、サブマージドアーク溶接であることを特徴とする請求項5に記載の高強度溶接鋼管の製造方法。
- 前記サブマージドアーク溶接の入熱量が、3.5〜10.0kJ/mmであることを特徴とする請求項6に記載の高強度溶接鋼管の製造方法。
- さらに、前記シーム溶接部に対して熱処理を行うことを特徴とする請求項5に記載の高強度溶接鋼管の製造方法。
- 前記熱処理では、加熱温度が、300〜600℃であることを特徴とする請求項8に記載の高強度溶接鋼管の製造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2011525764A JP4837807B2 (ja) | 2010-02-04 | 2011-02-04 | 高強度溶接鋼管及びその製造方法 |
Applications Claiming Priority (4)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2010022831 | 2010-02-04 | ||
JP2010022831 | 2010-02-04 | ||
JP2011525764A JP4837807B2 (ja) | 2010-02-04 | 2011-02-04 | 高強度溶接鋼管及びその製造方法 |
PCT/JP2011/052348 WO2011096510A1 (ja) | 2010-02-04 | 2011-02-04 | 高強度溶接鋼管及びその製造方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JP4837807B2 JP4837807B2 (ja) | 2011-12-14 |
JPWO2011096510A1 true JPWO2011096510A1 (ja) | 2013-06-13 |
Family
ID=44355504
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2011525764A Expired - Fee Related JP4837807B2 (ja) | 2010-02-04 | 2011-02-04 | 高強度溶接鋼管及びその製造方法 |
Country Status (9)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US8974610B2 (ja) |
EP (1) | EP2532765B1 (ja) |
JP (1) | JP4837807B2 (ja) |
KR (1) | KR101456345B1 (ja) |
CN (1) | CN102741443B (ja) |
BR (1) | BR112012018686A2 (ja) |
CA (1) | CA2788713C (ja) |
RU (1) | RU2509171C1 (ja) |
WO (1) | WO2011096510A1 (ja) |
Families Citing this family (14)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US20070196452A1 (en) * | 2004-06-07 | 2007-08-23 | Jie Zhang | Flux-enabling compositions and methods for dermal delivery of drugs |
JP5098235B2 (ja) * | 2006-07-04 | 2012-12-12 | 新日鐵住金株式会社 | 低温靱性に優れたラインパイプ用高強度鋼管及びラインパイプ用高強度鋼板並びにそれらの製造方法 |
US10974349B2 (en) * | 2010-12-17 | 2021-04-13 | Magna Powertrain, Inc. | Method for gas metal arc welding (GMAW) of nitrided steel components using cored welding wire |
EP2770077B1 (en) * | 2011-10-20 | 2019-07-10 | Nippon Steel Corporation | Bearing steel and method for producing same |
EP2803743B1 (en) * | 2012-01-12 | 2018-08-22 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Low alloy steel |
WO2013128650A1 (ja) * | 2012-03-01 | 2013-09-06 | Jfeスチール株式会社 | 大入熱溶接用鋼材 |
EP2980249B1 (en) * | 2013-03-29 | 2020-04-29 | JFE Steel Corporation | Steel plate for thick-walled steel pipe, method for manufacturing the same, and thick-walled high-strength steel pipe |
CN103266282B (zh) * | 2013-05-28 | 2015-07-22 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种l415mb钢级高频直缝焊管及其制造方法 |
JP6624208B2 (ja) | 2016-02-03 | 2019-12-25 | Jfeスチール株式会社 | 大入熱溶接用鋼材 |
RU2656189C1 (ru) * | 2017-02-13 | 2018-05-31 | Открытое акционерное общество "Российский научно-исследовательский институт трубной промышленности" (ОАО "РосНИТИ") | Труба с повышенной деформационной способностью и высокой вязкостью сварного соединения и способ ее изготовления |
CN108677084B (zh) * | 2018-04-08 | 2020-11-03 | 敬业钢铁有限公司 | 一种低夹杂洁净钢的生产方法 |
KR102178723B1 (ko) * | 2019-09-06 | 2020-11-13 | 주식회사 포스코 | 휠림 용접부 성형성이 우수한 플래시벗 용접부재 및 플래시벗 용접방법 |
CN114378480B (zh) * | 2022-02-08 | 2023-07-07 | 张家港荣盛特钢有限公司 | 大热输入埋弧焊焊丝钢盘条及其制备方法、大热输入埋弧焊焊丝、大热输入焊接方法 |
CN117260066B (zh) * | 2023-11-23 | 2024-01-16 | 河北钨泰固机械设备有限公司 | 一种埋弧焊丝及其制备方法 |
Family Cites Families (25)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP3098366B2 (ja) | 1993-09-29 | 2000-10-16 | エヌケーケー条鋼株式会社 | 空冷型マルテンサイト系強靱性熱間鍛造用非調質鋼 |
US5545269A (en) | 1994-12-06 | 1996-08-13 | Exxon Research And Engineering Company | Method for producing ultra high strength, secondary hardening steels with superior toughness and weldability |
JP3064865B2 (ja) | 1995-05-26 | 2000-07-12 | 住友金属工業株式会社 | 耐hic性の優れた高強度高靱性鋼の製造法 |
TW444109B (en) | 1997-06-20 | 2001-07-01 | Exxon Production Research Co | LNG fuel storage and delivery systems for natural gas powered vehicles |
DZ2535A1 (fr) | 1997-06-20 | 2003-01-08 | Exxon Production Research Co | Procédé perfectionné pour la liquéfaction de gaz naturel. |
JP3466450B2 (ja) | 1997-12-12 | 2003-11-10 | 新日本製鐵株式会社 | 高強度高靭性ベンド管およびその製造法 |
JP3466451B2 (ja) | 1997-12-12 | 2003-11-10 | 新日本製鐵株式会社 | 溶接金属部の靭性に優れた高強度ベンド管およびその製造法 |
JP2000345239A (ja) | 1999-06-09 | 2000-12-12 | Kawasaki Steel Corp | 溶接熱影響部靱性に優れた鋼材の製造方法 |
JP3602471B2 (ja) | 2000-05-24 | 2004-12-15 | 株式会社神戸製鋼所 | 溶接性に優れた高張力鋼板およびその製造方法 |
JP4268317B2 (ja) | 2000-06-09 | 2009-05-27 | 新日本製鐵株式会社 | 溶接部の低温靱性に優れた超高強度鋼管及びその製造方法 |
US7048811B2 (en) | 2001-03-07 | 2006-05-23 | Nippon Steel Corporation | Electric resistance-welded steel pipe for hollow stabilizer |
JP3711959B2 (ja) | 2001-06-15 | 2005-11-02 | 住友金属工業株式会社 | 耐熱用低合金鋼管およびその製造方法 |
JP2003138340A (ja) | 2001-10-31 | 2003-05-14 | Nippon Steel Corp | 溶接部靱性に優れた超高強度鋼管及びその製造方法 |
JP3968011B2 (ja) | 2002-05-27 | 2007-08-29 | 新日本製鐵株式会社 | 低温靱性および溶接熱影響部靱性に優れた高強度鋼とその製造方法および高強度鋼管の製造方法 |
JP4091530B2 (ja) | 2003-07-25 | 2008-05-28 | 株式会社東芝 | 半導体装置の製造方法 |
JP4542361B2 (ja) | 2004-04-05 | 2010-09-15 | 新日本製鐵株式会社 | 耐溶接部再熱割れ性に優れたフェライト系電縫ボイラ鋼管および製造法 |
JP4825025B2 (ja) | 2006-03-09 | 2011-11-30 | 株式会社神戸製鋼所 | 疲労亀裂進展抑制および溶接熱影響部の靭性に優れた高降伏比高張力鋼板 |
JP5137032B2 (ja) | 2006-03-16 | 2013-02-06 | 新日鐵住金株式会社 | サブマージアーク溶接用鋼板 |
JP5292784B2 (ja) | 2006-11-30 | 2013-09-18 | 新日鐵住金株式会社 | 低温靱性に優れた高強度ラインパイプ用溶接鋼管及びその製造方法 |
US8039118B2 (en) * | 2006-11-30 | 2011-10-18 | Nippon Steel Corporation | Welded steel pipe for high strength line pipe superior in low temperature toughness and method of production of the same |
JP5181639B2 (ja) * | 2006-12-04 | 2013-04-10 | 新日鐵住金株式会社 | 低温靱性に優れた高強度厚肉ラインパイプ用溶接鋼管及びその製造方法 |
JP5251089B2 (ja) | 2006-12-04 | 2013-07-31 | 新日鐵住金株式会社 | 低温靱性に優れた高強度厚肉ラインパイプ用溶接鋼管及びその製造方法 |
JP4959471B2 (ja) | 2007-08-28 | 2012-06-20 | 新日本製鐵株式会社 | 靭性に優れた機械構造用高強度シームレス鋼管及びその製造方法 |
KR101070093B1 (ko) * | 2007-12-06 | 2011-10-04 | 신닛뽄세이테쯔 카부시키카이샤 | 취성 파괴 전파 정지 특성과 대입열 용접 열영향부 인성이 우수한 두꺼운 고강도 강판의 제조 방법, 및 취성 파괴 전파 정지 특성과 대입열 용접 열영향부 인성이 우수한 두꺼운 고강도 강판 |
JP4853575B2 (ja) | 2009-02-06 | 2012-01-11 | Jfeスチール株式会社 | 耐座屈性能及び溶接熱影響部靭性に優れた低温用高強度鋼管およびその製造方法 |
-
2011
- 2011-02-04 WO PCT/JP2011/052348 patent/WO2011096510A1/ja active Application Filing
- 2011-02-04 BR BR112012018686A patent/BR112012018686A2/pt not_active IP Right Cessation
- 2011-02-04 KR KR1020127020273A patent/KR101456345B1/ko active IP Right Grant
- 2011-02-04 CA CA2788713A patent/CA2788713C/en not_active Expired - Fee Related
- 2011-02-04 CN CN201180008078.2A patent/CN102741443B/zh not_active Expired - Fee Related
- 2011-02-04 EP EP11739858.6A patent/EP2532765B1/en active Active
- 2011-02-04 RU RU2012132957/02A patent/RU2509171C1/ru not_active IP Right Cessation
- 2011-02-04 JP JP2011525764A patent/JP4837807B2/ja not_active Expired - Fee Related
- 2011-02-04 US US13/575,051 patent/US8974610B2/en not_active Expired - Fee Related
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
RU2509171C1 (ru) | 2014-03-10 |
US20120291907A1 (en) | 2012-11-22 |
CA2788713A1 (en) | 2011-08-11 |
JP4837807B2 (ja) | 2011-12-14 |
CA2788713C (en) | 2014-12-09 |
US8974610B2 (en) | 2015-03-10 |
EP2532765A1 (en) | 2012-12-12 |
CN102741443A (zh) | 2012-10-17 |
KR101456345B1 (ko) | 2014-11-03 |
EP2532765A4 (en) | 2017-07-26 |
WO2011096510A1 (ja) | 2011-08-11 |
EP2532765B1 (en) | 2020-01-15 |
CN102741443B (zh) | 2015-09-09 |
BR112012018686A2 (pt) | 2016-05-03 |
KR20120099158A (ko) | 2012-09-06 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP4837807B2 (ja) | 高強度溶接鋼管及びその製造方法 | |
JP5776860B1 (ja) | 耐サワー性、耐圧潰特性及び低温靭性に優れた厚肉高強度ラインパイプ用鋼板とラインパイプ | |
JP5292784B2 (ja) | 低温靱性に優れた高強度ラインパイプ用溶接鋼管及びその製造方法 | |
JP5251092B2 (ja) | 低温靱性に優れた高強度ラインパイプ用溶接鋼管及びその製造方法 | |
JP5251089B2 (ja) | 低温靱性に優れた高強度厚肉ラインパイプ用溶接鋼管及びその製造方法 | |
JP5590253B2 (ja) | 変形性能と低温靭性に優れた高強度鋼管、高強度鋼板、および前記鋼板の製造方法 | |
JP4853575B2 (ja) | 耐座屈性能及び溶接熱影響部靭性に優れた低温用高強度鋼管およびその製造方法 | |
JP5098235B2 (ja) | 低温靱性に優れたラインパイプ用高強度鋼管及びラインパイプ用高強度鋼板並びにそれらの製造方法 | |
JP4969915B2 (ja) | 耐歪時効性に優れた高強度ラインパイプ用鋼管及び高強度ラインパイプ用鋼板並びにそれらの製造方法 | |
JP5048167B2 (ja) | 低温靭性に優れた厚肉溶接鋼管および低温靭性に優れた厚肉溶接鋼管の製造方法、厚肉溶接鋼管製造用鋼板 | |
JP5181639B2 (ja) | 低温靱性に優れた高強度厚肉ラインパイプ用溶接鋼管及びその製造方法 | |
WO2011065579A1 (ja) | 高い圧縮強度に優れたラインパイプ用溶接鋼管及びその製造方法 | |
JPWO2013027779A1 (ja) | 厚肉電縫鋼管及びその製造方法 | |
WO2018185851A1 (ja) | 縦シーム溶接鋼管 | |
JP2009185368A (ja) | 高強度かつ溶接熱影響部靭性に優れたクラッド鋼板用母材およびその製造方法 | |
JPWO2014115548A1 (ja) | 引張強さ540MPa以上の高強度ラインパイプ用熱延鋼板 | |
WO2018185853A1 (ja) | 縦シーム溶接鋼管 | |
JPWO2016056216A1 (ja) | ラインパイプ用鋼板及びその製造方法とラインパイプ用鋼管 | |
JP2009084598A (ja) | 変形能ならびに低温靱性に優れた超高強度ラインパイプ用鋼板の製造方法および超高強度ラインパイプ用鋼管の製造方法 | |
JP5000447B2 (ja) | 高強度電縫ラインパイプ | |
JP2002285283A (ja) | 高速延性破壊特性に優れた超高強度鋼管 | |
JP5020691B2 (ja) | 低温靱性に優れた高強度ラインパイプ用鋼板および高強度ラインパイプならびにこれらの製造方法 | |
JP2009084599A (ja) | 変形能ならびに低温靱性に優れた超高強度ラインパイプ用鋼板および鋼管の製造方法 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
A975 | Report on accelerated examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971005 Effective date: 20110901 |
|
A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20110906 |
|
A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 |
|
A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20110928 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20141007 Year of fee payment: 3 |
|
R151 | Written notification of patent or utility model registration |
Ref document number: 4837807 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R151 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20141007 Year of fee payment: 3 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20141007 Year of fee payment: 3 |
|
S533 | Written request for registration of change of name |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313533 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20141007 Year of fee payment: 3 |
|
R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |
|
S533 | Written request for registration of change of name |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313533 |
|
R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |
|
LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |