JPS6369922A - 延性及び深絞り性にすぐれる極薄冷延軟鋼板の低温焼鈍による製造方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 産業上の利用分野 本発明は、延性及び深絞り性にすぐれる板厚０゜５　＋
＋ｎ以下の極薄冷延軟鋼板を低温焼鈍法によって製造す
る方法に関する。

従来の技術 近年、冷延鋼板の利用はますます多様化すると共に、そ
の要求特性もまた、過酷さを増しつつある。従来、プレ
ス成形用の軟鋼板は、板厚が０．６〜１．０　ｔｍの範
囲が大部分を占め、これが多量に用いられている。しか
し、近年においては、自動車部材の分野において、車体
の軽量化要求が一層高まりつつあり、同時に、騒音や振
動防止を目的として、鋼板間に樹脂層を積層した所謂割
振鋼板の利用が試みられるに至っている。このような制
振鋼板は、通常、樹脂層の厚さが約０．１ｎであって、
この樹脂層に対する鋼板の板厚比率が比較的高いもので
あるが、最近においては、鋼板の板厚が０゜５１１以下
であって、樹脂層厚さの比率の高い所謂ラミネート鋼板
又は軽量鋼板の適用も試みられるに至っている。このよ
うなラミネートｒｉ！ｔｆｉも、上記制振鋼板の一種で
はあるが、鋼板の板厚が極度に薄いために、前記した自
動車車体の軽量化に好適であり、ボンネットやトランク
リッド等への適用が試みられている。

このようなプレス成形に用いるには、かかる軟鋼板は、
深絞り性は勿論、引張試験より求まる全伸び、ｎ値（加
工硬化指数）、更には、伸びフランジ性（極限変形能）
にすぐれることが要求される。特に、かかる特性にすぐ
れるラミネート鋼板を得るためには、その原板である極
薄鋼板の全伸び及び７値がすぐれていなければならない
。しかしながら、ラミネート鋼板の原板の板厚は、通常
、０．２Ｈ程度と極度に薄いために、従来の技術によれ
ば、全伸びは約４０％が限界とみられている。

ここに、この全伸びを４８％以上、好ましくは５０％以
上とすることができ、しかも、７値１．９以上の極薄原
板を得ることができれば、ラミネート鋼板の成形性も著
しく改善することができる。

かかる観点から、既に、特公昭５２−１４２０４号公報
には、ＣＩ０．ＯＯ１〜０．０２０％であり、Ｔ　ｉ　
／　Ｃ重量比４以上にてＴｉを０．０２０〜０．５％の
範囲で含有する鋼を温度６５０″Ｃ以上、Ａｒ３点以下
にて二次焼鈍を施す２回冷延焼鈍法、即ち、−次冷延、
−次焼鈍、二次冷延及び二次焼鈍を行なう方法による超
深絞り用冷延綱板の製造方法が提案されている。

明が解決しようとする問題点 一般に、６５０℃以下のような低温度にて焼鈍を行なう
場合は、冷間圧延後の加工歪が十分に除去されない結果
、プレス成形性が損なわれるので、従来、焼鈍には６５
０℃以上の温度が必要であるとされており、上記方法も
これに沿うものである。

しかしながら、板厚０．５　ｔａ以下の極薄鋼板の場合
には、二次焼鈍温度を６５０’Ｃ以上として箱焼鈍を行
なうとき、鋼板が相互に接着する焼付現象が生じる。こ
れを防止するために、スペーサを用いるオーブンコイル
焼鈍によれば、腰折れと称されるコイル変形による不良
が生じる。他方、コイル焼鈍によらない連続焼鈍法の採
用も可能であるが、この場合は、板厚が薄い軟ｔｉｌｖ
ｉは、炉内通板中に板幅が減少する所謂絞り込みが発生
し、コイルの破断をきたすという問題を有している。

本発明は、板厚０．５　ｗ以下であって、延性及び深絞
り性にすぐれる極薄冷延軟鋼板の製造における上記した
問題を解決するためになされたものであって、焼鈍温度
を６５０℃以下のような低温としても、上記したような
不良現象を生じることなしに、高延性及び高深絞り性を
兼備した極薄冷延鋼板を製造する方法を提供することを
目的とする。

問題へを解決するための手 本発明による延性及び深絞り性にすぐれる板厚０、５　
ｗ以下の極薄冷延軟鋼板の低温焼鈍による製造方法は、
重量％で （ａ）Ｃ　　　０．００１〜０．００５％、Ｍｎ　　０
．０３〜０．２５％、 Ｓ　　　０．００１〜０．００６％、 Ｐ　　　０．００１〜０．００５％、 Ａｊ２０．０２〜０．０６％、 Ｎ　　　０．００１〜０．００４％、 ０　　０．００１０〜０．００５０％を含み、更に、（
ｂｌＴ　ｉ　　０．００８〜０．０２０％（但し、Ｔ　
ｉ　／　Ｃ≧４）又は Ｎｂ　　０．００５〜０．０２０％ のいずれか一種を含み、 残部鉄及び不可避的不純物よりなる鋼片を仕上温度Ａｒ
１点以上で熱間仕上圧延し、６５０〜７２０℃の温度で
巻取り、この熱延コイルを酸洗した後、冷延率６０〜９
０％で一次冷間圧延し、これに引き続く一次焼鈍を再結
晶温度以上で行ない、次いで、冷延率４０〜８５％にて
二次冷間圧延し、タイトコイル焼鈍にて５８０〜６５０
℃の温度にて二次焼鈍を行なうことを特徴とする。

冷間圧延条件及び焼鈍条件の影響を明らかにするために
、本発明で規定する成分を有する綱Ａ５即ち、 Ｃ０．００２％、 Ｍｎ０．１８％、 Ｓ　　　０．００２％、 Ａｌ　０．０３％、 Ｎ　　　０．００３％、 ０　　０．００３％、 Ｔｉ　　０．０１８％、 残部鉄及び不可避的不純物よりなる鋼、及びＴｉ量（０
，０３０％）が異なる以外は上記ｍＡと同じ鋼Ｂを仕上
圧延温度９２０℃、仕上板厚３．２鶴になるように仕上
圧延し、７２０℃で巻取り、次いで、この鋼板を第１表
に示すように、製造方法■においては、冷間圧延した後
、焼鈍する１回冷延焼鈍法にて板厚０．２　ｍの冷延鋼
板ＩＡ及びＩＢを製造し、また、製造方法■においては
、−次冷間圧延、−次焼鈍、二次冷間圧延及び二次焼鈍
を行なう２回冷延焼鈍法にて板厚０．２ｆｌの冷延鋼板
■Ａ及びｎＢを製造した。このようにして得られた冷延
鋼板の性質を第１表に示す。

１回冷延焼鈍法による場合、鋼ＩＡ及びＩＢ共に再結晶
温度、即ち、冷延加工組織が完全に消失する温度が焼鈍
温度よりも高いために、加工Ｍｉ織が残存し、すべての
性質に劣る。しかし、２回冷延焼鈍法による場合は、Ｔ
ｉ量による性質の差異が明瞭に現れ、０．０１８％Ｔｉ
鋼（鋼ｍＡ）では、すべての特性がすぐれているのに対
して、０．０３０％Ｔｉ鋼（！［ＩＩＢ）では、依然と
して多くの特性に劣る。このような材質上の差異が生じ
る原因は、再結晶温度の相違にある。即ち、本発明で規
定する成分を有するｍＡは、２回冷延焼鈍法によるとき
、再結晶温度が低いために、完全な再結晶組織が得られ
るためである。詳細な理由は尚、明らかではないが、Ｔ
ｉＭ、冷間圧延及び焼鈍条件によって、ＴｉＣ，ＴｉＮ
等の分散状態が異なるためであるとみられる。

このように、極低Ｃ′ｉＡにｉｔのＴｉを添加すると共
に、冷延焼鈍条件を最適化することによって、最終焼鈍
温度が６５０℃以下であっても、高延性及び高深絞り性
とを兼ね備えた極薄冷延鋼板を得ることができるが、こ
こに、かかる極薄冷延鋼板を得ることができる理由は、
更に、本発明に従って、Ｃのみならず、Ｍｎｓ　３％　
Ｎ及びＯ量を低減させることにもある。このような合金
元素量の低減は、再結晶温度の上昇を防止する。即ち、
本発明によれば、これら元素量を低減した極低Ｃｗ４に
二次焼鈍が６５０℃以下の低温焼鈍である２回冷延焼鈍
法を適用することによって、コイル変形や破断等の問題
なしに、高延性及び高深絞り性を兼ね備えた極薄冷延調
板を製造することができるのである。

次に、本発明の方法において用いる鋼の化学成分につい
て説明する。

Ｃは、一般に、その添加量が増すとき、延性及び深絞り
性が劣化することが知られている。本発明の方法による
鋼板は、板厚０．２鴎にて用いられることが多いので、
Ｃ量が増すときは、板厚減少による延性の劣化を免れな
い。本発明においては、冷延柵板の高深絞り性を確保し
、また、再結晶温度の上昇を防止して、低温焼鈍を行な
い得るように、極低Ｃ化が必要である。更に、後述する
ように、Ｔｉ及びＮ　ｂ　ｆＪを再結晶温度の上昇防止
の観点からｍｌとするためにも、これらと結合するＣの
低減を図ることが必須である。従って、本発明において
は、Ｃの添加量は０．００５％以下とする。

しかし、０．００１％よりも少ないときは、深絞り性の
改善や再結晶温度の低下効果が飽和し、しかも、製鋼技
術経済的にも好ましくない。従って、Ｃ量はｏ、ｏｏｉ
〜ｏ、　ｏ　ｏ　ｓ％の範囲とする。

Ｍｎは、その添加量を低減させることによって、深絞り
性に寄与する（１１１）面を有する結晶粒の生成を促す
と共に、粒成長がよくなるため、深絞り性が改善され、
また、延性も高められる。本発明の方法においては、Ｍ
　ｎ量の低減は、上記効果に加えて、再結晶温度の低下
にも寄与し、かくして、本発明によれば、低温焼鈍が容
易である。しかし、その添加量が余りに少ないときは、
ＭｎＳとじて固定されないＳによる熱間脆性の問題が生
じるので、その添加量の下限を０．０３％とする。他方
、過剰量の添加は、再結晶温度を上昇させるのみならず
、鋼板を硬質化して、延性及び深絞り性を劣化させるの
で、添加量の上限を０．２５％とする。

Ｓは、前述したように、延性及び再結晶温度を左右する
成分であるので、本発明の方法において、その含有量を
低減規制することは重要である。Ｓは、後述するＴｉと
も結合し、これによって、深絞り性に有害な影響を与え
る固溶Ｃを固着するためのＴｉ量が鋼中において低減す
るので、ｓｌが多いときは、それだけ多量のＴｉを必要
とする。

極薄鋼板において、高延性を確保し、再結晶温度の上昇
を防止し、更に、Ｔｉ量の低減を図るためには、Ｓ含有
量は０．００６％以下とすべきである。

しかし、含有量を余りに少なくしても、上記の効果力ｌ
色和するのみならず、脱硫処理に長時間を要して、鋼製
造の技術経済的観点から好ましくないので、Ｓの下限量
を０．００１％とする。

５ｏｌＡｎは、脱酸剤として添加される。本発明の方法
においては、後述する○量の低減のために、添加量は少
なくとも０．０２％を必要とする。しかし、過多に添加
するときは、Ａ１□０３やＡＩＮ等の析出物の量を増加
させ、フェライト地の延性を劣化させるので、その上限
を０．０６％とする。

Ｎは、一般には、鋼中に多量に残存するときは、歪時効
による延性の劣化を引き起こすが、しかし、本発明にお
いては、Ｎと結合力の強いＴｉ又はＮｂを鋼に添加する
ので、Ｎによる歪時効による延性の劣化は生じない。し
かし、Ｎｆｉが余りに多い場合は、これに結合するＴｉ
及びＮｂ量も当然に増加するため、前述したＳの場合と
同様に、固溶Ｃを固着するためのＴｉ及びＮｂ１Ｊが減
少し、固溶Ｃ量の増加による深絞り性の劣化や、析出物
の増加による延性の劣化を招く。他方、ＴｉやＮｂ量を
増加すれば、再結晶温度を上昇させ、また、製造費用を
高くする。従って、本発明においては、］］は、０．０
０４％以下とすることが必要である。しかし、余りに少
なくするときは、製鋼上の困難を生じるので、その下限
を０．００１％とする。

Ｐは、鋼板を高強度化し、また、結晶粒を細粒化させて
、延性を劣化させるので、ｏ、ｏｉｏ％以下とし、好ま
しくは０．００２〜０．００５％の範囲とする。

０は、含有量が多いとき、延性を劣化させると共に、再
結晶温度の上昇を招き、更に、０量が増大すると、酸化
物介在物が増し、その部分は、再結晶核生成場所となる
ために、そこで再結晶粒が多量に発生し、結晶粒の細粒
化が生じる。しかし、本発明の方法においては、低温焼
鈍によって高延性を達成するため、結晶粒の細粒化は好
ましくない。通常、Ａｌキルド綱における０量は０．Ｏ
Ｏ３０〜ｏ、ｏｏｓｏ％であるので、本発明においては
、０量は０．００１０〜０．００５０％の範囲とする。

Ｔｉは、前述したように、主として、鋼中のＣと結合し
て、残存する固溶Ｃ量を低減させることによって、鋼板
の深絞り性を改善する元素として、従来より知られてお
り、従来、知られている通常の深絞り用冷延鋼板におい
ては、Ｔｉは０．０５％以上添加されている。しかし、
本発明においては、前述したように、Ｔｉ量を増加する
ときは、再結晶温度を上昇させるので、６５０℃以下の
温度で二次焼鈍を行なっても、加工組織が残存するため
に、延性及び深絞りを確保することができない。

従って、本発明においては、延性及び深絞り性を共に確
保し、再結晶温度の上昇を防止するために、Ｔｉ量は０
．０２０％以下とすることが必要である。

しかし、Ｔｉ量を余りに少なくするときは、前述した効
果を有効に得ることができないので、本発明においては
、Ｔｉ量の下限を０．００８％とする。

更に、Ｔｉは、Ｃ量と密接な関係にあり、深絞り性をよ
り向上させるためには、再結晶焼鈍前に固溶Ｃの大部分
をＴｉによってＴｉＣ析出物として結合させておく必要
があるので、本発明においてはＴ　ｉ　／　Ｃ重量比を
４以上とする。Ｔ　ｉ　／　Ｃ重量比が４よりも小さい
ときは、深絞り性の低下がみられる。

Ｎｂも、Ｔｉと同様の理由によって、深絞り性を改善す
る効果を有することが知られている。本発明においても
、深絞り性及び延性を向上させ、再結晶温度の上昇を防
止するためには、Ｎｂは、０、０２０％以下の範囲で添
加することが必要であるが、しかし、余りに少ないとき
は、かかる効果を有効に得ることができないので、Ｎｂ
の添加量の下限を０．００５％とする。

本発明においては、上記した化学成分を有する鋼の溶製
法は、何ら制限されるものではなく、転炉、平炉、電気
炉いずれによって溶製されてもよい。本発明の方法にお
いては、かかる鋼を分塊圧延又は連続鋳造によってスラ
ブ化し、これを所定の条件下に熱間圧延し、冷間圧延し
た後、箱焼鈍する。

次に、本発明の方法における熱間圧延条件、冷間圧延条
件及び焼鈍条件について説明する。

本発明の方法においては、上記した化学成分を存する鋼
を、常法に従って均熱保持し、仕上温度をＡｒｓ点以上
として熱間圧延し、６５０〜７２０°Ｃの範囲の温度に
て巻取る。

後述する箱焼鈍において、二次焼鈍後の７値を高めるた
めには、可能な限りにおいて、−次焼鈍後の下値を高め
ておくことが必要である。ここにおいて、仕上温度がＡ
ｒ＝点よりも低いときは、下値に不利な集合組織である
（２００）面が発達して、下値を低めることとなる。従
って、本発明の方法においては、仕上温度は、Ａｒ３点
以上とし、好ましくは８８０℃以上とする。

巻取温度は、Ｔｉ（Ｃ，Ｎ）やＮｂ　（Ｃ，Ｎ）等の炭
窒化物を冷延焼鈍前の熱間圧延板にて析出させるために
重要であって、本発明においては、巻取温度を６５０〜
７２０℃の範囲とする。６５０　”Ｃよりも低いときは
、これら析出物の析出が起こらず、他方、７２０℃を越
えるときは、鋼板表面のスケールを除去し難くなるので
、酸洗性が低下する。

このようにして、巻取られたコイルは、酸洗後、冷間圧
延される。本発明においては、７値１゜９以上の高深絞
り性と共に、伸び４８％以上及びｎ値０．２３以上の高
延性、更には、再結晶温度の低下を図るために、前述し
たように、２回冷延焼鈍法が採用される。前述した鋼Ａ
について、−次及び二次冷延率の影舌を第１図に示すよ
うに、−次冷延率が比較的高く、二次冷延率が比較的低
いほど、低降伏強さ、高伸び、高ｎ値及び高ｒ値を有し
て、高延性及び高深絞り性を有し、且つ、Δｒ値も小さ
く、鋼板内の材質のばらつきも小さいことが理解される
。また、Ｔｉに代えて、Ｎｂを添加することによっても
、同じ効果を達成することができる。

従って、）ｉ低Ｃ−Ｔｉ鋼又は極低Ｃ−Ｎｂ鋼を用いる
本発明の方法においては、−次冷延率は６０〜９０％、
二次冷延率は４０〜８５％の範囲とするのが最低である
。−次及び二次冷延率がこの範囲をはずれる場合は、深
絞り性が劣化するのみならず、全伸びも劣化する。

本発明の方法においては、二次冷間圧延後及び二次冷間
圧延後にそれぞれ再結晶焼鈍を行なう。

−次冷間圧延後の一次焼鈍の温度は、再結晶を十分に行
なうために７００〜８５０℃の範囲が好ましい。焼鈍方
法は、箱焼鈍法、連続焼鈍法のいずれかを用いてもよい
。

本発明の方法においては、二次冷延後の二次焼鈍条件が
重要である。本発明においては、板厚０゜５＋ｎ以下の
極３鋼板を対象としており、かかる極薄鋼板の場合は、
オープンコイル焼鈍を行なうときは、コイル形状に不良
を生じるので、タイトコイル焼鈍が採用される。しかし
、このタイトコイル焼鈍においても、焼鈍温度が余りに
高いときは、鋼板の焼付が発生し、操業を困難にして、
生産性を低下させ、場合によっては、製品を得ることが
できない。従って、本発明の方法においては、二次焼鈍
温度は、従来の深絞り用鋼板において必要とされている
高温焼鈍とは反対に、６５０℃以下の低温とすることが
必要である。好ましくは６２０℃以下である。しかし、
この焼鈍温度も余りに低いときは、焼鈍による十分な再
結晶が起こらず、得られる鋼板が成形性に劣ることとな
るので、焼鈍温度は５８０°Ｃ以上とする。

焼鈍後の冷延鋼板は、形状調整、降伏点伸びの消去のた
めに、調質圧延、レベラー掛は等、適宜の手段が施され
る。因みに、本発明の方法による冷延鋼板は、表面処理
を施されても前記したすぐれた特徴を何ら失なわないの
で、ブリキ、亜鉛めっき、ターンめっきｆｉＩ板にも適
用することができる。

λｙμじ丸果 以上のように、本発明の方法によれば、ｃ量を０．００
５％以下に低減し、且つ、Ｍ　ｎ　ｓ　Ｓ　−、Ｎ及び
Ｏｌを低減すると共に、かかる化学組成を有する鋼片を
６５０℃以下の温度での二次焼鈍を含む２回冷延焼鈍法
によって、板厚０．５　ｗ以下の極薄鋼板について、降
伏応力１９ｋｇｆ／ｍｍ２以下、伸び４８％以上、ｎ値
０．２３０以上の高延性、高い伸びフランジ性と共に、
面内異方性（Δｒ値）の小さいｒ値１．９以上の高深絞
り性を有する冷延鋼板を焼付の発生しない低温焼鈍にて
得ることができる。

しかも、本発明の方法によれば、従来の２回冷延焼鈍法
と異なり、二次焼鈍を低温で実施するので、省エネルギ
ー及び生産性にもすぐれ、経済性の面でも有利な方法で
ある。

！立聞 以下に実施例を挙げて本発明の詳細な説明するが、本発
明はこれら実施例によって何ら限定されるものではない
。

実施例 第２表に示す化学成分を有する本発明鋼及び比較鋼を実
験用小型溶解炉にて溶製し、これを鍛造、粗圧延して、
３０１貫厚さのスラブとした。これを加熱温度１２００
℃以上で３０分間保持した後、熱間圧延仕上温度７５０
〜９３０℃で板厚３．２　＊＊又は４．０ｆｌに仕上げ
、次いで、６００°Ｃ又は７２０℃にて３０分間の巻取
シミュレート処理を行なった。

この熱間圧延鋼板に第２表に示す条件にて一次冷間圧延
、−次焼鈍、二次冷間圧延及び二次焼鈍を行ない、最終
的に板厚０．２　ｖｍ又は０．４　鶴の極薄冷延鋼板を
製造し、この極薄鋼板に０．８〜１．０％の調質圧延を
施した後、材質を調査した。尚、鋼Ａ３についてのみ、
−次焼鈍にて連続焼鈍を行ない、その他はすべて箱焼鈍
によった。

引張試験結果、下値（深絞り性）、穴裾げ試験（伸びフ
ランジ性）及び焼付き性を第３表に示す。

ＭＡ、Ａｌ−Ａ３及びＢは本発明鋼であり、ＥＣ−には
比較鋼である。即ち、鋼ＣはＣ量、鋼りはＭｎ量、ｍＥ
は０量、ｍＦはＳ量、鋼ＧはＡＡ量、鋼ＨはＮ量、鋼Ｉ
は０量、鋼ＪはＴｉ量、鋼にはＮｂｉがそれぞれ本発明
で規定する範囲にない。

ｆｌＡ４〜Ａ９は、その化学成分は本発明にて規定する
範囲にあるが、製造方法が本発明で規定する条件を満た
していない比較鋼である。即ち、鋼Ａ４は仕上温度、＠
Ａ５は巻取温度、ＭＡ６は冷間圧延及び焼鈍条件、鋼Ａ
７は一次冷延率、＠Ａ８は二次冷延率、＠Ａ９は二次焼
鈍温度がそれぞれ本発明で規定する範囲にない。

第３表に示す試験結果から、本発明の方法による極薄冷
延鋼板は、二次焼鈍温度が６００℃のような低温であっ
ても、１９ｋｇｆ／ｍｍ２以下の低降伏応力、５０％以
上の高い全伸び、０．２５０以上の高ｎ値及び２．０以
上の高７値を有し、更に、穴拡げ率（伸びフランジ性）
も高いので、延性と深絞り性とを兼備していることが理
解される。

これに対して、製造条件は本発明で規定する範囲にある
が、化学成分組成が本発明で規定する範囲にない比較ｉ
％　Ｃ”　Ｋ、及び化学成分組成が本発明で規定する範
囲内にあるが、製造条件が本発明で規定する条件を満た
していない比較ｍＡ４〜Ａ９のうち、＠Ａ４〜Ａ８は、
各特性値の少なくともいずれかが所望値に達しておらず
、また、ｍＡ９は、特性値を満足していても、高温焼鈍
のために焼付が発生し、製品としての価値がない。

【図面の簡単な説明】

第１図は、冷延鋼板の引張特性（降伏応力、全伸び及び
ｎ値）及び深絞り性（下値及びΔｒ値）と−次及び二次
冷間圧延率との関係を示すグラフである。 特許出願人　　株式会社神戸製鋼所 第１図 ン令　　廷　卑　（５４）

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. （１）重量％で （ａ）Ｃ　０．００１〜０．００５％、 Ｍｎ　０．０３〜０．２５％、 Ｓ　０．００１〜０．００６％、 Ｐ　０．００１〜０．００５％、 Ａｌ　０．０２〜０．０６％、 Ｎ　０．００１〜０．００４％、 Ｏ　０．００１０〜０．００５０％を含み、更に、 （ｂ）Ｔｉ　０．００８〜０．０２０％（但し、Ｔｉ／
   Ｃ≧４）又は Ｎｂ　０．００５〜０．０２０％ のいずれか一種を含み、 残部鉄及び不可避的不純物よりなる鋼片を仕上温度Ａｒ
   ＿３点以上で熱間仕上圧延し、６５０〜７２０℃の温度
   で巻取り、この熱延コイルを酸洗した後、冷延率６０〜
   ９０％で一次冷間圧延し、これに引き続く一次焼鈍を再
   結晶温度以上で行ない、次いで、冷延率４０〜８５％に
   て二次冷間圧延し、タイトコイル焼鈍にて５８０〜６５
   ０℃の温度にて二次焼鈍を行なうことを特徴とする低温
   焼鈍による延性及び深絞り性にすぐれる板厚０．５ｍｍ
   以下の極薄冷延軟鋼板の製造方法。