JPS6338506A - Adding method for powdery carbon material into smelting reduction furnace - Google Patents
Adding method for powdery carbon material into smelting reduction furnaceInfo
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Abstract
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、酸化物系鉱石を？′８融ｙ元するに際して、
１元反応及び発熱反応を促進させるように、粉状炭材を
添加する方法に関する。[Detailed Description of the Invention] [Industrial Field of Application] The present invention uses oxide ores. '8 When converting yen,
The present invention relates to a method of adding powdered carbonaceous material to promote a one-component reaction and an exothermic reaction.
最近、高炉・転炉法に代わる製鋼技術として溶融１元製
錬法が注目を浴びている。この方法で使用する溶融ぶ元
炉は、使用する原料に制約を受けることなく、より小規
模な設備により鉄系合金溶湯を製造し、しかも副生する
熱を有効に回収することを目的として開発されたもので
ある。Recently, the melt single-source smelting method has been attracting attention as a steelmaking technology that replaces the blast furnace/converter method. The melting furnace used in this method was developed with the aim of producing molten iron alloys using smaller-scale equipment without being restricted by the raw materials used, and effectively recovering the heat produced by by-products. It is what was done.
このような溶融還元炉の一つとして、本発明者等は先に
第５図に示す形式の炉を提案した（特願昭６１−２２８
９５号）。この炉は、固定式の縦型炉部１と該縦型炉部
１に対して着脱可能に設けられた容器部２を備えている
。容器部２は、台車３に載置されており、別の容器部２
と容易に交換することを可能にしている。As one of such melting reduction furnaces, the present inventors previously proposed a furnace of the type shown in Fig. 5 (Japanese Patent Application No. 61-228).
No. 95). This furnace includes a fixed vertical furnace section 1 and a container section 2 that is detachably attached to the vertical furnace section 1. The container part 2 is placed on a trolley 3, and another container part 2
This allows for easy exchange.
容器部２は、主としてメタル浴８等からなる溶融物を収
容するものであり、酸素ガス及びプロパン、微粉炭等の
燃料を溶融物に吹き込む底吹き羽口１１が底壁に設けら
れている。底吹き羽口１１を介して容器部２内に吹き込
まれたガスは、メタル浴８中を気泡１０となって上界し
、投入原料に対する還元反応を進める。The container section 2 mainly contains a molten material such as a metal bath 8, and has a bottom blowing tuyere 11 provided on the bottom wall for blowing oxygen gas and fuel such as propane, pulverized coal, etc. into the molten material. The gas blown into the container section 2 through the bottom blowing tuyere 11 rises in the metal bath 8 as bubbles 10, and proceeds with the reduction reaction of the input raw material.
また、容器部２の下部には出湯口１２が設けられており
、この出ｃ′易口１２を介して任意の時間に溶融金属、
スラグ等の溶融物が炉外に排出される。Further, a tap hole 12 is provided at the lower part of the container part 2, and molten metal can be poured into the metal at any time through the tap hole 12.
Molten materials such as slag are discharged outside the furnace.
他方、縦型炉部ｌは、垂直円筒状或いは部分的に径大化
した円筒状の形状をもつ。該縦型炉部１の下部は容器部
２に密着・離脱自在にされており、その上部は排ガス１
３を排ガス利用系に送るためのダクトにつながっている
。該１１型炉部ｌの下部は、フォーミングしたスラグ層
９の一部に浸漬されている。On the other hand, the vertical furnace part l has a vertical cylindrical shape or a cylindrical shape with a partially enlarged diameter. The lower part of the vertical furnace part 1 is attached to and detachable from the container part 2, and the upper part is connected to the exhaust gas 1.
3 is connected to the duct that sends the exhaust gas to the exhaust gas utilization system. The lower part of the 11-type furnace part l is immersed in a part of the formed slag layer 9.
この縦型炉部ｌには、垂直上方からランス４及び斜め上
方又は横方向から複数のランス５が挿入されるようにな
っている。これらランス４，５から、酸素ガス等のガス
及び／又は鉱石１石炭等の粉体が炉内に吹き込まれる。A lance 4 and a plurality of lances 5 are inserted into the vertical furnace section 1 from vertically above and from diagonally above or laterally. Gas such as oxygen gas and/or powder such as ore 1 coal is blown into the furnace from these lances 4 and 5.
更に、この縦型炉部ｌには、鉱石又はその成形物、塊状
炭材等の塊状物を投入するため、たとえばスクリューフ
ィーダ６８等の搬送手段を備えた塊状物投入装置６が設
けられている。Further, this vertical furnace part l is provided with a lump charging device 6 equipped with a conveying means such as a screw feeder 68, for charging lumps such as ore or its molded material, and lump carbonaceous materials. .
この溶融還元炉においては、炭材が懸濁しているスラグ
冴９とメタル浴８との接触を充分に行うことにより、そ
の界面における製錬反応を促進させる。また、スラグ層
９中でもＣ＋ ＦｅＯ→Ｆｅ＋ＣＯの反応を行っている
。このような還元反応を迅速に行わせるには、スラグ層
９を高い温度に維持することが必要であり、炭材がスラ
グ内に充分′４３．ｌηしている状態に維持することが
要求される。このｊΔ濁状態が良好であるとき、２ＣＯ
＋ Ｏ□−２ＣＯ□の反応が迅速に行われ二次燃焼率（
Ｃｏ□／ＣＯ＋Ｃ，Ｏ□）を高めることができ、また炭
材の燃焼により発生した燃焼熱を充分にスラグに伝える
ことができる。In this smelting reduction furnace, the slag bath 9 in which carbonaceous material is suspended is brought into sufficient contact with the metal bath 8 to promote the smelting reaction at the interface. Also, in the slag layer 9, a reaction of C+ FeO→Fe+CO takes place. In order to carry out such a reduction reaction quickly, it is necessary to maintain the slag layer 9 at a high temperature, and the carbonaceous material is sufficiently contained in the slag. It is required to maintain the state of lη. When this jΔ turbidity is good, 2CO
+ The reaction of O□-2CO□ takes place quickly and the secondary combustion rate (
Co□/CO+C, O□) can be increased, and the combustion heat generated by combustion of the carbonaceous material can be sufficiently transferred to the slag.
このようにスラグ層９に添加される炭材には、反応域を
還元雰囲気とすること及び燃焼により高温を維持するこ
との２踵類の異なった機能を期待している。しかしなが
ら、それぞれの機能を充分に発揮させるための効果的な
方策は、これまでのところ提案されていない。これは、
第５図に示したような上下分離型の溶融還元炉に限った
問題ではなく、たとえば転炉型等のその他の種々の形式
の溶融還元炉に共通するものである。The carbonaceous material added to the slag layer 9 is expected to have two different functions: creating a reducing atmosphere in the reaction zone and maintaining high temperature through combustion. However, no effective measures for fully demonstrating each function have been proposed so far. this is,
This problem is not limited to the upper and lower separated type melting reduction furnace as shown in FIG. 5, but is common to various other types of melting reduction furnaces, such as the converter type.
たとえば、コークス充填層を使用するとき、スラグとコ
ークスとの界面における反応が緩慢であり、生産性の低
いものとなる。すなわち、鉄鉱石の還元反応は、スラグ
と溶融金属との界面以外にも、スラグと炭材との界面で
も一部生じているものと推察される。そして、後者の界
面における反応は、スラグと炭材との界面の面積に比例
するものと考えられる。したがって、溶融還元法の生産
性を向上させるには、界面の面積を大きくする粉状の炭
材を使用することが好ましい。また、入手の容易性から
、粉状炭材の使用は大いに期待されるところでもある。For example, when a coke-filled bed is used, the reaction at the interface between slag and coke is slow, resulting in low productivity. That is, it is inferred that the reduction reaction of iron ore occurs not only at the interface between the slag and the molten metal but also at the interface between the slag and the carbonaceous material. The reaction at the latter interface is considered to be proportional to the area of the interface between the slag and the carbonaceous material. Therefore, in order to improve the productivity of the smelting reduction method, it is preferable to use a powdery carbonaceous material that increases the area of the interface. Furthermore, the use of powdered carbonaceous material is highly anticipated due to its ease of availability.
ところが、炭材として粉状炭材を用いて上部から吹き付
ける場合、その粉状炭材はスラグに濡れにくいものであ
るため、吹付は用のジェットにより飛散し易い。これを
避けるためには、粉状炭材がメタル浴中に分散するよう
な非常に高い圧力で吹き付けることが必要になる。とこ
ろが、酸素ジェットによる強吹付けを行うと、酸素が溶
融金属に含まれている炭素と直接反応し、二次燃焼率の
向上がみられない。However, when powdered carbonaceous material is used as the carbonaceous material and is sprayed from above, the powdered carbonaceous material is difficult to get wet with the slag, so it is likely to be scattered by the spray jet. To avoid this, it is necessary to spray at very high pressure so that the powdered carbonaceous material is dispersed in the metal bath. However, when strong blowing with an oxygen jet is performed, the oxygen reacts directly with the carbon contained in the molten metal, and no improvement in the secondary combustion rate is observed.
他方、底吹き羽口を介して粉状炭材を吹き込む場合、そ
の粉状炭材は一旦メタル浴に溶解する。On the other hand, when blowing powdery carbonaceous material through the bottom blowing tuyere, the powdery carbonaceous material is once dissolved in the metal bath.
そして、この溶解炭素量が上吹き酸素で燃焼するとき、
まずＣＯが生成することになるので、これも二次燃焼率
を向上させる面から好適でない。更には、吹き抜けが生
しる場合もあり、スラグ層を貫通して吹き上げられた粉
状炭材が炉外で燃焼して、燃焼により生成した熱を酸化
吻原ｔ４の還元に有効利用することができない。Then, when this amount of dissolved carbon is combusted with top-blown oxygen,
First, CO is generated, so this is also not suitable from the viewpoint of improving the secondary combustion rate. Furthermore, blow-by air may occur, and the powdered carbonaceous material blown up through the slag layer is combusted outside the furnace, and the heat generated by combustion is effectively used to reduce the oxidized proboscis t4. I can't.
このような欠点を解消するため、粉状炭材を塊成化して
投入することが考えられるが、そのためには余分な工程
が必要となる。In order to overcome these drawbacks, it is conceivable to agglomerate the powdered carbonaceous material and then introduce it, but this requires an extra step.
そこで、本発明は、粉状炭材を酸素ガスと共にスラグ層
に吹き込むことにより、還元及び熱源の両方共に効率良
く粉状炭材を使用することを目的として、粉状炭材の吹
込み条件につき検討を重ねた結果として完成されたもの
である。Therefore, the present invention aims to efficiently use the powdered carbonaceous material as both a reduction and a heat source by injecting the powdery carbonaceous material into the slag layer together with oxygen gas, and the present invention aims to improve the injection conditions of the powdery carbonaceous material. It was completed as a result of repeated consideration.
本発明の粉状炭材添加方法は、その目的を達成するため
、７８融合属とスラグとの界面反応を主として酸化物系
鉱石を溶融還元する方法において、スラグに供給する粉
状炭材を、不活性ガスをキャリアガスとし、且つ粉状炭
材：酸素ガス＝ １ ： １．７〜３の重量割合で酸素
ガスと共にスラグ層に水平方向に関して０〜３０度の下
向き角度で吹き込むことを特徴とする。In order to achieve the object, the method for adding powdered carbonaceous material of the present invention is a method in which oxide ore is melted and reduced mainly through an interfacial reaction between 78 fused metal and slag. It is characterized by using an inert gas as a carrier gas, and blowing it into the slag layer at a downward angle of 0 to 30 degrees with respect to the horizontal direction along with oxygen gas at a weight ratio of powdered carbon material: oxygen gas = 1: 1.7 to 3. do.
本発明において、スラグに供給される粉状炭材は、不活
性ガスをキャリアガスとし、且つ酸素ガスと共にスラグ
層に水平方向に関して０〜３０度の下向き角度で吹き込
まれる。これにより、炭材−酸素の火炎が直接スラグ層
に接触するので、スラグ層への伝熱が促進される。また
、スラグ層中に吹き込んでいることから、未燃焼の炭材
はスラグ層にｆｉｌ捉され、別途供給される酸素と二次
的に燃焼する。このようにして、二次燃焼率の向上が図
られる。また、この粉状炭材が吹込み羽口或いはランス
に対して冷却剤としての作用も発揮するので、羽口或い
はランス自体の寿命も延びる。In the present invention, the powdered carbonaceous material supplied to the slag is blown into the slag layer at a downward angle of 0 to 30 degrees with respect to the horizontal direction, using an inert gas as a carrier gas and together with oxygen gas. As a result, the carbonaceous-oxygen flame comes into direct contact with the slag layer, promoting heat transfer to the slag layer. Further, since the carbon material is blown into the slag layer, unburned carbonaceous material is trapped in the slag layer and is secondarily combusted with oxygen supplied separately. In this way, the secondary combustion rate can be improved. Moreover, since this powdered carbonaceous material also acts as a coolant for the blowing tuyere or lance, the life of the tuyere or lance itself is extended.
この粉状炭材の吹込み角度は、水平方向に関して０〜３
０度の下向き角度に維持されている。これにより、炭材
−酸素火炎の熱は効率良くスラグ層に伝達され、またス
ラグ層による未燃焼のむ）状炭材のｔｉｔｉｔｆｆｉも
効果的になる。すなわち、吹込み角度が上向きの場合に
は、ガス流に随伴されて系外に運ばれる粉状炭材の割合
が多くなる。他方、３０度を越える下向き角度の場合に
は、スラグ層全域に粉状炭材を均一に分布させることが
円建となり、スラグ層における照光反応及び熱発生反応
が偏ることになる。このようなことから、わ）状炭材の
吹込み角度を規定したものである。The blowing angle of this powdered carbonaceous material is 0 to 3 in the horizontal direction.
It is maintained at a downward angle of 0 degrees. Thereby, the heat of the carbonaceous material-oxygen flame is efficiently transferred to the slag layer, and the tititffi of the unburned carbonaceous material due to the slag layer becomes effective. That is, when the blowing angle is upward, the proportion of powdered carbonaceous material that is carried out of the system by being accompanied by the gas flow increases. On the other hand, in the case of a downward angle of more than 30 degrees, uniform distribution of powdered carbonaceous material over the entire slag layer becomes a problem, and the irradiation reaction and heat generation reaction in the slag layer become biased. For this reason, the injection angle of the curved carbonaceous material is specified.
また、粉状炭材と酸素ガスとの割合を、粉状炭材１ｋｇ
に対して酸素ガスを２〜３ ｋｇのυ１合とするとき、
化学駐論的に大部分の炭素がＣＯ□まで燃焼するに充分
な酸素が供給されることになり、吹き込まれた炭材の二
次燃焼が促進される。そして、この燃焼が羽目前面でほ
ぼ完了するように、適Ｉｌ、ｌＪな炭材粒度及び吹込み
速度を還択することによって、酸素が溶融金属中の溶解
炭素置と直接反応することが防止され、二次燃焼率の向
上及び吹込みに使用した酸素の利用効率の向上が図られ
る。In addition, the ratio of powdered carbonaceous material and oxygen gas to 1kg of powdery carbonaceous material
When the oxygen gas is 2 to 3 kg υ1,
Chemically, sufficient oxygen is supplied to burn most of the carbon to CO□, promoting secondary combustion of the injected carbonaceous material. By selecting appropriate carbon material particle size and injection speed so that this combustion is almost completed in front of the surface, oxygen is prevented from directly reacting with the dissolved carbon in the molten metal. , it is possible to improve the secondary combustion rate and the utilization efficiency of the oxygen used for injection.
また、スラグに対する粉状炭材の比重差が大きなもので
あるため、吹き込まれた粉状炭材がスラグ表面に浮上し
易く、スラグ層全体に均一分散させろことが困Ｘｉであ
る。そのために、吹き込まれる↑２）状炭材の供給層が
過剰になると、粉状炭材がスラグ層に滞留せず飛び出す
割合が大きくなる。Furthermore, since the difference in specific gravity between the powdered carbonaceous material and the slag is large, the blown powdery carbonaceous material tends to float to the surface of the slag, making it difficult to uniformly disperse it throughout the slag layer. Therefore, when the supply layer of the ↑2) type carbonaceous material that is blown into the supply layer becomes excessive, the proportion of the powdered carbonaceous material that does not stay in the slag layer but jumps out increases.
しかも、スラグ層からでてくる排ガスの二次燃焼率を好
ましい範囲に調整することが困難な場合がある。Moreover, it may be difficult to adjust the secondary combustion rate of the exhaust gas coming out of the slag layer to a preferable range.
そこで、このようなときには、上部から塊状の炭ｔＫ或
いはブリケット化した炭材を粉状炭材の吹込みと並行し
て投入する。なお、この場合、粉状炭材に対する塊状炭
材の重量割合を１０〜５０％とすることが好ましい。す
なわち、粉状炭材に比較して塊状炭材の還元、燃焼に／
Ｉ！ｉ費される速度が著しく遅いため、前連のように粉
状炭材に対する塊状炭材の重量、５１１合を調整するこ
とによって、炭材の刈用効ぶ及び二次燃焼率を好ましい
範囲に収めることができる。Therefore, in such a case, lumped charcoal tK or briquettered carbonaceous material is introduced from above in parallel with the injection of powdered carbonaceous material. In this case, it is preferable that the weight ratio of the lumpy carbonaceous material to the powdery carbonaceous material is 10 to 50%. In other words, compared to powdered carbonaceous material, lumpy carbonaceous material is more effective in reduction and combustion.
I! Since the burning speed is extremely slow, by adjusting the weight of lump carbonaceous material relative to powdery carbonaceous material, as in the previous section, the mowing efficiency and secondary combustion rate of carbonaceous material can be brought into a desirable range. It can be accommodated.
また、この塊状（（材の補足的な投入により、コークス
／スラグ比を１０〜３０％の範囲で任意に調整すること
ができる。そして、このコークス／スラグ比の調整によ
り、著しいフォーミングが生しることのない安定した操
業が可能になる。In addition, by supplementary input of this lump material, the coke/slag ratio can be arbitrarily adjusted in the range of 10 to 30%. This enables stable operation without any problems.
以下、実施例により本発明の特徴を具体的に説明する。 Hereinafter, the features of the present invention will be specifically explained with reference to Examples.
本実施例においては、基本的には第５図と同様な溶融還
元炉を使用した。そして、この溶融還元炉のスラグ層９
に面する個所に、第１閣に示すように粉状炭材吹込み用
の羽口１４を取り付けた。第２図は、この羽目の内部構
造を示すものである。In this example, a melting reduction furnace basically similar to that shown in FIG. 5 was used. The slag layer 9 of this melting reduction furnace
As shown in the first cabinet, a tuyere 14 for injecting powdered carbonaceous material was installed in the area facing the area. Figure 2 shows the internal structure of this panel.
なお、第１図において、第５図に示した部材等に相当す
るものは、同一の符番で指示しその説明を省略した。In FIG. 1, parts corresponding to those shown in FIG. 5 are indicated by the same reference numerals, and their explanations are omitted.
容器部２内部にあるスラグ層９に而ずろ容器部２の炉壁
に、粉状炭材吹込み用の羽口１４が複数（固設けられて
いる。この羽口１４からスラグ層９内乙こ下向きの傾斜
角度をもって粉状炭）オが吹き込士ｎ。A plurality of tuyeres 14 (fixed) for injecting powdered carbonaceous material into the slag layer 9 inside the container part 2 is provided on the furnace wall of the slag container part 2. The pulverized coal is blown at a downward inclination angle.
るように、本例では、水平面に対ずろ１；１０１４１０
町度を２０度の下向き角度に維持している。In this example, the offset with respect to the horizontal plane is 1; 101410.
The town angle is maintained at a downward angle of 20 degrees.
この羽口１４は、第２図に示す二重管構造になっている
。内管１５は内径１０■１であり、この内管１５を取り
囲む外管１６は内径１８龍である。そして、内管１５か
らは酸素ガスが噴出され、この酸素ガス流を取り囲むよ
うに窒素等のキャリアガスと共に粉状炭材が噴出される
。なお、この粉状炭材の噴出部を、二重管構造の外管と
はせず、内管１５の周囲に設けた複数の細管により形成
しても良い。The tuyere 14 has a double pipe structure as shown in FIG. The inner tube 15 has an inner diameter of 10 mm, and the outer tube 16 surrounding the inner tube 15 has an inner diameter of 18 mm. Then, oxygen gas is ejected from the inner tube 15, and powdered carbonaceous material is ejected together with a carrier gas such as nitrogen so as to surround this oxygen gas flow. Note that the spouting part of the powdered carbonaceous material may be formed by a plurality of thin tubes provided around the inner tube 15 instead of the outer tube having a double tube structure.
第３図は、この羽口１４を介して粉状炭材を吹き込んだ
場合の、粉状炭材と酸素ガスとの比が炭材の二次燃焼率
に与える影響を示す。この図から明らかなように、粉状
炭材と酸素ガスとの比をｌ：１．７〜３に維持するとき
、優れた二次燃焼率が得られる。FIG. 3 shows the influence of the ratio of powdery carbonaceous material to oxygen gas on the secondary combustion rate of the carbonaceous material when the powdery carbonaceous material is injected through the tuyere 14. As is clear from this figure, when the ratio of powdered carbonaceous material to oxygen gas is maintained at 1:1.7 to 3, an excellent secondary combustion rate can be obtained.
また、第４図（ａｌ〜ｆｄ＋はそれぞれ、粉状炭材の吹
込みに塊状炭材の投入を並行して行った場合におけるス
ラグ層９中のコークス／スラグ比、炭材の歩留り、スラ
グのフォーミング高さ及び二次燃焼率を示す。In addition, in Fig. 4 (al to fd+ are the coke/slag ratio in the slag layer 9, the yield of carbonaceous material, and the slag Forming height and secondary combustion rate are shown.
すなわち、粉状炭材のみを添加した場合には〜第４図（
ａｌに示されるように、スラグ中に滞在する炭材量が少
ない。これに対して、塊状炭材又は塊状炭材と粉状炭材
との併用による場合には、スラグに含まれる炭材量に急
激な増加が見られる。That is, when only powdered carbonaceous material is added, ~Figure 4 (
As shown in al, the amount of carbonaceous material remaining in the slag is small. On the other hand, when using lump carbonaceous material or a combination of lump carbonaceous material and powdery carbonaceous material, a rapid increase is seen in the amount of carbonaceous material contained in the slag.
また、粉状炭材のみを添加した場合には、同図（ｂｌに
示されるように、歩留りが悪い、この歩留りの向上は、
塊状炭材又は塊状炭材と粉状炭材との併用によって達成
される。In addition, when only powdered carbonaceous material is added, the yield is poor, as shown in the same figure (bl).
This is achieved by using lump carbonaceous material or a combination of lump carbonaceous material and powdery carbonaceous material.
そして、フォーミング高さ及び二次燃焼率を制御するに
は、同図ｆｃｌ及び（ｄ＋にそれぞれみられるように、
炭材／スラグ比を適正に保つ必要があり、粉状炭材の添
加のみでは困難である。In order to control the forming height and secondary combustion rate, as shown in fcl and (d+, respectively) in the same figure,
It is necessary to keep the carbonaceous material/slag ratio appropriate, and it is difficult to do so only by adding powdery carbonaceous material.
このように、塊状炭材を併用するとき、スラグのフォー
ミング及び二次燃焼率を制御することができるので、製
錬反応の遂行に有利である。As described above, when the lump carbonaceous material is used in combination, the forming and secondary combustion rate of the slag can be controlled, which is advantageous for carrying out the smelting reaction.
次に、具体的操業条件に対応した操業結果を示す。Next, the operational results corresponding to specific operational conditions are shown.
第１図及び第５図に示した構造をもつ溶融還元炉に、溶
銑２０トン、フラックスとしてＣａＯ２，７トン及び５
ｉｏｔ １．８ トン並びにコークス１．２トンを投入
して、上吹き酸素６００ＯＮｎ？／時及び底吹き酸素４
０ＯＮｒ＋？／時の割合で炉内に酸素ガスを吹き込んだ
。20 tons of hot metal, 7 tons of CaO2 as flux, and
Inject 1.8 tons of IOT and 1.2 tons of coke, top-blown oxygen 600ONn? /hour and bottom-blown oxygen 4
0ONr+? Oxygen gas was blown into the furnace at a rate of /hour.
このときのコークスとしては、８０％が粒径２Ｈ以下の
粉状炭材で残りが塊状の炭材を使用した。As the coke at this time, 80% was a powdery carbonaceous material with a particle size of 2H or less, and the remainder was a lumpy carbonaceous material.
そして、粉状炭材は、窒素ガス５Ｎｍ／分をキャリアガ
スとして使用し、酸素ガス１ｏＯＮｎ？／分と共に第２
図に示した羽口１４から６０ｋｇ／分の装入速度でスラ
グ層９中に吹き込んだ。他方、塊状炭材は、１５ｋｇ／
分の装入速度でスクリューフィーダー６ａにより炉内に
投入した。For the powdered carbonaceous material, nitrogen gas of 5 Nm/min is used as a carrier gas, and oxygen gas is 1oONn? / minute with second
It was blown into the slag layer 9 through the tuyere 14 shown in the figure at a charging rate of 60 kg/min. On the other hand, the lump carbon material is 15 kg/
It was charged into the furnace by the screw feeder 6a at a charging speed of 10 minutes.
また、鉱石は、１００ｋｇＺ分の装入速度で炉内に投入
した。Further, the ore was charged into the furnace at a charging speed of 100 kgZ.
製錬を３時間行ったところ、１５トンの溶銑■の増加が
あった。そのときの、着熱効率及び反応速度定数はそれ
ぞれ９０％及び２５ｋｇ−鉄／分（％Ｔ４ｅ）であり、
また全炭材歩留りは９５％であった。After 3 hours of smelting, 15 tons of hot metal was added. At that time, the heat transfer efficiency and reaction rate constant were 90% and 25 kg-iron/min (%T4e), respectively,
Moreover, the total carbon material yield was 95%.
（発明の効果〕
以上に説明したように、本発明においては、粉状炭材を
酸素ガスと共にスラグ層中に吹き込んでいるので、装入
された粉状炭材が酸化燃焼する割合が非常に高く、その
燃焼熱が確実にスラグ層に伝達される。そのため、高い
生産性で溶融金属を製造すると同時に、多量の熱を得る
ことが可能となる。(Effects of the Invention) As explained above, in the present invention, since the powdered carbonaceous material is blown into the slag layer together with oxygen gas, the rate of oxidation combustion of the charged powdery carbonaceous material is extremely low. The heat of combustion is reliably transferred to the slag layer.Therefore, it is possible to produce molten metal with high productivity and at the same time obtain a large amount of heat.
第１図は本発明実施例で使用した粉状炭材吹込み用の羽
口を備えたｔ８融還元炉を示し、第２図はその羽口の詳
細を示し、第３図は粉状炭材：酸素ガスの供給比が二次
燃焼率に与える影舌を示し、第４図は粉状炭材の吹込み
と塊状炭材の投入を併用した場合の結果を示す。また、
第５図は、本発明者等が先に開発した溶融還元炉を示す
。Fig. 1 shows a T8 smelting furnace equipped with a tuyere for injecting powdered carbon material used in the examples of the present invention, Fig. 2 shows details of the tuyere, and Fig. 3 shows the pulverized coal. Fig. 4 shows the effect of the material:oxygen gas supply ratio on the secondary combustion rate, and Fig. 4 shows the results when the injection of powdered carbonaceous material and the injection of lumpy carbonaceous material were used together. Also,
FIG. 5 shows a melting reduction furnace previously developed by the present inventors.
Claims (1)
鉱石を溶融還元する方法において、スラグに供給する粉
状炭材を、不活性ガスをキャリアガスとし、且つ粉状炭
材：酸素ガス＝１：１．７〜３の重量割合で酸素ガスと
共に、スラグ層に水平方向に関して０〜３０度の下向き
角度で吹き込むことを特徴とする溶融還元炉への粉状炭
材添加方法。1. In a method of melting and reducing oxide ores mainly through an interfacial reaction between molten metal and slag, the powdered carbonaceous material supplied to the slag is supplied with an inert gas as a carrier gas, and the powdery carbonaceous material: oxygen gas = A method for adding powdered carbonaceous material to a smelting reduction furnace, characterized in that it is blown into a slag layer at a downward angle of 0 to 30 degrees with respect to the horizontal direction, together with oxygen gas at a weight ratio of 1:1.7 to 3.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18137486A JPS6338506A (en) | 1986-07-31 | 1986-07-31 | Adding method for powdery carbon material into smelting reduction furnace |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18137486A JPS6338506A (en) | 1986-07-31 | 1986-07-31 | Adding method for powdery carbon material into smelting reduction furnace |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6338506A true JPS6338506A (en) | 1988-02-19 |
Family
ID=16099612
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP18137486A Pending JPS6338506A (en) | 1986-07-31 | 1986-07-31 | Adding method for powdery carbon material into smelting reduction furnace |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6338506A (en) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0726326A3 (en) * | 1995-02-13 | 1996-12-27 | Hoogovens Staal Bv | Method for producing molten pig iron |
| US7727304B2 (en) | 2003-01-24 | 2010-06-01 | Ausmelt Limited | Smelting process for the production of iron |
-
1986
- 1986-07-31 JP JP18137486A patent/JPS6338506A/en active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0726326A3 (en) * | 1995-02-13 | 1996-12-27 | Hoogovens Staal Bv | Method for producing molten pig iron |
| US7727304B2 (en) | 2003-01-24 | 2010-06-01 | Ausmelt Limited | Smelting process for the production of iron |
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