JPS6335703B2 - - Google Patents
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- JPS6335703B2 JPS6335703B2 JP60169789A JP16978985A JPS6335703B2 JP S6335703 B2 JPS6335703 B2 JP S6335703B2 JP 60169789 A JP60169789 A JP 60169789A JP 16978985 A JP16978985 A JP 16978985A JP S6335703 B2 JPS6335703 B2 JP S6335703B2
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Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
- F25B21/00—Machines, plants or systems, using electric or magnetic effects
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
- H01F1/00—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties
- H01F1/01—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials
- H01F1/012—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials adapted for magnetic entropy change by magnetocaloric effect, e.g. used as magnetic refrigerating material
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02B—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO BUILDINGS, e.g. HOUSING, HOUSE APPLIANCES OR RELATED END-USER APPLICATIONS
- Y02B30/00—Energy efficient heating, ventilation or air conditioning [HVAC]
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Power Engineering (AREA)
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- Thermal Sciences (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Hard Magnetic Materials (AREA)
- Soft Magnetic Materials (AREA)
Description
産業上の利用分野
本発明は磁気冷凍機の磁気冷凍作業物質及びそ
の製造方法に関する。 従来技術 近年、低温利用の範囲が著しく広がり、効率の
よい冷凍機の開発が要望されている。 従来の気体の圧縮−膨張を繰返す冷凍法では、
低温になるほど効率が低下する。そこで、全く新
しい原理に基づく磁気冷凍法が注目されるように
なつた。 一般に、磁性体を強磁界中に挿入し、磁気スピ
ンを整列状態にすると発熱が起こる。この熱を外
部に取去つた後、強磁界中から磁性体を引出し
て、磁気スピンを擾乱状態にすると吸熱が起こ
り、外部の冷凍対象物から熱を奪い冷凍する。磁
気冷凍法はこの原理を利用するもので、機構的に
は気体冷凍における気体の圧縮−膨張に対応す
る。20K(ケルビン)より低い温度では、逆カル
ノーサイクルが利用できるが、20K以上では格子
比熱が大きくなるので、蓄冷器を用いた逆エリク
ソンサイクルなどを利用しなければならない。 これらの磁気冷凍法は、従来の気体冷凍法に比
べて、高い冷凍効率が得られ、かつ圧縮機が不要
となるため振動や騒音が減り、小型軽量化やコン
ピユータ制御ができるなどの多くの優れた特徴を
もつている。このような優れた磁気冷凍法を実用
化するためには、高性能の磁気冷凍作業物質の開
発が不可欠である。 現在、20Kより低い温度領域における磁気冷凍
作業物質としては、Gd3Ga5O12、Gd3(Ga1−
xAlx)5O12などのガーネツト単結晶が優れた特性
を持つとされ、これを用いた磁気冷凍試験が行わ
れている。 前記のガーネツト系では、反強磁性−常磁性転
移のネール温度が1K近傍にあり、20K未満では
この転移が利用できるが、20K以上になると、外
部磁界による磁気エントロピー変化が小さくな
り、冷凍能力が著しく低下する。 20K〜300Kの温度領域の磁気冷凍機では、強
磁性−常磁性転移のキユリー温度近傍の外部磁界
による大きな磁気エントロピー変化を利用するの
が有利になる。この磁気冷凍作業物質には、キユ
リー温度が作業温度の範囲にあるものが要求され
る。 さらに、磁気モーメントが大きいこと、格子比
熱が小さいこと及び熱伝導率が大きいことが要求
される。 特に熱伝導率は磁気冷凍サイクルの動作速度を
決定する重要な因子であり、現在この温度域で優
れた特性を持つ物質の探索が行われている。 発明の目的 本発明は20〜300Kの温度領域において、磁気
エントロピーが大きく、熱伝導率の高い優れた磁
気冷凍性能を持つ磁気冷凍作業物質及びその製造
方法を提供するにある。 発明の構成 本発明者らは前記目的を達成すべく研究の結
果、磁気モーメントの大きい希土類元素のGd、
Dy及びErの元素から選ばれた単独または2種以
上を20〜80原子%、Zr、Hf、Al、Si及びGeの元
素から選ばれた単独または2種以上を10〜40原子
%、Cu及びNiの元素から選ばれた単独または2
種以上を10〜60原子%の組成からなる融体を、真
空中あるいは不活性ガス雰囲気中で、温度を制御
したCuあるいはAgテープで急冷して、非晶質合
金あるいは多層の微結晶集合合金とCuまたはAg
テープとを一体化させると、広い温度領域に亘つ
て磁気エントロピーが大きく、しかも熱伝導率の
高い磁気冷凍性能の優れた作業物質が得られるこ
とを究明し得た。この知見に基いて本発明を完成
した。 本発明の要旨は、 (1) Gd、Dy及びErの元素から選ばれた単独また
は2種以上を20〜80原子%、Zr、Hf、Al、Si
及びGeの元素から選ばれた単独または2種以
上を10〜40原子%、Cu及びNiの元素から選ば
れた単独または2種以上を10〜60原子%の組成
からなる非晶質合金または多相の微結晶集合合
金と、CuまたはAgテープを複合一体化したも
のからなる磁気冷凍作業物質。 (2) また、Gd、Dy及びErの元素から選ばれた単
独または2種以上を20〜80原子%、Zr、Hf、
Al、Si及びGeの元素から選ばれた単独または
2種以上を10〜40原子%、Cu及びNiの元素か
ら選ばれた単独または2種以上を10〜60原子%
の組成からなる融体を、真空中あるいは不活性
ガス雰囲気中で、移動する室温〜600℃のCuま
たはAgテープに接触急冷させ、非晶質合金あ
るいは多相の微結晶集合合金と、CuまたはAg
テープとを複合一体化することを特徴とする磁
気冷凍作業物質の製造方法にある。 Gd、Dy及びErの希土類元素は磁気モーメン
トが大きいため、これを含む合金は磁気冷凍作
業物質として優れている。これら元素の単独ま
たは2種以上を20〜80原子%含む合金が好まし
い。この希土類元素成分が80原子%を超えると
非晶質合金あるいは多相の微結晶集合合金が得
られず、ほぼ単相の結晶組織になり、冷凍能力
が著しく低下する。一方その量が20原子%より
少ないと磁気モーメントが小さくなるため磁気
エントロピーが急激に小さくなり、冷凍能力を
発揮しなくなるので、20〜80原子%であること
が好ましい。 Zr、Hf、Al、Si、Geは非晶質化元素であ
り、その成分が40原子%を超えると、非磁性の
ZrとCu、ZrとNiなどの化合物ができて非晶質
化が起こりにくくなる。一方、その量が10原子
%未満では非晶質合金が得にくくなる。 また、高密度で多相の微結晶集合合金を得る
ためにも、非晶質化元素を含有することが必要
である。 非晶質化元素成分が40原子%を超えると非磁
性のZrとCu、ZrとNiなどの化合物ができて微
結晶集合合金が得られなくなる。また、非晶質
化元素成分が10原子%未満では、結晶粒が粗大
化し、微結晶集合合金が得られなくなる。 Cu、NiはCuまたはAgテープとの親和力を
大きくするものであり、その成分が60原子%を
超えると非晶質合金、あるいは多相の微結晶集
合合金が得にくく、かつもろくなる。一方、そ
の量が10原子%未満では、Cu、Agテープとの
親和力が小さくなり、非晶質化あるいは微結晶
化が困難になる。 テープの温度は組成によつては室温でもよい
が、加熱すると、融体とのぬれ性が改善される
ため、合金との密接性が向上して熱伝導性がよ
くなり、また均一な厚さとなる。 従つて、50〜600℃とするのが好ましい。50
〜400℃では非晶質合金とCuまたはAgテープ
とが一体となつた複合テープが得られ、400〜
600℃では、高密度で多相の微結晶の集合から
なる合金とCu、またはAgテープとが一体化し
た複合テープが得られる。 前者の複合テープは非晶質合金の組成によつ
てキユリー温度を容易に制御することができ、
キユリー温度を中心とした広い温度領域に亘つ
て磁気エントロピーが大きく、さらにCuまた
はAgテープ部分を熱が伝導し、熱伝導率が高
く、磁気冷凍性能に優れ、特に冷凍サイクル効
率の高い磁気冷凍作業物質となる。 また、後者の複合テープは、多相の微結晶集
合合金の組成によつて各相のキユリー温度を
300〜20Kに分布するように制御でき、この温
度領域で磁気エントロピーが大きく、磁気エン
トロピーの温度による変化がゆるやかで、さら
にCuまたはAgテープ部分を熱が伝導し、熱伝
導率が高く、磁気冷凍性能に優れ、特に冷凍サ
イクル効率の高い磁気冷凍作業物質となる。 なお、テープの温度が600℃を超えると、結
晶粒が粗大化し、もろくなるので好ましくな
い。 磁気冷凍作業物質、即ち合金の厚さはCuま
たはAgテープ移動速度によつて制御できる。
この移動速度の大きいほど合金の厚さは薄くな
る。合金とテープの厚さの割合は、磁気冷凍機
の設計仕様に基いて選定することができる。一
般的に、テープの移動速度は5〜30m/sで、
厚さは10〜100μmであることが好ましい。10μ
m未満では複合テープとしての安定性が不十分
となり、一方100μmを超えると渦電流損が大
きくなつて磁気冷凍効率を低下させる。 実施例 1 あらかじめアーク溶解法で作製した表1に示す
組成のインゴツトをレビテーシヨン法で真空中で
溶解し、その融体を細孔ノズルから室温のCu冷
却体上に急冷して非晶質合金を作製した。つぎ
に、融体を細孔ノズルから、室温で速度20m/s
で移動する厚さ20μmのCuテープ上に急冷し、厚
さ約20μmの非晶質合金を付着させて複合テープ
を作製した。
の製造方法に関する。 従来技術 近年、低温利用の範囲が著しく広がり、効率の
よい冷凍機の開発が要望されている。 従来の気体の圧縮−膨張を繰返す冷凍法では、
低温になるほど効率が低下する。そこで、全く新
しい原理に基づく磁気冷凍法が注目されるように
なつた。 一般に、磁性体を強磁界中に挿入し、磁気スピ
ンを整列状態にすると発熱が起こる。この熱を外
部に取去つた後、強磁界中から磁性体を引出し
て、磁気スピンを擾乱状態にすると吸熱が起こ
り、外部の冷凍対象物から熱を奪い冷凍する。磁
気冷凍法はこの原理を利用するもので、機構的に
は気体冷凍における気体の圧縮−膨張に対応す
る。20K(ケルビン)より低い温度では、逆カル
ノーサイクルが利用できるが、20K以上では格子
比熱が大きくなるので、蓄冷器を用いた逆エリク
ソンサイクルなどを利用しなければならない。 これらの磁気冷凍法は、従来の気体冷凍法に比
べて、高い冷凍効率が得られ、かつ圧縮機が不要
となるため振動や騒音が減り、小型軽量化やコン
ピユータ制御ができるなどの多くの優れた特徴を
もつている。このような優れた磁気冷凍法を実用
化するためには、高性能の磁気冷凍作業物質の開
発が不可欠である。 現在、20Kより低い温度領域における磁気冷凍
作業物質としては、Gd3Ga5O12、Gd3(Ga1−
xAlx)5O12などのガーネツト単結晶が優れた特性
を持つとされ、これを用いた磁気冷凍試験が行わ
れている。 前記のガーネツト系では、反強磁性−常磁性転
移のネール温度が1K近傍にあり、20K未満では
この転移が利用できるが、20K以上になると、外
部磁界による磁気エントロピー変化が小さくな
り、冷凍能力が著しく低下する。 20K〜300Kの温度領域の磁気冷凍機では、強
磁性−常磁性転移のキユリー温度近傍の外部磁界
による大きな磁気エントロピー変化を利用するの
が有利になる。この磁気冷凍作業物質には、キユ
リー温度が作業温度の範囲にあるものが要求され
る。 さらに、磁気モーメントが大きいこと、格子比
熱が小さいこと及び熱伝導率が大きいことが要求
される。 特に熱伝導率は磁気冷凍サイクルの動作速度を
決定する重要な因子であり、現在この温度域で優
れた特性を持つ物質の探索が行われている。 発明の目的 本発明は20〜300Kの温度領域において、磁気
エントロピーが大きく、熱伝導率の高い優れた磁
気冷凍性能を持つ磁気冷凍作業物質及びその製造
方法を提供するにある。 発明の構成 本発明者らは前記目的を達成すべく研究の結
果、磁気モーメントの大きい希土類元素のGd、
Dy及びErの元素から選ばれた単独または2種以
上を20〜80原子%、Zr、Hf、Al、Si及びGeの元
素から選ばれた単独または2種以上を10〜40原子
%、Cu及びNiの元素から選ばれた単独または2
種以上を10〜60原子%の組成からなる融体を、真
空中あるいは不活性ガス雰囲気中で、温度を制御
したCuあるいはAgテープで急冷して、非晶質合
金あるいは多層の微結晶集合合金とCuまたはAg
テープとを一体化させると、広い温度領域に亘つ
て磁気エントロピーが大きく、しかも熱伝導率の
高い磁気冷凍性能の優れた作業物質が得られるこ
とを究明し得た。この知見に基いて本発明を完成
した。 本発明の要旨は、 (1) Gd、Dy及びErの元素から選ばれた単独また
は2種以上を20〜80原子%、Zr、Hf、Al、Si
及びGeの元素から選ばれた単独または2種以
上を10〜40原子%、Cu及びNiの元素から選ば
れた単独または2種以上を10〜60原子%の組成
からなる非晶質合金または多相の微結晶集合合
金と、CuまたはAgテープを複合一体化したも
のからなる磁気冷凍作業物質。 (2) また、Gd、Dy及びErの元素から選ばれた単
独または2種以上を20〜80原子%、Zr、Hf、
Al、Si及びGeの元素から選ばれた単独または
2種以上を10〜40原子%、Cu及びNiの元素か
ら選ばれた単独または2種以上を10〜60原子%
の組成からなる融体を、真空中あるいは不活性
ガス雰囲気中で、移動する室温〜600℃のCuま
たはAgテープに接触急冷させ、非晶質合金あ
るいは多相の微結晶集合合金と、CuまたはAg
テープとを複合一体化することを特徴とする磁
気冷凍作業物質の製造方法にある。 Gd、Dy及びErの希土類元素は磁気モーメン
トが大きいため、これを含む合金は磁気冷凍作
業物質として優れている。これら元素の単独ま
たは2種以上を20〜80原子%含む合金が好まし
い。この希土類元素成分が80原子%を超えると
非晶質合金あるいは多相の微結晶集合合金が得
られず、ほぼ単相の結晶組織になり、冷凍能力
が著しく低下する。一方その量が20原子%より
少ないと磁気モーメントが小さくなるため磁気
エントロピーが急激に小さくなり、冷凍能力を
発揮しなくなるので、20〜80原子%であること
が好ましい。 Zr、Hf、Al、Si、Geは非晶質化元素であ
り、その成分が40原子%を超えると、非磁性の
ZrとCu、ZrとNiなどの化合物ができて非晶質
化が起こりにくくなる。一方、その量が10原子
%未満では非晶質合金が得にくくなる。 また、高密度で多相の微結晶集合合金を得る
ためにも、非晶質化元素を含有することが必要
である。 非晶質化元素成分が40原子%を超えると非磁
性のZrとCu、ZrとNiなどの化合物ができて微
結晶集合合金が得られなくなる。また、非晶質
化元素成分が10原子%未満では、結晶粒が粗大
化し、微結晶集合合金が得られなくなる。 Cu、NiはCuまたはAgテープとの親和力を
大きくするものであり、その成分が60原子%を
超えると非晶質合金、あるいは多相の微結晶集
合合金が得にくく、かつもろくなる。一方、そ
の量が10原子%未満では、Cu、Agテープとの
親和力が小さくなり、非晶質化あるいは微結晶
化が困難になる。 テープの温度は組成によつては室温でもよい
が、加熱すると、融体とのぬれ性が改善される
ため、合金との密接性が向上して熱伝導性がよ
くなり、また均一な厚さとなる。 従つて、50〜600℃とするのが好ましい。50
〜400℃では非晶質合金とCuまたはAgテープ
とが一体となつた複合テープが得られ、400〜
600℃では、高密度で多相の微結晶の集合から
なる合金とCu、またはAgテープとが一体化し
た複合テープが得られる。 前者の複合テープは非晶質合金の組成によつ
てキユリー温度を容易に制御することができ、
キユリー温度を中心とした広い温度領域に亘つ
て磁気エントロピーが大きく、さらにCuまた
はAgテープ部分を熱が伝導し、熱伝導率が高
く、磁気冷凍性能に優れ、特に冷凍サイクル効
率の高い磁気冷凍作業物質となる。 また、後者の複合テープは、多相の微結晶集
合合金の組成によつて各相のキユリー温度を
300〜20Kに分布するように制御でき、この温
度領域で磁気エントロピーが大きく、磁気エン
トロピーの温度による変化がゆるやかで、さら
にCuまたはAgテープ部分を熱が伝導し、熱伝
導率が高く、磁気冷凍性能に優れ、特に冷凍サ
イクル効率の高い磁気冷凍作業物質となる。 なお、テープの温度が600℃を超えると、結
晶粒が粗大化し、もろくなるので好ましくな
い。 磁気冷凍作業物質、即ち合金の厚さはCuま
たはAgテープ移動速度によつて制御できる。
この移動速度の大きいほど合金の厚さは薄くな
る。合金とテープの厚さの割合は、磁気冷凍機
の設計仕様に基いて選定することができる。一
般的に、テープの移動速度は5〜30m/sで、
厚さは10〜100μmであることが好ましい。10μ
m未満では複合テープとしての安定性が不十分
となり、一方100μmを超えると渦電流損が大
きくなつて磁気冷凍効率を低下させる。 実施例 1 あらかじめアーク溶解法で作製した表1に示す
組成のインゴツトをレビテーシヨン法で真空中で
溶解し、その融体を細孔ノズルから室温のCu冷
却体上に急冷して非晶質合金を作製した。つぎ
に、融体を細孔ノズルから、室温で速度20m/s
で移動する厚さ20μmのCuテープ上に急冷し、厚
さ約20μmの非晶質合金を付着させて複合テープ
を作製した。
【表】
得られた非晶質合金および複合テープの磁化の
温度による変化を7.5T(テスラ)までの磁界H中
で測定し、主要な磁気冷凍性能である磁気エント
ロピー△SMを求めた。磁気エントロピーの最大
値△SMmax、△SMmaxを示す温度Tmax、△SM
maxに対して△SMが60%以上の値を示す温度範
囲△T60、および熱伝導率λを表2に示す。
温度による変化を7.5T(テスラ)までの磁界H中
で測定し、主要な磁気冷凍性能である磁気エント
ロピー△SMを求めた。磁気エントロピーの最大
値△SMmax、△SMmaxを示す温度Tmax、△SM
maxに対して△SMが60%以上の値を示す温度範
囲△T60、および熱伝導率λを表2に示す。
【表】
【表】
△SMの温度による変化はゆるやかで、△T60は
非常に広い。また、△SMmax、Tmax、△T60
は、希土類元素の種類やその含有量を変化させる
ことによつて容易に制御できる。非晶質合金と複
合テープの△SMmax、λを比較すると、Cuテー
プとの複合によつて、△SMmaxは2/3程度に低下
するが、λは著しく高くなる。この非晶質合金複
合テープを磁気冷凍作業物質として用いると、広
い温度領域高い冷凍能力を発揮し、サイクル効率
の高い磁気冷凍機が可能になる。 実施例 2
非常に広い。また、△SMmax、Tmax、△T60
は、希土類元素の種類やその含有量を変化させる
ことによつて容易に制御できる。非晶質合金と複
合テープの△SMmax、λを比較すると、Cuテー
プとの複合によつて、△SMmaxは2/3程度に低下
するが、λは著しく高くなる。この非晶質合金複
合テープを磁気冷凍作業物質として用いると、広
い温度領域高い冷凍能力を発揮し、サイクル効率
の高い磁気冷凍機が可能になる。 実施例 2
【表】
あらかじめアーク溶解法で作製した表3に示す
組成のインゴツトをレビテーシヨン法で真空中で
溶解し、その融体を細孔ノズルから、480℃に加
熱したCU冷却体上に急冷して多相の微結晶集合
合金を作製した。つぎに、融体を細孔ノズルか
ら、480℃に加熱した速度20m/sで移動する厚
さ20μmのCuテープ上に急冷し、厚さ約20μmの
多相の微結晶集合合金を付着させて複合テープを
作製した。 多相の微結晶集合合金および複合テープの△
SMmax、Tmax、△T60、およびλを表4に示
す。
組成のインゴツトをレビテーシヨン法で真空中で
溶解し、その融体を細孔ノズルから、480℃に加
熱したCU冷却体上に急冷して多相の微結晶集合
合金を作製した。つぎに、融体を細孔ノズルか
ら、480℃に加熱した速度20m/sで移動する厚
さ20μmのCuテープ上に急冷し、厚さ約20μmの
多相の微結晶集合合金を付着させて複合テープを
作製した。 多相の微結晶集合合金および複合テープの△
SMmax、Tmax、△T60、およびλを表4に示
す。
【表】
この多相の微結晶集合合金は、キユリー温度
Tcの異なるGdCu(Tc=90K)、GdCuAl(Tc=
67K)、GdAl2(Tc=168K)、GdSi(Tc=50K)お
よび、DyNi(Tc=48K)、DyNiAl(Tc=39K)、
DyAl2(Tc=68K)、DySi2(Tc=17K)などの微
結晶からなるため、△SMの温度による変化が非
常にゆるやかになり、△T60は広い。また、
Tmax、△T60は、希土類元素の種類やその含有
量を変化させることによつて容易に制御できる。
多相の微結晶集合合金と複合テープの△SMmax、
λを比較すると、Cuテープとの複合によつて、
△SMmaxは2/3程度に低下するが、λは著しく高
くなる。この多相の微結晶集合合金複合テープを
磁気冷凍作業物質として用いると、広い温度領域
で高い冷凍能力を発揮し、サイクル効率の高い磁
気冷凍機が可能になる。 実施例1、2において、Cu基板温度を100℃以
上に加熱した場合、合金の厚さの均一性や、合金
とCu基板との密接性の改善が認められた。 なお、実施例ではCuテープを使用した場合を
示したが、これに代えAgテープを使用した場合
も同様な結果が得られた。 発明の効果 本発明の非晶質合金あるいは多相の微結晶集合
合金とCuまたはAgテープとを一体化した複合テ
ープは、組成によつてキユリー温度を容易に制御
することができ、キユリー温度を中心とした広い
温度領域にわたつて磁気エントロピーが大きく、
かつ磁気エントロピーの温度による変化がゆるや
かで磁気熱量効果が大きく、熱伝導率の高い、優
れた磁気冷凍作業物質である。 したがつて、室温から20Kの低温環境発生用磁
気冷凍機が可能になる。この磁気冷凍機は効率が
従来のガス冷凍機のそれより高くなるとともに小
形化、軽量化することができる。
Tcの異なるGdCu(Tc=90K)、GdCuAl(Tc=
67K)、GdAl2(Tc=168K)、GdSi(Tc=50K)お
よび、DyNi(Tc=48K)、DyNiAl(Tc=39K)、
DyAl2(Tc=68K)、DySi2(Tc=17K)などの微
結晶からなるため、△SMの温度による変化が非
常にゆるやかになり、△T60は広い。また、
Tmax、△T60は、希土類元素の種類やその含有
量を変化させることによつて容易に制御できる。
多相の微結晶集合合金と複合テープの△SMmax、
λを比較すると、Cuテープとの複合によつて、
△SMmaxは2/3程度に低下するが、λは著しく高
くなる。この多相の微結晶集合合金複合テープを
磁気冷凍作業物質として用いると、広い温度領域
で高い冷凍能力を発揮し、サイクル効率の高い磁
気冷凍機が可能になる。 実施例1、2において、Cu基板温度を100℃以
上に加熱した場合、合金の厚さの均一性や、合金
とCu基板との密接性の改善が認められた。 なお、実施例ではCuテープを使用した場合を
示したが、これに代えAgテープを使用した場合
も同様な結果が得られた。 発明の効果 本発明の非晶質合金あるいは多相の微結晶集合
合金とCuまたはAgテープとを一体化した複合テ
ープは、組成によつてキユリー温度を容易に制御
することができ、キユリー温度を中心とした広い
温度領域にわたつて磁気エントロピーが大きく、
かつ磁気エントロピーの温度による変化がゆるや
かで磁気熱量効果が大きく、熱伝導率の高い、優
れた磁気冷凍作業物質である。 したがつて、室温から20Kの低温環境発生用磁
気冷凍機が可能になる。この磁気冷凍機は効率が
従来のガス冷凍機のそれより高くなるとともに小
形化、軽量化することができる。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1 Gd、Dy及びErの元素から選ばれた単独また
は2種以上を20〜80原子%、Zr、Hf、Al、Si及
びGeの元素から選ばれた単独または2種以上を
10〜40原子%、Cu及びNiの元素から選ばれた単
独または2種以上を10〜60原子%の組成からなる
非晶質合金または多相の微結晶集合合金と、Cu
またはAgテープを複合一体化したものからなる
磁気冷凍作業物質。 2 Gd、Dy及びErの元素から選ばれた単独また
は2種以上を20〜80原子%、Zr、Hf、Al、Si及
びGeの元素から選ばれた単独または2種以上を
10〜40原子%、Cu及びNiの元素から選ばれた単
独または2種以上を10〜60原子%の組成からなる
融体を真空中あるいは不活性ガス雰囲気中で、移
動する室温〜600℃のCuまたはAgテープに接触
急冷させ、非晶質合金または多相の微結晶集合合
金と、CuまたはAgテープとを複合一体化するこ
とを特徴とする磁気冷凍作業物質の製造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP60169789A JPS6230829A (ja) | 1985-08-02 | 1985-08-02 | 磁気冷凍作業物質及びその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP60169789A JPS6230829A (ja) | 1985-08-02 | 1985-08-02 | 磁気冷凍作業物質及びその製造方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS6230829A JPS6230829A (ja) | 1987-02-09 |
JPS6335703B2 true JPS6335703B2 (ja) | 1988-07-15 |
Family
ID=15892906
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP60169789A Granted JPS6230829A (ja) | 1985-08-02 | 1985-08-02 | 磁気冷凍作業物質及びその製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS6230829A (ja) |
Families Citing this family (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH07122119B2 (ja) * | 1989-07-04 | 1995-12-25 | 健 増本 | 機械的強度、耐食性、加工性に優れた非晶質合金 |
US5186765A (en) * | 1989-07-31 | 1993-02-16 | Kabushiki Kaisha Toshiba | Cold accumulating material and method of manufacturing the same |
JPH0696916A (ja) * | 1991-03-14 | 1994-04-08 | Takeshi Masumoto | 磁気冷凍作業物質とその製造方法 |
US5462610A (en) * | 1993-07-08 | 1995-10-31 | Iowa State University Research Foundation, Inc. | Lanthanide Al-Ni base Ericsson cycle magnetic refrigerants |
CN103334043B (zh) * | 2013-03-22 | 2015-07-08 | 中国科学院物理研究所 | 一种可用作磁制冷材料的磁性合金 |
-
1985
- 1985-08-02 JP JP60169789A patent/JPS6230829A/ja active Granted
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPS6230829A (ja) | 1987-02-09 |
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Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
EXPY | Cancellation because of completion of term |