JPS63312018A

JPS63312018A - 放電加工電源

Info

Publication number: JPS63312018A
Application number: JP14399187A
Authority: JP
Inventors: Haruki Obara; 小原　治樹
Original assignee: Fanuc Corp
Current assignee: Fanuc Corp
Priority date: 1987-06-11
Filing date: 1987-06-11
Publication date: 1988-12-20

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】産業上の利用分野本発明は、放電加工装置の放電加工電源に関する。

従来の技術電極とワーク間に放電を維持しない程度の小電流の電圧
源を接続し、これとは別にこれと並列にオン・オフスイ
ッチングする主放電回路を上記電極とワーク間のギャッ
プに接続し、Ｅ２主放電回路により電極とワーク間に放
電を生じせしめた後、上記主放電回路がオフの期聞中、
上記小電流電圧源より小電流を電極とワーク間に供給し
、この小電流供給により電極とワーク間のギャップ電圧
が上昇でることによりギャップの絶縁回復を判別し、こ
の絶縁回復後に上記主放電回路をオン動作させる方式は
、すでに特公昭４６−２４６７７号公報で知られている
。

この方式の概要は第７図に示すような放電加工電源とな
り、第８図に示すような動作を行うこととなる。

即ち、電極１とワーク２間のギャップには電源１０より
大抵抗値の抵抗ＲＩＯを介して小電流を供給する小電流
供給回路が構成され、又、該抵抗Ｒ１０と並列にスイッ
チング素子Ｔｒ５と小抵抗値の抵抗Ｒ１１の直列回路が
接続されており、スイッチング素子１°ｒ５がオフ中に
は抵抗Ｒ１０を介して小電流が電極１とワーク２間に供
給され、第８図（ａ）に示すように、電極１とワーク２
ｒｌ！１のギャップ電圧ＶＧが所定レベル■［以上にな
り、ギャップの絶縁が回復したことが検出されると、第
８図（Ｃ）に示すように、スイッチング素子Ｔｒ５をオ
ンさせてギャップに高電圧を印加し、これにより放電が
生じ、放電電流■が第８図（ｂ）に示すように流れ、そ
の後スイッチング素子Ｔｒ５をオフにすると、再び抵抗
Ｒ１０を介して電極１とワーク２間に小電流を供給し、
前述のように、電極１とワーク２間の絶縁回復を検出す
るようにしている。

発明が解決しようとする問題点ところで、上述したような方式ではギャップ状態検出の
ための小電流供給回路のＴｉ流または抵抗Ｒ１０の抵抗
値をどうづ“るかが問題になる。例えば、荒加工ではギ
ャップの汚れが著しく、また、その汚れ状態で加工しな
いと、分解した油の炭素が電極に付着して電極消耗を防
止する機能が維持できないが、このように汚れが著しい
ときは、小電流の回路の電流を大きくしてやらないと絶
縁回復時の電圧波形がふらつき、まともな制御が困難で
ある。

一方、仕上加工では、ギャップがクリーンな状態で加工
しないと、加工屑が集中放電の原因となるので、汚れが
少なくなるようにして加工する。

加工ｍが小さいことも、仕上加工で比較的ギャップがき
れいな原因となっている。このような仕上加工のとき絶
縁回復は荒加工に比べて早い。ところが、荒加工に用い
た絶縁検出用の小電流回路をそのまま用いると、小電流
回路からの電流が絶縁回復を趙らせることになる。つま
り絶縁回復は、ギャップ中に生じた■、○イオンが無く
なる現象○イオンが移動して新たな■、○付ンを発生す
る。もちろん放電を維持できない電流にするから消滅イ
オンの方が大きいので最終的にイオンは無くなるが、い
ずれにせよこの小電流によって絶縁回復はンｉれること
になる。

一般に荒加工、仕上加工でのオン／オフ比は次の程度で
ある。

ＯＮ　　　　　ＯＦＦ荒加工　１ｍ５２００μｓ仕上加工　　２μｓ　　　　　２μｓこのように、荒加工ではＯＦＦ時間が長いため多少検出
電流を高めても、汚れによる電圧変動を打消すことを考
えると、絶縁回復の遅れの程度は問題ないが、仕上加工
では、その加工効率が一般に問題になっているから絶縁
回復の遅れは大きな問題となる。従って仕上げ加工では
絶縁検出用小電流回路の電流は小さくおさえねばならな
いし、小さくおさえても汚れがひどくないので電圧の変
動も著しくない。そのため従来は、荒加工、仕上加工に
ついてこの上記抵抗Ｒ１０又は小電流用電源を変更する
必要があった。

そこで、本発明の目的は荒加工、仕上加工に抵抗や小電
流用電源を変更することなく、両加工を安定して行なう
ことができる放電加工電源を提供することにある。

問題点を解決するための手段本発明は、電極とワーク間のギャップにオン・オフする
スイッチング素子を介して電圧を印加し、放電を生じせ
しめる主放電回路と並列に、上記電極とワーク間に放電
が生じない程度の小電流を供給する小電流供給回路を接
続し、上記スイッチング素子がオフ中に上記小電流供給
回路から供給さる小電流によりギャップ電圧が１弾する
ことによりギ１シップ絶縁回復を検知した後上記スイッ
チング素子をオンにする放電加工電源においで、上記小
電流供給回路は、上記スイッチング素子がオフになった
後電流供給を開始し、供給電流を漸増させる回路で構成
することによって、上記問題点を解決した。

作用小電流供給回路からの電流は時間の経過と共に増大する
ので、仕上加工時においては、この小電流供給回路から
の電流値が小さい早期にギャップの絶縁回復が生じ、絶
縁回復に影響を与えるほど電流が供給されないため、絶
縁回復を確実に検出することができる。一方、荒加工時
においては、上記スイッチング素子がオフになってから
比較的時間が経過して、電流供給が増大してギャップ電
圧のふらつきがない状態で絶縁回復を確実に検出できる
。

実施例第１図、第２図は、本発明の一実施例の回路ブロック図
で、第１図は本実施例における放電加工電源の基本回路
を示し、第２図に示す制御回路によって、該基本回路の
スイッチング素子としてのトランジスタＴｒｉ、Ｔｒ２
を制御し、放電を制御り゛る放電加工電源を構成してい
る。

第１図において、１は電極、２はワーク、３は直流電源
、Ｔｒｌはスイッチング素子としてのトランジスタ、Ｔ
Ｒ２はΔ級動作、即ち、トランジスタの能動領域で作ａ
するトランジスタ、Ｒ１゜Ｒ２は抵抗であり、上記トラ
ンジスタＴｒ１と抵抗Ｒ１の直列回路とトランジスタＴ
ｒ２と抵抗Ｒ２の直列回路は並列に電極１と直流電源３
間に並列に接続されでいる。イして、上記抵抗Ｒ１は抵
抗Ｒ２に比べ抵抗値が小さく、スイッチング素子として
作動するトランジスタＴｒｉと共に主放電回路を形成し
、トランジスタＴｒ２と抵抗Ｒ２は、ワーク２と電極１
ｆｆｌｌの放電後の上記主放電回路のトランジスタＴｒ
１がオフの状態中において、電極１とワーク２間のギＩ
？ツノの絶縁回復を判断するために設けられたものであ
る。

そして、これらトランジスタＴｒ１．Ｔｒ２は第２図の
閏御回路で制御されるようになっており、該制御回路は
上記トランジスタＴｒ１のオンタイム、オフタイムを規
定し、その出力パルス幅が任意に設定できるワンショッ
トマルチバイブレータ７．８、上記電極１とワーク２１
Ｉｌのギャップ電圧ＶＧを抵抗Ｒ３，Ｒ４で分圧し、そ
の分圧電圧と比較電圧Ｖｔと比較するコンパレータ４．
上記トランジスタＴｒ１のオフタイム終了時にトリガさ
れ、パルスを出力するワンショットマルチバイブレータ
５．このワンショットマルチバイブレータ５よりパルス
が出力されると、出力電圧を除々に増大させる三角波発
生回路６を有し、トランジスタＴｒｉのベースには上記
オンタイムを決めるワンショットマルチバイブレータ７
の出力Ｓ７が入力され、トランジスタＴｒ２のベースに
は上記三角波発生回路６の出力　Ｓ４が入力されている
。

なお、■１〜■７はインバータ、０１〜Ｇ３はナントゲ
ート、ｒ１〜ｒ４は抵抗、０１〜Ｃ４はコンデンサであ
り、各抵抗とコンデンサの組合せｒｌ−０１，Ｒ２−０
２，Ｒ３−０３，Ｒ４−０４によって各々ディレィ回路
を構成している。

次に、本実施例の動作を第３図のタイミングチャートと
共に説明する。加工開始指令のマシニング信号Ｓ１が入
力される前においては、ワンショットマルチバイブレー
タ５．７．８は作動しておらず、その出力８３．８７．
８８はＬレベルにある。

そのためトランジスタＴｒ１はオフの状態であり、三角
波発生回路６も作動しておらず、その出力Ｓ４も出てい
ないため、トランジスタＴｒ２もオフの状態である。そ
の結果、ギャップ電圧ＶＧも印加されておらず、コンパ
レータ４の出力Ｓ５もしレベルにある。そのため、ナン
トゲートＧ１の入力はワンショットマルチバイブレータ
７．８及びコンパレータ４の各出力８７．８８．８５が
各々インバータ１４．１６．１１を介して入力されてい
るから、これらの入力はＨレベルであるが、マシニング
信号Ｓ１だけＬレベルにあるから、ナントゲートＧ１の
出力Ｓ２はＨレベルにある。又、　　　゛ナントゲート
Ｇ２の入力も、ワンショットマルチバイブレータ５．８
の出力３３．８８を各々インバータ１２，１３を介して
入力され、これら入力はＨ′へノ１にあるが、マシニン
グ信号Ｓ１だ【すがＬレベル状態であるため、その出力
Ｓ６は１ルベルにある。又同様に、ナントゲートＧ３の
出力Ｓ９もＨレベル状態にある。

このような状態において、加工開始指令のマシニング信
号Ｓ１が入力されると、ナンドゲ−１〜（Ｇ１の入力は
すべてＨレベルとなるからその出力Ｓ２は第３図に示す
ように、Ｌレベルに切換わり、ワンショットマルチバイ
ブレータ５をトリガする。

一方、マシニング信号Ｓ１はナントゲートＧ２゜Ｇ３に
も入力されているが、ディレィ回路ｒ３・Ｃ３によって
遅れて入力されるため、インバータＩ２．１７を介して
入力されるワンショットマルチバイブレータ５の出力Ｓ
３をインバートした入力が先にＬレベルになるため、そ
の出力Ｓ６゜Ｇ９は変化しない。上述のようにしてワン
ショットマルチバイブレータ５がトリガされパルスＳ３
を出力すると、三角波発生器６から第３図（ｄ）に示す
ように電圧が除々に増加する信号Ｓ４を出力し、その結
果、トランジスタＴｒ２は、この出力信号Ｓ３の電圧値
に応じＡ級動作し、電流を流す。そのため、第３図（ｅ
）に示すようにワーク２と電極１間のギャップ電圧ＶＧ
は除々に増大しく荒加工時等はゆっくり増大するが、仕
上加工時には急激に増大する）、このギャップ？［ｉ　
ｉ−ｆ　Ｖ　Ｇの分電電圧がコンパレータ４の比較電圧
ＶＬ以上になると、コンパレータ４の出力Ｓ５は第３図
（ｆ）に示すようにＨレベルに切換ねりインバータ■１
を介してＬレベルの信号をナントゲートＧ１に入力する
から、ナントゲートＧ１の出力Ｓ２はＨレベルに切換ね
りワンショットマルチバイブレータ５の出力Ｓ３を停止
さ眩る（第３図（ｂ）、（ｃ）参照）。ワンショットマ
ルチバイブレータ５の出力Ｓ３が停止すると、三角波発
生回路６の作動も停止しその出力Ｓ４が停止するから、
トランジスタＴｒ２の動作は停止する。一方、出力Ｓ３
がＬレベルになることにより、ナントゲートＧ２の入力
はすべてＨレベルとなりナントゲートＧ２の出力Ｓ６は
Ｌレベルに切換ねりワンショットマルチバイブレータ７
をトリガする（第３図（ｇ）。

（ｈ）参照）。なお、ナントゲートＧ３にはワンショッ
トマルチバイブレータ５の出力Ｓ３がＬレベルになりイ
ンバータ１７を介してＨレベルの信号が入力されること
となるが、この信号はディレィ回路ｒ１・Ｃ１によって
遅延され、この信号がナンドゲ−１−Ｇ　３にＨレベル
の信号を入力する前にワンショットマルチバイブレータ
７がトリガされ、その出力＄７がインバータＩ５を介し
Ｌレベルになった信号が先にプントゲートＧ３に入力さ
れるため、ナントゲートＧ３の出力Ｓ９は変化しない。

こうして、ワンショットマルチバイブレータ７から設定
されたパルス幅の出力Ｓ７が出力されるとトランジスタ
Ｔｒｉがオンとなり、主放電回路を介して電極１とワー
ク２間のギャップに電源電圧を印加する（第３図（ｅ）
参照）。そして、放電が生じると、第３図（ｊ）に示す
ように放電電流Ｉが流れ、ギャップ電圧ＶＧが低下する
ため、コンパレータ４の出力Ｓ５は第３図（ｆ）に示す
ようにＬレベルに切換ねる。そして、設定された幅のパ
ルスが出力され、ワンショットマルチバイブレータ７の
出力Ｓ７がＬレベルになると（第３図（ｈ）参照）、ト
ランジスタＴｒ１はオフとなり、ワーク２と電極１間の
電圧印加は停止する。

ワンショットマルチバイブレータ７の出力Ｓ７がＬレベ
ルになるとインバータＩ５を介してＨレベルの信号がナ
ントゲートＧ３に入力されるので、ナントゲートＱ３の
すべての入力はＨレベルとなり、該ナントゲートＧ３の
出力Ｓ９は第３図（ｈ）に示すようにＬレベルに切換ね
り、印加電圧オフ期間を規定するワンショットマルチバ
イブレータ８をトリガし、該ワンショットマルチバイブ
レータ８より、設定された幅のＨレベルのパルス出力Ｓ
８を出力する。なお、ワンショットマルチバイブレータ
７の出力Ｓ７が停止し、Ｌレベルになったとき、インバ
ータ■４を介して、ナントゲートＧ１にはＨレベルの信
号が入力されるが、この信号はディレィ回路ｒ４・Ｃ４
で遅延されているために、ワンショットマルチバイブレ
ータ８の出力信号　Ｇ８が先に出て、インバータＩ６を
介してナントゲートＧ１の該信号の入力端子をＬレベル
にするため、ナントゲートＧ２の出力Ｓ２は立下らずワ
ンショットマルチバイブレータ５をトリガしない。

かくして、ワンシミツトマルチバイブレータ８の出力Ｓ
８がＨレベルとなると、インバータＩ３を介して、Ｌレ
ベルの信号をナントゲートＧ２に入力するから、ナント
ゲートＧ２の出力Ｓ２はＨレベルに切換ねる。そして、
ワンショットマルチバイブレータ８の設定された幅のパ
ルス出力Ｓ８が終了すると、ナントゲートＱ１の入力は
すべてＨレベルとなるから、ナントゲートＧ１の出力Ｓ
２はＬレベルに切換ねり、ワンショットマルチバイブレ
ータ５をトリガして、前述した動作を繰り返すこととな
る。

なお、ワンショットマルチバイブレータ８の出力Ｓ８が
停止し［、レベルに切換わったとき、上記出力Ｓ８のイ
ンバータ■３を介してＨレベルに切換ねるが、ディレィ
回路ｒ３・Ｇ３で遅延されてナントゲートＧ２に入力さ
れるため、ワンシミツトマルチバイブレータ５が先に作
動し、その出力Ｓ３をインバータＩ２でインバー１−シ
たＬレベルの信号がナントゲートＧ２に入力されるから
、該ナントゲートＧ２の出力Ｓ６が立下ることはなく、
ワンショットマルチバイブレータ７をトリガさせること
はない。

以上のように、トランジスタＴｒ２をＡ級動作させ、電
流を除々に増大させていき、電極１とワーク２間の電圧
が設定比較電圧以にとなり、該電極１とワーク２間が絶
縁回復したことを検出した後、トランジスタＴｒ１を設
定時間幅だけオンさせ、ｉ！１ｔｔ４１とワーク２問に
電源電圧を印加して放電を生じせしめ、このトランジス
タＴｒ１の設定幅のオン時間が終了すると設定時間幅だ
け電極１とワーク２１ｉｌへの電圧印加を停止した俊、
上記トランジスタＴｒ２を作動させ、電流を除々に増大
させながら、電極１とワーク２間の絶縁回復を確認し、
再び上記動作を開始させる。そのため、仕上加工のよう
な場合には、わずかな電流しか流さない状態において絶
縁回復を検出し、荒加工の場合には電流が除々に増大し
ていくから、この場合にも絶縁回復を検出することがで
きる。

なお、上記動作において、ワンシミツトマルチバイブレ
ータ７が出力パルスＳ７を出力中に放電が生じた正常な
動作の場合であるが、この出力パルス８７期間中に放電
が生じなかった場合は、この出力パルスＳ７の終了後ト
ランジスタＴｒｉはオフとなり、電極１とワーク２１１
１に電圧が印加されなくなるから、コンパレータ４の出
力Ｓ５はＬレベルとなりインバータ■１の出力はＨレベ
ルとなる。そのため、ワンシミツトマルチバイブレータ
８の出力パルスＳ８が終了し、インバータ６の出力がＨ
レベルになると、ナントゲートＧ１の出力Ｓ２はＬレベ
ルに切換ねるから、ワンショットマルチバイブレータ５
をトリガし、前述した動作を繰り返すこととなる。

上記実施例においては、主放電回路Ｔｒ１のオン時間、
即ち、ワンショットマルチバイブレータ７の出力パルス
Ｓ７の幅は一定であるが、放電開始後の放電電流パルス
幅を一定にする、いわゆるアイソパルス方式にするとき
には、上記ワンシミツトマルチバイブレータ７を再トリ
ガ可能なワンショットマルチバイブレータで構成し、こ
のワンシミツトマルチバイブレータをトリガする構成を
第４図のようにすればよい。

第４図において、７′は第２図の７に代えて用いる再ト
リガ可能なワンシミットマルブ・バイブレータで、Ｇ２
は第２図のナントゲートＧ２．４゜１１は第２図におけ
るコンパレータ４．インバータ■１である。そして、上
記インバータ１１の出力は抵抗ｒ５．コンデンサＣ５で
構成される微分回路で微分され、該微分回路の出力はオ
アゲートＧ５に入力され、又ナントゲートＧ２の出力も
該オアゲートＧ５に入力されると共に、ナントゲートＧ
２の出力はワンショットマルチバイブレータ７′の作動
禁止入力端子ＣＬＲに入力されている。

前述したように、ナントゲートＧ２の出力Ｓ６がＨレベ
ルから［、レベルに切換ねると、ワンシミツトマルチバ
イブレータ７′の作動禁止を解除すると共にワンシミツ
トマルチバイブレータ７′をトリガするため、ワンシ１
ットマルチパイプレータフ′は出力パルスＳ７を出力す
る（第５図参照、及び第３図参照）。電極１とワーク２
間に電圧が印加され、コンパレータ４の出力Ｓ５はＨレ
ベルとなり、その後放電が生じ、コンパレータ４の出力
Ｓ５がＬレベルに切換ねると、該コンパレータ４の出ツ
ノＳ５をインバートするインバータ■１の出力Ｓ１０は
ＬレベルからＨレベルに切換わり、微分回路ｒ５・Ｃ５
からはプラスの微分パルスＳ１１が出力され（第５図参
照）、オアゲートＧ５を介して、該微分パルスＳ１１が
ワンショットマルチバイブレータ７′を再トリガする。

その結果、ワンショットマルチバイブレータ７′からは
放電開始後所定幅Ｔのパルスを出力し、放電パルス電流
幅を一定にする。

（又、上記三角波発生回路６の構成は例えば第６図のよ
うな構成によって三角波を得るようにしている。

即ち、第２図のワンショットマルチバイブレータ５の出
力をインバータＩ８でインバートし、アナログスイッチ
ＳＷに入力する。そのため、ワンショットマルチバイブ
レータ５から出力Ｓ３が出されるとアナログスイッチＳ
ＷはオフとなりコンデンサＣ１０は充電を開始する。こ
の充雷電肚は差動アンプ１０の一方の端子に入力され、
又、他方の端子には、トランジスタＴｒ２に直列に接続
された抵抗Ｒ２の両端の電位を各々抵抗Ｒ，Ｒで分圧し
た電圧の差を増幅する差動アンプ１１の出力が入力され
ており、該差動アンプ１１の出力とコンデンサＣ１０の
充電電圧の差がトランジスタＴｒ２のペースに印加され
るようになつ【いる。

そのため、コンデンサＣ１０の充電？ｌ１ｆＥＥは、抵
抗Ｒ１０，コンデンサＣ１０の値によって決まる時、定
数のステップ応答になるが、差動アンプ１０により直線
的に増加する電圧として変換され、トランジスタＴｒ２
のベースに印加されることとなる。

また、上記実施例において、トランジスタＴｒ１のオン
時間（ワンショットマルチバイブレータ７の出力パルス
幅）が終了した後、ただちにワンショットマルチバイブ
レータ５を作動させ、トランジスタＴｒ２を作動させて
微小電流を流さずに印加電圧をオフにするワンショット
マルチバイブレータ８を設けた理由は、放電終了直後に
は最小の絶縁回復時間が必要であり、この時間内にトラ
ンジスタＴｒ２を介して！ｉ流を流すことは有害である
こと、また、大面積の１！楡で加工するときに比べて、
小面積で加工１゛るときは一般に電圧印加を停止する時
間を大きくする必要があるが、このとぎは小面積のため
絶縁回復が早く、それに従ってトランジスタＴｒ１を早
＜ＯＮにすると次の放電で絶縁回復が不良だったりアー
クになったりしやすいから、電圧印加を停止さゼるワン
ショットマルチバイブレータ８を入れて、電圧印加停止
時間を調整できるようにしている。

また、上記実施例では、ワンショットマルチバイブレー
タ５の出力パルスＳ３を、ギャップ電圧ＶＧが設定所定
レベルまで達し、ギＶツブの絶縁回復が検出されたとき
出されるコンパレータの出力でその出力を停止させ、ト
ランジスタＴｒ２の動作を停止させたが、必ずしも、絶
縁回復が検出されるとただちにトランジスタＴｒ２の動
作を停止させる必要もなく、このトランジスタＴｒ２の
停止は少なくとも絶縁回復を検出した後、トランジスタ
Ｔｒ１をオンさせるワンショットマルチバイブレータ７
の出力パルスが終わるまでの間に停止させればよい。例
えば、ワンショットマルチバイブレータの出力Ｓ７の立
下りでワンショットマルチバイブレータ５の出力を停止
させ、トランジスタＴｒ２の動作を停止させてもよい。

又、上記実施例において、ワンショットマルチバイブレ
ータ５，７．８を、デジタルカウンタに変え、各々トリ
ガが人力されると、設定された値まで出力を出力させる
ようなものでもよい。ざらにワンショットマルチバイブ
レータ５は、ナントゲートＧ１の立上り、立下りで反転
するフリップ７０ツブに変えてもよい。

発明の効果以上述べたように、本発明は、絶縁回復を検出するため
の小電流供給回路の電流は時間とともに増大するため、
仕上加工の場合においては、供給電流が小さい内に絶縁
回復を検出する電圧レベルまでギャップ電圧が上昇する
から、この小電流供給回路からの電流によって絶縁回復
が遅れるということはなく、又、荒加工時においては、
電極とワーク間の電圧印加停止時間が艮いため、その間
にこの小電流供給回路から供給される電流は増大し、比
較的大電流となるから、ギャップの汚れが著しい場合で
も、ギャップ電圧の変動が少なく、絶縁回復を示す所定
レベルの電圧を確実に検出することができる。

【図面の簡単な説明】

第１図は、本発明の一実施例の放電加工電源の基本回路
図、第２図は、同実施例における基本回路を制御する制
御回路図、第３図は、同実施例の動作タイミングチャー
ト、第４図は、同実施例においてアイソパルス方式に変
える場合の要部ブロック図、第５図は、アイソパルス方
式を採用したときの要部動作タイミングチャート、第６
図は、三角波発生回路のブロック図、第７図は、従来例
の概要図、第８図は、従来例の動作タイミングチャート
である。１・・・電極、２・・・ワーク、３・・・ｒａｍ。Ｔｒｌ、Ｔｒ２・・・トランジスタ、４・・・コンパレ
ータ、５．７．８・・・ワンショットマルチバイブレー
タ、６・・・三角波発生回路。第１図第１凶第４図第５図

Claims

【特許請求の範囲】

（１）電極とワーク間のギャップにオン・オフするスイ
ッチング素子を介して電圧を印加し、放電を生じせしめ
る主放電回路と並列に上記電極とワーク間に放電が生じ
ない程度の小電流を供給する小電流供給回路を接続し、
上記スイッチング素子がオフ中に上記小電流供給回路か
ら供給さる小電流によりギャップ電圧が上昇することに
よりギャップ絶縁回復を検知した後、上記スイッチング
素子をオンにする放電加工電源において、上記小電流供
給回路は上記スイッチング素子がオフになった後電流供
給を開始し、供給電流を漸増させる回路で構成されてい
ることを特徴とする放電加工電源。
（２）上記小電流供給回路は、上記スイッチング素子が
オフになった後、設定された時間経過後電流供給を開始
する特許請求の範囲第１項記載の放電加工電源。
（３）上記小電流供給回路は、ギャップ電圧が設定所定
レベル以上に達したとき動作を停止する特許請求の範囲
第１項記載の放電加工電源。