JPS63306208A - タービン翼 - Google Patents
タービン翼Info
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- JPS63306208A JPS63306208A JP63125628A JP12562888A JPS63306208A JP S63306208 A JPS63306208 A JP S63306208A JP 63125628 A JP63125628 A JP 63125628A JP 12562888 A JP12562888 A JP 12562888A JP S63306208 A JPS63306208 A JP S63306208A
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- Japan
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- land
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- spire
- radius
- rotor
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- 238000005452 bending Methods 0.000 claims description 10
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 claims description 3
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- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 16
- 238000013461 design Methods 0.000 description 9
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- 238000012986 modification Methods 0.000 description 3
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Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01D—NON-POSITIVE DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, e.g. STEAM TURBINES
- F01D5/00—Blades; Blade-carrying members; Heating, heat-insulating, cooling or antivibration means on the blades or the members
- F01D5/30—Fixing blades to rotors; Blade roots ; Blade spacers
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01D—NON-POSITIVE DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, e.g. STEAM TURBINES
- F01D5/00—Blades; Blade-carrying members; Heating, heat-insulating, cooling or antivibration means on the blades or the members
- F01D5/30—Fixing blades to rotors; Blade roots ; Blade spacers
- F01D5/3007—Fixing blades to rotors; Blade roots ; Blade spacers of axial insertion type
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Turbine Rotor Nozzle Sealing (AREA)
- Joining Of Building Structures In Genera (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、翼を備えたタービンに関し、特に側入ロター
ビン翼の根元部をタービンのロータの溝の中に固定する
改良型装置に関する。
ビン翼の根元部をタービンのロータの溝の中に固定する
改良型装置に関する。
蒸気タービン又はガスタービンのようなタービンでは、
複数の回転可能な翼が軸方向に整列したタービン・ロー
タのまわりに円形の列状に設けられ、翼はそれぞれロー
タから半径方向に延びている。翼列はタービン内を軸方
向に流れる作動流体の力を受け、それによりロータ及び
翼列が回転する。４作動中、回転翼は遠心力によって生
じる擬似定常状態の応力及び作動流体によって生じる曲
げモーメントを受ける。タービン起動時及び停止時に上
記擬似定常状態の応力の発生及び消失が周期的に繰り返
されることにより翼の付属構造の低サイクル疲労が生じ
る。その上、翼の振動により相当大きな応力が付属構造
に作用するので高サイクル疲労が生じることになる。
複数の回転可能な翼が軸方向に整列したタービン・ロー
タのまわりに円形の列状に設けられ、翼はそれぞれロー
タから半径方向に延びている。翼列はタービン内を軸方
向に流れる作動流体の力を受け、それによりロータ及び
翼列が回転する。４作動中、回転翼は遠心力によって生
じる擬似定常状態の応力及び作動流体によって生じる曲
げモーメントを受ける。タービン起動時及び停止時に上
記擬似定常状態の応力の発生及び消失が周期的に繰り返
されることにより翼の付属構造の低サイクル疲労が生じ
る。その上、翼の振動により相当大きな応力が付属構造
に作用するので高サイクル疲労が生じることになる。
本発明の目的は、遠心力、曲げモーメント及び振動に起
因して生じる局部ピーク応力を減じることにより、付属
構造の一体性に及ぼす遠心力、曲げモーメント及び振動
の悪影響を軽減するロータへのタービン翼の改良型取付
は装置を提供し、ロータの溝の形成の際のバイトの破−
損率を低下させることにある。
因して生じる局部ピーク応力を減じることにより、付属
構造の一体性に及ぼす遠心力、曲げモーメント及び振動
の悪影響を軽減するロータへのタービン翼の改良型取付
は装置を提供し、ロータの溝の形成の際のバイトの破−
損率を低下させることにある。
本発明の一般化された態様では、タービン翼の根元部の
改良型設計及びタービンのロータへの溝の改良型配設設
計が提供される。特許請求の範囲Ｃ記載された本発明は
、一体シュラウド及びプラットホームを有する翼、互い
に取付けられていない翼、非一体シュラウドによって接
合されている翼及びプラットホームのない翼と連携して
用いられる。
改良型設計及びタービンのロータへの溝の改良型配設設
計が提供される。特許請求の範囲Ｃ記載された本発明は
、一体シュラウド及びプラットホームを有する翼、互い
に取付けられていない翼、非一体シュラウドによって接
合されている翼及びプラットホームのない翼と連携して
用いられる。
本発明は、第１図、第２図、第３図及び第４図に示すよ
うな真直ぐな側入口翼の根元部及びロータの溝、並びに
例えば、関連のあるエアフォイル部分の弧状形状をほぼ
たどるように第２図及び第３図の横断面図と垂直な方向
に円弧をたどる湾曲側入口具及び湾曲ロータ・溝に用い
ることができる。成る一つの態様では、本発明によりラ
ンド部の幅を狭め、タービンの翼の根元部に形成された
タング又はテノンのそれぞれと関連のあるフィレットの
曲率半径を大きくすることによって翼付属構造の応力レ
ベルが減少する。加えて、フィレットの曲率半径はそれ
ぞれ、応力レベルを翼の根元部のタング間で一層均一に
するように定められている。ランド部の幅の減少は、ラ
ンド部接触応力を所定の設計の翼について従来技術にお
いて生じるランド部接触応力よりも高くすることによっ
て達成される。
うな真直ぐな側入口翼の根元部及びロータの溝、並びに
例えば、関連のあるエアフォイル部分の弧状形状をほぼ
たどるように第２図及び第３図の横断面図と垂直な方向
に円弧をたどる湾曲側入口具及び湾曲ロータ・溝に用い
ることができる。成る一つの態様では、本発明によりラ
ンド部の幅を狭め、タービンの翼の根元部に形成された
タング又はテノンのそれぞれと関連のあるフィレットの
曲率半径を大きくすることによって翼付属構造の応力レ
ベルが減少する。加えて、フィレットの曲率半径はそれ
ぞれ、応力レベルを翼の根元部のタング間で一層均一に
するように定められている。ランド部の幅の減少は、ラ
ンド部接触応力を所定の設計の翼について従来技術にお
いて生じるランド部接触応力よりも高くすることによっ
て達成される。
第１図及び第４図は蒸気タービンで使用される真直ぐな
側人ロタービン翼１１を示し、このタービン翼１１は根
元部１３、エアフォイル部１５及び根元部１３とエアフ
ォイル部との間に位置したプラットホーム部を有してい
る。第２図及び第３図にさらに示すように、側入口翼の
根元部１３は両側においてのこ歯状になっているが、対
称面１８に沿って全体的に尖塔状になっている。根元部
１３は長さ方向回転軸線２２を有するタービンのロータ
２１に形成された相補形状の溝１９に嵌合しているので
１１は擬似定常状態の応力及び！ＩＩ＋応力に抗した状
態で固定されている。蒸気タービンの多くの側人口翼の
根元部は遠心力に耐え、しかも曲げ剛性が高くなるよう
に上方のこ歯状部分２３と中間のこ歯状部分２５と下方
のこ歯状部分とから成っている。
側人ロタービン翼１１を示し、このタービン翼１１は根
元部１３、エアフォイル部１５及び根元部１３とエアフ
ォイル部との間に位置したプラットホーム部を有してい
る。第２図及び第３図にさらに示すように、側入口翼の
根元部１３は両側においてのこ歯状になっているが、対
称面１８に沿って全体的に尖塔状になっている。根元部
１３は長さ方向回転軸線２２を有するタービンのロータ
２１に形成された相補形状の溝１９に嵌合しているので
１１は擬似定常状態の応力及び！ＩＩ＋応力に抗した状
態で固定されている。蒸気タービンの多くの側人口翼の
根元部は遠心力に耐え、しかも曲げ剛性が高くなるよう
に上方のこ歯状部分２３と中間のこ歯状部分２５と下方
のこ歯状部分とから成っている。
上方のこ歯状部分２３は翼のプラットホーム部１７に隣
接した状態で根元部１３の両側に設けられた２つの上方
タング３１を含む、それぞれ曲率半径ｒｔを有する２つ
の上方フィレット３３が根元部１３の両側で距離ｉｄの
間隔をへだて、フィレット３３はそれぞれ上方タング３
１とプラットホーム部１７との間に位置している。隣り
合った上方フィレット３３と上方タング３１との間にそ
れぞれ位置した１つの上方ランド３５がタービン作動中
に力を根元部の上方のこ歯状部分２３からロータ２１へ
伝える。
接した状態で根元部１３の両側に設けられた２つの上方
タング３１を含む、それぞれ曲率半径ｒｔを有する２つ
の上方フィレット３３が根元部１３の両側で距離ｉｄの
間隔をへだて、フィレット３３はそれぞれ上方タング３
１とプラットホーム部１７との間に位置している。隣り
合った上方フィレット３３と上方タング３１との間にそ
れぞれ位置した１つの上方ランド３５がタービン作動中
に力を根元部の上方のこ歯状部分２３からロータ２１へ
伝える。
中間の二面状部分２５はプラットホーム部１７から遠去
かる方向に上方部分２３から延びているが、翼の根元部
１３の両側に対称的に位置した２つの中間タング３６及
びそれぞれ上方タング３１と中間タング３６との間で根
元部１３の各側に位置した２つの中間フィレット３７を
有している。
かる方向に上方部分２３から延びているが、翼の根元部
１３の両側に対称的に位置した２つの中間タング３６及
びそれぞれ上方タング３１と中間タング３６との間で根
元部１３の各側に位置した２つの中間フィレット３７を
有している。
隣り合った中間フィレットと中間タング３６との間にそ
れぞれ２つの中間ランド４１がタービン作動中に力を根
元部の中間のこ歯状部分２５からロータ２１に伝える。
れぞれ２つの中間ランド４１がタービン作動中に力を根
元部の中間のこ歯状部分２５からロータ２１に伝える。
プラットホーム部１７から遠去かる方向に中間部分２５
から延びた根元部下方のこ歯状部分２７は、同様に根元
部１３の両側に位置した２つの下方タング４３、それぞ
れ中間タング３６と下方タング４３との間に位置した一
対の下方フィレット４３及び隣り合った下方フィレット
４５と下方タング４３との間に位置して、タービン作動
中に力を下方のこ歯状部分２７からロータに伝える一対
の下方ランド４７を含む。
から延びた根元部下方のこ歯状部分２７は、同様に根元
部１３の両側に位置した２つの下方タング４３、それぞ
れ中間タング３６と下方タング４３との間に位置した一
対の下方フィレット４３及び隣り合った下方フィレット
４５と下方タング４３との間に位置して、タービン作動
中に力を下方のこ歯状部分２７からロータに伝える一対
の下方ランド４７を含む。
従来、タング３１．３６．４３に作用する曲げモーメン
ト及びこれに起因して生じる応力を最少限に抑えるため
に曲率半径ｒｔを０．０９ｄ未満の値、同ｒｍを０．０
５ｄ未満の値、同ｒｂを０００５ｄ未満の値に制限する
ことが通常行なわれている。というのは、曲率半径を大
きくするためにはランドを対称面１８に関してタングに
沿って外方に設ける必要があるが、その結果としてラン
ドのタングまわりの曲げモーメントが増大し、曲率半径
を大きくする意味がなくなってしまうからである。タン
グに作用する曲げモーメントを増大させないでフィレッ
トの曲率半径を大きくする一手法としてランドの投影幅
を減じることが提案されている。ランドの投影幅はラン
ドを対称面１８と垂直で且つロータの軸線と平行な平面
に投影させたときのランドの幅である。従来、ランド３
５に作用する圧力が増大するとこれらと連携したタング
３１が圧潰し根元部１３がロータの溝１９カ）ら抜は出
るので上方ランド３５についてはランド投影幅を０．６
７ｒｔ以下にすることができないと考えられている。同
様な理由で中間ランド４１、下方ランド４７の投影幅は
それぞれ１．３８ｒｍ、１．３８ｒｂ以下には減じられ
ていない。しかしながら、従来実施されていた工学的設
計とは対照的に、ランド３７．４１．４７の投影幅を上
記限度よりも大幅に狭くし、例えば上方ランド３５、中
間ランド４１、下方ランド４７の投影幅をそれぞれ０．
５２ｒｔ、１．０４ｒｍ、０．９８ｒｂまで減じること
ができるということが分った。その理由はランドの付近
の応力の状態が根元部１３内の三軸圧縮応力状態である
からである。この応力状態はタングの構造的な降伏を防
ぐことが知られている。
ト及びこれに起因して生じる応力を最少限に抑えるため
に曲率半径ｒｔを０．０９ｄ未満の値、同ｒｍを０．０
５ｄ未満の値、同ｒｂを０００５ｄ未満の値に制限する
ことが通常行なわれている。というのは、曲率半径を大
きくするためにはランドを対称面１８に関してタングに
沿って外方に設ける必要があるが、その結果としてラン
ドのタングまわりの曲げモーメントが増大し、曲率半径
を大きくする意味がなくなってしまうからである。タン
グに作用する曲げモーメントを増大させないでフィレッ
トの曲率半径を大きくする一手法としてランドの投影幅
を減じることが提案されている。ランドの投影幅はラン
ドを対称面１８と垂直で且つロータの軸線と平行な平面
に投影させたときのランドの幅である。従来、ランド３
５に作用する圧力が増大するとこれらと連携したタング
３１が圧潰し根元部１３がロータの溝１９カ）ら抜は出
るので上方ランド３５についてはランド投影幅を０．６
７ｒｔ以下にすることができないと考えられている。同
様な理由で中間ランド４１、下方ランド４７の投影幅は
それぞれ１．３８ｒｍ、１．３８ｒｂ以下には減じられ
ていない。しかしながら、従来実施されていた工学的設
計とは対照的に、ランド３７．４１．４７の投影幅を上
記限度よりも大幅に狭くし、例えば上方ランド３５、中
間ランド４１、下方ランド４７の投影幅をそれぞれ０．
５２ｒｔ、１．０４ｒｍ、０．９８ｒｂまで減じること
ができるということが分った。その理由はランドの付近
の応力の状態が根元部１３内の三軸圧縮応力状態である
からである。この応力状態はタングの構造的な降伏を防
ぐことが知られている。
実験により確認されたこととして、これらランドの投影
幅を適当にとれば、圧潰及び抜出しの原因となる望まし
くない程度の降伏は生じない、かかる実験から、局部ピ
ーク応力を減じ、ロータの溝の形成の際のバイトの破損
を減じる設計を行なうことにより遠心力、曲げモーメン
ト及び振動の悪影響を軽減する翼根元部を構成するため
に根元部に係る以下の寸法上の比率が定められた。これ
らの比率は、ｒｔが少なくとも０．１３ｄ％ｗｔが０．
６５ｒｔ以下、ｒｍが少なくとも０．０７５ｄ、ｗｍが
１．２５ｒｍ以下、ｒｂが少なくとも０．０７５ｄ％ｗ
ｂが１．２５ｒｂ以下である第５図は、幾つかの実施例
における本発明の根元部の設計をさらに規定するために
用いられるパラメータ間の関係を示す翼の根元部の輪郭
図である。特定の実施例は後掲の表に記載されたパラメ
ータの数値に基いて構成される。
幅を適当にとれば、圧潰及び抜出しの原因となる望まし
くない程度の降伏は生じない、かかる実験から、局部ピ
ーク応力を減じ、ロータの溝の形成の際のバイトの破損
を減じる設計を行なうことにより遠心力、曲げモーメン
ト及び振動の悪影響を軽減する翼根元部を構成するため
に根元部に係る以下の寸法上の比率が定められた。これ
らの比率は、ｒｔが少なくとも０．１３ｄ％ｗｔが０．
６５ｒｔ以下、ｒｍが少なくとも０．０７５ｄ、ｗｍが
１．２５ｒｍ以下、ｒｂが少なくとも０．０７５ｄ％ｗ
ｂが１．２５ｒｂ以下である第５図は、幾つかの実施例
における本発明の根元部の設計をさらに規定するために
用いられるパラメータ間の関係を示す翼の根元部の輪郭
図である。特定の実施例は後掲の表に記載されたパラメ
ータの数値に基いて構成される。
今、第５図を参照すると、翼の根元部の輪郭は原点Ｏを
基準に定められる。直線Ｌ１が対称軸１００に対して角
度Ａ２をなして原点の下方、ＣＹ２・５ｅｃＡ２の距離
のところで対称軸１００と交わっている。直線Ｌ２は対
称軸１００に対して（Ａ２−Ａｔ）の角度で差し向けら
れて直線Ｌ１から距離１Ｄ３１１れて位置する点で対称
軸と交わっているが、この距離は直線Ｌ１と直角な方向
で測定されている。直線Ｌ３が対称軸１００と直角であ
って原点から上方に距離Ｄ１のところでこれと交わって
いるが、この直線は根元部１３とプラットホーム部１７
との接合部を表わしている。
基準に定められる。直線Ｌ１が対称軸１００に対して角
度Ａ２をなして原点の下方、ＣＹ２・５ｅｃＡ２の距離
のところで対称軸１００と交わっている。直線Ｌ２は対
称軸１００に対して（Ａ２−Ａｔ）の角度で差し向けら
れて直線Ｌ１から距離１Ｄ３１１れて位置する点で対称
軸と交わっているが、この距離は直線Ｌ１と直角な方向
で測定されている。直線Ｌ３が対称軸１００と直角であ
って原点から上方に距離Ｄ１のところでこれと交わって
いるが、この直線は根元部１３とプラットホーム部１７
との接合部を表わしている。
直線Ｌ４が直線Ｌ１から測定して角度ＡＮＩで原点から
延びている。直線Ｌ５は直線Ｌ４と平行である、これか
ら下方に距＠ｙｔだけ離れて延びている。直線Ｌ６は直
線Ｌ４と平行関係にこれから距離Ｙ１２だけ下方にある
。直線Ｌ１から角度ＡＮ２で差し向けられた直線Ｌ７が
直線Ｌ１とＲ４との交点から下方に距ＩＹ３のところで
直線Ｌ１と交差しているが、距離Ｙ３は直線Ｌ１に沿っ
て測定されている。直線Ｌ７と平行な直線Ｌ８が直線Ｌ
１とＲ５との交点から距離１Ｙ７たけ下方のところで直
線Ｌ１と交差しているが、距離Ｙ７も直線Ｌ１に沿って
測定されている。直線Ｌ９は対称軸１００と直角である
が、直線Ｌ１とＲ６との交点から距離Ｙ１１だけ下方の
ところで直線Ｌ１と交差しており、距＠ｙｔｔはこれ又
直線Ｌ１に沿って測定されている。
延びている。直線Ｌ５は直線Ｌ４と平行である、これか
ら下方に距＠ｙｔだけ離れて延びている。直線Ｌ６は直
線Ｌ４と平行関係にこれから距離Ｙ１２だけ下方にある
。直線Ｌ１から角度ＡＮ２で差し向けられた直線Ｌ７が
直線Ｌ１とＲ４との交点から下方に距ＩＹ３のところで
直線Ｌ１と交差しているが、距離Ｙ３は直線Ｌ１に沿っ
て測定されている。直線Ｌ７と平行な直線Ｌ８が直線Ｌ
１とＲ５との交点から距離１Ｙ７たけ下方のところで直
線Ｌ１と交差しているが、距離Ｙ７も直線Ｌ１に沿って
測定されている。直線Ｌ９は対称軸１００と直角である
が、直線Ｌ１とＲ６との交点から距離Ｙ１１だけ下方の
ところで直線Ｌ１と交差しており、距＠ｙｔｔはこれ又
直線Ｌ１に沿って測定されている。
直線ＬＩＯは直線Ｌ９と平行関係にこれから距１！ＩＤ
４だけ下方にある。直線Ｌｌｌは直線Ｌ２と平行にこれ
から距！！Ｄ２だけ離隔しているが、直線Ｌｌｌは直線
Ｌ２と原点０との間に位置している。半径がＲ１、中心
が直線Ｌ３から距離１ｉｃＹ３、下方に位置する円弧が
直線Ｌ１１と接しているが、距離ｃＹ３は直線Ｌ３から
垂直方向に測定されている。半径Ｒ２の円弧が直線Ｌ４
及びＬｌｌと接し、この半径Ｒ２は第２図では「ｒｔ」
として示されている。
４だけ下方にある。直線Ｌｌｌは直線Ｌ２と平行にこれ
から距！！Ｄ２だけ離隔しているが、直線Ｌｌｌは直線
Ｌ２と原点０との間に位置している。半径がＲ１、中心
が直線Ｌ３から距離１ｉｃＹ３、下方に位置する円弧が
直線Ｌ１１と接しているが、距離ｃＹ３は直線Ｌ３から
垂直方向に測定されている。半径Ｒ２の円弧が直線Ｌ４
及びＬｌｌと接し、この半径Ｒ２は第２図では「ｒｔ」
として示されている。
半径Ｒ３の円弧が直線Ｌｉｔ及びＬｌと、半径Ｒ４の円
弧が直線Ｌ１及びＬｌと、半径Ｒ５の円弧が直線Ｌ７及
びＬｌとそれぞれ接している。半径Ｒ６の円弧が直線Ｌ
２及びＲ５と接しているが、この半径Ｒ６は第２図では
ｒｒｍＪで示されている。半径Ｒ７の円弧が直線Ｌ５及
びＬｌと、半径Ｒ８の円弧が直線Ｌ１及びＲ８と、半径
Ｒ９の円弧が直線Ｌ８及びＬｌとそれぞれ接している。
弧が直線Ｌ１及びＬｌと、半径Ｒ５の円弧が直線Ｌ７及
びＬｌとそれぞれ接している。半径Ｒ６の円弧が直線Ｌ
２及びＲ５と接しているが、この半径Ｒ６は第２図では
ｒｒｍＪで示されている。半径Ｒ７の円弧が直線Ｌ５及
びＬｌと、半径Ｒ８の円弧が直線Ｌ１及びＲ８と、半径
Ｒ９の円弧が直線Ｌ８及びＬｌとそれぞれ接している。
ＲＩＯの円弧が直線Ｌ２及びＲ６と接しているが、この
半径ＲＩＯは第２図では「ｒｂ」として示されている。
半径ＲＩＯは第２図では「ｒｂ」として示されている。
半径Ｒ１１の円弧が直線Ｌ６及びＬｌと、半径Ｒ１２の
円弧が直線Ｌ１及びＬＩＯとそれぞれ接している。
円弧が直線Ｌ１及びＬＩＯとそれぞれ接している。
上記根元部１３の公称輪郭は次のようにして決められる
。すなわち、半径Ｒ１の円弧と直線Ｌ３との交点からこ
の円弧を直線Ｌｌｌとの接点までたどり、次に、直線１
１を半径Ｒ２の円弧との接点までたどり、次に、半径Ｒ
２の円弧を直線Ｌ４との接点までたどり、次に、直線Ｌ
４を半径Ｒ３の円弧との接点までたどり（この線分Ｌ４
は根元部の上方ランド３５として先に示されている）、
次に、半径Ｒ３の円弧を直線Ｌ１との接点までたどり、
次に、直線Ｌ１を半径Ｒ４の円弧との接点までたどり、
次に、半径Ｒ４の円弧を直線Ｌ７との接点までたどり、
次に、直線Ｌ７を半径Ｒ５の円弧との接点までたどり、
次に、半径Ｒ５の円弧を直線Ｌ２との接点までたどり、
次に、直線Ｌ２を半径Ｒ６との接点までたどり、半径Ｒ
６の円弧を直線Ｌ５との接点までたどり、直線Ｌ５を半
径Ｒ７の円弧との接点までたどり（この線分Ｌ５は先に
根元部の中間ランド４１として示されている）、次に、
半径Ｒ７の円弧を直線Ｌ１との接点までたどり、次に、
直線Ｌ１を半径Ｒ８の円弧との接点までたどり、次に半
径Ｒ８の円弧を直線Ｌ８との接点までたどり、次に、直
線Ｌ８を半径Ｒ９の円弧との接点までたどり、次に、半
径Ｒ９の円弧を直線Ｌ２の接点までたどり、次に直線Ｌ
２を半径ＲＩＯの円弧との接点までたどり、次に、半径
ＲＩＯの円弧を直線Ｌ６を半径Ｒ１１の円弧との接点ま
でたどり（この線分は先に根元部の下方ランド４７とし
て示されている）、次に、半径Ｒ１１の円弧を直線Ｌ１
との接点までたどり、次に、直線Ｌ１を半径Ｒ１２の円
弧との接点までたどり、次に半径Ｒ１２の円弧を直線Ｌ
９との交点までたどり、次に、直線Ｌ９を根元部の中心
線との交点までたどる。
。すなわち、半径Ｒ１の円弧と直線Ｌ３との交点からこ
の円弧を直線Ｌｌｌとの接点までたどり、次に、直線１
１を半径Ｒ２の円弧との接点までたどり、次に、半径Ｒ
２の円弧を直線Ｌ４との接点までたどり、次に、直線Ｌ
４を半径Ｒ３の円弧との接点までたどり（この線分Ｌ４
は根元部の上方ランド３５として先に示されている）、
次に、半径Ｒ３の円弧を直線Ｌ１との接点までたどり、
次に、直線Ｌ１を半径Ｒ４の円弧との接点までたどり、
次に、半径Ｒ４の円弧を直線Ｌ７との接点までたどり、
次に、直線Ｌ７を半径Ｒ５の円弧との接点までたどり、
次に、半径Ｒ５の円弧を直線Ｌ２との接点までたどり、
次に、直線Ｌ２を半径Ｒ６との接点までたどり、半径Ｒ
６の円弧を直線Ｌ５との接点までたどり、直線Ｌ５を半
径Ｒ７の円弧との接点までたどり（この線分Ｌ５は先に
根元部の中間ランド４１として示されている）、次に、
半径Ｒ７の円弧を直線Ｌ１との接点までたどり、次に、
直線Ｌ１を半径Ｒ８の円弧との接点までたどり、次に半
径Ｒ８の円弧を直線Ｌ８との接点までたどり、次に、直
線Ｌ８を半径Ｒ９の円弧との接点までたどり、次に、半
径Ｒ９の円弧を直線Ｌ２の接点までたどり、次に直線Ｌ
２を半径ＲＩＯの円弧との接点までたどり、次に、半径
ＲＩＯの円弧を直線Ｌ６を半径Ｒ１１の円弧との接点ま
でたどり（この線分は先に根元部の下方ランド４７とし
て示されている）、次に、半径Ｒ１１の円弧を直線Ｌ１
との接点までたどり、次に、直線Ｌ１を半径Ｒ１２の円
弧との接点までたどり、次に半径Ｒ１２の円弧を直線Ｌ
９との交点までたどり、次に、直線Ｌ９を根元部の中心
線との交点までたどる。
新規な設計の根元部の一実施例に関して、数種のパラメ
ータのそれぞれの数値は表Ｉに規定されているが、この
表Ｉでは線寸法は単位がインチで、角度は単位が度（°
）で表わされ、Ｌ３はプラットホーム１７の下面に相当
している。翼がプラットホームを含まない変形例も表Ｉ
に示す数値で規定できるが、この場合にＬ３は翼のエア
フォイル部１５と根元部１３との接合部に沿う基準線で
あり、Ｌ３は対称軸１００と直角である。
ータのそれぞれの数値は表Ｉに規定されているが、この
表Ｉでは線寸法は単位がインチで、角度は単位が度（°
）で表わされ、Ｌ３はプラットホーム１７の下面に相当
している。翼がプラットホームを含まない変形例も表Ｉ
に示す数値で規定できるが、この場合にＬ３は翼のエア
フォイル部１５と根元部１３との接合部に沿う基準線で
あり、Ｌ３は対称軸１００と直角である。
根元部の第２及び第３の変形例が表ＩＩに掲げた数値で
規定されるが、この表ＩＩでは線寸法は単位がインチで
、角度は単位が度（゛）で表わされており、Ｌ３はプラ
ットホーム１７又は翼のエアフォイル部１５と根元部１
３との接合部に沿う基準線のいずれかに相当する。
規定されるが、この表ＩＩでは線寸法は単位がインチで
、角度は単位が度（゛）で表わされており、Ｌ３はプラ
ットホーム１７又は翼のエアフォイル部１５と根元部１
３との接合部に沿う基準線のいずれかに相当する。
再び第５図を参照して説明すると、楕円形フィレットを
含む第４の変形例が表ＩＩＩに示す数値で規定されるが
、この第４の変形例では、直線Ｌ１を半径Ｒ１２の円弧
との接点まで、Ｒ１２の円弧を直線Ｌ９との交点まで、
そして直線Ｌ９を根元部の中心線との交点までたどるの
ではなく、直線Ｌ１を幾つかの「楕円形フィレットのＸ
座標及びＹ座標の点」 （座標点の多対のうち第１の対
は根元部の中心線から垂直に測った距離を示し、座標点
の多対のうち第２の対は直線ＬＩＯから垂直上方に測っ
た距離を示す）を通る滑らかな曲線の上端の点までたど
り、次に、滑らかな曲線を直線Ｌ９との交点までたどり
、そして直線Ｌ９を根元部の中心線との交点までたどる
。この場合もまた、表ＩＩＩに規定された幾つかのパラ
メータのそれぞれの数値は線寸法の単位がインチ、角度
の単位が度じ）で表わされている。第４の変形例ではＬ
３は翼のプラットホーム１７の下面を示している。第５
の変形例においても同様に第５図及び表ＩＩＩに基づき
、翼はプラットホーム１７を含まず、直線Ｌ３はこれ又
、翼のエアフォイル部１５と根元部１３との接合部に沿
う基準線を示している。
含む第４の変形例が表ＩＩＩに示す数値で規定されるが
、この第４の変形例では、直線Ｌ１を半径Ｒ１２の円弧
との接点まで、Ｒ１２の円弧を直線Ｌ９との交点まで、
そして直線Ｌ９を根元部の中心線との交点までたどるの
ではなく、直線Ｌ１を幾つかの「楕円形フィレットのＸ
座標及びＹ座標の点」 （座標点の多対のうち第１の対
は根元部の中心線から垂直に測った距離を示し、座標点
の多対のうち第２の対は直線ＬＩＯから垂直上方に測っ
た距離を示す）を通る滑らかな曲線の上端の点までたど
り、次に、滑らかな曲線を直線Ｌ９との交点までたどり
、そして直線Ｌ９を根元部の中心線との交点までたどる
。この場合もまた、表ＩＩＩに規定された幾つかのパラ
メータのそれぞれの数値は線寸法の単位がインチ、角度
の単位が度じ）で表わされている。第４の変形例ではＬ
３は翼のプラットホーム１７の下面を示している。第５
の変形例においても同様に第５図及び表ＩＩＩに基づき
、翼はプラットホーム１７を含まず、直線Ｌ３はこれ又
、翼のエアフォイル部１５と根元部１３との接合部に沿
う基準線を示している。
再び第５図を参照するが、表ＩＶ、■、Ｖｆ及びＶｌｌ
はそれぞれ新規な設計の根元部のさらに別の変形例に係
るパラメータの数値を掲げているが、これらの変形例で
は、その他の表で規定される実施例と同様、Ｌ３は翼の
プラットホーム又は翼のエアフォイル部１５と根元部１
３との接合部に沿う基準線を示している。線寸法の単位
はインチ、角度の単位は度（°）である。
はそれぞれ新規な設計の根元部のさらに別の変形例に係
るパラメータの数値を掲げているが、これらの変形例で
は、その他の表で規定される実施例と同様、Ｌ３は翼の
プラットホーム又は翼のエアフォイル部１５と根元部１
３との接合部に沿う基準線を示している。線寸法の単位
はインチ、角度の単位は度（°）である。
フィレットの曲率半径を大きくすると共にランドの投影
幅を減じることによりフィレットを補強するけれどもこ
れと関連のあるタングに作用する曲げモーメントを大き
くしないようにするという本発明の思想を、タービンの
ロータ２１のまわりに円形の列状に設けられ、タービン
の翼の根元部１３が嵌合される複数の溝１９を形成する
複数の尖塔状部１１０にも応用することができる。
幅を減じることによりフィレットを補強するけれどもこ
れと関連のあるタングに作用する曲げモーメントを大き
くしないようにするという本発明の思想を、タービンの
ロータ２１のまわりに円形の列状に設けられ、タービン
の翼の根元部１３が嵌合される複数の溝１９を形成する
複数の尖塔状部１１０にも応用することができる。
第３図のロータの部分図に示すように尖塔状部１１０は
タービン作動中に翼１１から及ぼされる力に耐えるため
に、下方のこ歯状部分１１２、中間のこ歯状部分１１４
及び上方のこ面状部分１１６を含む。
タービン作動中に翼１１から及ぼされる力に耐えるため
に、下方のこ歯状部分１１２、中間のこ歯状部分１１４
及び上方のこ面状部分１１６を含む。
下方のこ歯状部分１１２はロータ２１と結合する位置に
あり、また、尖塔状部１１０の両側に対称的に設けられ
た一対の下方タング１１８を含んでいる。それぞれ曲率
半径が少なくとも０．４５ｄ（ｄは第２図に示す互いに
関連のある根元部の上方フィレット３３間の距離である
）の一対の下方フィレット１２０がそれぞれ下方タング
１１Ｂとロータ２１との間に位置している。下方のこ歯
状部分１１２も、下方フィレット１２０のそれぞれと翼
の根元部からの力を受ける下方タング１１８との間にそ
れぞれ位置した一対の下方ランド１２２を含む、各下方
フィレット１−２０はそれぞれの下方ランド１２２の隣
りに位置している。
あり、また、尖塔状部１１０の両側に対称的に設けられ
た一対の下方タング１１８を含んでいる。それぞれ曲率
半径が少なくとも０．４５ｄ（ｄは第２図に示す互いに
関連のある根元部の上方フィレット３３間の距離である
）の一対の下方フィレット１２０がそれぞれ下方タング
１１Ｂとロータ２１との間に位置している。下方のこ歯
状部分１１２も、下方フィレット１２０のそれぞれと翼
の根元部からの力を受ける下方タング１１８との間にそ
れぞれ位置した一対の下方ランド１２２を含む、各下方
フィレット１−２０はそれぞれの下方ランド１２２の隣
りに位置している。
翼の根元部の下方ランド４７からの力を受けるような位
置に設けることのできる２つの下方ランド１２２のそれ
ぞれの投影幅はｗｂである。尖塔状部の下方ランド１２
２及びその他のランドの投影幅の決定及び測定は上述し
たように、また当業者にとって明らかなように、根元部
のラント３５．４１又は４７についての投影幅の決定及
び測定と類似している０本発明によればｗｂは１．７５
ｓｂ以下である。
置に設けることのできる２つの下方ランド１２２のそれ
ぞれの投影幅はｗｂである。尖塔状部の下方ランド１２
２及びその他のランドの投影幅の決定及び測定は上述し
たように、また当業者にとって明らかなように、根元部
のラント３５．４１又は４７についての投影幅の決定及
び測定と類似している０本発明によればｗｂは１．７５
ｓｂ以下である。
中間のこ歯状部分１１４はロータの軸線２２から見て半
径方向外方に下方部分１１４から延びており、また、尖
塔状部の両側に対称的に設けられた一対の中間タング１
２４を含む。曲率半径ｓｍが０．０５ｄよりも大きな一
対の中間フィレット１２６がそれぞれ下方タング１１８
と中間タング１２８との間に位置している。翼の根元部
の中間ランド４１からの力を受けるような位置に設ける
ことのできる２つの中間ランド１２８のそれぞれの投影
幅ｗｍは１．７５５ｍ以下である。中間ランド１２８は
それぞれ、隣り合った中間フィレット１２６と中間タン
グ１２４との間に位置している。
径方向外方に下方部分１１４から延びており、また、尖
塔状部の両側に対称的に設けられた一対の中間タング１
２４を含む。曲率半径ｓｍが０．０５ｄよりも大きな一
対の中間フィレット１２６がそれぞれ下方タング１１８
と中間タング１２８との間に位置している。翼の根元部
の中間ランド４１からの力を受けるような位置に設ける
ことのできる２つの中間ランド１２８のそれぞれの投影
幅ｗｍは１．７５５ｍ以下である。中間ランド１２８は
それぞれ、隣り合った中間フィレット１２６と中間タン
グ１２４との間に位置している。
上方のこ歯状部分１１６はロータの軸線２２から見て半
径方向外方に中間部分１１４から延びており、また、尖
塔状部の両側に対称的に設けられた一対の上方タング１
３０を含む。曲率半径ｓｔが少なくとも０．７ｄ、好ま
しくは０．８ｄの一対の上方フィレット１３２がそれぞ
れ中間タング１２４と上方タング１３０との間に位置し
ている、根元部の上方ランド３５からの力を受けるよう
な位置に設けることのできる２つの上方ランド１３４の
それぞれの投影幅ｗｔは１．１０ｓｔ以下である。上方
ランド１３４はそれぞれ、隣り合った上方フィレット１
３２と上方タング１３０との間に位置している。
径方向外方に中間部分１１４から延びており、また、尖
塔状部の両側に対称的に設けられた一対の上方タング１
３０を含む。曲率半径ｓｔが少なくとも０．７ｄ、好ま
しくは０．８ｄの一対の上方フィレット１３２がそれぞ
れ中間タング１２４と上方タング１３０との間に位置し
ている、根元部の上方ランド３５からの力を受けるよう
な位置に設けることのできる２つの上方ランド１３４の
それぞれの投影幅ｗｔは１．１０ｓｔ以下である。上方
ランド１３４はそれぞれ、隣り合った上方フィレット１
３２と上方タング１３０との間に位置している。
尖塔状の溝の輪郭図である第５図は幾つかの実施例にお
いて本発明の尖塔状部の設計を一層明確に定めるのに用
いられるパラメータ間の関係を示している。特定の実施
例は以下の表に掲げたパラメータの数値によって具体的
に構成される。
いて本発明の尖塔状部の設計を一層明確に定めるのに用
いられるパラメータ間の関係を示している。特定の実施
例は以下の表に掲げたパラメータの数値によって具体的
に構成される。
今、第５図を参照すると、溝の輪郭はロータの溝１９の
対称軸２００上に位置した原点０を基準として定められ
る。直線Ｌ１が対称軸に対して角度Ａ２をなして原点の
下方、ＣＹ２・５ｅｃＡ２の距離のところで対称軸２０
０と交わっている。
対称軸２００上に位置した原点０を基準として定められ
る。直線Ｌ１が対称軸に対して角度Ａ２をなして原点の
下方、ＣＹ２・５ｅｃＡ２の距離のところで対称軸２０
０と交わっている。
直線Ｌ２は対称軸２００に対して（Ａ２−Ａｔ）の角度
で差し向けられて直線Ｌ１から距離Ｄ３１ｉれて位置す
る点で対称軸と交わっているが、この距離は直線Ｌ１と
直角な方向で測定されている。
で差し向けられて直線Ｌ１から距離Ｄ３１ｉれて位置す
る点で対称軸と交わっているが、この距離は直線Ｌ１と
直角な方向で測定されている。
直線Ｌ３が対称軸と直角であフて原点から上方に距１！
ＩＤＩのところでこれと交わっているが、この直線Ｌ３
は根元部１３とプラットホーム部１７との接合部を表わ
している。直線Ｌ４が直線Ｌ１から測っ角度ＡＮＩで原
点から延びている。直線Ｌ５は直線Ｌ４と平行である、
これから下方に距離Ｙ１だけ離れて延びている。直線Ｌ
６は直線Ｌ４と平行関係にこれから距離Ｙ１２だけ下方
にある。直線Ｌ１から角度ＡＮ２で差し向けられた直線
Ｌ７が直線ＬｌとＬ４との交点から下方に距離１１ｔＹ
３のところで直線Ｌｌと交差しているが、距離Ｙ３は直
線Ｌ１に沿って測定されている。直線Ｌ７と平行な直線
Ｌ８が直線Ｌ１とＬ５との交点から距ＭＹ７たけ下方の
ところで直線Ｌ１と交差しているが、距離ｌｉＹ７も直
線Ｌ１に沿って測定されている。直線Ｌ９は対称軸と直
角であるが、直線Ｌ１とＬ６との交点から距１ｊｉＹ１
１だけ下方のところで直線Ｌ１と交差しており、距！！
！ｙｔｔはこれ又直線Ｌ１に沿って測定されている。
ＩＤＩのところでこれと交わっているが、この直線Ｌ３
は根元部１３とプラットホーム部１７との接合部を表わ
している。直線Ｌ４が直線Ｌ１から測っ角度ＡＮＩで原
点から延びている。直線Ｌ５は直線Ｌ４と平行である、
これから下方に距離Ｙ１だけ離れて延びている。直線Ｌ
６は直線Ｌ４と平行関係にこれから距離Ｙ１２だけ下方
にある。直線Ｌ１から角度ＡＮ２で差し向けられた直線
Ｌ７が直線ＬｌとＬ４との交点から下方に距離１１ｔＹ
３のところで直線Ｌｌと交差しているが、距離Ｙ３は直
線Ｌ１に沿って測定されている。直線Ｌ７と平行な直線
Ｌ８が直線Ｌ１とＬ５との交点から距ＭＹ７たけ下方の
ところで直線Ｌ１と交差しているが、距離ｌｉＹ７も直
線Ｌ１に沿って測定されている。直線Ｌ９は対称軸と直
角であるが、直線Ｌ１とＬ６との交点から距１ｊｉＹ１
１だけ下方のところで直線Ｌ１と交差しており、距！！
！ｙｔｔはこれ又直線Ｌ１に沿って測定されている。
直線Ｌｉｔは直線Ｌ２と平行にこれから距離１Ｄ２だけ
１１隔しているが、直線Ｌｉｔは直線Ｌ２と原点０との
間に位置している。半径がＲ１、中心だ直線Ｌ３から距
離１１ＣＹ３、下方に位置する円弧が直線Ｌｉｔと接し
ているが、距１！ＩＣＹ３は直線Ｌ３から垂直方向に測
定されている。半径Ｒ２の円弧が直線Ｌ４と接している
。
１１隔しているが、直線Ｌｉｔは直線Ｌ２と原点０との
間に位置している。半径がＲ１、中心だ直線Ｌ３から距
離１１ＣＹ３、下方に位置する円弧が直線Ｌｉｔと接し
ているが、距１！ＩＣＹ３は直線Ｌ３から垂直方向に測
定されている。半径Ｒ２の円弧が直線Ｌ４と接している
。
半径Ｒ３の円弧が直線Ｌｌｌ及びＬｌと接しているが、
この半径「ｓｔ」として示されている。
この半径「ｓｔ」として示されている。
半径Ｒ４の円弧が直線Ｌ１及びＬｌと、半径Ｒ５の円弧
が直線Ｌ７及びＬｌと、半径Ｒ６の円弧が直線Ｌ２及び
Ｌ５とそれぞれ接している。半径Ｒ７の円弧が直線Ｌ５
及びＬｌと接しているが、この半径は先にｒｓｍＪとし
て示されている。半径Ｒ８の円弧が直線Ｌ１及びＬ８と
、半径Ｒ９の円弧が直線Ｌ８及びＬｌと、ＲＩＯの円弧
が直線Ｌ２及びＬ６とそれぞれ接している。半径Ｒ１１
の円弧が直線Ｌ６及びＬｌと接しているが、この半径は
先にｒｓｂ」として示されている。半径Ｒ１２の円弧が
直線Ｌ１及びＬＩＯとそれぞれ接している。
が直線Ｌ７及びＬｌと、半径Ｒ６の円弧が直線Ｌ２及び
Ｌ５とそれぞれ接している。半径Ｒ７の円弧が直線Ｌ５
及びＬｌと接しているが、この半径は先にｒｓｍＪとし
て示されている。半径Ｒ８の円弧が直線Ｌ１及びＬ８と
、半径Ｒ９の円弧が直線Ｌ８及びＬｌと、ＲＩＯの円弧
が直線Ｌ２及びＬ６とそれぞれ接している。半径Ｒ１１
の円弧が直線Ｌ６及びＬｌと接しているが、この半径は
先にｒｓｂ」として示されている。半径Ｒ１２の円弧が
直線Ｌ１及びＬＩＯとそれぞれ接している。
溝１９の公称輪郭は次のようにして決められる、すなわ
ち、半径Ｒ１の円弧と直線Ｌ３との交点からこの円弧を
直線Ｌｌｌとの接点までたどり、次に、直線１１を半径
Ｒ２の円弧との接点までたどり、次に、半径Ｒ２の円弧
を直線Ｌ４との接点までたどり、次に、直線Ｌ４を半径
Ｒ３の円弧との接点までたどり（この線分は尖塔状部１
１０の上方ランド１３５として先に示されている）、次
に、半径Ｒ３の円弧を直線Ｌ１との接点までたどり、次
に、直線Ｌ１を半径Ｒ４の円弧との接点までたどり、次
に、半径Ｒ４の円弧を直線Ｌ７との接点までたどり、次
に、直線Ｌ７を半径Ｒ５の円弧との接点までたどり、次
に、半径Ｒ５の円弧を直線Ｌ２との接点までたどり、次
に、直線Ｌ２を半径Ｒ６との接点までたどり、次に、半
径Ｒ６の円弧を直線Ｌ５との接点までたどり、次に、直
線Ｌ５を半径Ｒ７の円弧との接点までたどり（この線分
は先に尖塔状部の中間ランド１２８として示されている
）、次に、半径Ｒ７の円弧を直線Ｌ１との接点までたど
り、次に、直線Ｌ１を半径Ｒ８の円弧との接点までたど
り、次に半径Ｒ８の円弧を直線Ｌ８との接点までたどり
、次に、直線Ｌ８を半径Ｒ９の円弧との接点までたどり
、次に、半径Ｒ９の円弧を直線Ｌ２の接点までたどり、
次に直線Ｌ２を半径ＲＩＯの円弧との接点までたどり、
次に、半径ＲＩＯの円弧を直線Ｌ６を半径Ｒ１１の円弧
との接点までたどり（この線分は先に尖塔状部の下方ラ
ンド１２２として示されている）、次に、半径Ｒ１１の
円弧を直線Ｌ１との接点までたどり、次に、直線Ｌ１を
半径Ｒ１２の円弧との接点までたどり、次に半径Ｒ１２
の円弧を直線Ｌ９との交点までたどり、次に、直線Ｌ９
を溝の中心線との交点までたどる。
ち、半径Ｒ１の円弧と直線Ｌ３との交点からこの円弧を
直線Ｌｌｌとの接点までたどり、次に、直線１１を半径
Ｒ２の円弧との接点までたどり、次に、半径Ｒ２の円弧
を直線Ｌ４との接点までたどり、次に、直線Ｌ４を半径
Ｒ３の円弧との接点までたどり（この線分は尖塔状部１
１０の上方ランド１３５として先に示されている）、次
に、半径Ｒ３の円弧を直線Ｌ１との接点までたどり、次
に、直線Ｌ１を半径Ｒ４の円弧との接点までたどり、次
に、半径Ｒ４の円弧を直線Ｌ７との接点までたどり、次
に、直線Ｌ７を半径Ｒ５の円弧との接点までたどり、次
に、半径Ｒ５の円弧を直線Ｌ２との接点までたどり、次
に、直線Ｌ２を半径Ｒ６との接点までたどり、次に、半
径Ｒ６の円弧を直線Ｌ５との接点までたどり、次に、直
線Ｌ５を半径Ｒ７の円弧との接点までたどり（この線分
は先に尖塔状部の中間ランド１２８として示されている
）、次に、半径Ｒ７の円弧を直線Ｌ１との接点までたど
り、次に、直線Ｌ１を半径Ｒ８の円弧との接点までたど
り、次に半径Ｒ８の円弧を直線Ｌ８との接点までたどり
、次に、直線Ｌ８を半径Ｒ９の円弧との接点までたどり
、次に、半径Ｒ９の円弧を直線Ｌ２の接点までたどり、
次に直線Ｌ２を半径ＲＩＯの円弧との接点までたどり、
次に、半径ＲＩＯの円弧を直線Ｌ６を半径Ｒ１１の円弧
との接点までたどり（この線分は先に尖塔状部の下方ラ
ンド１２２として示されている）、次に、半径Ｒ１１の
円弧を直線Ｌ１との接点までたどり、次に、直線Ｌ１を
半径Ｒ１２の円弧との接点までたどり、次に半径Ｒ１２
の円弧を直線Ｌ９との交点までたどり、次に、直線Ｌ９
を溝の中心線との交点までたどる。
新規な設計の溝の輪郭に係る二つの実施例に関して、数
種のパラメータのそれぞれの数値は表■ＩＩＩ及びＩＸ
に規定されているが、これらの表では線寸法は単位がイ
ンチで、角度は単位が度（゛）で表わされている。
種のパラメータのそれぞれの数値は表■ＩＩＩ及びＩＸ
に規定されているが、これらの表では線寸法は単位がイ
ンチで、角度は単位が度（゛）で表わされている。
さらに第５図及び第６図を参照して説明すると、楕円形
フィレットを含む変形例が表Ｘ、ＸＩ、ＸＩＩ、ＸＩＩ
Ｉ及びＸＩＶに示す数値で規定されるが、これらの変形
例では、直線Ｌ１を半径Ｒ１２の円弧との接点までたど
るのではなく、直線Ｌ１を幾つかの「楕円形フィレット
のＸｌｉ標及びＹ座標の点」を通る滑らかな曲線の上端
の点までたどるが、これらの「Ｘ座標及びＹ座標の点」
において、座漂点の８対のうち第１の対は溝の中心線か
ら垂直に測った距離を単位インチで示し、座標点の８対
のう゛ち第２の対は直線Ｌ９から垂直上方に測った距離
を示している。次に、この滑らかな曲線を溝の中心線と
の交点までたどる。
フィレットを含む変形例が表Ｘ、ＸＩ、ＸＩＩ、ＸＩＩ
Ｉ及びＸＩＶに示す数値で規定されるが、これらの変形
例では、直線Ｌ１を半径Ｒ１２の円弧との接点までたど
るのではなく、直線Ｌ１を幾つかの「楕円形フィレット
のＸｌｉ標及びＹ座標の点」を通る滑らかな曲線の上端
の点までたどるが、これらの「Ｘ座標及びＹ座標の点」
において、座漂点の８対のうち第１の対は溝の中心線か
ら垂直に測った距離を単位インチで示し、座標点の８対
のう゛ち第２の対は直線Ｌ９から垂直上方に測った距離
を示している。次に、この滑らかな曲線を溝の中心線と
の交点までたどる。
隣接した根元部及び尖塔状部のランドの上方の対、中間
の対及び下方の対に加わる荷重の分布を一層一様にする
ことにより翼の根元部及びロータの尖塔状部のフィレッ
ト内の応力をさらに減少させることができる。従来、翼
の根元部の上方ランドと尖塔状部の上方ランドとが接触
していないときは翼が振動するおそれがあるので翼の根
元部のランドに加わる荷重を均一に分布させる努力はな
されなかった。これらのランドを互いに接触させるため
には一般に従来型設計では速度がゼロの状態において根
元部の上方ランド３５と尖塔状部の上方ランド１３４と
の間には隙間がないことが必要である。しかしながら隙
間をなくすると比較的高レベルの応力が上方ランド３５
．１３４及び上方フィレット３３．１３２に生じること
になり、また、これとは逆に低レベルの力が中間ランド
の対４１．１２８間及び下方ランドの対４７．１２２間
で伝えられる。ところが、速度がゼロの状態で上方ラン
ドを互いに接触させる必要なく上方ランド３５．１３４
を作動速度で互いに接触させることができるということ
が判明した。中間ランドの対４１．１２８の間及び下方
ランドの対４７．１２８の間を密にするためには尖塔状
部及び根元部の上方ランドの対の間に僅かな隙間を形成
することが有利である。これによりランド内の応力の分
布が一層一様になり、かくして翼の根元部１３のピーク
応力レベル及びロータの尖塔状部１１０のピーク応力レ
ベルが減じられる。
の対及び下方の対に加わる荷重の分布を一層一様にする
ことにより翼の根元部及びロータの尖塔状部のフィレッ
ト内の応力をさらに減少させることができる。従来、翼
の根元部の上方ランドと尖塔状部の上方ランドとが接触
していないときは翼が振動するおそれがあるので翼の根
元部のランドに加わる荷重を均一に分布させる努力はな
されなかった。これらのランドを互いに接触させるため
には一般に従来型設計では速度がゼロの状態において根
元部の上方ランド３５と尖塔状部の上方ランド１３４と
の間には隙間がないことが必要である。しかしながら隙
間をなくすると比較的高レベルの応力が上方ランド３５
．１３４及び上方フィレット３３．１３２に生じること
になり、また、これとは逆に低レベルの力が中間ランド
の対４１．１２８間及び下方ランドの対４７．１２２間
で伝えられる。ところが、速度がゼロの状態で上方ラン
ドを互いに接触させる必要なく上方ランド３５．１３４
を作動速度で互いに接触させることができるということ
が判明した。中間ランドの対４１．１２８の間及び下方
ランドの対４７．１２８の間を密にするためには尖塔状
部及び根元部の上方ランドの対の間に僅かな隙間を形成
することが有利である。これによりランド内の応力の分
布が一層一様になり、かくして翼の根元部１３のピーク
応力レベル及びロータの尖塔状部１１０のピーク応力レ
ベルが減じられる。
今、第６図を参照すると、本発明の一実施例として、両
側が対称な翼の根元部の片一方の側部をロータの尖塔状
部１１０の相補形状の側部に嵌合させた状態が断面図で
示されている。尖塔状部の上方、中間及び下方のランド
１３４．１２８．１２２は、互いに実質的に平行関係に
ある実質的に平らな面である。同様に、根元部の上方、
中間及び下方ランド３５．４１．４７もまた、互いに平
行関係にある実質的に平らな面である。根元部の上方ラ
ンド３５はタービン速度がゼロの状態では隣接した尖塔
状部の上方ランドから最大０．００３ｍｍまでの範囲の
距１！ｔｇｔｌｌれたところに位置するが、この距離範
囲内では根元部及び尖塔状部の上方ランド３５．１３４
は作動速度で互いに確実に接触する。速度がゼロのとき
に翼の根元部のランドを隣接した尖塔状部のランドから
上記範囲に従って隔てるとタービンの作動速度における
ランドのピーク応力の分布が従来技術よりも一様になる
ということが判明した。さらに、間Ｉ！１ ｇ ｂの数
値の範囲とは異なる間隙ｇｍの数値範囲を選択すること
により、ランドの応力分布を、ｇｍ及びｇｂについて同
一の数値範囲が特定された設計の翼取付は構造で従来得
られた応力分布よりも一層一様にすることができるとい
うことが判明した。
側が対称な翼の根元部の片一方の側部をロータの尖塔状
部１１０の相補形状の側部に嵌合させた状態が断面図で
示されている。尖塔状部の上方、中間及び下方のランド
１３４．１２８．１２２は、互いに実質的に平行関係に
ある実質的に平らな面である。同様に、根元部の上方、
中間及び下方ランド３５．４１．４７もまた、互いに平
行関係にある実質的に平らな面である。根元部の上方ラ
ンド３５はタービン速度がゼロの状態では隣接した尖塔
状部の上方ランドから最大０．００３ｍｍまでの範囲の
距１！ｔｇｔｌｌれたところに位置するが、この距離範
囲内では根元部及び尖塔状部の上方ランド３５．１３４
は作動速度で互いに確実に接触する。速度がゼロのとき
に翼の根元部のランドを隣接した尖塔状部のランドから
上記範囲に従って隔てるとタービンの作動速度における
ランドのピーク応力の分布が従来技術よりも一様になる
ということが判明した。さらに、間Ｉ！１ ｇ ｂの数
値の範囲とは異なる間隙ｇｍの数値範囲を選択すること
により、ランドの応力分布を、ｇｍ及びｇｂについて同
一の数値範囲が特定された設計の翼取付は構造で従来得
られた応力分布よりも一層一様にすることができるとい
うことが判明した。
尖塔状部の各側及び溝の各側の平行なうノド間の間隙を
選択して隣接した尖塔状部と根元部のランドとの間の距
離を上記の範囲にすることができる。特に、根元部の上
方ランド３５、中間ランド４１間の間隔ｒｘを１５．２
７ｍｍ〜１５．２９ｍｍの範囲に、根元部の上方ランド
３５、下方ランド４７間の間隔ｒｙを２９．０１ｍｍ〜
２９゜０２ｍｍの範囲にするべきである。同様に、尖塔
状部の上方ランド１３４、中間ランド１２８間の間隔Ｓ
Ｘを１５．２７ｍｍ 〜１５．２９ｍｍの範囲に、尖塔
状部の上方ランド１３４、下方ランド１２２間の間隔ｓ
ｙを２９．０１ｍｍ〜２９．０２ｍｍの範囲にすべきで
ある。
選択して隣接した尖塔状部と根元部のランドとの間の距
離を上記の範囲にすることができる。特に、根元部の上
方ランド３５、中間ランド４１間の間隔ｒｘを１５．２
７ｍｍ〜１５．２９ｍｍの範囲に、根元部の上方ランド
３５、下方ランド４７間の間隔ｒｙを２９．０１ｍｍ〜
２９゜０２ｍｍの範囲にするべきである。同様に、尖塔
状部の上方ランド１３４、中間ランド１２８間の間隔Ｓ
Ｘを１５．２７ｍｍ 〜１５．２９ｍｍの範囲に、尖塔
状部の上方ランド１３４、下方ランド１２２間の間隔ｓ
ｙを２９．０１ｍｍ〜２９．０２ｍｍの範囲にすべきで
ある。
次頁より表Ｉ〜表ＸＩＶが続く。
（以 下 余 白）
表 １
１５．４８ Ｒ１上方ランド半径
４．３２ Ｒ２第１のランドの内半径２．１８
Ｒ３第１のランドの外半径２．１８ Ｒ４
第２のランドの外逃げ半径２．３８ Ｒ５第２の
ランドの内逃げ半径２．３６ ８６ 第２のラン
ドの内半径１．４０ Ｒ７第２のランドの外半径
１．４０ ８８ 第３のランドの外逃げ半径２．
３６ Ｒ９第３のランドの内逃げ半径２．３６
ＲＩＯ第３のランドの内半径１．２５ Ｒ
ＩＬ第３のランドの外半径３．８１ ８１２下方ラ
ンド半径 １７．８５ Ｙｌ 第１、第２ランドの表面間距
離４．００ Ｙ３ 上方ランドの外側厚さ２．
５２ Ｙ７ 第２のランドの外側厚さ８．００
Ｙｌｌ下方ランドの外側厚さ３３．９０
Ｙ１２第１、第３ランドの表面間距離７４．９７
ＣＹ２外側構成角度の頂点の位置１３．６８ ＣＹ
３上方ランドの半径の中心位置６７．６５２３６８ Ａ
Ｎ１ランド表面の角度′２８．７２２３２ Ａ８２ラ
ンドの下側角度０．５０ ＤＩ 外側の角度の
測定点１．１９ ０２ 上方ランド半径のオフセ
ット４．７８ ０３ ランドの幅 ０．２５ Ｄ４ 下オフセット距離、８５３６
６９ Ａｌ 内側構成角度１−７．８５２３６８
Ａ２ 外側構成角度衣 ｌｌ １３．２４ Ｒ１上方ランド半径 ３．７ＯＲ２第１のランドの内半径 １．８７ Ｒ３第１のランドの外半径１．８７
Ｒ４第２のランドの外逃げ半径２．０２
Ｒ５第２のランドの内逃げ半径２．０２ ８６
第２のランドの内半径１．２０ Ｒ７第２のラン
ドの外半径１．２０ Ｒ８第３のランドの外逃げ半
径２．０２ Ｒ９第３のランドの内逃げ半径２．
０２ ８ＩＯ第３のランドの内半径１．０６
Ｒ１１第３のランドの外半径３．２６ Ｒ１２
下方ランド半径１５．２８ Ｙｌ 第１、第２ラ
ンドの表面間距離３．４２ Ｙ３ 上方ランド
の外側厚さ２．１６ Ｙ７ 第２のランドの外
側厚さ６．８４ Ｙｌｌ下方ランドの外側厚さ２
９．０１ Ｙ１２第１、第３ランドの表面間距離６
４．１４ ＣＹ２外側構成角度の頂点の位置１１．
７０ ＣＹ３上方ランドの半径の中心位置６７．６
５２３６８八Ｎ１ランド表面の角度２８．７２２３２
ＡＮ２ランドの下側角度０．４３ ＤＩ 外
側の角度の測定点０．９７ ０２ 上方ランド半
径のオフセット４．０９ ０３ ランドの幅 ０．２２ Ｄ４ 下オフセット距離、８５３６
６９ Ａｌ 内側構成角度１−７．６５２３６８
Ａ２ 外側構成角度表 ｌｌ１ １５．４８ ＲＬ 上方ランド半径４．３２
Ｒ２第１のランドの内半径２．１８ Ｒ３第
１のランドの外半径２．１８ Ｒ４第２のランド
の外逃げ半径２．３６ Ｒ５第２のランドの内逃
げ半径２．３６ Ｒ６第２のランドの内半径１．
４０ Ｒ７第２のランドの外半径１．４０
Ｒ８第３のランドの外逃げ半径２）６ Ｒ９第
３のランドの内逃げ半径２．３６ ＲＩＯ第３の
ランドの内半径１．２５ Ｒ１１第３のランドの
外半径１７．８５ Ｙｌ 第１、第２ランドの表
面間距離４．００ Ｙ３ 上方ランドの外側厚
さ２．５１ Ｙ７ 第２のランドの外側厚さ８
．２６ Ｙｌｌ下方ランドの外側厚さ３３．９０
Ｙ１２第１、第３ランドの表面間距離７４．９７
ＣＹ２外側構成角度の頂点の位置１３．６８
ＣＹ３上方ランドの半径の中心位置６７．６５２３６
８ ＡＮＩランド表面の角度２８．７２２３２ Ａ８
２ランドの下側角度０．５０ ＤＩ 外側の角
度の測定点１．１９ Ｄ２ 上方ランド半径の
オフセット４．７８ Ｄ３ ランドの幅 ０．２５ Ｄ４ 下オフセット距離、８５３６
６９ Ａｌ 内側構成角度１７．６５２３Ｂ８八２
外側構成角度楕円形フィレットＸ、Ｙ座標点 根元部Ｘ座標点 根元部Ｙ座標点 ０．００ −０．２５１．
７８ −０．２５２．６４
−Ｇ、２Ｑ３．４９
０．０４４．２７
０．２２４．９６
０．５４５．５６
０．９３６．０６
１．３４６．４１
１．８３６．７９
２．２３７．０４
２．６９７．２２
３．１５表 １ｖ １３．２４ Ｒ１上方ランド半径 ３．７ＯＲ２第１のランドの内半径 １．８７ Ｒ３第１のランドの外半径１．８７
Ｒ４第２のランドの外逃げ半径２．０２
Ｒ５第２のランドの内逃げ半径２．０２ ８６
第２のランドの内半径１．２０ Ｒ７第２のラン
ドの外半径１．２０ Ｒ８第３のランドの外逃げ
半径２．０２ Ｒ９第３のランドの内逃げ半径２
．０２ ＲＩＧ第３のランドの内半径１．０６
Ｒ１１第３のランドの外半径１５．２８ Ｙ
ｌ 第１、第２ランドの表面間距離３．４２
Ｙ３ 上方ランドの外側厚さ２．１６ Ｙ７
第２のランドの外側厚さ６．６１ Ｙｌｌ下方
ランドの外側厚さ２９．０１ Ｙ１２第１、第３ラ
ンドの表面間距離６４．１４ ＣＹ２外側構成角度
の頂点の位置１１．７０ ＣＹ３上方ランドの半径
の中心位置６７．６５２３６８ ＡＮ１ランド表面の角
度２８．７２２３２０ ＡＮ２ランドの下側角度０．４
３ Ｄｉ 外側の角度の測定点０．９７
Ｄ２ 上方ランド半径のオフセット４．０９
Ｄ３ ランドの幅 ０．２２ ０４ 下オフセット距離、８５３６６
９ Ａｌ 内側構成角度１７．６５２３６８ Ａ２
外側構成角度楕円形フィレットＸ、Ｙ座標点 根元部Ｘ座標点 根元部Ｙ座標点 ０．００ −０．２２１．５
１ −０．２２ ２・２６ −０．１７２．９
８ −０．０３ ３．８５ ０．１８４．２
４ ０．４７４．７５
０．７９５・１８
１．１５ ５．５３ １．５２５．８
１ １．９１５．７７
２．３０６．１８
２．８９表 Ｖ １１．１７ Ｒ１上方ランド半径 ３．１２ Ｒ２第１のランドの内半径１．５８
Ｒ３第１のランドの外半径１．５８ Ｒ４
第２のランドの外逃げ半径１．７０ Ｒ５第２の
ランドの内逃げ半径１．７０ Ｒ６第２のランド
の内半径１．０１ Ｒ７第２のランドの外半径１
．０１ Ｒ８第３のランドの外逃げ半径１．７０
Ｒ９第３のランドの内逃げ半径１．７ＯＲＩＯ
第３のランドの内半径 ０．９０ Ｒ１１第３のランドの外半径１２．８
８ Ｙｌ 第１、第２ランドの表面間距離２．８
９ Ｙ３ 上方ランドの外側厚さ１．８２
Ｙ７ 第２のランドの外側厚さ５．４７
Ｙｌｌ下方ランドの外側厚さ２４．４６ Ｙ１２第
１、第３ランドの表面間距離５７．０４ ＣＹ２外
側構成角度の頂点の位置９．８７ ＣＹ３上方ラ
ンドの半径の中心位置６７．６５２３８８ ＡＮＩラン
ド表面の角度２８．７２２３２ ＡＮ２ランドの下側
角度０．８５ ＤＩ 外側の角度の測定点０．
８２ Ｄ２ 上方ランド半径のオフセット３．
４２ ０３ ランドの幅 ０．１８ ０４ 下オフセット距離、８５３６６
９ Ａｌ 内側構成角度１６．６５２３６８ Ａ２
外側構成角度楕円形フィレットＸ、Ｙ座標点 根元部Ｘ座標点 根元部Ｙ座標点 ０．００ −０．１８１．６１
−０．１８ ２．３４ −０．１４ ３．０４ ０．０３ ３．８７ ０．２１ ４．２２ ２．１８４．６９
０．７７５．０７
１．０９ ５．３８ １．４４ ５．６２ １．７８ ５．７９ ２．１２５
．９２ ２．４５表
Ｖｌ ９．４２ Ｒ１上方ランド半径 ２．６３ Ｒ２第１のランドの内半径１．３３
８３ 第１のランドの外半径１．３３ Ｒ
４第２のランドの外逃げ半径１．４４ Ｒ５第２
のランドの内逃げ半径１．４４ Ｒ８第２のラン
ドの内半径０．８５ Ｒ７第２のランドの外半径
０．８５ Ｒ８第３のランドの外逃げ半径１．４
４ Ｒ９第３のランドの内逃げ半径１．４４
ＲＩＯ第３のランドの内半径０．７６ Ｒ１
１第３のランドの外半径１０．８６ Ｙｌ 第１
、第２ランドの表面間距離２．４３ Ｙ３ 上
方ランドの外側厚さ１．５３ Ｙ７ 第２のラ
ンドの外側厚さ４ＪＩ Ｙｌｌ下方ランドの外側
厚さ２０．６２ Ｙ１２第１、第３ランドの表面間
距離４８．０８ ＣＹ２外側構成角度の頂点の位置
８．３２ ＣＹ３上方ランドの半径の中心位置６
７．６５２３６８ ＡＮＩランド表面の角度２８．７２
２３２０ ＡＮ２ランドの下側角度０．５５ Ｄ
Ｉ 外側の角度の測定点０．５５ Ｄ２ 上
方ランド半径のオフセット２．８８ Ｄ３ ラ
ンドの幅 ０．１５ Ｄ４ 下オフセット距離、８５３６
６９ Ａｌ 内側構成角度１６．６５２３６８＾２
外側構成角度楕円形フィレットＸ、Ｙ座標点 根元部Ｘ座標点 根元部Ｙ座標点 ０．００ ０．００１．
３６ ０．００１．９７
０．０４２．５８
０．１５３．０！Ｉ
Ｏ，３３３，５６０，
５５ ３，９５０，８１ ４，２７１，０８ ４，５３１，３６ ４，７３１，６５ ４，８８１，９４ ４，９９２，２２ 表 ＶＩＩ ７．９５ Ｒ１上方ランド半径 ２．２２ Ｒ２第１のランドの内半径１．１２
Ｒ３第１のランドの外半径１．１２ Ｒ４
第２のランドの外逃げ半径１．２１ Ｒ５第２の
ランドの内逃げ半径１．２１ Ｒ６第２のランド
の内半径０．７２ Ｒ７第２のランドの外半径０
．７２ Ｒ８第３のランドの外逃げ半径１．２１
Ｒ９第３のランドの内逃げ半径１．２１
ＲＩＯ第３のランドの内半径０．６４ Ｒ１１
第３のランドの外半径９．１６ Ｙｌ 第１、
第２ランドの表面間距離２．０５ Ｙ３ 上方
ランドの外側厚さ！、２９ Ｙ７ 第２のラン
ドの外側厚さ３．９７ Ｙｌｌ下方ランドの外側
厚さ１７．４０ Ｙ１２第１、第３ランドの表面間
距離４２．９４ ＣＹ２外側構成角度の頂点の位置
６．６８ ＣＹ３上方ランドの半径の中心位置６
７．６５２３８８ ＡＮ１ランド表面の角度２８．７２
２３２ ＡＮ２ランドの下側角度０．８７ Ｄ
Ｉ 外側の角度の測定点０．５８ Ｄ２ 上
方ランド半径のオフセット２．４０ ０：ｌ ラ
ンドの幅 ０．１３ ０４ 下オフセット距離、８５３６６
９ Ａｌ 内側構成角度１５．６５２３８８ Ａ２
外側構成角度楕円形フィレットＸ、Ｙ座標点 根元部Ｘ座標点 根元部Ｙ座標点 ０．００ −０．１３１．
５４ −０．１３ ２．０７ −０．０９２
．５６ ０．００５３．
０２ ０．１５３．４１
０．３５３．７４
０．５６４．０１
０．８０４．２２
１．０４４．３９
１．２８４．５１
１．５３４．６０
１．７７表 ＶＩＩｌ １５．４８ Ｒ１上方ランド半径 ４．３２ Ｒ２第１のランドの内半径２．３６
Ｒ３第１のランドの外半径２．３６ ８４
第２のランドの外逃げ半径２．１６ Ｒ５第２
のランドの内逃げ半径２．１６ Ｒ６第２のラン
ドの内半径１．８０ Ｒ７第２のランドの外半径
１．６０ Ｒ８第３のランドの外逃げ半径２．１
６ Ｒ９第３のランドの内逃げ半径２．１６
ＲＩＯ第３のランドの内半径１．４５ Ｒ１
１第３のランドの外半径３．８１ Ｒ１２下方ラ
ンド半径１７．８５ Ｙｌ 第１、第２ランドの
表面間距離３．７２ Ｙ３ 上方ランドの外側
厚さ２．２４ Ｙ７ 第２のランドの外側厚さ
８．１７ Ｙｌｌ下方ランドの外側厚さ３３．９
０ Ｙ１２第１、第３ランドの表面間距離７５．７
４ ＣＹ２外側構成角度の頂点の位置１３．３２
ＣＹ３上方ランドの半径の中心位置６７．６５２３
６８ ＡＮＩランド表面の角度２８、フ２２３２ Ａ
Ｎ２ランドの下側角度０．０７ ＤＩ 外側の
角度の測定点１．２６ Ｄ２ 上方ランド半径
のオフセット４．７７ Ｄ３ ランドの幅 ０．００ Ｄ４ 下オフセット距離、８５３６
６９ Ａｌ 内側構成角度１７．６５２３６８＾２
外側構成角度表 ｌＸ １３．２１ Ｒ１上方ランド半径 ３．７０ Ｒ２第１のランドの内半径２．０２
Ｒ３第１のランドの外半径２．０２ ８４
第２のランドの外逃げ半径１．８５ Ｒ５第２
のランドの内逃げ半径１．８５ ８６ 第２のラ
ンドの内半径１．３７ ８７ 第２のランドの外
半径１．３７ Ｒ８第３のランドの外逃げ半径１
．８５ Ｒ９第３のランドの内逃げ半径１．８Ｓ
ＲＩＧ第３のランドの内半径１．２４
Ｒ１１第３のランドの外半径３．２６ Ｒ１２下
方ランド半径１５．２８ Ｙｌ 第１、第２ラン
ドの表面間距離３．１４ Ｙ３ 上方ランドの
外側厚さ１．８７ Ｙ７ 第２のランドの外側
厚さ７．０２ Ｙｌｌ下方ランドの外側厚さ２９
．０１ Ｙ１２第１、第３ランドの表面間距離６４
．１４ ＣＹ２外側構成角度の頂点の位置１１．３
５ ＣＹ３上方ランドの半径の中心位置６７．６５
２３６８ ＡＮＩランド表面の角度２８．７２２３２
＾Ｎ２ランドの下側角度−０，００３Ｄｉ 外側の
角度の測定点１．１０ Ｄ２ 上方ランド半径
のオフセット４．５８ Ｄ３ ランドの幅 ０．００ Ｄ４ 下オフセット距離０．８５３
６６９ ＡＩ 内側構成角度１７．６５２３６８＾
２ 外側構成角度表 Ｘ １５．４８ Ｒ１上方ランド半径 ４．３２ Ｒ２第１のランドの内半径２．３６
Ｒ３第１のランドの外半径２．３８ ８４
第２のランドの外逃げ半径２．１６ ８５ 第
２のランドの内逃げ半径２．１６ Ｒ６第２のラ
ンドの内半径１．６０ Ｒ７第２のランドの外半
径１．６０ Ｒ８第３のランドの外逃げ半径２．
１６ Ｒ９第３のランドの内逃げ半径２．１Ｓ
ＲＩＯ第３のランドの内半径１．４５ Ｒ
１１第３のランドの外半径１７．８５ Ｙｌ 第
１、第２ランドの表面間距離３．７２ Ｙ３
上方ランドの外側厚さ２．２４ Ｙ７ 第２の
ランドの外側厚さ８．１７ Ｙｌｌ下方ランドの
外側厚さ３３．９０ Ｙ１２第１、第３ランドの表
面間距離７５．７４ ＣＹ２外側構成角度の頂点の
位置１３．３２ ＣＹ３上方ランドの半径の中心位
置８７．６５２３６８ ＡＮ１ランド表面の角度２８．
７２２３２ ＡＮ２ランドの下側角度０．０７
Ｄｉ 外側の角度の測定点１．２６ Ｄ２
上方ランド半径のオフセット４．７７ ０３
ランドの幅 ０．００ Ｄ４ 下オフセット距離、８５３６
６９ Ａｔ 内側構成角度１７．６５２３６８ Ａ
２ 外側構成角度楕円形フィレットＸ、Ｙ座標点 溝のＸ座標点 溝のＹ座標点 ｏ、ｏｏ ｏ、ｏ。
Ｒ３第１のランドの外半径２．１８ Ｒ４
第２のランドの外逃げ半径２．３８ Ｒ５第２の
ランドの内逃げ半径２．３６ ８６ 第２のラン
ドの内半径１．４０ Ｒ７第２のランドの外半径
１．４０ ８８ 第３のランドの外逃げ半径２．
３６ Ｒ９第３のランドの内逃げ半径２．３６
ＲＩＯ第３のランドの内半径１．２５ Ｒ
ＩＬ第３のランドの外半径３．８１ ８１２下方ラ
ンド半径 １７．８５ Ｙｌ 第１、第２ランドの表面間距
離４．００ Ｙ３ 上方ランドの外側厚さ２．
５２ Ｙ７ 第２のランドの外側厚さ８．００
Ｙｌｌ下方ランドの外側厚さ３３．９０
Ｙ１２第１、第３ランドの表面間距離７４．９７
ＣＹ２外側構成角度の頂点の位置１３．６８ ＣＹ
３上方ランドの半径の中心位置６７．６５２３６８ Ａ
Ｎ１ランド表面の角度′２８．７２２３２ Ａ８２ラ
ンドの下側角度０．５０ ＤＩ 外側の角度の
測定点１．１９ ０２ 上方ランド半径のオフセ
ット４．７８ ０３ ランドの幅 ０．２５ Ｄ４ 下オフセット距離、８５３６
６９ Ａｌ 内側構成角度１−７．８５２３６８
Ａ２ 外側構成角度衣 ｌｌ １３．２４ Ｒ１上方ランド半径 ３．７ＯＲ２第１のランドの内半径 １．８７ Ｒ３第１のランドの外半径１．８７
Ｒ４第２のランドの外逃げ半径２．０２
Ｒ５第２のランドの内逃げ半径２．０２ ８６
第２のランドの内半径１．２０ Ｒ７第２のラン
ドの外半径１．２０ Ｒ８第３のランドの外逃げ半
径２．０２ Ｒ９第３のランドの内逃げ半径２．
０２ ８ＩＯ第３のランドの内半径１．０６
Ｒ１１第３のランドの外半径３．２６ Ｒ１２
下方ランド半径１５．２８ Ｙｌ 第１、第２ラ
ンドの表面間距離３．４２ Ｙ３ 上方ランド
の外側厚さ２．１６ Ｙ７ 第２のランドの外
側厚さ６．８４ Ｙｌｌ下方ランドの外側厚さ２
９．０１ Ｙ１２第１、第３ランドの表面間距離６
４．１４ ＣＹ２外側構成角度の頂点の位置１１．
７０ ＣＹ３上方ランドの半径の中心位置６７．６
５２３６８八Ｎ１ランド表面の角度２８．７２２３２
ＡＮ２ランドの下側角度０．４３ ＤＩ 外
側の角度の測定点０．９７ ０２ 上方ランド半
径のオフセット４．０９ ０３ ランドの幅 ０．２２ Ｄ４ 下オフセット距離、８５３６
６９ Ａｌ 内側構成角度１−７．６５２３６８
Ａ２ 外側構成角度表 ｌｌ１ １５．４８ ＲＬ 上方ランド半径４．３２
Ｒ２第１のランドの内半径２．１８ Ｒ３第
１のランドの外半径２．１８ Ｒ４第２のランド
の外逃げ半径２．３６ Ｒ５第２のランドの内逃
げ半径２．３６ Ｒ６第２のランドの内半径１．
４０ Ｒ７第２のランドの外半径１．４０
Ｒ８第３のランドの外逃げ半径２）６ Ｒ９第
３のランドの内逃げ半径２．３６ ＲＩＯ第３の
ランドの内半径１．２５ Ｒ１１第３のランドの
外半径１７．８５ Ｙｌ 第１、第２ランドの表
面間距離４．００ Ｙ３ 上方ランドの外側厚
さ２．５１ Ｙ７ 第２のランドの外側厚さ８
．２６ Ｙｌｌ下方ランドの外側厚さ３３．９０
Ｙ１２第１、第３ランドの表面間距離７４．９７
ＣＹ２外側構成角度の頂点の位置１３．６８
ＣＹ３上方ランドの半径の中心位置６７．６５２３６
８ ＡＮＩランド表面の角度２８．７２２３２ Ａ８
２ランドの下側角度０．５０ ＤＩ 外側の角
度の測定点１．１９ Ｄ２ 上方ランド半径の
オフセット４．７８ Ｄ３ ランドの幅 ０．２５ Ｄ４ 下オフセット距離、８５３６
６９ Ａｌ 内側構成角度１７．６５２３Ｂ８八２
外側構成角度楕円形フィレットＸ、Ｙ座標点 根元部Ｘ座標点 根元部Ｙ座標点 ０．００ −０．２５１．
７８ −０．２５２．６４
−Ｇ、２Ｑ３．４９
０．０４４．２７
０．２２４．９６
０．５４５．５６
０．９３６．０６
１．３４６．４１
１．８３６．７９
２．２３７．０４
２．６９７．２２
３．１５表 １ｖ １３．２４ Ｒ１上方ランド半径 ３．７ＯＲ２第１のランドの内半径 １．８７ Ｒ３第１のランドの外半径１．８７
Ｒ４第２のランドの外逃げ半径２．０２
Ｒ５第２のランドの内逃げ半径２．０２ ８６
第２のランドの内半径１．２０ Ｒ７第２のラン
ドの外半径１．２０ Ｒ８第３のランドの外逃げ
半径２．０２ Ｒ９第３のランドの内逃げ半径２
．０２ ＲＩＧ第３のランドの内半径１．０６
Ｒ１１第３のランドの外半径１５．２８ Ｙ
ｌ 第１、第２ランドの表面間距離３．４２
Ｙ３ 上方ランドの外側厚さ２．１６ Ｙ７
第２のランドの外側厚さ６．６１ Ｙｌｌ下方
ランドの外側厚さ２９．０１ Ｙ１２第１、第３ラ
ンドの表面間距離６４．１４ ＣＹ２外側構成角度
の頂点の位置１１．７０ ＣＹ３上方ランドの半径
の中心位置６７．６５２３６８ ＡＮ１ランド表面の角
度２８．７２２３２０ ＡＮ２ランドの下側角度０．４
３ Ｄｉ 外側の角度の測定点０．９７
Ｄ２ 上方ランド半径のオフセット４．０９
Ｄ３ ランドの幅 ０．２２ ０４ 下オフセット距離、８５３６６
９ Ａｌ 内側構成角度１７．６５２３６８ Ａ２
外側構成角度楕円形フィレットＸ、Ｙ座標点 根元部Ｘ座標点 根元部Ｙ座標点 ０．００ −０．２２１．５
１ −０．２２ ２・２６ −０．１７２．９
８ −０．０３ ３．８５ ０．１８４．２
４ ０．４７４．７５
０．７９５・１８
１．１５ ５．５３ １．５２５．８
１ １．９１５．７７
２．３０６．１８
２．８９表 Ｖ １１．１７ Ｒ１上方ランド半径 ３．１２ Ｒ２第１のランドの内半径１．５８
Ｒ３第１のランドの外半径１．５８ Ｒ４
第２のランドの外逃げ半径１．７０ Ｒ５第２の
ランドの内逃げ半径１．７０ Ｒ６第２のランド
の内半径１．０１ Ｒ７第２のランドの外半径１
．０１ Ｒ８第３のランドの外逃げ半径１．７０
Ｒ９第３のランドの内逃げ半径１．７ＯＲＩＯ
第３のランドの内半径 ０．９０ Ｒ１１第３のランドの外半径１２．８
８ Ｙｌ 第１、第２ランドの表面間距離２．８
９ Ｙ３ 上方ランドの外側厚さ１．８２
Ｙ７ 第２のランドの外側厚さ５．４７
Ｙｌｌ下方ランドの外側厚さ２４．４６ Ｙ１２第
１、第３ランドの表面間距離５７．０４ ＣＹ２外
側構成角度の頂点の位置９．８７ ＣＹ３上方ラ
ンドの半径の中心位置６７．６５２３８８ ＡＮＩラン
ド表面の角度２８．７２２３２ ＡＮ２ランドの下側
角度０．８５ ＤＩ 外側の角度の測定点０．
８２ Ｄ２ 上方ランド半径のオフセット３．
４２ ０３ ランドの幅 ０．１８ ０４ 下オフセット距離、８５３６６
９ Ａｌ 内側構成角度１６．６５２３６８ Ａ２
外側構成角度楕円形フィレットＸ、Ｙ座標点 根元部Ｘ座標点 根元部Ｙ座標点 ０．００ −０．１８１．６１
−０．１８ ２．３４ −０．１４ ３．０４ ０．０３ ３．８７ ０．２１ ４．２２ ２．１８４．６９
０．７７５．０７
１．０９ ５．３８ １．４４ ５．６２ １．７８ ５．７９ ２．１２５
．９２ ２．４５表
Ｖｌ ９．４２ Ｒ１上方ランド半径 ２．６３ Ｒ２第１のランドの内半径１．３３
８３ 第１のランドの外半径１．３３ Ｒ
４第２のランドの外逃げ半径１．４４ Ｒ５第２
のランドの内逃げ半径１．４４ Ｒ８第２のラン
ドの内半径０．８５ Ｒ７第２のランドの外半径
０．８５ Ｒ８第３のランドの外逃げ半径１．４
４ Ｒ９第３のランドの内逃げ半径１．４４
ＲＩＯ第３のランドの内半径０．７６ Ｒ１
１第３のランドの外半径１０．８６ Ｙｌ 第１
、第２ランドの表面間距離２．４３ Ｙ３ 上
方ランドの外側厚さ１．５３ Ｙ７ 第２のラ
ンドの外側厚さ４ＪＩ Ｙｌｌ下方ランドの外側
厚さ２０．６２ Ｙ１２第１、第３ランドの表面間
距離４８．０８ ＣＹ２外側構成角度の頂点の位置
８．３２ ＣＹ３上方ランドの半径の中心位置６
７．６５２３６８ ＡＮＩランド表面の角度２８．７２
２３２０ ＡＮ２ランドの下側角度０．５５ Ｄ
Ｉ 外側の角度の測定点０．５５ Ｄ２ 上
方ランド半径のオフセット２．８８ Ｄ３ ラ
ンドの幅 ０．１５ Ｄ４ 下オフセット距離、８５３６
６９ Ａｌ 内側構成角度１６．６５２３６８＾２
外側構成角度楕円形フィレットＸ、Ｙ座標点 根元部Ｘ座標点 根元部Ｙ座標点 ０．００ ０．００１．
３６ ０．００１．９７
０．０４２．５８
０．１５３．０！Ｉ
Ｏ，３３３，５６０，
５５ ３，９５０，８１ ４，２７１，０８ ４，５３１，３６ ４，７３１，６５ ４，８８１，９４ ４，９９２，２２ 表 ＶＩＩ ７．９５ Ｒ１上方ランド半径 ２．２２ Ｒ２第１のランドの内半径１．１２
Ｒ３第１のランドの外半径１．１２ Ｒ４
第２のランドの外逃げ半径１．２１ Ｒ５第２の
ランドの内逃げ半径１．２１ Ｒ６第２のランド
の内半径０．７２ Ｒ７第２のランドの外半径０
．７２ Ｒ８第３のランドの外逃げ半径１．２１
Ｒ９第３のランドの内逃げ半径１．２１
ＲＩＯ第３のランドの内半径０．６４ Ｒ１１
第３のランドの外半径９．１６ Ｙｌ 第１、
第２ランドの表面間距離２．０５ Ｙ３ 上方
ランドの外側厚さ！、２９ Ｙ７ 第２のラン
ドの外側厚さ３．９７ Ｙｌｌ下方ランドの外側
厚さ１７．４０ Ｙ１２第１、第３ランドの表面間
距離４２．９４ ＣＹ２外側構成角度の頂点の位置
６．６８ ＣＹ３上方ランドの半径の中心位置６
７．６５２３８８ ＡＮ１ランド表面の角度２８．７２
２３２ ＡＮ２ランドの下側角度０．８７ Ｄ
Ｉ 外側の角度の測定点０．５８ Ｄ２ 上
方ランド半径のオフセット２．４０ ０：ｌ ラ
ンドの幅 ０．１３ ０４ 下オフセット距離、８５３６６
９ Ａｌ 内側構成角度１５．６５２３８８ Ａ２
外側構成角度楕円形フィレットＸ、Ｙ座標点 根元部Ｘ座標点 根元部Ｙ座標点 ０．００ −０．１３１．
５４ −０．１３ ２．０７ −０．０９２
．５６ ０．００５３．
０２ ０．１５３．４１
０．３５３．７４
０．５６４．０１
０．８０４．２２
１．０４４．３９
１．２８４．５１
１．５３４．６０
１．７７表 ＶＩＩｌ １５．４８ Ｒ１上方ランド半径 ４．３２ Ｒ２第１のランドの内半径２．３６
Ｒ３第１のランドの外半径２．３６ ８４
第２のランドの外逃げ半径２．１６ Ｒ５第２
のランドの内逃げ半径２．１６ Ｒ６第２のラン
ドの内半径１．８０ Ｒ７第２のランドの外半径
１．６０ Ｒ８第３のランドの外逃げ半径２．１
６ Ｒ９第３のランドの内逃げ半径２．１６
ＲＩＯ第３のランドの内半径１．４５ Ｒ１
１第３のランドの外半径３．８１ Ｒ１２下方ラ
ンド半径１７．８５ Ｙｌ 第１、第２ランドの
表面間距離３．７２ Ｙ３ 上方ランドの外側
厚さ２．２４ Ｙ７ 第２のランドの外側厚さ
８．１７ Ｙｌｌ下方ランドの外側厚さ３３．９
０ Ｙ１２第１、第３ランドの表面間距離７５．７
４ ＣＹ２外側構成角度の頂点の位置１３．３２
ＣＹ３上方ランドの半径の中心位置６７．６５２３
６８ ＡＮＩランド表面の角度２８、フ２２３２ Ａ
Ｎ２ランドの下側角度０．０７ ＤＩ 外側の
角度の測定点１．２６ Ｄ２ 上方ランド半径
のオフセット４．７７ Ｄ３ ランドの幅 ０．００ Ｄ４ 下オフセット距離、８５３６
６９ Ａｌ 内側構成角度１７．６５２３６８＾２
外側構成角度表 ｌＸ １３．２１ Ｒ１上方ランド半径 ３．７０ Ｒ２第１のランドの内半径２．０２
Ｒ３第１のランドの外半径２．０２ ８４
第２のランドの外逃げ半径１．８５ Ｒ５第２
のランドの内逃げ半径１．８５ ８６ 第２のラ
ンドの内半径１．３７ ８７ 第２のランドの外
半径１．３７ Ｒ８第３のランドの外逃げ半径１
．８５ Ｒ９第３のランドの内逃げ半径１．８Ｓ
ＲＩＧ第３のランドの内半径１．２４
Ｒ１１第３のランドの外半径３．２６ Ｒ１２下
方ランド半径１５．２８ Ｙｌ 第１、第２ラン
ドの表面間距離３．１４ Ｙ３ 上方ランドの
外側厚さ１．８７ Ｙ７ 第２のランドの外側
厚さ７．０２ Ｙｌｌ下方ランドの外側厚さ２９
．０１ Ｙ１２第１、第３ランドの表面間距離６４
．１４ ＣＹ２外側構成角度の頂点の位置１１．３
５ ＣＹ３上方ランドの半径の中心位置６７．６５
２３６８ ＡＮＩランド表面の角度２８．７２２３２
＾Ｎ２ランドの下側角度−０，００３Ｄｉ 外側の
角度の測定点１．１０ Ｄ２ 上方ランド半径
のオフセット４．５８ Ｄ３ ランドの幅 ０．００ Ｄ４ 下オフセット距離０．８５３
６６９ ＡＩ 内側構成角度１７．６５２３６８＾
２ 外側構成角度表 Ｘ １５．４８ Ｒ１上方ランド半径 ４．３２ Ｒ２第１のランドの内半径２．３６
Ｒ３第１のランドの外半径２．３８ ８４
第２のランドの外逃げ半径２．１６ ８５ 第
２のランドの内逃げ半径２．１６ Ｒ６第２のラ
ンドの内半径１．６０ Ｒ７第２のランドの外半
径１．６０ Ｒ８第３のランドの外逃げ半径２．
１６ Ｒ９第３のランドの内逃げ半径２．１Ｓ
ＲＩＯ第３のランドの内半径１．４５ Ｒ
１１第３のランドの外半径１７．８５ Ｙｌ 第
１、第２ランドの表面間距離３．７２ Ｙ３
上方ランドの外側厚さ２．２４ Ｙ７ 第２の
ランドの外側厚さ８．１７ Ｙｌｌ下方ランドの
外側厚さ３３．９０ Ｙ１２第１、第３ランドの表
面間距離７５．７４ ＣＹ２外側構成角度の頂点の
位置１３．３２ ＣＹ３上方ランドの半径の中心位
置８７．６５２３６８ ＡＮ１ランド表面の角度２８．
７２２３２ ＡＮ２ランドの下側角度０．０７
Ｄｉ 外側の角度の測定点１．２６ Ｄ２
上方ランド半径のオフセット４．７７ ０３
ランドの幅 ０．００ Ｄ４ 下オフセット距離、８５３６
６９ Ａｔ 内側構成角度１７．６５２３６８ Ａ
２ 外側構成角度楕円形フィレットＸ、Ｙ座標点 溝のＸ座標点 溝のＹ座標点 ｏ、ｏｏ ｏ、ｏ。
１．９９ ０．００２
．８８ ０．０６３．７
２ ０．２２４．５０
、 ０．４７５．１９
０．８０ ５．７９ １．１８ ６．２９ １．６０ ６．７０ ２．０４７．
０２ ２．４８ ７．２７ ２．９４７．
４５ ３．４０轟−一二阻 １３．２１ Ｒ１上方ランド半径 ３．７ＯＲ２第１のランドの内半径 ２．０２ Ｒ３第１のランドの外半径２．０２
８４ 第２のランドの外逃げ半径１．８５
Ｒ５第２のランドの内逃げ半径１．８５ Ｒ６
第２のランドの内半径１．３７ Ｒ７第２のラン
ドの外半径１．３７ Ｒ８第３のランドの外逃げ
半径１．８５Ｒ９第３のランドの内逃げ半径１．８５
ＲＩＯ第３のランドの内半径１．２４ Ｒ
１１第３のランドの外半径１５．２８ Ｙｌ 第
１、第２ランドの表面間距離３．４ Ｙ３ 上
方ランドの外側厚さ１．８７ Ｙ７ 第２のラ
ンドの外側厚さ７．０２ Ｙｌｌ下方ランドの外
側厚さ２９．０１ Ｙ１２第１、第３ランドの表面
間距離６４．１４ ＣＹ２外側構成角度の頂点の位
置１１．３５ ＣＹ３上方ランドの半径の中心位置
６７．６５２３８８八Ｎ１ランド表面の角度２８．７２
２３２０ ＡＮ２ランドの下側角度０．００３ Ｄ
Ｉ 外側の角度の測定点１．１０ ０２ 上方
ランド半径のオフセット４．０８ ０３ ランド
の幅 ０．００ Ｄ４ 下オフセット距離、８５３８
６９ ＡＩ 内側構成角度１７．６５２３６８＾２
外側構成角度楕円形フィレットＸ、Ｙ座標点 溝のＸ座標点 溝のＹ座標点 ０．００ ０．００１
．９３ ０．００２．
４８ ０．０５３．２
０ ０．１９３．８７
０．４０４．４６
０．６８４．９７
１．０１５．４０
１．３７５．７５
１．７４８．０３
２．１３６．２４
２．５２６．４０
２．９１表 Ｘｌ１ １０．９９ Ｒ１上方ランド半径 ２．９９ Ｒ２第１のランドの内半径１．７０
Ｒ３第１のランドの外半径１．７０ Ｒ４
第２のランドの外逃げ半径１．５８ Ｒ５第２の
ランドの内逃げ半径１．５８ Ｒ６第２のランド
の内半径１．１４ Ｒ７第２のランドの外半径１
．１４ ８８ 第３のランドの外逃げ半径１．５
８ Ｒ９第３のランドの内逃げ半径１．５８
８ＩＯ第３のランドの内半径１．０３ Ｒ１１
第３のランドの外半径！２．８８ Ｙｌ 第１、
第２ランドの表面間距離２．７２ Ｙ３ 上方
ランドの外側厚さ１．５６ Ｙ７ 第２のラン
ドの外側厚さ５．６９ Ｙｌｌ下方ランドの外側
厚さ２４、Ｕ Ｙ１２第１、第３ランドの表面間距
離５７．６４ ＣＹ２外側構成角度の頂点の位置Ｌ
７４ ＣＹ３上方ランドの半径の中心位置６７．
６５２３６８八Ｎ１ランド表面の角度２８．７２２３２
＾Ｎ２ランドの下側角度０．５３ ＤＩ
外側の角度の測定点０．８２ Ｄ２ 上方ラン
ド半径のオフセラ１３．４１ Ｄ３ ランドの
幅 ０．００ Ｄ４ 下オフセット距離、８５３６
６９ 屓 内側構成角度 １６．６５２３６８ Ａ２ 外側構成角度楕円形フィ
レットＸ、Ｙ座標点 溝のＸ座標点 溝のＹ座標点 （１，０００，００ １，９５０，００ ２，４８０，０５ ３，１８０，１８ ３，８１０，３９ ４，３８０，６６ ４，８３０，９６ ５，２１１，２８ ５，５２１，６２ ５，７６１，９６ ５，９３２，３０ ６，０Ｂ ２．６４表
Ｘｌｌｌ ９．２４ Ｒ１上方ランド半径 ２．５ＯＲ２第１のランドの内半径 １．４６ Ｒ３第１のランドの外半径１．４６
Ｒ４第２のランドの外逃げ半径１．３１
Ｒ５第２のランドの内逃げ半径１．３１ Ｒ６第
２のランドの内半径０．９８ ８７ 第２のラン
ドの外半径０．９８ Ｒ８第３のランドの外逃げ
半径１．３１ Ｒ９第３のランドの内逃げ半径１
．３１ ８ＩＯ第３のランドの内半径０．８８
Ｒ１１第３のランドの外半径１０．８８ Ｙｌ
第１、第２ランドの表面間距離２．１８ Ｙ
３ 上方ランドの外側厚さ１．２８ Ｙ７
第２のランドの外側厚さ４．８１ Ｙｌｌ下方ラ
ンドの外側厚さ２０．６２ Ｙ１２第１、第３ラン
ドの表面間距離４８．６８ ＣＹ２外側構成角度の
頂点の位置８．１９ ＣＹ３上方ランドの半径の
中心位置６７．６５２３６８ ＡＮ１ランド表面の角度
２８．７２２３２０ Ａ８２ランドの下側角度０．４２
Ｄｉ 外側の角度の測定点０．６９
Ｄ２ 上方ランド半径のオフセット２．８７ ０
３ ランドの幅 ０．００ ０４ 下オフセット距離、８５３６６
９ Ａｌ 内側構成角度１６．６５２３６８ Ａ２
外側構成角度楕円形フィレットＸ、Ｙ座標点 溝のＸ座標点 溝のＹ座標点 ｏ、ｏｏ ｏ、ｏ。
．８８ ０．０６３．７
２ ０．２２４．５０
、 ０．４７５．１９
０．８０ ５．７９ １．１８ ６．２９ １．６０ ６．７０ ２．０４７．
０２ ２．４８ ７．２７ ２．９４７．
４５ ３．４０轟−一二阻 １３．２１ Ｒ１上方ランド半径 ３．７ＯＲ２第１のランドの内半径 ２．０２ Ｒ３第１のランドの外半径２．０２
８４ 第２のランドの外逃げ半径１．８５
Ｒ５第２のランドの内逃げ半径１．８５ Ｒ６
第２のランドの内半径１．３７ Ｒ７第２のラン
ドの外半径１．３７ Ｒ８第３のランドの外逃げ
半径１．８５Ｒ９第３のランドの内逃げ半径１．８５
ＲＩＯ第３のランドの内半径１．２４ Ｒ
１１第３のランドの外半径１５．２８ Ｙｌ 第
１、第２ランドの表面間距離３．４ Ｙ３ 上
方ランドの外側厚さ１．８７ Ｙ７ 第２のラ
ンドの外側厚さ７．０２ Ｙｌｌ下方ランドの外
側厚さ２９．０１ Ｙ１２第１、第３ランドの表面
間距離６４．１４ ＣＹ２外側構成角度の頂点の位
置１１．３５ ＣＹ３上方ランドの半径の中心位置
６７．６５２３８８八Ｎ１ランド表面の角度２８．７２
２３２０ ＡＮ２ランドの下側角度０．００３ Ｄ
Ｉ 外側の角度の測定点１．１０ ０２ 上方
ランド半径のオフセット４．０８ ０３ ランド
の幅 ０．００ Ｄ４ 下オフセット距離、８５３８
６９ ＡＩ 内側構成角度１７．６５２３６８＾２
外側構成角度楕円形フィレットＸ、Ｙ座標点 溝のＸ座標点 溝のＹ座標点 ０．００ ０．００１
．９３ ０．００２．
４８ ０．０５３．２
０ ０．１９３．８７
０．４０４．４６
０．６８４．９７
１．０１５．４０
１．３７５．７５
１．７４８．０３
２．１３６．２４
２．５２６．４０
２．９１表 Ｘｌ１ １０．９９ Ｒ１上方ランド半径 ２．９９ Ｒ２第１のランドの内半径１．７０
Ｒ３第１のランドの外半径１．７０ Ｒ４
第２のランドの外逃げ半径１．５８ Ｒ５第２の
ランドの内逃げ半径１．５８ Ｒ６第２のランド
の内半径１．１４ Ｒ７第２のランドの外半径１
．１４ ８８ 第３のランドの外逃げ半径１．５
８ Ｒ９第３のランドの内逃げ半径１．５８
８ＩＯ第３のランドの内半径１．０３ Ｒ１１
第３のランドの外半径！２．８８ Ｙｌ 第１、
第２ランドの表面間距離２．７２ Ｙ３ 上方
ランドの外側厚さ１．５６ Ｙ７ 第２のラン
ドの外側厚さ５．６９ Ｙｌｌ下方ランドの外側
厚さ２４、Ｕ Ｙ１２第１、第３ランドの表面間距
離５７．６４ ＣＹ２外側構成角度の頂点の位置Ｌ
７４ ＣＹ３上方ランドの半径の中心位置６７．
６５２３６８八Ｎ１ランド表面の角度２８．７２２３２
＾Ｎ２ランドの下側角度０．５３ ＤＩ
外側の角度の測定点０．８２ Ｄ２ 上方ラン
ド半径のオフセラ１３．４１ Ｄ３ ランドの
幅 ０．００ Ｄ４ 下オフセット距離、８５３６
６９ 屓 内側構成角度 １６．６５２３６８ Ａ２ 外側構成角度楕円形フィ
レットＸ、Ｙ座標点 溝のＸ座標点 溝のＹ座標点 （１，０００，００ １，９５０，００ ２，４８０，０５ ３，１８０，１８ ３，８１０，３９ ４，３８０，６６ ４，８３０，９６ ５，２１１，２８ ５，５２１，６２ ５，７６１，９６ ５，９３２，３０ ６，０Ｂ ２．６４表
Ｘｌｌｌ ９．２４ Ｒ１上方ランド半径 ２．５ＯＲ２第１のランドの内半径 １．４６ Ｒ３第１のランドの外半径１．４６
Ｒ４第２のランドの外逃げ半径１．３１
Ｒ５第２のランドの内逃げ半径１．３１ Ｒ６第
２のランドの内半径０．９８ ８７ 第２のラン
ドの外半径０．９８ Ｒ８第３のランドの外逃げ
半径１．３１ Ｒ９第３のランドの内逃げ半径１
．３１ ８ＩＯ第３のランドの内半径０．８８
Ｒ１１第３のランドの外半径１０．８８ Ｙｌ
第１、第２ランドの表面間距離２．１８ Ｙ
３ 上方ランドの外側厚さ１．２８ Ｙ７
第２のランドの外側厚さ４．８１ Ｙｌｌ下方ラ
ンドの外側厚さ２０．６２ Ｙ１２第１、第３ラン
ドの表面間距離４８．６８ ＣＹ２外側構成角度の
頂点の位置８．１９ ＣＹ３上方ランドの半径の
中心位置６７．６５２３６８ ＡＮ１ランド表面の角度
２８．７２２３２０ Ａ８２ランドの下側角度０．４２
Ｄｉ 外側の角度の測定点０．６９
Ｄ２ 上方ランド半径のオフセット２．８７ ０
３ ランドの幅 ０．００ ０４ 下オフセット距離、８５３６６
９ Ａｌ 内側構成角度１６．６５２３６８ Ａ２
外側構成角度楕円形フィレットＸ、Ｙ座標点 溝のＸ座標点 溝のＹ座標点 ｏ、ｏｏ ｏ、ｏ。
１．５０ ０．００２．
１１ ０．０４２．７０
０．１５３．２３
０．３３３．７０
０．５５４．０９
０．８１４．４１
１．０８４．６７
１．３６４．８７
１．６５５．０２
１．９４５．１３
２．２２表 ＸＩＶ ７．７７ Ｒ１上方ランド半径 ２．０９ Ｒ２第１のランドの内半径１．２５
Ｒ３第１のランドの外半径１．２５ Ｒ４
第２のランドの外逃げ半径１．０８ Ｒ５第２の
ランドの内逃げ半径１．０８ Ｒ６第２のランド
の内半径０．８４ Ｒ７第２のランドの外半径０
．８４ Ｒ８第３のランドの外逃げ半径１．０８
Ｒ９第３のランドの内逃げ半径１．０８
ＲＩＯ第３のランドの内半径０．７７ Ｒ１１
第３のランドの外半径９．１６ Ｙｌ 第１、
第２ランドの表面間距離１．８０ Ｙ３ 上方
ランドの外側厚さ１．０４ Ｙ７ 第２のラン
ドの外側厚さ４．１４ Ｙｌｌ下方ランドの外側
厚さ１７．４０ Ｙ１２第１、第３ランドの表面間
距離４３．５８ ＣＹ２外側構成角度の頂点の位置
６．５５ ＣＹ３上方ランドの半径の中心位置８
７．８Ｓ２３６Ｆ３八Ｎ１ランド表面の角度２８．７２
２３２ へＮ２ランドの下側角度０．５４ １１
１ 外側の角度の測定点０．５８ Ｄ２ 上
方ランド半径のオフセット２．３９ ０３ ラン
ドの幅 ０．００ Ｄ４ 下オフセット距離、８５３δ
６９ Ａｌ 内側構成角度１５．６５２３６８ Ａ
２ 外側構成角度楕円形フィレットＸ、Ｙ座標点 溝のＸ座標点 溝のＹ座標点 ｏ、ｏｏ ｏ、ｏ。
１１ ０．０４２．７０
０．１５３．２３
０．３３３．７０
０．５５４．０９
０．８１４．４１
１．０８４．６７
１．３６４．８７
１．６５５．０２
１．９４５．１３
２．２２表 ＸＩＶ ７．７７ Ｒ１上方ランド半径 ２．０９ Ｒ２第１のランドの内半径１．２５
Ｒ３第１のランドの外半径１．２５ Ｒ４
第２のランドの外逃げ半径１．０８ Ｒ５第２の
ランドの内逃げ半径１．０８ Ｒ６第２のランド
の内半径０．８４ Ｒ７第２のランドの外半径０
．８４ Ｒ８第３のランドの外逃げ半径１．０８
Ｒ９第３のランドの内逃げ半径１．０８
ＲＩＯ第３のランドの内半径０．７７ Ｒ１１
第３のランドの外半径９．１６ Ｙｌ 第１、
第２ランドの表面間距離１．８０ Ｙ３ 上方
ランドの外側厚さ１．０４ Ｙ７ 第２のラン
ドの外側厚さ４．１４ Ｙｌｌ下方ランドの外側
厚さ１７．４０ Ｙ１２第１、第３ランドの表面間
距離４３．５８ ＣＹ２外側構成角度の頂点の位置
６．５５ ＣＹ３上方ランドの半径の中心位置８
７．８Ｓ２３６Ｆ３八Ｎ１ランド表面の角度２８．７２
２３２ へＮ２ランドの下側角度０．５４ １１
１ 外側の角度の測定点０．５８ Ｄ２ 上
方ランド半径のオフセット２．３９ ０３ ラン
ドの幅 ０．００ Ｄ４ 下オフセット距離、８５３δ
６９ Ａｌ 内側構成角度１５．６５２３６８ Ａ
２ 外側構成角度楕円形フィレットＸ、Ｙ座標点 溝のＸ座標点 溝のＹ座標点 ｏ、ｏｏ ｏ、ｏ。
１．８９ ０．００
２・２１ ０．０３
２．７１ ０．１３
３．１６ ０．２８３．
５５ ０．４７ ３．８Ｂ ０．８！１
４．１５ （１，９
２４，３７１，１７ ４，５３１，４１ ４，６Ｂ １．６５４．
７４ １．９０
５５ ０．４７ ３．８Ｂ ０．８！１
４．１５ （１，９
２４，３７１，１７ ４，５３１，４１ ４，６Ｂ １．６５４．
７４ １．９０
第１図は本発明が通用される蒸気タービン用の真直ぐな
側入ロタービン翼の斜視図、第２図は第１図のタービン
翼の根元部の部分斜視図、第３図は第１図のタービン翼
が嵌合するロータの尖塔状部の部分図、第４図は本発明
による根元部とロータの溝とが互いに嵌合した状態を示
す図、第５図は本発明による翼の根元部又はロータの溝
の輪郭図、第６図はロータの尖塔状部に嵌合した翼の根
元部の部分断面図である。 １１は側入ロタービン翼、１３は根元部、１５はエアフ
ォイル部、１７はプラットホーム部、１９はロータの溝
、２１はロータ、２３は上方のこ歯状部分、２５は中間
のこ歯状部分、２７は下方のこ歯状部分、３１は上方タ
ング、３３は上方フィレット、３５は上方ランド、３６
は中間タング、３７は中間フィレット、４１は中間ラン
ド、４３は下方タング、４５は下方フィレット、４７は
下方ランド、１００は対称軸、１１０は尖塔状部である
。
側入ロタービン翼の斜視図、第２図は第１図のタービン
翼の根元部の部分斜視図、第３図は第１図のタービン翼
が嵌合するロータの尖塔状部の部分図、第４図は本発明
による根元部とロータの溝とが互いに嵌合した状態を示
す図、第５図は本発明による翼の根元部又はロータの溝
の輪郭図、第６図はロータの尖塔状部に嵌合した翼の根
元部の部分断面図である。 １１は側入ロタービン翼、１３は根元部、１５はエアフ
ォイル部、１７はプラットホーム部、１９はロータの溝
、２１はロータ、２３は上方のこ歯状部分、２５は中間
のこ歯状部分、２７は下方のこ歯状部分、３１は上方タ
ング、３３は上方フィレット、３５は上方ランド、３６
は中間タング、３７は中間フィレット、４１は中間ラン
ド、４３は下方タング、４５は下方フィレット、４７は
下方ランド、１００は対称軸、１１０は尖塔状部である
。
Claims (7)
- （１）対称面のまわりに対称的に形成され、タービン翼
をロータに取付ける、両側がのこ歯状の尖塔の形をした
側入口根元部であって、ロータが縦対称軸を有し、翼が
根元部を越えて半径方向外方に延び、根元部はタービン
のロータの周囲に配設された相補する尖塔状の溝内に嵌
合でき、根元部の半径方向外端部に形成された上方のこ
歯状部分が、根元部の両側に対称的に設けられた一対の
上方タング、それぞれ距離ｄの間隔を置き、曲率半径ｒ
ｔを有し、上方タングの半径方向外方に位置した一対の
上方フィレット、及び関連のあるフィレットとタングと
の間に設けられ、前記対称面と垂直でロータの前記対称
軸と平行な平面への投影幅ｗｔを有し、遠心力をタービ
ン翼とロータとの間で伝える一対の上方ランドを含み、
前記上方のこ歯状部分から半径方向内方に延びた中間の
こ歯状部分が、根元部の両側に対称的に設けられた一対
の中間タング、それぞれ曲率半径ｒｍを有し、根元部の
各側の上方タングと中間タングとの間に位置した一対の
中間フィレット、及びそれぞれ投影幅ｗｍを有し、中間
フィレットと中間タングとの間に位置して遠心力をター
ビン翼とロータとの間で伝える一対の中間ランドを含み
、前記中間のこ歯状部分から半径方向内方に延びた下方
のこ歯状部分が、根元部の両側に対称的に設けられた一
対の下方タング、それぞれ曲率半径ｒｂを有し、根元部
の各側の中間タングと下方タングとの間に位置した一対
の下方フィレット、及びそれぞれ投影幅ｗｂを有し、下
方フィレットと下方タングとの間に位置して遠心力をタ
ービン翼とロータとの間で伝える一対の下方ランドを含
み、局部ピーク応力を減じることにより遠心力、曲げモ
ーメント及び振動の悪影響を軽減し、ロータの溝の形成
中のバイトの破損を減じる設計が施されたのこ歯状タン
グを、翼の根元部に形成するようにｒｔが少なくとも０
．１３ｄ、ｗｔが０．６５ｒｔ以下、ｒｍが少なくとも
０．０７５ｄ、ｗｍが１．２５ｒｍ以下であることを特
徴とする翼の側入口根元部。 - （２）タービンのロータのまわりに円形の列状に設けら
れ、間にタービン翼の根元部を受入れる溝を画定する複
数の尖塔状部であって、ロータに結合された各尖塔状部
の下方のこ歯状部分が、尖塔状部の両側に対称的に設け
られ、曲率半径ｓｂを有する一対の下方タング、各下方
タングとロータとの間に位置した下方フィレット、及び
それぞれ投影幅ｗｂを有し、下方フィレットと下方タン
グとの間に位置して遠心力をタービン翼とロータとの間
で伝える二つの下方ランドを含み、ロータに対して半径
方向に前記下方部分から延びた中間のこ歯状部分が、尖
塔状部の両側に対称的に設けられた一対の中間タング、
それぞれ曲率半径ｓｍを有し、下方タングと中間タング
との間に位置した一対の中間フィレット、及びそれぞれ
投影幅ｗｍを有し、中間フィレットと中間タングとの間
に位置して翼の根元部からの力を受ける二つの中間ラン
ドを含み、ロータに対して半径方向に前記中間部分から
延びた上方のこ歯状部分が、尖塔状部の両側に対称的に
設けられた一対の上方タング、それぞれ曲率半径ｓｔを
有し、中間タングと上方タングとの間に位置した一対の
上方フィレット、及びそれぞれ投影幅ｗｔを有し、上方
フィレットと上方タングとの間に位置して翼の根元部か
らの力を受ける二つの上方ランドを含み、局部ピーク応
力を減じ、ロータの溝の形成の際バイトの破損を減じる
よう設計された尖塔状部が形成されるように上方フィレ
ットの曲率半径ｓｔが少なくとも０．０７ｄであり、ｄ
は上方フィレット間の尖塔状部の距離であることを特徴
とするロータの尖塔状部。 - （３）タービンのロータのまわりに円形の列状に設けら
れた両側がのこ歯状の複数の尖塔状部の間に形成されて
いるロータの複数の溝のうちの１つの中にタービン翼を
固定する両側がのこ歯状の側入口根元部であって、各尖
塔状部が第１及び第２の対称な側部を有し、尖塔状部の
側部がそれぞれ、ロータから延びた下方ランド、下方ラ
ンドを越えてロータから外方に延びた中間ランド、及び
中間ランドを越えてロータから外方に延び、根元部から
の力を受ける上方ランドを含み、尖塔状部の各側部のラ
ンドがそれぞれ実質的に互いに平行関係にあり、尖塔状
部の中間ランドが尖塔状部の上方ランドから距離ｓｘの
間隔をへだて、尖塔状部の下方ランドが尖塔状部の各側
部の上方ランドから距離ｓｙの間隔をへだて、前記根元
部が尖塔状部の側部にそれぞれ対向して位置できる第１
及び第２の対称な側部を有し、根元部の側部がそれぞれ
、尖塔状部の上方ランドに隣接して位置できる上方ラン
ド、尖塔状部の中間ランドに対向して位置できる中間ラ
ンド、及び尖塔状部の下方ランドに対向して位置できる
下方ランドを含み、根元部の各側部のランドがそれぞれ
実質的に互いに平行関係にあり、根元部の中間ランドが
根元部の上方ランドから距離ｒｘの間隔をへだて、根元
部の下方ランドが根元部の上方ランドから距離ｒｙの間
隔をへだて、前記根元部を固定ロータの溝の中に嵌合さ
せたとき、根元部の上方ランドが尖塔状部の上方ランド
から０．０００１インチ以下の距離の間隔をへだて、根
元部の中間ランドが尖塔状部の中間ランドから０．００
０９インチ以下の距離の間隔をへだて、根元部の下方ラ
ンドが尖塔状部の下方ランドから０．０００６インチ以
下の距離の間隔をへだてていることを特徴とする翼の側
入口根元部。 - （４）根元部を隣り合った尖塔状部で形成された溝の中
に嵌合させたとき、距離ｓｘが０．６０１３インチ〜０
．６０１８インチ、ｓｙが１．１４２０インチ〜１．１
４２５インチ、ｒｘが０．６０１３インチ〜０．６０１
８インチ、ｒｙが１．１４２０インチ〜１．１４２５イ
ンチであることを特徴とする請求項第（３）項記載の根
元部及び尖塔状部。 - （５）タービンのロータのまわりに円形の列状に設けら
れた両側がのこ歯状の複数の尖塔状部の間に形成されて
いるロータの複数の溝のうちの１つの中にタービン翼を
固定する両側がのこ歯状の側入口根元部であって、各尖
塔状部が第１及び第２の対称な側部を有し、尖塔状部の
側部がそれぞれ、ロータから延びた下方ランド、下方ラ
ンドを越えてロータから外方に延びた中間ランド、及び
中間ランドを越えてロータから外方に延び、根元部から
の力を受ける上方ランドを含み、尖塔状部の各側部のラ
ンドがそれぞれ実質的に互いに平行関係にあり、尖塔状
部の中間ランドが尖塔状部の上方ランドから距離ｓｘの
間隔をへだて、尖塔状部の下方ランドが尖塔状部の各側
部の上方ランドから距離ｓｙの間隔をへだて、前記根元
部が尖塔状部の側部にそれぞれ対向して位置できる第１
及び第２の対称な側部を有し、根元部の側部がそれぞれ
、尖塔状部の上方ランドに隣接して位置できる上方ラン
ド、尖塔状部の中間ランドに対向して位置できる中間ラ
ンド、及び尖塔状部の下方ランドに対向して位置できる
下方ランドを含み、根元部の各側部のランドがそれぞれ
実質的に互いに平行関係にあり、根元部の中間ランドが
根元部の上方ランドから距離ｒｘの間隔をへだて、根元
部の下方ランドが根元部の上方ランドから距離ｒｙの間
隔をへだて、前記根元部を固定ロータの溝の中に嵌合さ
せたとき、根元部の上方ランドが尖塔状部の上方ランド
から距離ｇｔの間隔をへだて、根元部の中間ランドが尖
塔状部の中間ランドから距離ｇｍの間隔をへだて、根元
部の下方ランドが尖塔状部の下方ランドから距離ｇｂの
間隔をへだてているが、ｇｍ及びｇｂは所定の大きさだ
け異なっていることを特徴とする翼の側入口根元部。 - （６）ｇｔはゼロではないことを特徴とする請求項第（
５）項記載の根元部及び尖塔状部。 - （７）根元部の上方ランドと尖塔状部の上方ランドとの
間の距離はタービン作動中はゼロであることを特徴とす
る請求項第（６）項記載の根元部及び尖塔状部。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US053,237 | 1987-05-22 | ||
| US07/053,237 US4824328A (en) | 1987-05-22 | 1987-05-22 | Turbine blade attachment |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63306208A true JPS63306208A (ja) | 1988-12-14 |
| JP2877150B2 JP2877150B2 (ja) | 1999-03-31 |
Family
ID=21982828
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP63125628A Expired - Lifetime JP2877150B2 (ja) | 1987-05-22 | 1988-05-23 | タービン翼 |
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| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4824328A (ja) |
| EP (1) | EP0291725B1 (ja) |
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| KR (1) | KR960004210B1 (ja) |
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| CA (1) | CA1309030C (ja) |
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| ES (1) | ES2032488T3 (ja) |
| IN (1) | IN169739B (ja) |
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