JPS6328457A - Roll structure of double roll crusher - Google Patents
Roll structure of double roll crusherInfo
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。(57) [Abstract] This bulletin contains application data before electronic filing, so abstract data is not recorded.
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
この発明は、例えば製鉄所において鉄鉱石等を破砕する
のに用いられるダブルロールクラッシャのロール構造に
関する。DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION (Field of Industrial Application) The present invention relates to a roll structure of a double roll crusher used for crushing iron ore, etc., in a steel mill, for example.
（従来の技術）
製鉄所で使用される破砕設備としては、各種のものがあ
り、原材料の硬さ、形状などの種類、処理量および破砕
後の品質性状の要求内容などに応じて適切なものが選ば
れている。上記破砕設備の一つにダブルロールクラッシ
ャがある。これは第５図に示すようなもので、平行な軸
心回りに互いに逆回転する一対のロール１．１が設けら
れ、これら両ロール１，１間に被破砕物の一例である鉄
鉱石が挟み込まれて破砕される。(Conventional technology) There are various types of crushing equipment used in steel works, and the appropriate one is selected depending on the hardness and shape of the raw material, the amount of processing required, and the requirements for quality properties after crushing. is selected. One of the above-mentioned crushing equipment is a double roll crusher. This is as shown in Fig. 5, in which a pair of rolls 1.1 are provided that rotate in opposite directions around parallel axes, and iron ore, which is an example of the material to be crushed, is placed between these rolls 1,1. It gets caught and crushed.
（発明が解決しようとする問題点）
ところで、従来より上記のようなロールクラッシャには
単位時間当りの破砕量を増大させることが望まれている
。(Problems to be Solved by the Invention) Incidentally, it has conventionally been desired for the above-mentioned roll crusher to increase the amount of crushing per unit time.
また、一方において、上記ロールＬ、１を長期使用する
と、図中二点鎖線で示すように特に各ロール１．１の軸
方向中央部の外周面が両端部に比較して著しく摩耗し、
画ロール１．１間に大間疎部Ｃが生じてくる。On the other hand, when the rolls L and 1 are used for a long period of time, the outer circumferential surface of each roll 1.1, especially at the axial center, wears out significantly compared to both ends, as shown by the two-dot chain line in the figure.
A large sparse area C appears between the image rolls 1 and 1.
そして、上記大間隙部°Ｃが生じると、第６図で示すよ
うに生産性曲線（ＰＣ：）が徐々に低下する。即ち、こ
の図では縦軸に生産速度（Ｖ）、横軸にロール１．１の
使用開始後の日数（［＋）をとってあり、この日数（Ｄ
）が増加するに従って生産性曲線（ｐｃ）が低下する。When the large gap °C occurs, the productivity curve (PC:) gradually decreases as shown in FIG. That is, in this figure, the vertical axis shows the production speed (V), and the horizontal axis shows the number of days ([+) after the start of use of roll 1.1, and this number of days (D
) increases, the productivity curve (pc) decreases.
そして、従来では、上記日数は長いもので約６カ月、短
いものでは約１カ月で上記大間隙部Ｃが生じている。Conventionally, the large gap C occurs in about 6 months at the longest and about 1 month at the shortest.
また、上記のように大間隙部Ｃが生じたときには、第７
図で示すように破砕物の粒度分布に変化が生じる。即ち
、この図では横軸に破砕粒度である細粒（Ｓ）、中粒（
Ｍ）、粗粒（Ｌ）をとり、縦軸に比率（Ｒ）％をとっで
ある。そして、ロール１，１の使用開始時で上記大間隙
部Ｃが生じていない場合における粒度分布を実線で示し
である。これによれば、初期のロール１．１間の間隙は
軸方向で均一であるため、破砕物には粗粒（Ｌ）がほと
んど存在せず、細粒（Ｓ）も極めて少ない、よって、高
品質のものが得られており、これは高歩留りになってい
ることを示している。In addition, when a large gap C occurs as described above, the seventh
As shown in the figure, a change occurs in the particle size distribution of the crushed material. In other words, in this figure, the horizontal axis indicates the crushed particle size, fine particles (S), medium particles (
M), coarse particles (L) are taken, and the ratio (R)% is taken on the vertical axis. The solid line shows the particle size distribution when the large gap C is not formed when the rolls 1, 1 are started to be used. According to this, since the initial gap between the rolls 1.1 is uniform in the axial direction, there are almost no coarse particles (L) in the crushed material and very few fine particles (S). Good quality products were obtained, indicating a high yield.
また、同上第７図において、両ロール１，１間に大間隙
部Ｃが生じた場合の粒度分布を二点鎖線で示しである。Furthermore, in FIG. 7, the particle size distribution when a large gap C is created between both rolls 1, 1 is shown by a two-dot chain line.
これによれば、その破砕物には多くの粗粒（Ｌ）が存在
すると共に細粒（Ｓ）も増大し、品質の低下により低歩
留りとなっていることを示している。According to this, many coarse particles (L) are present in the crushed material, and fine particles (S) are also increased, indicating that the yield is low due to deterioration of quality.
更に、上記従来の構成では、大間隙部Ｃの発生によりロ
ーラの寿命が短いことから、ローラの交換作業が頻繁と
なり、作業性の点で好ましくない。Furthermore, in the above-mentioned conventional configuration, the life of the roller is short due to the occurrence of the large gap C, and therefore the roller must be replaced frequently, which is not preferable in terms of workability.
（発明の目的）
この発明は、上記のような事情に注目してなされたもの
で、ダブルロールクラッシャにより破砕を行う場合に、
被破砕物の破砕量を増大させると共に、歩留りを向上さ
せ、更にローラの交換作業の頻度を少なくさせて作業性
を向上させることを目的とする。(Object of the invention) This invention was made in view of the above-mentioned circumstances, and when crushing is performed using a double roll crusher,
The purpose of this invention is to increase the amount of crushed material, improve yield, and reduce the frequency of roller replacement operations to improve workability.
（発明の構成）
上記目的を達成するためのこの発明の特徴とするところ
は、各ロールの外周面にそのロールと同軸上で環状凸部
と環状凹部とを軸方向に交互に形成し、上記両ロールの
うち一方のロール外周面の環状凸部と他方のロール外周
面の環状凹部とを対向させた点にある。(Structure of the Invention) A feature of the present invention for achieving the above object is that annular convex portions and annular concave portions are alternately formed in the axial direction on the outer peripheral surface of each roll coaxially with the roll, and The annular convex portion on the outer circumferential surface of one of the two rolls is opposed to the annular concave portion on the outer circumferential surface of the other roll.
（実施例）
以下、この発明の実施例を第１図から第４図により説明
する。(Example) Examples of the present invention will be described below with reference to FIGS. 1 to 4.
〔第１実施例〕
第１図は第１実施例を示している。ｌはそれぞれロール
であり、これらロール１．１は軸心が平行となるように
並設されている。この各ロールｌは軸部２と、この軸部
２の両端部にそれぞれ溶接された鏡板３と、この両鏡板
３に架設される中空円筒状の胴部４とで構成される。[First Embodiment] FIG. 1 shows a first embodiment. Each of the rolls 1.1 is a roll, and these rolls 1.1 are arranged in parallel so that their axes are parallel to each other. Each roll l is composed of a shaft portion 2, a head plate 3 welded to both ends of the shaft portion 2, and a hollow cylindrical body portion 4 installed between the head plates 3.
上記各ロール１の胴部４外周面にはそのロール１と同軸
上で環状凸部６と環状凹部７とが軸方向に交互に形成さ
れている。そして、ロール１の軸方向に沿って切断した
ロール１外周面の断面がサインカーブのような波形状と
なるよう形成されている。上記の場合、各ロール１にお
ける環状凸部６と環状凹部７は軸方向に対し等しいピッ
チＰで配設されている。On the outer peripheral surface of the body 4 of each roll 1, annular protrusions 6 and annular recesses 7 are formed coaxially with the roll 1, alternating in the axial direction. The cross section of the outer circumferential surface of the roll 1 cut along the axial direction of the roll 1 is formed to have a wavy shape like a sine curve. In the above case, the annular convex portion 6 and the annular concave portion 7 in each roll 1 are arranged at an equal pitch P in the axial direction.
上記ロール１，１のうち一方のロール１外周面の環状凸
部６と他方のロールｌ外周面の環状凹部７とが対向して
おり、即ち、一方のロール１の波形状と他方のロール１
の波形状はこれらロール１の軸方向で半ピツチづつずれ
た構成となっている。また、この場合１両ロール１，１
間にこれら両ロール１，１の回転で被破砕物を強制的に
噛み込ませるための間隙８が形成されている。そして、
この噛み込みによって破砕がなされる。The annular convex portion 6 on the outer circumferential surface of one of the rolls 1 and the annular recess 7 on the outer circumferential surface of the other roll face each other, that is, the wave shape of one roll 1 and the wavy shape of the other roll 1 are opposed to each other.
The wave shapes are shifted by half a pitch in the axial direction of these rolls 1. Also, in this case, 1 car roll 1,1
A gap 8 is formed between the rollers 1 and 1 for forcing the material to be crushed by the rotation of these rolls 1, 1. and,
This biting causes crushing.
なお、図示しないが、上記ロール１．１間の間隙８の寸
法は調整可能とされており、この調整によって所望粒径
の破砕物を得ることができる。Although not shown, the size of the gap 8 between the rolls 1.1 can be adjusted, and by this adjustment it is possible to obtain crushed material with a desired particle size.
また、上記各ロールｌの軸方向両端部９．９は低硬度で
あり、中央部１０は高硬度とされている。Further, both axial end portions 9.9 of each roll l have low hardness, and the central portion 10 has high hardness.
上記構成によれば、各ロール１外周面の断面形状を波形
状としたため、被破砕物を破砕するためのロール１外周
面の面積が増大する。よって、外径寸法が均一な従来構
成のロール１に比較して単位時間当りの破砕量を増大さ
せることができる。According to the above configuration, since the cross-sectional shape of the outer circumferential surface of each roll 1 is wave-shaped, the area of the outer circumferential surface of the roll 1 for crushing the object to be crushed increases. Therefore, the amount of crushing per unit time can be increased compared to the conventional roll 1 having a uniform outer diameter.
また、前記したようにロール１，１を長期使用すると、
ロール１，１の軸方向中央部の外周面が両端部に比較し
て大きく摩耗するが、上記構成では各ロールｌの中央部
１０を高硬度としたため、この部分の摩耗が抑制され、
よってロールｌ外周面の軸方向各位置における摩耗は均
一に進行することとなる。よって１両ロール１．１間の
間隙８を軸方向各位置でほぼ一定に保つことができるこ
とから、破砕物の粒径が均一化でき、歩留りの向上が達
成される。Also, as mentioned above, if rolls 1 and 1 are used for a long time,
Although the outer circumferential surface of the axially central portion of the rolls 1, 1 wears more than the both ends, in the above configuration, the central portion 10 of each roll l has a high hardness, so the wear of this portion is suppressed,
Therefore, wear progresses uniformly at each position in the axial direction of the outer circumferential surface of the roll l. Therefore, since the gap 8 between the two rolls 1.1 can be kept substantially constant at each position in the axial direction, the particle size of the crushed material can be made uniform, and the yield can be improved.
次に、上記実施例における第１、第２具体例を示す。Next, first and second specific examples in the above embodiment will be shown.
第１具体例では、各ロールｌにおける環状凸部６の幅寸
法を２０ｍｍ、高さを５■とし、環状凹部７の幅寸法を
２０ｍｍ、高さを５１層としである。即ち。In the first specific example, the annular protrusion 6 in each roll l has a width of 20 mm and a height of 5 cm, and an annular recess 7 has a width of 20 mm and a height of 51 layers. That is.
ピッチＰは４０ｍｍ、環状凸部６の頂端から環状凹部７
の底面までの高さは５間層である。また、各ロール１外
周面の断面を図のようにサインカーブ形状に加工した後
、表面深さが約Ｂｏｗ、ショア硬度８５〜９０となるよ
うに高周波焼入れが施されている。The pitch P is 40 mm, from the top of the annular convex part 6 to the annular concave part 7.
The height to the bottom of is 5 layers. Further, after processing the cross section of the outer circumferential surface of each roll 1 into a sine curve shape as shown in the figure, induction hardening is performed so that the surface depth becomes approximately Bow and Shore hardness is 85 to 90.
更に、胴部４の径寸法を約１２００ｍｍ、長さを約７５
０ＩＩＩ１１としである。Furthermore, the diameter of the body 4 is approximately 1200 mm, and the length is approximately 75 mm.
0III11.
上記ロール１．１を使用する場合には、破砕の当初にお
ける両ロール１．１間の間隙８の寸法を８■とする。そ
して、ロール１．１外周面の摩耗によりこの間隙８の寸
法が１２ｍｍとなった時には、軸部２を受ける軸受部を
移動し、初期の間隙８の寸法である ８■に調整する。When using the rolls 1.1, the size of the gap 8 between the rolls 1.1 at the beginning of crushing is 8cm. When the dimension of this gap 8 becomes 12 mm due to wear of the outer circumferential surface of the roll 1.1, the bearing part that receives the shaft part 2 is moved and adjusted to the initial dimension of the gap 8 of 8.
この繰り返しにより破砕を行うと、寿命は従来の５倍と
なり、歩留りは９５％が確保されるという効果が得られ
た。By repeating this process, the lifespan was five times that of the conventional method, and the yield was 95%.
また、第２具体例では、胴部４の端部９，９をこの胴部
４の長さの約嵐の範囲でショア硬度７０〜７５の中硬質
とし、中央部１０を胴部４の長さの約局の範囲でショア
硬度９０〜９５の超硬質としておく、このようにした場
合には、２回目の再使用完了時においても、環状凸部６
と環状凹部７の断面形状に大きな変化はなく、かつ、ロ
ール１の軸方向で均一に摩耗が進行するため１両ロール
１．１を接近させるように調整すると、これら両ロール
１．１間の間隙８が軸方向でほぼ均一となる。In the second specific example, the end portions 9, 9 of the body portion 4 are medium hard with a Shore hardness of 70 to 75 within a range of about the length of the body portion 4, and the center portion 10 is made of medium hardness with a Shore hardness of 70 to 75. In this case, the annular convex portion 6 will remain intact even after the second reuse.
There is no major change in the cross-sectional shape of the annular recess 7, and the wear progresses uniformly in the axial direction of the roll 1. Therefore, if the two rolls 1.1 are adjusted to be close to each other, the distance between the two rolls 1.1 is reduced. The gap 8 becomes substantially uniform in the axial direction.
よって、均一な所望粒径の破砕物が得られるため、歩留
りの低下が抑制される。Therefore, a crushed product having a uniform desired particle size can be obtained, so that a decrease in yield is suppressed.
この場合、被破砕物を１例えば、鉄鉱石粉末を原料とす
る焼成ペレットとしたときには、破砕量と歩留りの向上
に特に侵れた効果を発揮する。なお、この焼成ペレット
は鉄鉱石粉末に少量のベントナイト等を添加してペレタ
イザーで造粒し、これをロータリキルンで焼結すること
により成形されたものである。In this case, when the material to be crushed is, for example, fired pellets made from iron ore powder, a particularly significant effect is exhibited in improving the crushing amount and yield. The fired pellets are formed by adding a small amount of bentonite or the like to iron ore powder, granulating it with a pelletizer, and sintering it in a rotary kiln.
以下の各図はこの発明の他の実施例を示しており、共通
の構成については図面に符号を付してその説明を省略し
、異なる構成について説明する。The following figures show other embodiments of the present invention, and common configurations are designated by reference numerals in the drawings and their explanations will be omitted, and different configurations will be explained.
（第２実施例） 第２図は第２実施例を示している。(Second example) FIG. 2 shows a second embodiment.
図において、ｆｆ；１部４は鋳造等により成形した筒状
体を機械加工し、その外周面に環状凸部６と環状凹部７
とによる波形状を形成して成形されたものである。また
、この胴部４の外周面には浸炭、窒化、熱処理による析
出硬化あるいは硬化肉盛溶接やレーザーリメルト硬化が
施されており、より高硬度なものとされている。In the figure, ff; 1 part 4 is machined from a cylindrical body formed by casting etc., and an annular convex part 6 and an annular concave part 7 are formed on the outer peripheral surface of the cylindrical body.
It is molded to form a wavy shape. Further, the outer circumferential surface of the body portion 4 is subjected to carburizing, nitriding, precipitation hardening by heat treatment, hardfacing welding, or laser remelt hardening to make it even harder.
（第３実施例） 第３図は第３実施例を示している。(Third example) FIG. 3 shows a third embodiment.
図において、各ロール１における胴部４の外周面には、
ビッカース硬度が６００前後の析出硬化型の第１肉盛溶
接部１２と、ビッカース硬度が４５０前後のマルテンサ
イト系硬化型の第２肉盛溶接部１３とがこのロール１の
軸方向で交互に設けられている。これら各溶接部１２．
１３は１０〜５０１程度の範囲で軸方向の肉盛幅を適宜
選定したもので、各溶接部１２．１３毎にそれぞれ等し
い肉盛幅とされている。In the figure, on the outer circumferential surface of the body 4 of each roll 1,
Precipitation-hardening first overlay welds 12 having a Vickers hardness of around 600 and martensitic hardening second overlay welds 13 having a Vickers hardness of around 450 are alternately provided in the axial direction of the roll 1. It is being Each of these welded parts 12.
13, the build-up width in the axial direction is appropriately selected in the range of about 10 to 501, and the build-up width is the same for each welded portion 12.13.
また、一方のロール１の第１肉盛溶接部１２と他方のロ
ール１の第２肉盛溶接部１３とが互いに対向するように
されている。そして、これらロール１．１を使用し第１
肉盛溶接部１２と第２肉盛溶接部１３とが摩耗するとき
、高硬度の第１肉盛溶接部１２に対応して環状凸部６が
、また、これより低い硬度の第２肉盛溶接部１３に対応
して環状凹部７がそれぞれ成形される。Moreover, the first build-up welding part 12 of one roll 1 and the second build-up welding part 13 of the other roll 1 are arranged to face each other. Then, using these rolls 1.1, the first
When the overlay welding part 12 and the second overlay welding part 13 wear out, the annular convex part 6 corresponds to the first overlay welding part 12 having a high hardness, and the second overlay welding part 13 has a lower hardness. Annular recesses 7 are formed corresponding to the welds 13, respectively.
（第４実施例） 第４図は第４実施例を示している。(Fourth example) FIG. 4 shows a fourth embodiment.
図において、硬化肉盛溶接により環状凸部６とχ状凹部
７を形成しである。この場合、溶接ビードにおいて自然
に出来る円弧状線を利用してロールｌ外局面を滑らかな
波形状としである。In the figure, an annular convex portion 6 and a chi-shaped concave portion 7 are formed by hardfacing welding. In this case, the outer surface of the roll l is made into a smooth wave shape by utilizing the arcuate lines naturally formed in the weld bead.
なお、以上は図示の例によるが、上記の場合の硬化肉盛
溶接はＷ、Ｃｒ、Ｔｉ、Ｎｂなどの炭化物の他、Ｓｉ、
Ｃｒなどの窒化物を添加したり、Ｃ１，２〜５．５％の
白銑鋳鉄系にする場合や、Ｃ，Ｍｎ、Ｓｉ、Ｎ、Ｎｉ、
Ｃｒ。Although the above is based on the illustrated example, the hardfacing welding in the above case involves not only carbides such as W, Cr, Ti, and Nb, but also Si,
When adding nitrides such as Cr, or when using white pig iron cast iron with C1.2 to 5.5%, C, Mn, Si, N, Ni,
Cr.
Ｍｏ、Ｖ、Ｗ、Ｎｂなどの多合金元素復合添加型として
もよい、また、熱を加える処理を付加して超硬質ロール
を成形してもよい、更に、上記実施例は新作、補修、改
良のいずれにも適用し得るものである。It is also possible to add a polyalloy element such as Mo, V, W, Nb, etc., or to form an ultra-hard roll by adding heat treatment. It can be applied to any of the following.
（発明の効果）
この発明によれば、各ロールの外周面にそのロールと同
軸上で環状凸部と環状凹部とを軸方向に交互に形成し、
上記両ロールのうち一方のロール外周面の環状凸部と他
方のロール外周面の環状凹部とを対向させたため、被破
砕物を破砕するためのロール外周面の面積が増大する。(Effects of the Invention) According to the present invention, annular convex portions and annular concave portions are alternately formed in the axial direction on the outer peripheral surface of each roll coaxially with the roll,
Since the annular convex portion on the outer circumferential surface of one of the rolls and the annular recess on the outer circumferential surface of the other roll are opposed to each other, the area of the outer circumferential surface of the roll for crushing the object to be crushed increases.
よって、外径寸法が均一な従来構成のロールに比較して
単位時聞出りの破砕量を増大させることができる。Therefore, the amount of crushing per unit time can be increased compared to a conventionally configured roll having a uniform outer diameter.
また、ロールを長期使用すると、このロールの軸方向中
央部の外周面が両端部に比較して大きく摩耗するが、こ
の場合、ロールの軸方向両端部から中央部に向うに従い
ロール外周面の硬度が高くなるようにすれば、このロー
ルの中央部が太きく摩耗することは抑制され、よってロ
ール外周面の摩耗は軸方向各位置で均一に進行すること
となる。よって１両ロール間の間隙を軸方向各位置でほ
ぼ一定に保つことができることから、破砕物の粒径を所
望粒径に均一化でき、この結果、歩留りの向上が達成さ
れる。In addition, when a roll is used for a long period of time, the outer circumferential surface of the axial center of the roll wears more than the both ends. By increasing the height, the central part of the roll is prevented from being heavily worn, and therefore the wear on the outer circumferential surface of the roll progresses uniformly at each position in the axial direction. Therefore, since the gap between the two rolls can be kept substantially constant at each position in the axial direction, the particle size of the crushed material can be made uniform to a desired particle size, and as a result, the yield can be improved.
第１図から第４図はこの発明の実施例を示し、第１図は
第１実施例で両ロールの全体斜視図、第２図から第４図
は第２〜第４実施例でそれぞれ両ロールの一部分を示す
断面図、第５図から第７図は従来例で、第５図は両ロー
ルの全体斜視図、第６図は生産性曲線を示すグラフ図、
第７図は粒度分布を示すグラフ図である。
ｌ・φロール、６・・環状凸部、７拳・環状凹部、９・
・端部、１０・・中央部。
特 許 出 願 人 株式会社神戸製鋼所第７図
ＭＬ1 to 4 show embodiments of the present invention. FIG. 1 is an overall perspective view of both rolls in the first embodiment, and FIGS. 2 to 4 are a perspective view of both rolls in the second to fourth embodiments, respectively. 5 to 7 are conventional examples, FIG. 5 is an overall perspective view of both rolls, and FIG. 6 is a graph showing a productivity curve.
FIG. 7 is a graph showing particle size distribution. l・φ roll, 6・annular convex portion, 7 fist・annular concave portion, 9・
・End part, 10... Center part. Patent applicant: Kobe Steel, Ltd. Figure 7 ML
Claims (1)
設け、これら両ロール間に被破砕物を挟み込んで破砕す
るダブルロールクラッシャにおいて、上記各ロールの外
周面にそのロールと同軸上で環状凸部と環状凹部とを軸
方向に交互に形成し、上記両ロールのうち一方のロール
外周面の環状凸部と他方のロール外周面の環状凹部とを
対向させたことを特徴とするダブルロールクラッシャの
ロール構造。 ２、ロールの軸方向両端部から中央部に向うに従いロー
ル外周面の硬度が高くなるようにしたことを特徴とする
特許請求の範囲第１項に記載のダブルロールクラッシャ
のロール構造。[Claims] 1. A double roll crusher that is provided with a pair of rolls that rotate in opposite directions around parallel axes and crushes materials by sandwiching the material between the two rolls, the outer circumferential surface of each of the rolls having the Annular convex portions and annular concave portions are formed alternately in the axial direction on the same axis as the roll, and the annular convex portion on the outer circumferential surface of one of the rolls is opposed to the annular concave portion on the outer circumferential surface of the other roll. The roll structure of the double roll crusher is characterized by: 2. The roll structure of the double roll crusher according to claim 1, wherein the hardness of the outer circumferential surface of the roll increases from both ends in the axial direction toward the center of the roll.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17210986A JPS6328457A (en) | 1986-07-21 | 1986-07-21 | Roll structure of double roll crusher |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17210986A JPS6328457A (en) | 1986-07-21 | 1986-07-21 | Roll structure of double roll crusher |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6328457A true JPS6328457A (en) | 1988-02-06 |
Family
ID=15935719
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP17210986A Pending JPS6328457A (en) | 1986-07-21 | 1986-07-21 | Roll structure of double roll crusher |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6328457A (en) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2015136645A (en) * | 2014-01-21 | 2015-07-30 | 新日鐵住金株式会社 | sintered ore crusher |
| JP2016179428A (en) * | 2015-03-24 | 2016-10-13 | 宇部興産機械株式会社 | Pulverizing roller for vertical mill |
-
1986
- 1986-07-21 JP JP17210986A patent/JPS6328457A/en active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2015136645A (en) * | 2014-01-21 | 2015-07-30 | 新日鐵住金株式会社 | sintered ore crusher |
| JP2016179428A (en) * | 2015-03-24 | 2016-10-13 | 宇部興産機械株式会社 | Pulverizing roller for vertical mill |
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