JPS62266146A - Roll structure of double roll crusher - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。(57) [Summary] This bulletin contains application data before electronic filing, so abstract data is not recorded.

Description

【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） この発明は、鉄鉱石、焼結鉱、ジャンボサイズペレット
及び石類等を粉砕するのに用いられるダブルロールクラ
ッシャのロール構造に関する。DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION (Industrial Application Field) The present invention relates to a roll structure of a double roll crusher used for crushing iron ore, sintered ore, jumbo size pellets, stones, etc.

（従来の技術） ダブルロールクラッシャは平行な軸心回りに互いに逆回
転する一対のロールを有し、これら両ロール間に被粉砕
物が挟み込まれて粉砕される。(Prior Art) A double roll crusher has a pair of rolls that rotate in opposite directions around parallel axes, and a material to be crushed is sandwiched between these rolls and crushed.

上記構成において、ロールには直径１２００ｍｍ、胴長
７５０１１１Ｉで、肉厚８０ｍｍの円筒状のものがある
。この場合、上記ロール外周面の金属層は５＋ａｍ　−
１０ｍｍ程庶の一定層厚とされる。また、この金属層は
硬化肉盛溶接により一定硬度の金属で形成されており、
その組成（重量％）は下記第１表に示されるようなもの
である。In the above configuration, the roll has a cylindrical shape with a diameter of 1200 mm, a body length of 750111I, and a wall thickness of 80 mm. In this case, the metal layer on the outer peripheral surface of the roll is 5+am −
The layer thickness is approximately 10 mm. In addition, this metal layer is made of metal with a certain hardness by hardfacing welding,
Its composition (wt%) is as shown in Table 1 below.

（以下余白） 第１表 上記硬化肉盛溶接は、被覆アーク溶接棒を用いる手溶接
、ワイヤとフラックスを用いるサブマージアーク溶接、
もしくは、メタルパウダーを用いるプラズマ溶接等で施
工される。(Left below) Table 1 The hardfacing welding described above includes manual welding using a covered arc welding rod, submerged arc welding using wire and flux,
Alternatively, it can be constructed by plasma welding using metal powder.

（発明が解決しようとする問題点） ところで、上記ダブルロールクラッシャによる粉砕時に
は１通常、被粉砕物の大部分が両ロール間の軸方向中央
部に供給されるため、これら両ロールによる粉砕７１は
、その軸方向両端部から中央部に向うに従い増加する。(Problems to be Solved by the Invention) By the way, when the above-mentioned double roll crusher is used to crush the material, most of the material to be crushed is usually supplied to the axial center between the two rolls. , increases from both ends in the axial direction toward the center.

この場合、粉砕量の増加に伴って上記ロール外周面の金
属層が摩耗する量も増加することから、この金属層の軸
方向中央部は両端部に比べて摩耗ｆ−が多くなる。そし
て、このようなロール外周面の偏摩耗によって従来構成
のロールではその寿命が短く、例えば約６ケ月である。In this case, as the amount of grinding increases, the amount of wear of the metal layer on the outer circumferential surface of the roll also increases, so that the axially central portion of the metal layer has more wear f- than both ends. Due to such uneven wear on the outer circumferential surface of the roll, the life of the roll of the conventional configuration is short, for example, about 6 months.

そこで、上記ロール寿命を向上させるため、金属層をよ
り高硬度の金属により形成して摩耗を低減させることが
考えられる。Therefore, in order to improve the life of the roll, it is conceivable to form the metal layer from a metal with higher hardness to reduce wear.

しかし、金属はその性質上硬度が高くなるほど靭性が低
下して亀裂や剥離が発生しやすくなるものであり、特に
」−記のような粉砕用ロールでは好ましくない。However, due to the nature of metals, as the hardness increases, the toughness decreases and cracks and peeling become more likely to occur, which is particularly undesirable for crushing rolls such as those mentioned above.

（発明の目的） この発明は、上記のような事情に注目してなされたもの
で、ダブルロールクラッシャにおけるロール寿命を向」
ニさせることを目的とする。(Objective of the Invention) This invention was made in view of the above-mentioned circumstances, and aims to improve the life of the rolls in a double roll crusher.
The purpose is to make people feel the same way.

（発明の構成） 」−記目的を達成するためのこの発明の特徴とするとこ
ろは、ロールの軸方向両端部から中央部に向うに従いロ
ール外周面の硬度が高くなるようにした点にある。(Structure of the Invention) The present invention is characterized in that the hardness of the outer circumferential surface of the roll increases from both ends in the axial direction toward the center of the roll.

（実施例） 以下、この発明の実施例を図面により説明する。(Example) Embodiments of the present invention will be described below with reference to the drawings.

第２図において、１はダブルロールクラッシャで、軸心
が平行な−・対のロール２，２を有している。これら両
ロール２．２は図示しない駆動装置により互いに逆回転
するように回転駆動される（第２図中矢印Ｒ図示）。ま
た、ト記両ロール２．２間の間隙寸法を調整するため、
図示しないロールキャップ調整装置が設けられる。In FIG. 2, reference numeral 1 denotes a double roll crusher, which has a pair of rolls 2, 2 whose axes are parallel to each other. Both rolls 2.2 are driven to rotate in opposite directions to each other by a drive device (not shown) (indicated by arrow R in FIG. 2). In addition, in order to adjust the gap size between both rolls 2.2,
A roll cap adjustment device (not shown) is provided.

第３図により」−記ロール２について説明する。Referring to FIG. 3, the roll 2 will be explained.

上記ロール２は回転軸４と、この回転軸４上に設けられ
るロール本体５とを有している。−Ｆ記ロール本体５は
中空ドラト状とされ、同上回転軸４と同軸心上に位置す
る円筒状＋ｆｉ部７と、この胴部７の外周面上に形成さ
れる金属層８と、１−記胴部７の両開目端に取り４＝ｊ
けられる−・対の鏡板９゜９とで構成される。これら両
鏡板９，９の軸心上に上記回転軸４が取り付けられる。The roll 2 has a rotating shaft 4 and a roll body 5 provided on the rotating shaft 4. - The roll main body 5 described in F is formed into a hollow drum shape, and includes a cylindrical +fi portion 7 located coaxially with the rotating shaft 4, a metal layer 8 formed on the outer peripheral surface of this body portion 7, and 1- Take it at both open ends of the recording body 7 4=j
It consists of a pair of mirror plates 9°9. The rotating shaft 4 is mounted on the axes of both mirror plates 9,9.

上記金属層８は、その軸方向両端部からほぼ中央部に向
って進むに従い、その硬度が高くなるように硬化肉盛溶
接により形成される。The metal layer 8 is formed by hardfacing welding so that its hardness increases as it progresses from both ends in the axial direction toward the center.

そして、内ロール２，２間に供給される被粉砕物は、両
金属層８，８間に挟み込まれて押しつぶされ、これによ
り粉砕されて排出される（第２図中矢印Ｍ）。この場合
、」二記被粉砕物の大部分は内ロール２，２間の軸方向
中央部に向って供給され、両金属層８，８による粉砕量
はその軸方向両端部から中央部に向って進むに従い増加
することになる。この場合、」−記粉砕量の増加に伴っ
て金属層８の摩耗量も増加傾向となる。The material to be crushed, which is supplied between the inner rolls 2, 2, is sandwiched between the two metal layers 8, 8 and crushed, thereby being crushed and discharged (arrow M in FIG. 2). In this case, most of the material to be crushed is fed toward the axial center between the inner rolls 2, 2, and the amount of crushing by both metal layers 8, 8 is fed from both axial ends toward the center. It will increase as the process progresses. In this case, as the amount of pulverization increases, the amount of wear on the metal layer 8 also tends to increase.

ところで、このロール２では、この摩耗量の増加傾向に
対応して金属層８の硬度がその両端部から中央部に向っ
て進むに従い高くしであるため、この金属層８における
摩耗量はその軸方向全域にわたりほぼ同一となり、偏摩
耗が防止される。By the way, in this roll 2, the hardness of the metal layer 8 increases as it progresses from both ends toward the center in response to the increasing tendency of the amount of wear. It is almost the same over the entire direction, and uneven wear is prevented.

よって、」−記ロール２の金属層８が摩耗しても、これ
らロール２，２間の間隙寸法はロール２の軸方向各部で
ほぼ一定に保たれる。この結果、このダブルロールクラ
ッシャ１におけるロー少寿命の向上が達成される。Therefore, even if the metal layer 8 of the roll 2 is worn out, the gap size between the rolls 2 is kept substantially constant at each part of the roll 2 in the axial direction. As a result, an improvement in the life span of the rows in this double roll crusher 1 is achieved.

しかも、−１−記ロール２は金属層８の硬度を単により
高くするもの７ではないため、この金属層８に亀裂や剥
離が発生することが防止される。Furthermore, since the roll 2 described in -1- is not a roll 7 that merely increases the hardness of the metal layer 8, cracks and peeling of the metal layer 8 are prevented from occurring.

（第１具体的実施例） 次に、第１図により上記実施例の第１具体例を説明する
。(First Specific Example) Next, a first specific example of the above embodiment will be explained with reference to FIG.

図において、金属層８はその軸方向で５区画に等分され
、その両端部の区画がパーライト・ソルバイト系金属の
低硬度部１１，１１．その内側に位置する区画がマルテ
ンサイト系金属の中硬度部１２．１２、これら中硬度部
１２．１２間に位置する区画が含ボロンマルテンサイト
系金属の高硬度部１３とされる。In the figure, the metal layer 8 is equally divided into five sections in the axial direction, and the sections at both ends are low hardness sections 11, 11. The section located on the inner side is a medium hardness section 12.12 of martensitic metal, and the section located between these medium hardness sections 12.12 is a high hardness section 13 of boron-containing martensitic metal.

上記金属層８の各部における組成（重量％）を下記第２
表に示す。The composition (wt%) of each part of the metal layer 8 is determined as follows.
Shown in the table.

（以ド余白） 第２表（そのｌ） 第２表（その２） そして、上記構成の一対のロール２，２により被粉砕物
を粉砕した。この場合、従来例に比べて偏摩耗の発生が
抑制され、ロール寿命を約３倍の約１８ケ月とすること
ができた。また、高硬度部１３の硬度は靭性を損なわな
い程度のものであるため、ダブルロールクラッシャｌの
稼動中、金属層８に亀裂や剥離の発生がみられなかった
。(The following are blank spaces) Table 2 (Part 1) Table 2 (Part 2) Then, the material to be crushed was crushed by the pair of rolls 2, 2 having the above configuration. In this case, the occurrence of uneven wear was suppressed compared to the conventional example, and the roll life could be increased to about 18 months, about three times as long. Further, since the hardness of the high hardness portion 13 was such that it did not impair toughness, no cracking or peeling was observed in the metal layer 8 during operation of the double roll crusher 1.

（第２具体的実施例） 次に、第４図により第２具体例を説明する。(Second specific example) Next, a second specific example will be explained with reference to FIG.

図において、金属層８は上記第１具体例と同様に５等分
され、その組成も同様とされる。また、上記金属層８は
、軸方向両端部から中央部に向って進むに従い、その層
厚が径方向外方に向って増加するように階段状に形成さ
れる。即ち、中硬度部１２の層厚を低硬度部１１の層厚
よりもｌ■Ｉ増加して（図中符号Ａ図示）、この中硬度
部１２の外径を低硬度部１１の外径よりも２ｍｍ大きく
形成した。また、高硬度部１３の層厚を中硬度部１２の
層厚よりもｌａｍ増加して（図中符号Ｂ図示）、この高
硬度部１３の外径を低硬度部１１の外径よりも４ｓ＋ａ
大きく形成した。In the figure, the metal layer 8 is divided into five equal parts as in the first specific example, and the composition thereof is also the same. Further, the metal layer 8 is formed in a step-like manner so that the layer thickness increases radially outward as it progresses from both ends in the axial direction toward the center. That is, the layer thickness of the medium hardness section 12 is increased by l■I compared to the layer thickness of the low hardness section 11 (indicated by reference numeral A in the figure), and the outer diameter of the medium hardness section 12 is made larger than the outer diameter of the low hardness section 11. It was also formed 2 mm larger. Further, the layer thickness of the high hardness section 13 is increased by lam than the layer thickness of the medium hardness section 12 (indicated by reference numeral B in the figure), and the outer diameter of the high hardness section 13 is made 4s+a larger than the outer diameter of the low hardness section 11.
Largely formed.

この場合のロール寿命は、従来例に比べて約４倍の約２
ケ年とすることができた。In this case, the roll life is approximately 2 times longer than that of the conventional example.
I was able to make it 2 years ago.

（第３具体的実施例） 次に、第５図により第３具体例を説明する。(Third specific example) Next, a third specific example will be explained with reference to FIG.

図において、金属層８はその軸方向で１０区画に等分さ
れ、その両端部から中央寄りへの各区画が順次、第１低
硬度部１１　ａ、第２低硬度部１１ｂ、中硬度部１２、
第１高硬度部１３ａおよび第２高硬度部１３ｂとされる
。In the figure, the metal layer 8 is equally divided into 10 sections in the axial direction, and each section from both ends toward the center is sequentially divided into a first low hardness section 11a, a second low hardness section 11b, and a medium hardness section 12. ,
A first high-hardness portion 13a and a second high-hardness portion 13b are formed.

上記金属層８の各部における組成（重量％）及び、ビッ
カース硬さくＨマ）を下記第３表に示す。The composition (weight %) and Vickers hardness (H) of each part of the metal layer 8 are shown in Table 3 below.

（以下余白） この場合、従来例におけるロール寿命の約５倍の約３０
ケ月ダブルロールクラッシャｌを稼動した後も、まだロ
ール２を使用できる状態にあり、このロール２が極めて
優れた寿命であることが判明した。(Left below) In this case, the roll life is about 30
Even after the double roll crusher 1 was operated, the roll 2 was still usable, and it was found that the roll 2 had an extremely long life.

（第４具体的実施例） 次に、第４具体例を示す。(Fourth specific example) Next, a fourth specific example will be shown.

サブマージアーク溶接により金属層８を硬化肉盛成形す
る際に、高炭素合金のワイヤもしくはパウダーを併用し
た。即ち、これらのフィラーメタルの添加量をロール２
の軸方向両端部でＯとし、中央部に向って進むに従い上
記フィラーメタルの添加量を徐々に増加さ廿、中央部で
最多添加量とした。この場合、金属層８の硬度は」二記
フィラーメタルの添加量に伴って両端部から中央部に向
って進むに従い連続的に高くなる。When hardfacing the metal layer 8 by submerged arc welding, a high carbon alloy wire or powder was also used. In other words, the amount of these filler metals added is
O was set at both ends in the axial direction, and the amount of the filler metal added was gradually increased toward the center, with the largest amount added at the center. In this case, the hardness of the metal layer 8 increases continuously from both ends toward the center as the amount of filler metal added increases.

上記構成のロール２でも、上記各具体例と同様にロール
寿命が向］−シた。Even with the roll 2 having the above configuration, the roll life was shortened as in each of the above specific examples.

なお、上記各具体例において、硬化肉盛溶接により金属
層８をロール本体５の外周面上に形成する場合、その軸
方向両端に位置する低硬度部から中央部の高硬度部に向
ってｗ１次施工すると、亀裂の少ない品質の金属層８が
得られる。In each of the above specific examples, when the metal layer 8 is formed on the outer circumferential surface of the roll body 5 by hardfacing welding, w1 is When applied next, a metal layer 8 with fewer cracks will be obtained.

更に、上記金属層８の外周面一１−に、その軸方向に沿
って延びる肉盛溶接ビードを施工すると、両金属層８．
８が被粉砕物を挟み込み際に、これらの間に生じるスリ
ップ現象が防＋１−でき、粉砕された被粉砕物の品質を
より向トさせることができる。Furthermore, when an overlay weld bead extending in the axial direction is formed on the outer peripheral surface 1- of the metal layer 8, both metal layers 8.
When the pulverized material is sandwiched between the pulverizers 8 and 8, the slip phenomenon occurring between them can be prevented, and the quality of the pulverized material can be further improved.

また、上記金属層８の高硬度部を形成する場合、硬化肉
盛溶接だけでなく、高周波焼入れ、ガス炎焼入れ、浸炭
、浸炭浸窒、窒化、直接焼入れ、クロマイジング、もし
くは、溶射等により硬化処理して高硬度部を形成しても
良い。In addition, when forming the high hardness portion of the metal layer 8, hardening is performed not only by hardfacing welding but also by induction hardening, gas flame hardening, carburizing, carbonitriding, nitriding, direct hardening, chromizing, thermal spraying, etc. A high hardness portion may be formed by processing.

（発明の効果） この発明による効果は、次の如くである。即ち、ダブル
ロールクラッシャにより被粉砕物を粉砕する場合、この
被粉砕物の大部分は両ロール間の軸方向中央部に向って
供給される。そして、これら両ロールの金属層間におけ
る粉砕量はその軸方向両端部から中央部に向って進むに
従い増加する。このため、上記粉砕量の増加に伴って金
属層の摩耗量も増加傾向となるが、この発明では、ロー
ルの軸方向両端部から中央部に向うに従いロール外周面
の硬度が高くなるようにしたため、」二記金属層におけ
る摩耗量の増加傾向に対応して、この金属層の硬度が高
くなり、これによって、金属層における摩耗量をその軸
方向全域にわたってほぼ同一とすることができる。従っ
て、摩耗が生じても、上記両ロール間の間隙寸法がこの
ロールの軸方向各部で長期にわたりほぼ一定に保たれる
ことから、従来、ロールに偏摩耗が生じ、従って、ロー
ル間の間隙寸法が比較的短期間に不均一となっていた場
合に比較してロール寿命を向」ニさせることができる。(Effects of the invention) The effects of this invention are as follows. That is, when a material to be crushed is crushed by a double roll crusher, most of the material to be crushed is fed toward the axial center between both rolls. The amount of pulverization between the metal layers of these rolls increases as it progresses from both ends in the axial direction toward the center. Therefore, as the amount of pulverization increases, the amount of wear on the metal layer also tends to increase, but in this invention, the hardness of the outer circumferential surface of the roll increases from both ends in the axial direction toward the center. , 2 Corresponding to the increasing tendency of the amount of wear on the metal layer, the hardness of this metal layer increases, and thereby the amount of wear on the metal layer can be made almost the same over the entire axial direction. Therefore, even if wear occurs, the gap size between the two rolls is kept almost constant for a long period of time at each part in the axial direction of the rolls. The life of the roll can be improved compared to the case where it becomes uneven over a relatively short period of time.

しかも、上記ロールは金属層の硬度を単により高くする
ものではないため、この金属層の靭性を損なわないよう
にして、亀裂や剥離の発生を防止することができる。Moreover, since the roll does not simply increase the hardness of the metal layer, it is possible to prevent the occurrence of cracks and peeling without impairing the toughness of the metal layer.

また、」−記金属層における摩耗量がほぼ同一であるた
め、摩耗が生じてもこれら両金属層間の間隙寸法は軸方
向の各部でほぼ一定に保たれる。Further, since the amount of wear in the metal layers is approximately the same, even if wear occurs, the gap size between these two metal layers remains approximately constant at each portion in the axial direction.

よって、上記両ロール間の間隙寸法を調整する場合、こ
れら両ロールの軸心を相対的に平行移動させるだけで容
易に調整できる。Therefore, when adjusting the gap size between the two rolls, it can be easily adjusted by simply moving the axes of the two rolls in parallel.

更に、上記金属層の摩耗量が全域にわたってほぼ同一と
なるため、従来のように金属層の中央部に偏摩耗の生じ
ることが抑制される。このため、上記金属層の摩耗後、
補修により金属層を胴部の外周面上に再成形する場合、
旋盤や研摩等により上記硬質部の除去作業が不要とされ
、このロールにおける補修作業も容易にできる。Furthermore, since the amount of wear of the metal layer is approximately the same over the entire area, uneven wear at the center of the metal layer, which is conventional, is suppressed. For this reason, after the metal layer is worn out,
When the metal layer is reshaped on the outer circumferential surface of the body due to repair,
It is not necessary to remove the hard portion by lathe, polishing, etc., and repair work on this roll can be done easily.

【図面の簡単な説明】[Brief explanation of the drawing]

図はこの発明の実施例を示し、第１図は第１具体例でロ
ールの部分断面図、第２図はダブルロールクラッシャの
全体側面概略図、第３図はロールの斜視図、第４図は第
２具体例で第１図に相当する図、第５図は第３具体例で
第１図に相当する図である。 ｌ・・ダブルロールクラッシャ、２・・ロール、８・・
金属層、１１・φ低硬度部、１２・・中硬度部、１３・
・高硬度部。 特　許　出　願　人　　株式会社神戸製鋼所第５図　　
　　　　β １猜ＢＵＧ２−２１６１４６　（６） □　　″　　　　−′　　８The figures show embodiments of the present invention; FIG. 1 is a partial sectional view of a roll in a first specific example, FIG. 2 is a schematic side view of the entire double roll crusher, FIG. 3 is a perspective view of the roll, and FIG. is a second specific example, which corresponds to FIG. 1, and FIG. 5 is a third specific example, which corresponds to FIG. 1. l...double roll crusher, 2...roll, 8...
Metal layer, 11.φ low hardness part, 12..medium hardness part, 13.
・High hardness part. Patent applicant: Kobe Steel, Ltd. Figure 5
β 1 BUG2-216146 (6) □ ″ −′ 8

Claims (1)

【特許請求の範囲】[Claims] １、平行な軸心回りに互いに逆回転する一対のロールを
設け、上記両ロール間に被粉砕物を挟み込んで粉砕する
ダブルロールクラッシャにおいて、上記ロールの軸方向
両端部から中央部に向うに従いロール外周面の硬度が高
くなるようにしたことを特徴とするダブルロールクラッ
シャのロール構造。1. In a double roll crusher that is equipped with a pair of rolls that rotate in opposite directions around parallel axes, and crushes the material by sandwiching it between the two rolls, the rolls gradually change from both axial ends of the rolls toward the center. The roll structure of the double roll crusher is characterized by a high hardness on the outer peripheral surface.