JPS63274740A - 耐摩耗性鉄基焼結合金 - Google Patents
耐摩耗性鉄基焼結合金Info
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- JPS63274740A JPS63274740A JP10948087A JP10948087A JPS63274740A JP S63274740 A JPS63274740 A JP S63274740A JP 10948087 A JP10948087 A JP 10948087A JP 10948087 A JP10948087 A JP 10948087A JP S63274740 A JPS63274740 A JP S63274740A
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- Powder Metallurgy (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
(産業上の利用分野)
本発明は、#摩耗性が要求される部品の素材として利用
される鉄基焼結合金に関し、例えば内燃機関のロッカー
アームやタペット等の高面圧のかかる摺動部に使用した
場合において、高合金系カムシャフトなどが相手材であ
ってカムプロフィール等が摩耗にきびしい形状であって
も、すぐれた#摩耗性となじみ性とを発揮する耐摩耗性
鉄基焼結合金に関するものである。 (従来の技術) 近年、内燃機関に対する高速化および高出力化などの要
求に伴って、内燃機関の動弁系部材の摩耗が問題となり
つつあり、特にロッカーアームやタペットのカムシャフ
トとの摺動部に対する耐久性の要求はきわめて厳しいも
のとなっている。 一般に、ロッカーアームやタペットのカムシャフトとの
摺動部は高面圧を受けるものであるため、すぐれた耐摩
耗性、耐スカッフィング性および耐ピツテイング性を兼
ね備えかつカムシャフトとのなじみ性をも合わせ持つこ
とが要求される。 そこで、本発明者らは前記の喜情にかんがみて、M摩耗
性等に優れた鉄基焼結合金の開発を鋭意進めてきた。そ
の中で1例えば、すでに出願した特願昭61−5415
0号の明細書に記載した発明に係る耐摩耗性鉄基焼結合
金では、所定の組織を得るために、重量%で、MOおよ
びWのうちいずれか1種または2種:5〜20%、Cr
:2〜lO%、Si:0.1〜0.9%、Mn:0.7
%以下、P:0.05%以下、C:0.1〜0.8%、
B:0.5〜2.0%、および必要に応じてV、Nb、
Ta、TI、Zr、Hf。 Co、Niよりなる群から選ばれる元素のうちいずれか
1種または2種以上:20%以下。 残部Feおよび不純物からなる組成としていた。 (発明が解決しようとする問題点) 上記の特願昭61−54150号明細書に記載された発
明に係る耐摩耗性鉄基焼結合金では、すぐれた耐摩耗性
、耐スカッフィング性および耐ピツテイング性を持つだ
けでなく、相手材とのなじみ性をも合わせ持つものであ
るため、ロッカーアームやタペットの素材として通常使
用する場合は全く問題なく、かなり優れた特性を示す。 しかしながら、近年におけるエンジンの高性能化、高回
転化の要求を満たすためには、マルチバルブ化(多弁化
)する必要があり、したがってカムシャフトの本数がふ
えて径が細くかつカムリフト量が大きくなることから高
合金化したカム(カムシャフト)が必要となってきてお
り、これらのカム(カムシャフト)の相手材として特願
昭61−54150号の発明に係る鉄基焼結合金を用い
た場合には、長時間使用による摩耗が問題となる場合が
ありうることがわかった。 (発明の目的) そこで1本発明者らは、高合金系のカム(カムシャフト
)の相手材として長時間使用しても摩耗量が増大しない
ようにすることを目的として、炭化物、硼化物9M!硼
化物の硬質相を補強する研究・実験を行った結果、Mo
、W、Cr等の合金元素を増量しかつ窒素を含有させる
ことにより。 炭化物、硼化物と親和性が高い窒化物を析出させ、炭化
物、硼化物、炭砿化物の一部を置換しおよび/または固
溶させ、および/またはこれらと共存させることにより
、材料の特性を劣化させることなくこの材料の耐摩耗性
を向上させることを見い出し1本発明を完成するに至っ
た。特にこの材料系では、焼結過程において微細な炭化
物と硼化物が共存しているために、窒素を含有させると
窒化物が炭化物、硼化物等と相互固溶体、511体を生
じ易いことを確認した。
される鉄基焼結合金に関し、例えば内燃機関のロッカー
アームやタペット等の高面圧のかかる摺動部に使用した
場合において、高合金系カムシャフトなどが相手材であ
ってカムプロフィール等が摩耗にきびしい形状であって
も、すぐれた#摩耗性となじみ性とを発揮する耐摩耗性
鉄基焼結合金に関するものである。 (従来の技術) 近年、内燃機関に対する高速化および高出力化などの要
求に伴って、内燃機関の動弁系部材の摩耗が問題となり
つつあり、特にロッカーアームやタペットのカムシャフ
トとの摺動部に対する耐久性の要求はきわめて厳しいも
のとなっている。 一般に、ロッカーアームやタペットのカムシャフトとの
摺動部は高面圧を受けるものであるため、すぐれた耐摩
耗性、耐スカッフィング性および耐ピツテイング性を兼
ね備えかつカムシャフトとのなじみ性をも合わせ持つこ
とが要求される。 そこで、本発明者らは前記の喜情にかんがみて、M摩耗
性等に優れた鉄基焼結合金の開発を鋭意進めてきた。そ
の中で1例えば、すでに出願した特願昭61−5415
0号の明細書に記載した発明に係る耐摩耗性鉄基焼結合
金では、所定の組織を得るために、重量%で、MOおよ
びWのうちいずれか1種または2種:5〜20%、Cr
:2〜lO%、Si:0.1〜0.9%、Mn:0.7
%以下、P:0.05%以下、C:0.1〜0.8%、
B:0.5〜2.0%、および必要に応じてV、Nb、
Ta、TI、Zr、Hf。 Co、Niよりなる群から選ばれる元素のうちいずれか
1種または2種以上:20%以下。 残部Feおよび不純物からなる組成としていた。 (発明が解決しようとする問題点) 上記の特願昭61−54150号明細書に記載された発
明に係る耐摩耗性鉄基焼結合金では、すぐれた耐摩耗性
、耐スカッフィング性および耐ピツテイング性を持つだ
けでなく、相手材とのなじみ性をも合わせ持つものであ
るため、ロッカーアームやタペットの素材として通常使
用する場合は全く問題なく、かなり優れた特性を示す。 しかしながら、近年におけるエンジンの高性能化、高回
転化の要求を満たすためには、マルチバルブ化(多弁化
)する必要があり、したがってカムシャフトの本数がふ
えて径が細くかつカムリフト量が大きくなることから高
合金化したカム(カムシャフト)が必要となってきてお
り、これらのカム(カムシャフト)の相手材として特願
昭61−54150号の発明に係る鉄基焼結合金を用い
た場合には、長時間使用による摩耗が問題となる場合が
ありうることがわかった。 (発明の目的) そこで1本発明者らは、高合金系のカム(カムシャフト
)の相手材として長時間使用しても摩耗量が増大しない
ようにすることを目的として、炭化物、硼化物9M!硼
化物の硬質相を補強する研究・実験を行った結果、Mo
、W、Cr等の合金元素を増量しかつ窒素を含有させる
ことにより。 炭化物、硼化物と親和性が高い窒化物を析出させ、炭化
物、硼化物、炭砿化物の一部を置換しおよび/または固
溶させ、および/またはこれらと共存させることにより
、材料の特性を劣化させることなくこの材料の耐摩耗性
を向上させることを見い出し1本発明を完成するに至っ
た。特にこの材料系では、焼結過程において微細な炭化
物と硼化物が共存しているために、窒素を含有させると
窒化物が炭化物、硼化物等と相互固溶体、511体を生
じ易いことを確認した。
(問題点を解決するための手段)
本発明の第一発明に係る耐摩耗性鉄基焼結合金は1重量
%で、MoおよびWのうちいずれか1種または2種:5
〜25%、Cr:2〜12%。 Si:0.1〜0.9%、Mn:0.7%以下、P:0
.05%以下、C:0.I N1.2%。 B:0.5〜2.5%、 N:0.002〜2.0%、
を基本的に含有し、必要に応じて窒化物の硬度を高める
ためにA見:0.05〜1.0%を含有し、残部Feお
よび不純物からなることを特徴としている。 また、本発明の第二発明に係る耐摩耗性鉄基焼結合金は
、上記の組成に加えて、V、Nb。 Ta、Ti 、Zr、Hf、Co、Niよりなる群から
選ばれる元素のうちいずれかl、[または2種以上=2
0%以下、を含むことを特徴としている。 〔作用〕 本発明者らは、上記組成を持つ耐摩耗性鉄基焼結合金は
、焼結過程において微細な炭化物、硼化物および/また
は炭硼化物が均一に共分散し、さらに窒素を含有してい
るために上記化合物が核あるいは中間媒体となって微細
な炭窒化物、硼窒化物および/またはこれらの相互固溶
体、一部置換体が安定的にかつ粗大化することなく微細
で均一に析出しやすいことを確認した。 このようにして得られる合金のうちとくにマトリクス組
織に微細でかつ十分な量の複炭化物、複硼化物、複窒化
物および/または炭硼化物、炭窒化物、硼窒化物および
/またはこれらの相互固溶体が均一に分散している組織
を有するものが優れた摺動耐摩耗性を有し、とりわけ高
合金系カムシャフトでかつカムプロフィールが摩耗にき
びしいカムシャフトの相手材としてロッカーアームやタ
ペットの摺動面に使用した場合にすぐれた耐摩耗となじ
み性を発揮することを見い出した。 (成分限定理由) 本発明は上記の知見に基づいてなされたものであり、以
下に成分組成(重量%)を上記の通りに限定した理由を
説明する。 MOおよびW: MoおよびWは、成分中のFeやCrなどと共にC,B
やNと結合して複炭化物、複硼化物あるいは複窒化物ま
たはこれらの一部置換体、相互固溶体を形成して耐摩耗
性を与え、一部はマトリクス内に固溶して当該マトリク
スを強化するとともに焼戻し硬化能を高める作用がある
が、5%未満では所望の効果が十分に得られずに耐摩耗
性不足となり、25%を超えて含有させてもより一層の
改善効果は認められず、経済的でないことからその含有
量を5〜25%と定めた。 Cr: Crは、成分中のFeやMo、W等とともに複炭化物、
複硼化物、複窒化物を形成して耐摩耗性を向上させると
同時に、マトリクス中に固溶して焼入性を増大させ、さ
らには焼戻し硬化能を高める効果を有するとともにマト
リクスの耐食性を向上させる効果もあるが、2%未満で
はその効果が十分に認められず、12%を超えて含有さ
せてもより一層の改善効果がないばかりでなく、機械的
強度が低下して相手材への攻撃性が増大してしまうこと
からその含有量を2〜12%と定めた。 Si: Siは、0.1%未満の添加量では脱酸効果が少なく、
粉末中の酸素含有量が多くなって焼結性が低下するとと
もにM2C系の粗大な板状炭化物が析出しやすくなり、
相手部材とのなじみ性が低下する。一方、添加量が0.
9%を超えても脱酸効果の向上もなく、粉末の形状が丸
くなって当該粉末の成形性が低下するだけであることか
ら、その含有量を0.1〜0.9%と定めた。 M n : Mnは、前述したSiと同じように脱酸効果があり、添
加することによって粉末中の酸素含有量を下げて焼結性
を向上させるが、0.7%を超えると粉末の形状が丸く
なって粉末の成形性が低下することにより成形体エッヂ
部の欠は等が生じやすくなることから、添加するとして
もその含有量を0.7%以下と定めた。 P: Pは、耐摩耗性焼結合金の場合において焼結促進元素と
して一般に0.2〜0.8%程度添加する手法が広く用
いられているが、本発明に係る焼結合金の場合はPの添
加量が0.05%を超えた場合に、複硼化物、複炭化物
、炭窒化物等が粗大化して相手材とのなじみ性が低下す
るとともに、粒界に複硼化物、復炭硼化物がネットワー
ク状に析出して強度が低下してしまうことからその含有
量を0.05%以下と定めた。 C: Cは、その一部がM o 、 W 、 Cr 、 Vな
どの炭化物形成元素と結合して複炭化物を形成し、また
窒化物中のNと一部置換して炭窒化物を形成する。さら
に硼素と共に炭硼化物をも形成する。Cはこれらの化合
物の形成によって耐摩耗性を向上させ、残りはマトリク
ス中に固溶して高い室温硬さと強度を与える作用を有す
るが、0.1%未満では複炭化物、炭窒化物、炭硼化物
の量が少なすぎ、またマトリクスの室温硬さも小さすぎ
て、耐摩耗性が不十分である。また、1.2%を超える
と複炭化物、炭窒化物が凝集析出し、粗大な炭硼化物を
生成して脆化しやすくなるうえに、相手材とのなじみ性
が低下することから、その含有量を0.1〜1.2%と
定めた。 このCの添加方法としては、真空焼鈍を施したFe−M
o −W−Cr−V−3i −(Mn) −(Co)−
(N)−C系アトマイズ合金粉末の形で添加するのが良
い、これはCを単独にグラファイト粉末の形で添加する
と、後述するB源として添加するFe−BあるいはFe
−Cr−Bと結びついて焼結時に粗大な炭硼化物を粒界
に沿ってネットワーク状に析出させて相手材への攻撃性
を増大させてしまうためである。 Bコ Bは、成分中cy)Mo、W、V、Cr、Feとともに
複硼化物を形成して耐摩耗性となじみ性を与えるととも
に、一部はマトリクス中に固溶して焼入性を改善する。 また、上記複硼化物の一部はC,Nと置換・結合し、復
炭硼化物、複硼窒化物を形成して耐摩耗性を向上させる
。 このようにBは微細な複硼化物、複炭砿化物。 複重窒化物を形成して本発明焼結合金の耐摩耗性と耐゛
なじみ性を向上させるのに必須の主要成分であるが、0
.5%未満の添加ではその効果が十分に認められず、一
方2.5%を超えてもより一層の改善効果が期待できず
、かえって複硼化物等の粗大化が起り、相手材とのなじ
み性が低下することから、その含有量を0.5〜2.5
%と定めた。 本発明に係る焼結合金のB添加量としては上述したよう
に0.5〜2.5%とする必要があるが、特に優れた特
性を示すのはB添加量がM o 十Wとの間で、[Mo
+W含有量(原子量)]/[B含有量(原子量)]=0
.8〜1.5の関係を満たしているときである。これは
上記原子比が1.5を超える場合は、複硼化物の生成量
が少なく本発明合金の特徴であるなじみ性が低下してし
まい、また前記原子比が0.8未満では、複硼化物が粗
大化するとともにネットワーク状に粒界に析出してしま
い、相手材とのなじみ性が低下すると同時に自分自身の
耐ピツテイング性が低下してしまうためである。このB
の添加方法としてはFe−BあるいはFe−Cr−B系
合金粉末の形で添加することが好ましい。 N: Nは、成分中の金属元素と結合して複窒化物を作り、さ
らにこれらの複窒化物中のNとB、Cとが置換、結合し
て複炭窒化物、複重窒化物を形成して耐摩耗性となじみ
性を与えると共に、一部はマトリクス中に固溶して耐食
性を改善する作用がある。しかし、その含有量が0.0
02%未満では複窒化物の量が少なすぎて耐摩耗性が不
十分である。また、2.0%を超えると粗大な複窒化物
を生成して脆化しやすくなるうえに相手材とのなじみ性
が低下することから、その含有量を0.002%〜2.
0%と定めた。この場合、窒素はマトリクス粉中に含有
させても良いし、VN、BN、NbN粉末の形で添加し
ても良い。 へ見: Aiは、窒化硬度を高める元素であって、0.05%以
上で顕著な効果を有するが、1.0%を超えて含有させ
ると焼結が進行しにくくなり、密度低下するので、窒化
硬度を上げるために添加するとしても、その量は0.2
〜1.0%とする必要がある。 V、Nb、Ta、Ti、Zr、Hf、Go。 Ni: V、Nb、Taは、FeやCrとともにC1Nと結合し
てきわめて硬い複炭化物、複窒化物。 複炭窒化物を作るとともに、Mo、Wの一部と置換した
形の複炭化物や複硼化物、複窒化物を形成して耐摩耗性
を与え、一部はマトリクス中に固溶して当該マトリクス
を強化するとともに、焼戻し硬化能を高める作用がある
。またV、Nb、Taは、焼結時の結晶粒の粗大化を防
止するとともに炭化物の粗大化を防止する効果もある。 これらの効果はV、Nb、Taが0.5%未満の場合で
はあまり認められず、耐摩耗性や強度の低下をきたし、
一方8%を超えて添加しても一層の改善効果は認められ
ず経済的でないことから、添加するとしてもその含有量
を0.5〜8%とするのが良い。 Ti 、Zr、Hf 、Coは、硼化物形成元素であり
、耐摩耗性の向上に有効な元素であるので、必要に応じ
て12%以下の範囲で添加しても良い。特にCoはMo
、Wなどの一部と置換して複硼化物を形成するだけでな
く、マトリクス中に固溶して赤熱硬さを向上させるため
、熱間での耐摩耗性が要求される場合には添加すること
が特に効果的である。 また、マトリクスがオーステナイト化しない範囲でNi
を添加しても良い。これはNiを添加するとマトリクス
の耐食性が向上するため、ディーゼルエンジンのEGR
仕様のロッカーアームや油圧リフタのように腐食摩耗が
厳しい部品への適用′ には特に効果がある。 以上の成分組成からなる本発明に係る焼結合金の硬さと
しては、HRC50〜70の範囲が好ましい。これは、
HRC50未満では耐摩耗性が不足し、HRC70を超
えると相手材とのなじみ性が低下するためである。 また、本発明に係る焼結合金の理論密度比としては90
%以上とすることが好ましい。これは、90%未満の理
論密度比ではマトリクスの強度が低く、かつ空孔も大き
く、しかもこの空孔のもつ切欠作用によってマトリクス
が破壊されやすくなってピッティング摩耗が生じやすく
なるためである。 (実施例) 以下、本発明に係る耐摩耗性鉄基焼結合金の実施例を比
較例と対比しながら説明する。 原料粉末として、真空焼鈍を施した粒度−100メツシ
ユのF e −Cr −M o −W −5i−C系ア
トマイズ合金粉末(必要に応じてV、Nb、Ta、Co
、Nも含有)、−325メツシユのF e −M o粉
末あるいは純MO粉末、−325メツシユのFe−W粉
末あるいは純W粉末、−250メツシユのFe−B合金
粉末(B:20%含有)、−250メツシユのFe−P
合金粉末(P:26%含有)、−250メツシユのフェ
ロチタン、フェロジルコニウム、フェロハフニウム各合
金粉末、−325メツシユのカーボニルNi粉末、−5
00メツシユのTiN。 NbN、VN、BH3よびAiN、等ヲ用イ’11−
ff11表に示す最終成分組成を持つように適宜配合し
、潤滑剤として高級脂肪酸を加えて混合し、これら各混
合粉末を7ton/cm2の圧力で圧粉体″成形し・つ
いで前記圧粉体を非酸化性雰囲気で1150℃〜125
0℃の温度にて60分間保持して焼結した後、熱処理を
行って本発明実施例合金No、 1〜18および比較
例合金No、 1〜10を製造した。 ついで、本発明実施例合金N001〜18および比較例
合金No、 L〜lOをそれぞれラッシュアジャスタ
内蔵型のロッカーアームのカムシャフトとの摺動部に使
用し、V型6気筒ガソリンエンジンにそれぞれ組み込ん
で性能評価試験を行った。 一方、カムシャフトは高合金チル鋳物からなるものであ
り、その組成は、重量%で、C:約3.7%、Si:2
.0%、M n : 0 、7%、%、Ti:0.1%
、 P:0.2%、 Cu :0.5%、残部実質的に
Feからなるものであって、硬度はHRC58以上のも
のである。この場合、カムシャフトは高出力用の高リフ
トタイプのものであって、弁の開閉速度が大きくかつ低
速での油膜形成が難しいタイプのカムプロフィールを持
っているものである。 この性能評価試験では、エンジン回転数二600rpm
、オイル:ガソリンエンジン用約2万5000 km走
行の廃油、油温:60℃、運転時間二800時間、およ
びその他の条件は実際の市場走行と同一の条件、で摩耗
試験を行い、ロッカーアーム摺動部における摩耗量およ
び相手部材であるカムシャフトのカム部の摩耗量を測定
すると共に、同摺動部におけるスカッフィングおよびピ
ッティングの発生状況を観察した。この結果を同しく茅
給二ニー」−「277272272/第1表に示す結果
より明らかなように、比較例合金No、 1〜10で
示したごとく、成分組成の範囲が本発明台金からはずれ
た合金では、それぞれロッカーアームやカムシャフトの
カム部の摩耗が大きかったり、スカッフィングやビアテ
ィングの発生が認められたりして、いずれも満足のでき
る特性は示していないことがわかった。 これに対して、本発明実施例合金No、 1〜18の
場合はいずれも優れた耐摩耗性を示し、相手部材である
カムシャフトのカム部を著しく損傷させることもなく、
さらには耐スカッフィング性および耐ピツテイング性に
もきわめて優れたものとなっていることがわかった。 なお、ここに示した本発明実施例合金は熱処理によって
−2)リクス組織は焼戻しマルテンサイトを主体とする
ものとなっているが、この熱処理条件を適宜選択するこ
とによって、マトリクスの組織をベイナイト、パーライ
ト、ベイナイト+パーライト等の組織とすることもでき
るのはもちろん−t!ある。 なお、ここで示した実施例では、本発明実施例合金をロ
ッカーアームの摺動部に適用した場合について述べたが
、タペット、カム、スリーブおよびバルブシートなどの
ように、高面圧がかかるうえに境界潤滑ないしは乾燥摩
耗をするような用途に使用しても同様にすぐれた耐摩耗
性を示すものである。
%で、MoおよびWのうちいずれか1種または2種:5
〜25%、Cr:2〜12%。 Si:0.1〜0.9%、Mn:0.7%以下、P:0
.05%以下、C:0.I N1.2%。 B:0.5〜2.5%、 N:0.002〜2.0%、
を基本的に含有し、必要に応じて窒化物の硬度を高める
ためにA見:0.05〜1.0%を含有し、残部Feお
よび不純物からなることを特徴としている。 また、本発明の第二発明に係る耐摩耗性鉄基焼結合金は
、上記の組成に加えて、V、Nb。 Ta、Ti 、Zr、Hf、Co、Niよりなる群から
選ばれる元素のうちいずれかl、[または2種以上=2
0%以下、を含むことを特徴としている。 〔作用〕 本発明者らは、上記組成を持つ耐摩耗性鉄基焼結合金は
、焼結過程において微細な炭化物、硼化物および/また
は炭硼化物が均一に共分散し、さらに窒素を含有してい
るために上記化合物が核あるいは中間媒体となって微細
な炭窒化物、硼窒化物および/またはこれらの相互固溶
体、一部置換体が安定的にかつ粗大化することなく微細
で均一に析出しやすいことを確認した。 このようにして得られる合金のうちとくにマトリクス組
織に微細でかつ十分な量の複炭化物、複硼化物、複窒化
物および/または炭硼化物、炭窒化物、硼窒化物および
/またはこれらの相互固溶体が均一に分散している組織
を有するものが優れた摺動耐摩耗性を有し、とりわけ高
合金系カムシャフトでかつカムプロフィールが摩耗にき
びしいカムシャフトの相手材としてロッカーアームやタ
ペットの摺動面に使用した場合にすぐれた耐摩耗となじ
み性を発揮することを見い出した。 (成分限定理由) 本発明は上記の知見に基づいてなされたものであり、以
下に成分組成(重量%)を上記の通りに限定した理由を
説明する。 MOおよびW: MoおよびWは、成分中のFeやCrなどと共にC,B
やNと結合して複炭化物、複硼化物あるいは複窒化物ま
たはこれらの一部置換体、相互固溶体を形成して耐摩耗
性を与え、一部はマトリクス内に固溶して当該マトリク
スを強化するとともに焼戻し硬化能を高める作用がある
が、5%未満では所望の効果が十分に得られずに耐摩耗
性不足となり、25%を超えて含有させてもより一層の
改善効果は認められず、経済的でないことからその含有
量を5〜25%と定めた。 Cr: Crは、成分中のFeやMo、W等とともに複炭化物、
複硼化物、複窒化物を形成して耐摩耗性を向上させると
同時に、マトリクス中に固溶して焼入性を増大させ、さ
らには焼戻し硬化能を高める効果を有するとともにマト
リクスの耐食性を向上させる効果もあるが、2%未満で
はその効果が十分に認められず、12%を超えて含有さ
せてもより一層の改善効果がないばかりでなく、機械的
強度が低下して相手材への攻撃性が増大してしまうこと
からその含有量を2〜12%と定めた。 Si: Siは、0.1%未満の添加量では脱酸効果が少なく、
粉末中の酸素含有量が多くなって焼結性が低下するとと
もにM2C系の粗大な板状炭化物が析出しやすくなり、
相手部材とのなじみ性が低下する。一方、添加量が0.
9%を超えても脱酸効果の向上もなく、粉末の形状が丸
くなって当該粉末の成形性が低下するだけであることか
ら、その含有量を0.1〜0.9%と定めた。 M n : Mnは、前述したSiと同じように脱酸効果があり、添
加することによって粉末中の酸素含有量を下げて焼結性
を向上させるが、0.7%を超えると粉末の形状が丸く
なって粉末の成形性が低下することにより成形体エッヂ
部の欠は等が生じやすくなることから、添加するとして
もその含有量を0.7%以下と定めた。 P: Pは、耐摩耗性焼結合金の場合において焼結促進元素と
して一般に0.2〜0.8%程度添加する手法が広く用
いられているが、本発明に係る焼結合金の場合はPの添
加量が0.05%を超えた場合に、複硼化物、複炭化物
、炭窒化物等が粗大化して相手材とのなじみ性が低下す
るとともに、粒界に複硼化物、復炭硼化物がネットワー
ク状に析出して強度が低下してしまうことからその含有
量を0.05%以下と定めた。 C: Cは、その一部がM o 、 W 、 Cr 、 Vな
どの炭化物形成元素と結合して複炭化物を形成し、また
窒化物中のNと一部置換して炭窒化物を形成する。さら
に硼素と共に炭硼化物をも形成する。Cはこれらの化合
物の形成によって耐摩耗性を向上させ、残りはマトリク
ス中に固溶して高い室温硬さと強度を与える作用を有す
るが、0.1%未満では複炭化物、炭窒化物、炭硼化物
の量が少なすぎ、またマトリクスの室温硬さも小さすぎ
て、耐摩耗性が不十分である。また、1.2%を超える
と複炭化物、炭窒化物が凝集析出し、粗大な炭硼化物を
生成して脆化しやすくなるうえに、相手材とのなじみ性
が低下することから、その含有量を0.1〜1.2%と
定めた。 このCの添加方法としては、真空焼鈍を施したFe−M
o −W−Cr−V−3i −(Mn) −(Co)−
(N)−C系アトマイズ合金粉末の形で添加するのが良
い、これはCを単独にグラファイト粉末の形で添加する
と、後述するB源として添加するFe−BあるいはFe
−Cr−Bと結びついて焼結時に粗大な炭硼化物を粒界
に沿ってネットワーク状に析出させて相手材への攻撃性
を増大させてしまうためである。 Bコ Bは、成分中cy)Mo、W、V、Cr、Feとともに
複硼化物を形成して耐摩耗性となじみ性を与えるととも
に、一部はマトリクス中に固溶して焼入性を改善する。 また、上記複硼化物の一部はC,Nと置換・結合し、復
炭硼化物、複硼窒化物を形成して耐摩耗性を向上させる
。 このようにBは微細な複硼化物、複炭砿化物。 複重窒化物を形成して本発明焼結合金の耐摩耗性と耐゛
なじみ性を向上させるのに必須の主要成分であるが、0
.5%未満の添加ではその効果が十分に認められず、一
方2.5%を超えてもより一層の改善効果が期待できず
、かえって複硼化物等の粗大化が起り、相手材とのなじ
み性が低下することから、その含有量を0.5〜2.5
%と定めた。 本発明に係る焼結合金のB添加量としては上述したよう
に0.5〜2.5%とする必要があるが、特に優れた特
性を示すのはB添加量がM o 十Wとの間で、[Mo
+W含有量(原子量)]/[B含有量(原子量)]=0
.8〜1.5の関係を満たしているときである。これは
上記原子比が1.5を超える場合は、複硼化物の生成量
が少なく本発明合金の特徴であるなじみ性が低下してし
まい、また前記原子比が0.8未満では、複硼化物が粗
大化するとともにネットワーク状に粒界に析出してしま
い、相手材とのなじみ性が低下すると同時に自分自身の
耐ピツテイング性が低下してしまうためである。このB
の添加方法としてはFe−BあるいはFe−Cr−B系
合金粉末の形で添加することが好ましい。 N: Nは、成分中の金属元素と結合して複窒化物を作り、さ
らにこれらの複窒化物中のNとB、Cとが置換、結合し
て複炭窒化物、複重窒化物を形成して耐摩耗性となじみ
性を与えると共に、一部はマトリクス中に固溶して耐食
性を改善する作用がある。しかし、その含有量が0.0
02%未満では複窒化物の量が少なすぎて耐摩耗性が不
十分である。また、2.0%を超えると粗大な複窒化物
を生成して脆化しやすくなるうえに相手材とのなじみ性
が低下することから、その含有量を0.002%〜2.
0%と定めた。この場合、窒素はマトリクス粉中に含有
させても良いし、VN、BN、NbN粉末の形で添加し
ても良い。 へ見: Aiは、窒化硬度を高める元素であって、0.05%以
上で顕著な効果を有するが、1.0%を超えて含有させ
ると焼結が進行しにくくなり、密度低下するので、窒化
硬度を上げるために添加するとしても、その量は0.2
〜1.0%とする必要がある。 V、Nb、Ta、Ti、Zr、Hf、Go。 Ni: V、Nb、Taは、FeやCrとともにC1Nと結合し
てきわめて硬い複炭化物、複窒化物。 複炭窒化物を作るとともに、Mo、Wの一部と置換した
形の複炭化物や複硼化物、複窒化物を形成して耐摩耗性
を与え、一部はマトリクス中に固溶して当該マトリクス
を強化するとともに、焼戻し硬化能を高める作用がある
。またV、Nb、Taは、焼結時の結晶粒の粗大化を防
止するとともに炭化物の粗大化を防止する効果もある。 これらの効果はV、Nb、Taが0.5%未満の場合で
はあまり認められず、耐摩耗性や強度の低下をきたし、
一方8%を超えて添加しても一層の改善効果は認められ
ず経済的でないことから、添加するとしてもその含有量
を0.5〜8%とするのが良い。 Ti 、Zr、Hf 、Coは、硼化物形成元素であり
、耐摩耗性の向上に有効な元素であるので、必要に応じ
て12%以下の範囲で添加しても良い。特にCoはMo
、Wなどの一部と置換して複硼化物を形成するだけでな
く、マトリクス中に固溶して赤熱硬さを向上させるため
、熱間での耐摩耗性が要求される場合には添加すること
が特に効果的である。 また、マトリクスがオーステナイト化しない範囲でNi
を添加しても良い。これはNiを添加するとマトリクス
の耐食性が向上するため、ディーゼルエンジンのEGR
仕様のロッカーアームや油圧リフタのように腐食摩耗が
厳しい部品への適用′ には特に効果がある。 以上の成分組成からなる本発明に係る焼結合金の硬さと
しては、HRC50〜70の範囲が好ましい。これは、
HRC50未満では耐摩耗性が不足し、HRC70を超
えると相手材とのなじみ性が低下するためである。 また、本発明に係る焼結合金の理論密度比としては90
%以上とすることが好ましい。これは、90%未満の理
論密度比ではマトリクスの強度が低く、かつ空孔も大き
く、しかもこの空孔のもつ切欠作用によってマトリクス
が破壊されやすくなってピッティング摩耗が生じやすく
なるためである。 (実施例) 以下、本発明に係る耐摩耗性鉄基焼結合金の実施例を比
較例と対比しながら説明する。 原料粉末として、真空焼鈍を施した粒度−100メツシ
ユのF e −Cr −M o −W −5i−C系ア
トマイズ合金粉末(必要に応じてV、Nb、Ta、Co
、Nも含有)、−325メツシユのF e −M o粉
末あるいは純MO粉末、−325メツシユのFe−W粉
末あるいは純W粉末、−250メツシユのFe−B合金
粉末(B:20%含有)、−250メツシユのFe−P
合金粉末(P:26%含有)、−250メツシユのフェ
ロチタン、フェロジルコニウム、フェロハフニウム各合
金粉末、−325メツシユのカーボニルNi粉末、−5
00メツシユのTiN。 NbN、VN、BH3よびAiN、等ヲ用イ’11−
ff11表に示す最終成分組成を持つように適宜配合し
、潤滑剤として高級脂肪酸を加えて混合し、これら各混
合粉末を7ton/cm2の圧力で圧粉体″成形し・つ
いで前記圧粉体を非酸化性雰囲気で1150℃〜125
0℃の温度にて60分間保持して焼結した後、熱処理を
行って本発明実施例合金No、 1〜18および比較
例合金No、 1〜10を製造した。 ついで、本発明実施例合金N001〜18および比較例
合金No、 L〜lOをそれぞれラッシュアジャスタ
内蔵型のロッカーアームのカムシャフトとの摺動部に使
用し、V型6気筒ガソリンエンジンにそれぞれ組み込ん
で性能評価試験を行った。 一方、カムシャフトは高合金チル鋳物からなるものであ
り、その組成は、重量%で、C:約3.7%、Si:2
.0%、M n : 0 、7%、%、Ti:0.1%
、 P:0.2%、 Cu :0.5%、残部実質的に
Feからなるものであって、硬度はHRC58以上のも
のである。この場合、カムシャフトは高出力用の高リフ
トタイプのものであって、弁の開閉速度が大きくかつ低
速での油膜形成が難しいタイプのカムプロフィールを持
っているものである。 この性能評価試験では、エンジン回転数二600rpm
、オイル:ガソリンエンジン用約2万5000 km走
行の廃油、油温:60℃、運転時間二800時間、およ
びその他の条件は実際の市場走行と同一の条件、で摩耗
試験を行い、ロッカーアーム摺動部における摩耗量およ
び相手部材であるカムシャフトのカム部の摩耗量を測定
すると共に、同摺動部におけるスカッフィングおよびピ
ッティングの発生状況を観察した。この結果を同しく茅
給二ニー」−「277272272/第1表に示す結果
より明らかなように、比較例合金No、 1〜10で
示したごとく、成分組成の範囲が本発明台金からはずれ
た合金では、それぞれロッカーアームやカムシャフトの
カム部の摩耗が大きかったり、スカッフィングやビアテ
ィングの発生が認められたりして、いずれも満足のでき
る特性は示していないことがわかった。 これに対して、本発明実施例合金No、 1〜18の
場合はいずれも優れた耐摩耗性を示し、相手部材である
カムシャフトのカム部を著しく損傷させることもなく、
さらには耐スカッフィング性および耐ピツテイング性に
もきわめて優れたものとなっていることがわかった。 なお、ここに示した本発明実施例合金は熱処理によって
−2)リクス組織は焼戻しマルテンサイトを主体とする
ものとなっているが、この熱処理条件を適宜選択するこ
とによって、マトリクスの組織をベイナイト、パーライ
ト、ベイナイト+パーライト等の組織とすることもでき
るのはもちろん−t!ある。 なお、ここで示した実施例では、本発明実施例合金をロ
ッカーアームの摺動部に適用した場合について述べたが
、タペット、カム、スリーブおよびバルブシートなどの
ように、高面圧がかかるうえに境界潤滑ないしは乾燥摩
耗をするような用途に使用しても同様にすぐれた耐摩耗
性を示すものである。
以上説明してきたように1本発明の第一発明に係る鉄基
焼結合金は、重量%で、MoおよびWのうちいずれか1
種または2種:5〜25%、Cr:2〜12%、Si:
0.1〜0.9%。 Mn:0.7%以下、P:0.05%以下、C:0.1
〜1.2%、B:0.5〜2.5%、N:0.002〜
2.0%、を基本的に含有し、必要に応じて窒化物の硬
度を高めるためにAM:0.05〜1.0%含有し、残
部Feおよび不純物からなる組成を有し、また、本発明
の第二発明に係る耐摩耗性鉄基焼結合金は、上記の組成
に加えて、V、Nb、Ta、Ti 、Zr、Hf。 Co、Niよりなる群から選ばれる元素のうちいずれか
1種または2種以上:20%以下、を含む組成を有する
ものであるから、上記いずれの組成を有する鉄基焼結合
金においても、マトリクス組織中に微細でかつ十分な量
の炭化物と微細な硼化物、窒化物および/または炭硼化
物、炭窒化物および/またはこれらの相互固溶体が均一
に分散した組織とすることができるため、従来以上に優
れた摺動#摩耗特性を有し1例えばロッカーアームの摺
動部に適用した場合において高合金系の材料からなるカ
ムシャフトであってかつカムプロフィールが摩耗に対し
てかなりきびしいカムシャフトを相手材として長時間使
用したときでも、自身がもつ優れた#摩耗性を失わずか
つ相手材に対する攻撃性も少なくすることができ、工業
上きわめて有益な特性を有するものである。
焼結合金は、重量%で、MoおよびWのうちいずれか1
種または2種:5〜25%、Cr:2〜12%、Si:
0.1〜0.9%。 Mn:0.7%以下、P:0.05%以下、C:0.1
〜1.2%、B:0.5〜2.5%、N:0.002〜
2.0%、を基本的に含有し、必要に応じて窒化物の硬
度を高めるためにAM:0.05〜1.0%含有し、残
部Feおよび不純物からなる組成を有し、また、本発明
の第二発明に係る耐摩耗性鉄基焼結合金は、上記の組成
に加えて、V、Nb、Ta、Ti 、Zr、Hf。 Co、Niよりなる群から選ばれる元素のうちいずれか
1種または2種以上:20%以下、を含む組成を有する
ものであるから、上記いずれの組成を有する鉄基焼結合
金においても、マトリクス組織中に微細でかつ十分な量
の炭化物と微細な硼化物、窒化物および/または炭硼化
物、炭窒化物および/またはこれらの相互固溶体が均一
に分散した組織とすることができるため、従来以上に優
れた摺動#摩耗特性を有し1例えばロッカーアームの摺
動部に適用した場合において高合金系の材料からなるカ
ムシャフトであってかつカムプロフィールが摩耗に対し
てかなりきびしいカムシャフトを相手材として長時間使
用したときでも、自身がもつ優れた#摩耗性を失わずか
つ相手材に対する攻撃性も少なくすることができ、工業
上きわめて有益な特性を有するものである。
Claims (2)
- (1) 重量%で、MoおよびWのうちいずれか1種ま
たは2種:5〜25%、Cr:2〜12%、Si:0.
1〜0.9%、Mn:0.7%以下、P:0.05%以
下、C:0.1〜1.2%、B:0.5〜2.5%、N
:0.002〜2.0%、残部Feおよび不純物からな
ることを特徴とする耐摩耗性鉄基焼結合金。 - (2) 重量%で、MoおよびWのうちいずれか1種ま
たは2種:5〜25%、Cr:2〜12%、Si:0.
1〜0.9%、Mn:0.7%以下、P:0.05%以
下、C:0.1〜1.2%、B:0.5〜2.5%、N
:0.002〜2.0%、およびV,Nb,Ta,Ti
,Zr,Hf,Co,Niよりなる群から選ばれる元素
のうちいずれか1種または2種以上:20%以下、残部
Feおよび不純物からなることを特徴とする耐摩耗性鉄
基焼結合金。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP62109480A JPH07103451B2 (ja) | 1987-05-02 | 1987-05-02 | 耐摩耗性鉄基焼結合金 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP62109480A JPH07103451B2 (ja) | 1987-05-02 | 1987-05-02 | 耐摩耗性鉄基焼結合金 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS63274740A true JPS63274740A (ja) | 1988-11-11 |
JPH07103451B2 JPH07103451B2 (ja) | 1995-11-08 |
Family
ID=14511311
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP62109480A Expired - Fee Related JPH07103451B2 (ja) | 1987-05-02 | 1987-05-02 | 耐摩耗性鉄基焼結合金 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH07103451B2 (ja) |
Cited By (10)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US6899772B1 (en) * | 2000-03-27 | 2005-05-31 | Alphatech, Inc. | Alloy molten composition suitable for molten magnesium environments |
JP2010216016A (ja) * | 1998-11-19 | 2010-09-30 | Eaton Corp | 粉末冶金用混合物及びこれを用いた粉末冶金部品の製造方法 |
CN103602922A (zh) * | 2013-10-10 | 2014-02-26 | 铜陵新创流体科技有限公司 | 一种粉末冶金铁基合金及其制备方法 |
CN103602907A (zh) * | 2013-10-10 | 2014-02-26 | 铜陵新创流体科技有限公司 | 一种粉末冶金回转支承及其制备方法 |
US20150114178A1 (en) * | 2013-10-31 | 2015-04-30 | Seiko Epson Corporation | Metal powder for powder metallurgy, compound, granulated powder, and sintered body |
JP2016113673A (ja) * | 2014-12-16 | 2016-06-23 | セイコーエプソン株式会社 | 粉末冶金用金属粉末、コンパウンド、造粒粉末および焼結体 |
JP2016125099A (ja) * | 2015-01-05 | 2016-07-11 | セイコーエプソン株式会社 | 粉末冶金用金属粉末、コンパウンド、造粒粉末および焼結体 |
JP2016125102A (ja) * | 2015-01-06 | 2016-07-11 | セイコーエプソン株式会社 | 粉末冶金用金属粉末、コンパウンド、造粒粉末および焼結体 |
JP2016128592A (ja) * | 2015-01-09 | 2016-07-14 | セイコーエプソン株式会社 | 粉末冶金用金属粉末、コンパウンド、造粒粉末および焼結体 |
CN112899559A (zh) * | 2019-12-03 | 2021-06-04 | 大同特殊钢株式会社 | 模具用钢以及模具 |
Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS55145156A (en) * | 1979-04-26 | 1980-11-12 | Nippon Piston Ring Co Ltd | Sintered alloy material for internal combustion engine |
JPS59200743A (ja) * | 1983-04-26 | 1984-11-14 | Daido Steel Co Ltd | 焼結工具鋼 |
-
1987
- 1987-05-02 JP JP62109480A patent/JPH07103451B2/ja not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS55145156A (en) * | 1979-04-26 | 1980-11-12 | Nippon Piston Ring Co Ltd | Sintered alloy material for internal combustion engine |
JPS59200743A (ja) * | 1983-04-26 | 1984-11-14 | Daido Steel Co Ltd | 焼結工具鋼 |
Cited By (16)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2010216016A (ja) * | 1998-11-19 | 2010-09-30 | Eaton Corp | 粉末冶金用混合物及びこれを用いた粉末冶金部品の製造方法 |
US6899772B1 (en) * | 2000-03-27 | 2005-05-31 | Alphatech, Inc. | Alloy molten composition suitable for molten magnesium environments |
CN103602922A (zh) * | 2013-10-10 | 2014-02-26 | 铜陵新创流体科技有限公司 | 一种粉末冶金铁基合金及其制备方法 |
CN103602907A (zh) * | 2013-10-10 | 2014-02-26 | 铜陵新创流体科技有限公司 | 一种粉末冶金回转支承及其制备方法 |
CN103602907B (zh) * | 2013-10-10 | 2016-01-13 | 铜陵新创流体科技有限公司 | 一种粉末冶金回转支承及其制备方法 |
US20150114178A1 (en) * | 2013-10-31 | 2015-04-30 | Seiko Epson Corporation | Metal powder for powder metallurgy, compound, granulated powder, and sintered body |
CN104593693A (zh) * | 2013-10-31 | 2015-05-06 | 精工爱普生株式会社 | 粉末冶金用金属粉末、复合物、造粒粉末以及烧结体 |
JP2015180763A (ja) * | 2013-10-31 | 2015-10-15 | セイコーエプソン株式会社 | 粉末冶金用金属粉末、コンパウンド、造粒粉末および焼結体 |
JP2016113673A (ja) * | 2014-12-16 | 2016-06-23 | セイコーエプソン株式会社 | 粉末冶金用金属粉末、コンパウンド、造粒粉末および焼結体 |
JP2016125099A (ja) * | 2015-01-05 | 2016-07-11 | セイコーエプソン株式会社 | 粉末冶金用金属粉末、コンパウンド、造粒粉末および焼結体 |
JP2016125102A (ja) * | 2015-01-06 | 2016-07-11 | セイコーエプソン株式会社 | 粉末冶金用金属粉末、コンパウンド、造粒粉末および焼結体 |
JP2016128592A (ja) * | 2015-01-09 | 2016-07-14 | セイコーエプソン株式会社 | 粉末冶金用金属粉末、コンパウンド、造粒粉末および焼結体 |
CN105772700A (zh) * | 2015-01-09 | 2016-07-20 | 精工爱普生株式会社 | 粉末冶金用金属粉末、复合物、造粒粉末以及烧结体 |
CN105772700B (zh) * | 2015-01-09 | 2019-11-26 | 精工爱普生株式会社 | 粉末冶金用金属粉末、复合物、造粒粉末以及烧结体 |
EP3042975B1 (en) * | 2015-01-09 | 2019-12-18 | Seiko Epson Corporation | Metal powder for powder metallurgy, compound, granulated powder, and sintered body |
CN112899559A (zh) * | 2019-12-03 | 2021-06-04 | 大同特殊钢株式会社 | 模具用钢以及模具 |
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Publication number | Publication date |
---|---|
JPH07103451B2 (ja) | 1995-11-08 |
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