JPS63263310A - バ−ナ - Google Patents
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- JPS63263310A JPS63263310A JP9563487A JP9563487A JPS63263310A JP S63263310 A JPS63263310 A JP S63263310A JP 9563487 A JP9563487 A JP 9563487A JP 9563487 A JP9563487 A JP 9563487A JP S63263310 A JPS63263310 A JP S63263310A
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- JP
- Japan
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- flame
- combustion chamber
- burner
- nox
- air ratio
- Prior art date
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- Granted
Links
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 claims abstract description 76
- 239000000446 fuel Substances 0.000 claims abstract description 20
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims abstract description 10
- 239000007788 liquid Substances 0.000 abstract description 6
- 238000011144 upstream manufacturing Methods 0.000 abstract description 6
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract description 5
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 6
- 238000009834 vaporization Methods 0.000 description 5
- 230000008016 vaporization Effects 0.000 description 5
- 238000009841 combustion method Methods 0.000 description 3
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 3
- MWUXSHHQAYIFBG-UHFFFAOYSA-N nitrogen oxide Inorganic materials O=[N] MWUXSHHQAYIFBG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 2
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 2
- 238000009792 diffusion process Methods 0.000 description 2
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Landscapes
- Gas Burners (AREA)
- Combustion Of Fluid Fuel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
産業上の利用分野
本発明は室内開放型燃焼器等に利用するバーナに関する
ものである。
ものである。
従来の技術
従来、ファンヒータのような室内開放型燃焼器のバーナ
は、部分予混合燃焼方式を採用しているものが多く、燃
焼量の可変筒口(以下、TDRとする)が広いという特
長があった。この場合、燃料と空気を一部混合させた状
態で着火させ、予混合火炎の下流側で、拡散火炎を形成
させて完全燃焼を行なうようになっていた。
は、部分予混合燃焼方式を採用しているものが多く、燃
焼量の可変筒口(以下、TDRとする)が広いという特
長があった。この場合、燃料と空気を一部混合させた状
態で着火させ、予混合火炎の下流側で、拡散火炎を形成
させて完全燃焼を行なうようになっていた。
発明が解決しようとする問題点
ところが、このような部分予混合燃焼方式は。
火炎温度が高く、さらに、拡散燃焼を行なうため。
燃焼時間が長く、窒素酸化物(以下、 NOxとする)
の排出量が多いという問題点があった。Nowが高濃度
になると人体に悪影晋を及ぼすと言われており、このた
め、完全予混合燃焼方式を採用し、低NOx化が図られ
たが、TDRが狭く、燃焼器としては不利なものとなっ
ていた。また炎口部に金網を用いるものは噴出流速を小
さくシ、火炎を金網に近づけ、火炎の熱を金網に放熱す
ることにより、火炎温度を下げ、低NOx化を図ってい
たが、金網が熱変形を起こしやすいという難点があった
。さらに、燃焼量を大きくしたり、空気比を小さくする
と金網が急激な温度上昇を起こし、逆火しやすくなって
いた。本発明は完全予混合燃焼方式において低NOxで
、かつ、TDRの広いバーナを提供するものである。
の排出量が多いという問題点があった。Nowが高濃度
になると人体に悪影晋を及ぼすと言われており、このた
め、完全予混合燃焼方式を採用し、低NOx化が図られ
たが、TDRが狭く、燃焼器としては不利なものとなっ
ていた。また炎口部に金網を用いるものは噴出流速を小
さくシ、火炎を金網に近づけ、火炎の熱を金網に放熱す
ることにより、火炎温度を下げ、低NOx化を図ってい
たが、金網が熱変形を起こしやすいという難点があった
。さらに、燃焼量を大きくしたり、空気比を小さくする
と金網が急激な温度上昇を起こし、逆火しやすくなって
いた。本発明は完全予混合燃焼方式において低NOxで
、かつ、TDRの広いバーナを提供するものである。
問題点を解決するための手段
本発明は上記問題点を解決するために一対の燃焼室壁を
一定距離で対向させて燃焼室を形成し。
一定距離で対向させて燃焼室を形成し。
燃焼室壁には複数の炎口を設け、炎口は混合気分岐管と
燃焼室を連通ずる複数の燃料供給路の出口に位置するよ
うにし、炎口の一部は燃焼室を介して同軸上で対向させ
、炎口の他部は異なる軸線上に配置させるような構成と
している。
燃焼室を連通ずる複数の燃料供給路の出口に位置するよ
うにし、炎口の一部は燃焼室を介して同軸上で対向させ
、炎口の他部は異なる軸線上に配置させるような構成と
している。
作用
上記構成により、炎口が同軸上で対向している部分では
対向火炎が形成されるため、火炎衝突部では流速が小さ
くなり、火炎の安定化が図れる。
対向火炎が形成されるため、火炎衝突部では流速が小さ
くなり、火炎の安定化が図れる。
この際、空気比を高め火炎温度の低い状態でも良好な燃
焼を実現できるため低NOx化が可能となる。
焼を実現できるため低NOx化が可能となる。
一方、炎口を異なる軸線上に配置している部分では火炎
が対向する燃焼室壁に衝突することにより。
が対向する燃焼室壁に衝突することにより。
特に火炎先端の最高温度が燃焼室壁への放熱により、著
しく低下するため燃焼量が大きく空気比の低いような低
NOx化を図りにくい状態でも効果的にNOxを低減す
ることができる。また、この部分では火炎が対向する燃
焼室壁の炎口近くに熱を与えるため火炎基部の安定性も
向上する。このように炎口が同軸上で対向している部分
では火炎の安定化を図シ、炎口が異なる軸線上にある部
分では空気比の小さい領域でNOxを低減できるため、
バーナとして火炎の安定性を確保した上で空気比の幅広
い領域で低NOx化を図ることができる。
しく低下するため燃焼量が大きく空気比の低いような低
NOx化を図りにくい状態でも効果的にNOxを低減す
ることができる。また、この部分では火炎が対向する燃
焼室壁の炎口近くに熱を与えるため火炎基部の安定性も
向上する。このように炎口が同軸上で対向している部分
では火炎の安定化を図シ、炎口が異なる軸線上にある部
分では空気比の小さい領域でNOxを低減できるため、
バーナとして火炎の安定性を確保した上で空気比の幅広
い領域で低NOx化を図ることができる。
実施例
以下1図面を用いて具体的説明を行なう。第1図は本発
明の一実施例を示す斜視図であり、第2図は同バーナの
縦断面図、第3図は第2図のムー人断面図、第4図、第
6図は同バーナの要部概念図である。バーナ主要部は、
燃焼室壁1.側壁2゜上壁3.下壁4で構成されており
、燃焼室壁1は2枚が対向す0ようにして設けられ、燃
焼室壁1゜側壁2.下壁4とで燃焼室6を形成している
。燃焼室壁1には複数の炎口6を設けておシ、これらの
炎口6は混合気分岐管7と燃焼室6を連通ずる複数の燃
料供給路8の出口、すなわち、燃焼室6側の先端部分に
なっている。そして、バーナの下部では、炎口6は燃焼
室6を介して同軸上で互いに対向しているが、バーナの
上部では、炎口6は異なる軸線上に配置している。炎口
eは燃焼室壁1上では、はぼ等間隔に設けており、炎口
6の隣接間隔は火炎の熱を受けられるように設定してい
る。燃料供給路8は群になって燃焼室壁1の外側に位置
しており、燃料供給路8の周囲が冷却通路9になってい
る。混合気分岐管7は数個に分割されており、各々の混
合気分岐管7の間も冷却通路9の一部になっていて、燃
焼室壁1からのふく射熱も外部へ放熱できるようにして
いる。そして、これらの上流側には、スロート10、気
化室11、気化筒12があり気化筒12には、シーズ・
ヒータ13を設置している。また、気化筒12には空気
道¥!14が連通されており、内部には燃料噴出ノズル
16がある。以上は液体燃料を使用する場合の構成であ
るが、気体燃料を使用する場合には、気化筒12は不要
となシ、スロート1oより後流側では液体燃料を使用し
た場合と同じ構成で使用できる。
明の一実施例を示す斜視図であり、第2図は同バーナの
縦断面図、第3図は第2図のムー人断面図、第4図、第
6図は同バーナの要部概念図である。バーナ主要部は、
燃焼室壁1.側壁2゜上壁3.下壁4で構成されており
、燃焼室壁1は2枚が対向す0ようにして設けられ、燃
焼室壁1゜側壁2.下壁4とで燃焼室6を形成している
。燃焼室壁1には複数の炎口6を設けておシ、これらの
炎口6は混合気分岐管7と燃焼室6を連通ずる複数の燃
料供給路8の出口、すなわち、燃焼室6側の先端部分に
なっている。そして、バーナの下部では、炎口6は燃焼
室6を介して同軸上で互いに対向しているが、バーナの
上部では、炎口6は異なる軸線上に配置している。炎口
eは燃焼室壁1上では、はぼ等間隔に設けており、炎口
6の隣接間隔は火炎の熱を受けられるように設定してい
る。燃料供給路8は群になって燃焼室壁1の外側に位置
しており、燃料供給路8の周囲が冷却通路9になってい
る。混合気分岐管7は数個に分割されており、各々の混
合気分岐管7の間も冷却通路9の一部になっていて、燃
焼室壁1からのふく射熱も外部へ放熱できるようにして
いる。そして、これらの上流側には、スロート10、気
化室11、気化筒12があり気化筒12には、シーズ・
ヒータ13を設置している。また、気化筒12には空気
道¥!14が連通されており、内部には燃料噴出ノズル
16がある。以上は液体燃料を使用する場合の構成であ
るが、気体燃料を使用する場合には、気化筒12は不要
となシ、スロート1oより後流側では液体燃料を使用し
た場合と同じ構成で使用できる。
次に、液体燃料を使用する場合を例として作動について
の説明を行なう。まず、シーズ・ヒータ13に通電し気
化筒12を加熱した後、燃料噴出ノズル16から、液体
燃料16を噴出する。液体燃料16が気化筒12に衝突
し、気化し、同時に送られてきた空気17と混合した後
、スロート10を通9、均一な混合気18となる。その
後、混合気18は混合気分岐管7を通電、混合気分岐管
7に多数設けた燃料供給路8を通って、出口である炎口
6より燃焼室5に導入される。そして、点火されると対
向火炎19、火炎20を形成し、燃焼を行なった後、排
ガス21となって燃焼室出口21′より排出される。
の説明を行なう。まず、シーズ・ヒータ13に通電し気
化筒12を加熱した後、燃料噴出ノズル16から、液体
燃料16を噴出する。液体燃料16が気化筒12に衝突
し、気化し、同時に送られてきた空気17と混合した後
、スロート10を通9、均一な混合気18となる。その
後、混合気18は混合気分岐管7を通電、混合気分岐管
7に多数設けた燃料供給路8を通って、出口である炎口
6より燃焼室5に導入される。そして、点火されると対
向火炎19、火炎20を形成し、燃焼を行なった後、排
ガス21となって燃焼室出口21′より排出される。
このよってして、燃焼室6の上流すなわち燃焼室出口2
1′より遠い位置では対向火炎19が形成され、燃焼室
5の下流すなわち、燃焼室出口21′に近い位置では対
向する燃焼室壁1へ向かった火炎20が形成されるが、
まず、対向火炎19は、火炎衝突部で、よどみ点を形成
し、流速が小さくなり、しかも火炎の断熱性が良く火炎
の安定化を図ることができる。従って、空気比を高め火
炎温度の低い状態でも良好な燃焼を実現できるため、低
NOX化が可能であり、特に空気比の高い時の効果が大
きい。一方、対向する燃焼室壁1へ向かった火炎20は
燃焼量が大きくなシ、対向する燃焼室壁1へ衝突するよ
うになると、火炎20先端の最高温度が燃焼室壁1への
衝突により対向火炎19に比較して著しく低下するため
、燃焼量が大きく空気比の低い場合にも効果的に火炎温
度を下げ、NOxを低減することができる。この火炎2
oが互いに対向する燃焼室壁1の炎口6近くに熱を与え
°ることにより、火炎基部の安定性を確保している。
1′より遠い位置では対向火炎19が形成され、燃焼室
5の下流すなわち、燃焼室出口21′に近い位置では対
向する燃焼室壁1へ向かった火炎20が形成されるが、
まず、対向火炎19は、火炎衝突部で、よどみ点を形成
し、流速が小さくなり、しかも火炎の断熱性が良く火炎
の安定化を図ることができる。従って、空気比を高め火
炎温度の低い状態でも良好な燃焼を実現できるため、低
NOX化が可能であり、特に空気比の高い時の効果が大
きい。一方、対向する燃焼室壁1へ向かった火炎20は
燃焼量が大きくなシ、対向する燃焼室壁1へ衝突するよ
うになると、火炎20先端の最高温度が燃焼室壁1への
衝突により対向火炎19に比較して著しく低下するため
、燃焼量が大きく空気比の低い場合にも効果的に火炎温
度を下げ、NOxを低減することができる。この火炎2
oが互いに対向する燃焼室壁1の炎口6近くに熱を与え
°ることにより、火炎基部の安定性を確保している。
しかしながら、空気比の高い領域では火炎20の温度低
下によシ安定性はよくない。
下によシ安定性はよくない。
バーナは多数の炎口6が燃焼室出口23に向って配列し
ているため燃焼室6上流の熱は下流に与えられ、下流の
方が上流よりも高温になりやすい。
ているため燃焼室6上流の熱は下流に与えられ、下流の
方が上流よりも高温になりやすい。
従って、火炎安定性の低い燃焼室6上流に対向火炎19
を設け、火炎安定性を確保しNOxの発生しやすい燃焼
室6下流に燃焼室壁1に衝突する火炎2oを設けること
により、低NOx化と火炎安定化を両立させることがで
きる。第4図に示すように空気比が大きくなると、対向
火炎19は炎口6から離れ、炎口6近傍から、一部、未
燃ガス22が放出されるが、隣接する対向火炎19や、
燃焼室6下流にある火炎2oにより酸化される。また、
燃焼室6下流は、高温でNOxが発生しゃすい所であっ
たが、第6図に示すように、対向する燃焼室壁1へ向か
った火炎20を設けることによシ、燃焼量が大きく空気
比の低いような低NOx化を図りにくい状態でも、火炎
2oが燃焼室壁1に衝突し広が9、火炎2oの熱を直接
燃焼室壁1に放熱し、効果的に火炎温健を下げNOxを
低減している。火炎温度の分布からも、火炎先端が最高
温度を示しており、贅に、この先端部がNOxを増加さ
せているため、先端部を冷却することは低NOxには著
しい効果を成す。さらに、燃焼室壁1への火炎20tm
父により、炎口6が加熱され、火炎基部の安定性も同上
する。このため、空気比が大きい場合も対向火炎19に
比較し、未燃ガス22の放出量を抑えることができる。
を設け、火炎安定性を確保しNOxの発生しやすい燃焼
室6下流に燃焼室壁1に衝突する火炎2oを設けること
により、低NOx化と火炎安定化を両立させることがで
きる。第4図に示すように空気比が大きくなると、対向
火炎19は炎口6から離れ、炎口6近傍から、一部、未
燃ガス22が放出されるが、隣接する対向火炎19や、
燃焼室6下流にある火炎2oにより酸化される。また、
燃焼室6下流は、高温でNOxが発生しゃすい所であっ
たが、第6図に示すように、対向する燃焼室壁1へ向か
った火炎20を設けることによシ、燃焼量が大きく空気
比の低いような低NOx化を図りにくい状態でも、火炎
2oが燃焼室壁1に衝突し広が9、火炎2oの熱を直接
燃焼室壁1に放熱し、効果的に火炎温健を下げNOxを
低減している。火炎温度の分布からも、火炎先端が最高
温度を示しており、贅に、この先端部がNOxを増加さ
せているため、先端部を冷却することは低NOxには著
しい効果を成す。さらに、燃焼室壁1への火炎20tm
父により、炎口6が加熱され、火炎基部の安定性も同上
する。このため、空気比が大きい場合も対向火炎19に
比較し、未燃ガス22の放出量を抑えることができる。
また、燃焼室、及び、空気比が小さくなり、炎口6から
の噴出流速が低下すると、対同火炎19.火炎2oは炎
口6に近づきその内部に入り逆火しようとするが、燃焼
室壁1や燃料供給路8が冷却通路9を流れる冷却空気2
3により冷却されるため、逆火せずに対向火炎19、火
炎20は炎口6近傍で安定燃焼を実現できる。また、炎
口6を燃焼室壁1よシも突出させることにより、炎口6
の温度が上昇し、一層、火炎安定性を向上させることが
可能となる。
の噴出流速が低下すると、対同火炎19.火炎2oは炎
口6に近づきその内部に入り逆火しようとするが、燃焼
室壁1や燃料供給路8が冷却通路9を流れる冷却空気2
3により冷却されるため、逆火せずに対向火炎19、火
炎20は炎口6近傍で安定燃焼を実現できる。また、炎
口6を燃焼室壁1よシも突出させることにより、炎口6
の温度が上昇し、一層、火炎安定性を向上させることが
可能となる。
発明の効果
以上、説明したように本発明のバーナによれば次のよう
な効果を得ることができる。
な効果を得ることができる。
すなわち、対向火炎を形成する所では、火炎衝突部で流
速が小さくなり、火炎の安定化が図れ、空気比が大きな
火炎温度の低い状態でも良好な燃焼を実現できるため、
低NOx化が可能となる。一方、対向する燃焼室壁に衝
突する火炎を形成する所では、火炎衝突により火炎先端
の最高温度が燃焼室壁への放熱により著しく低下するた
め、燃焼量が大きく空気比の低いような低NOx化を図
りにくい状態でも効果的VCNOxを低減することがで
きる。
速が小さくなり、火炎の安定化が図れ、空気比が大きな
火炎温度の低い状態でも良好な燃焼を実現できるため、
低NOx化が可能となる。一方、対向する燃焼室壁に衝
突する火炎を形成する所では、火炎衝突により火炎先端
の最高温度が燃焼室壁への放熱により著しく低下するた
め、燃焼量が大きく空気比の低いような低NOx化を図
りにくい状態でも効果的VCNOxを低減することがで
きる。
また、この部分では火炎が対向する燃焼室壁の炎口を加
熱するため火炎基部の安定性も向上する。
熱するため火炎基部の安定性も向上する。
さらにこのような燃焼特性の差を利用し、火炎安定性の
低い所に対向火炎を設け、NOxの発生しやすい所に燃
焼室壁へ衝突する火炎を設けることにより、温度分布を
均一化し、バーナとして、低NOx化と高TDR化を両
立させることが可能となる。
低い所に対向火炎を設け、NOxの発生しやすい所に燃
焼室壁へ衝突する火炎を設けることにより、温度分布を
均一化し、バーナとして、低NOx化と高TDR化を両
立させることが可能となる。
第1図は本発明の一実施例のバーナの斜視図、第2図は
同バーナの縦断面図、第3図は第2図のムーム断面図、
第4凶、第6図は同バーナの要部概念図である。 1・・・・・燃焼呈壁、6・・・・・・燃焼室、6・・
・・・・炎口、8・・・・・・燃料供給路、9・・・・
・・冷却通路、12・・・・・・気化筒。 代理人の氏名 弁理士 中 尾 敏 男 ほか1名1−
−一燃鹿!璧 S−−一声晟! 7−−葉蔑菫受
同バーナの縦断面図、第3図は第2図のムーム断面図、
第4凶、第6図は同バーナの要部概念図である。 1・・・・・燃焼呈壁、6・・・・・・燃焼室、6・・
・・・・炎口、8・・・・・・燃料供給路、9・・・・
・・冷却通路、12・・・・・・気化筒。 代理人の氏名 弁理士 中 尾 敏 男 ほか1名1−
−一燃鹿!璧 S−−一声晟! 7−−葉蔑菫受
Claims (4)
- (1)燃焼室壁を一対、一定距離で対向させて燃焼室を
形成し、前記燃焼室壁には複数の炎口を設け、前記炎口
は混合気分岐管と前記燃焼室を連通する複数の燃料供給
路の出口に位置するようにし、前記炎口の一部は前記燃
焼室を介して同軸上で対向させ、前記炎口の他部は異な
る軸線上に配置したことを特徴とするバーナ。 - (2)燃焼室を介して同軸上で対向させた炎口を異なる
軸線上に配置した炎口よりも燃焼室出口から離れた場所
に位置させたことを特徴とする特許請求の範囲第1項記
載のバーナ。 - (3)炎口を燃焼室壁よりも突出させたことを特徴とす
る特許請求の範囲第1項記載のバーナ。 - (4)炎口を燃焼室壁よりも突出させたことを特徴とす
る特許請求の範囲第2項記載のバーナ。
Priority Applications (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP9563487A JPS63263310A (ja) | 1987-04-17 | 1987-04-17 | バ−ナ |
US07/230,697 US4909728A (en) | 1986-09-26 | 1988-08-09 | Combustion apparatus |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP9563487A JPS63263310A (ja) | 1987-04-17 | 1987-04-17 | バ−ナ |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS63263310A true JPS63263310A (ja) | 1988-10-31 |
JPH0441243B2 JPH0441243B2 (ja) | 1992-07-07 |
Family
ID=14142948
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP9563487A Granted JPS63263310A (ja) | 1986-09-26 | 1987-04-17 | バ−ナ |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS63263310A (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2008096466A1 (ja) * | 2007-02-07 | 2008-08-14 | Kanken Techno Co., Ltd. | ガス処理装置及び該装置を用いたガス処理システムとガス処理方法 |
-
1987
- 1987-04-17 JP JP9563487A patent/JPS63263310A/ja active Granted
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2008096466A1 (ja) * | 2007-02-07 | 2008-08-14 | Kanken Techno Co., Ltd. | ガス処理装置及び該装置を用いたガス処理システムとガス処理方法 |
JPWO2008096466A1 (ja) * | 2007-02-07 | 2010-05-20 | カンケンテクノ株式会社 | ガス処理装置及び該装置を用いたガス処理システムとガス処理方法 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH0441243B2 (ja) | 1992-07-07 |
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