JPS63243225A - 耐ろう接割れ性に優れた冷延鋼板の製造法 - Google Patents
耐ろう接割れ性に優れた冷延鋼板の製造法Info
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- JPS63243225A JPS63243225A JP7627787A JP7627787A JPS63243225A JP S63243225 A JPS63243225 A JP S63243225A JP 7627787 A JP7627787 A JP 7627787A JP 7627787 A JP7627787 A JP 7627787A JP S63243225 A JPS63243225 A JP S63243225A
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Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、良好な延性および深絞り性を有し、耐ろう接
割れ性に優れた冷延鋼板の製造法に関する。
割れ性に優れた冷延鋼板の製造法に関する。
例えば、自動車用冷延鋼板には、その用途に応じて延性
および深絞り性が要求されるとともに。
および深絞り性が要求されるとともに。
部品成形後に、ろう接が施される場合があり、耐ろう接
割れ性が要求されることがある。延性および深絞り性の
要求に対しては深絞り性の向上に有効な（１１１）面方
位の再結晶集合組織を発達させ、深絞り性を具備させた
種々の冷延鋼板が既に提案されているが、ろう接割れに
ついては、後述するように、有効な防止策がない２ ろう接割れは、一種の液体金属脆化によるものである０
例えば日本金属学会会報８ （１９６９）ρ２３５には
、その脆化現像について解説されており、液体金属の存
在下で、固体金属が引張応力を受けると。
割れ性が要求されることがある。延性および深絞り性の
要求に対しては深絞り性の向上に有効な（１１１）面方
位の再結晶集合組織を発達させ、深絞り性を具備させた
種々の冷延鋼板が既に提案されているが、ろう接割れに
ついては、後述するように、有効な防止策がない２ ろう接割れは、一種の液体金属脆化によるものである０
例えば日本金属学会会報８ （１９６９）ρ２３５には
、その脆化現像について解説されており、液体金属の存
在下で、固体金属が引張応力を受けると。
液体金属が粒界に浸透して発生する脆化現像であるとし
ている。即ち、ろう接割れは、ろう接待に局所的に加熱
されたろう接部周辺が冷却時に引張応力を受け、そこに
溶融したろうが作用して、粒界割れを起こすことによっ
て発生すると考えられる。
ている。即ち、ろう接割れは、ろう接待に局所的に加熱
されたろう接部周辺が冷却時に引張応力を受け、そこに
溶融したろうが作用して、粒界割れを起こすことによっ
て発生すると考えられる。
また、ろう接割れの程度は、ろうの種類によって異なり
、黄銅ろうが最も著しく、銀ろうの場合は、多少軽減さ
れる。黄銅ろうによるろう接割れに対しては、これを防
止する有効な手段がこれまで見出されておらず、黄銅ろ
う接割れが発生する場合には、銀ろうによるろう接を施
し、割れの軽減がはかられるが、銀ろうを用いても、ろ
う接割れは完全には防止できないのが現状である。
、黄銅ろうが最も著しく、銀ろうの場合は、多少軽減さ
れる。黄銅ろうによるろう接割れに対しては、これを防
止する有効な手段がこれまで見出されておらず、黄銅ろ
う接割れが発生する場合には、銀ろうによるろう接を施
し、割れの軽減がはかられるが、銀ろうを用いても、ろ
う接割れは完全には防止できないのが現状である。
このように銀ろうを用いるとろう接割れが軽減される。
理由は明確でないが液体金属と固体金属の組合せにより
脆化の程度が異なることによると考えられる。
脆化の程度が異なることによると考えられる。
ろう接割れを防止するために黄銅ろうの代りに高価な銀
ろうを使用した場合には、Ｒ造コストが高くなり過ぎる
ことと、ろう接割れの発生率は黄銅ろうに比べて小さく
なるが、ろう接割れが依然として残るという問題がある
。
ろうを使用した場合には、Ｒ造コストが高くなり過ぎる
ことと、ろう接割れの発生率は黄銅ろうに比べて小さく
なるが、ろう接割れが依然として残るという問題がある
。
本発明は１以上のような従来技術の問題点を解消し、延
性および深絞り性を具備し、かつ耐ろう接割れ性の優れ
た冷延鋼板の製造法を提供することを目的としている。
性および深絞り性を具備し、かつ耐ろう接割れ性の優れ
た冷延鋼板の製造法を提供することを目的としている。
本発明者らは、射ろう接割れ性に優れた冷延鋼板の開発
に鋭意研究した結果、酎ろう接割れ性の向上にＢの添加
が有効であることを見出した。
に鋭意研究した結果、酎ろう接割れ性の向上にＢの添加
が有効であることを見出した。
本発明は、
重量％で。
Ｃ： ０．００１〜０６０１％。
Ｓｉ ： ０．１％以下。
Ｍｎ ： ０．０５〜０．５０％。
Ｓｏｌ、ＡＪ！ ： ０．０１〜０．１０％。
Ｐ ： ０．０３％以下。
Ｓ ： ０．０１５％以下。
Ｎ ： ０．００７％以下。
０ ： ０．０１％以下。
Ｔｉ：下式（１）に従う〔有効Ｔｉ量〕が４×Ｃ％以上
で０．３０％以下。
で０．３０％以下。
Ｂ ： ０．０００４〜ｏ、ｏｏｉｓ％を含むことを必
須条件に、 Ｎｂ ： ０．０３〜０．１０％。
須条件に、 Ｎｂ ： ０．０３〜０．１０％。
Ｃｒ ： ０．０６〜０．２０％。
のうち、１種以上を必要に応じて含有し、残部；Ｆｅお
よび不可避的不純物。
よび不可避的不純物。
からなる鋼のスラブを熱間圧延したあと、圧下率５０％
以上で冷間圧延し、次いで、再結晶温度以上９００℃以
下の温度で焼鈍することからなる耐ろう接割れ性に優れ
た冷延鋼板の製造法を提供する。
以上で冷間圧延し、次いで、再結晶温度以上９００℃以
下の温度で焼鈍することからなる耐ろう接割れ性に優れ
た冷延鋼板の製造法を提供する。
すなわち、本発明は耐ろう接割れ性に優れた冷延鋼板の
製造法としてＴｉ添加鋼あるいはＴｉ添加鋼に必要に応
じて、Ｃｒ、 Ｎｂのうち、１種以上を所定量複合添加
した鋼に０．０００４〜０．００１５％Ｂを添加した鋼
を使用するものであるが、その際ＣおよびＴｉ量を所定
の値以下に低減することによって延性を高めるとともに
、Ｂを所定量複合添加することによってろう接割れを防
止することに基本的な特徴があり、これによって前記問
題の解決を図った耐ろう接割れ性に優れた冷延鋼板の製
造法を得たものである０本発明の優れた特性については
後記実施例において具体的に示すが、化学成分値の限定
理由の概要を説明すると次のとおりである。
製造法としてＴｉ添加鋼あるいはＴｉ添加鋼に必要に応
じて、Ｃｒ、 Ｎｂのうち、１種以上を所定量複合添加
した鋼に０．０００４〜０．００１５％Ｂを添加した鋼
を使用するものであるが、その際ＣおよびＴｉ量を所定
の値以下に低減することによって延性を高めるとともに
、Ｂを所定量複合添加することによってろう接割れを防
止することに基本的な特徴があり、これによって前記問
題の解決を図った耐ろう接割れ性に優れた冷延鋼板の製
造法を得たものである０本発明の優れた特性については
後記実施例において具体的に示すが、化学成分値の限定
理由の概要を説明すると次のとおりである。
Ｃは、その含有量が少ないほど、冷延鋼板の延性を高め
るうえで好ましく、また、０．０１％を越える量より多
くなると、炭窒化物形成元素を多く必要とし、且つ炭窒
化物の析出量の増大によりプレス成形性を劣化させるよ
うになる。他方、実用規模の製鋼炉において、Ｃ含有量
をｏ、ｏｏｔ％未満まで低減することは困難である。こ
の理由によりＣ含有量はｏ、ｏｏｉ〜０．０１％とする
。
るうえで好ましく、また、０．０１％を越える量より多
くなると、炭窒化物形成元素を多く必要とし、且つ炭窒
化物の析出量の増大によりプレス成形性を劣化させるよ
うになる。他方、実用規模の製鋼炉において、Ｃ含有量
をｏ、ｏｏｔ％未満まで低減することは困難である。こ
の理由によりＣ含有量はｏ、ｏｏｉ〜０．０１％とする
。
Ｍｎは、鋼の熱間脆性の防止を目的として添加されるが
、０．０５％未満ではその目的が達成されず、また多す
ぎると延性並びに深絞り性を低下させるので、 Ｍｎ含
有量を０．０５〜０．５０％とする。
、０．０５％未満ではその目的が達成されず、また多す
ぎると延性並びに深絞り性を低下させるので、 Ｍｎ含
有量を０．０５〜０．５０％とする。
Ｓｉは、溶鋼の脱酸を目的として添加されるが。
多量に添加しすぎると延性を低下させるので、その含有
量を０．１％以下とする。
量を０．１％以下とする。
ＡＱは、溶鋼の脱酸を目的として添加されるが、その量
が鋼中のＳｏｌ、Ａρ（酸可溶ＡＲ）で０．０１％未満
となるような量ではその目的が達成出来ず、またＳｏｌ
、Ａｌｌが０．１０％を越える量になるとその効果が飽
和するとともに、非金属介在物を増加させて表面疵の原
因となるので、Ｓｏｌ、Ａｌｌ量として０．０１〜０．
１０％とする。
が鋼中のＳｏｌ、Ａρ（酸可溶ＡＲ）で０．０１％未満
となるような量ではその目的が達成出来ず、またＳｏｌ
、Ａｌｌが０．１０％を越える量になるとその効果が飽
和するとともに、非金属介在物を増加させて表面疵の原
因となるので、Ｓｏｌ、Ａｌｌ量として０．０１〜０．
１０％とする。
Ｐは、余り多く含有されると、降伏強度および引張り強
さを上昇させ、また極低Ｃ鋼においては粒界への偏析を
起して二次加工割れの原因となるのでその含有量の上限
を０．０３％とする。
さを上昇させ、また極低Ｃ鋼においては粒界への偏析を
起して二次加工割れの原因となるのでその含有量の上限
を０．０３％とする。
Ｎは、少なければ少ないほどＴｉ添加量が少なくてすむ
が、多くなり過ぎると〔有効Ｔｉ量〕を減少させ且つ最
終製品のプレス成形性を劣化させるので０．００７％以
下とする。
が、多くなり過ぎると〔有効Ｔｉ量〕を減少させ且つ最
終製品のプレス成形性を劣化させるので０．００７％以
下とする。
Ｓ、０は、いずれも多くなり過ぎると〔有効Ｔｉ量〕を
減少させ、〔有効Ｔｉ量〕を確保するための全Ｔｉ量が
増加する。また表面性状を劣化させることから、Ｓ、Ｏ
はそれぞれＳ≦０．０１５％、Ｏ≦０．０１０％とする
。
減少させ、〔有効Ｔｉ量〕を確保するための全Ｔｉ量が
増加する。また表面性状を劣化させることから、Ｓ、Ｏ
はそれぞれＳ≦０．０１５％、Ｏ≦０．０１０％とする
。
Ｔｉは、ＣおよびＮを固定することによって、延性を高
めるとともに生成したＴｉＣが深絞り性の向上に有効な
（１１１）面方位の再結晶集合組織を生成させる作用を
供する。このためには、前述の（１）式で示される〔有
効Ｔｉ量〕が４×Ｃ％以上必要である。しかし、０．３
０％を越えるようになると、フェライト中に固溶するＴ
ｉ量が多くなって降伏強度の上昇および延性の低下をも
たらす。また、製造原価を高めることにもなる。従って
、Ｔｉは〔有効Ｔｉ量〕が４×Ｃ％以上で且つ０．３０
％以下とする。
めるとともに生成したＴｉＣが深絞り性の向上に有効な
（１１１）面方位の再結晶集合組織を生成させる作用を
供する。このためには、前述の（１）式で示される〔有
効Ｔｉ量〕が４×Ｃ％以上必要である。しかし、０．３
０％を越えるようになると、フェライト中に固溶するＴ
ｉ量が多くなって降伏強度の上昇および延性の低下をも
たらす。また、製造原価を高めることにもなる。従って
、Ｔｉは〔有効Ｔｉ量〕が４×Ｃ％以上で且つ０．３０
％以下とする。
Ｂは、本発明鋼中、銅ろう接割れを防止するための重要
な添加元素であるが、０．０００４％未満では、その目
的が充分に達成されない、また、Ｂ添加量が０．００１
５％を越えると耐ろう接割れ性は向上するものの、延性
および深絞り性を劣化させる。よって、Ｂ量は０．００
０４〜０．００１５％とする。
な添加元素であるが、０．０００４％未満では、その目
的が充分に達成されない、また、Ｂ添加量が０．００１
５％を越えると耐ろう接割れ性は向上するものの、延性
および深絞り性を劣化させる。よって、Ｂ量は０．００
０４〜０．００１５％とする。
なお、Ｂの微量添加がろう接割れを防止する理由につい
ては、現在明確でないが、鋼の粒界に偏析したＢが、ろ
う接待に溶融したろうによる粒界脆化作用を弱めるもの
と考えられる。
ては、現在明確でないが、鋼の粒界に偏析したＢが、ろ
う接待に溶融したろうによる粒界脆化作用を弱めるもの
と考えられる。
Ｎｂは、０．０３％以上含有させると、冷延鋼板のｒ値
の面内真方位を改善する効果があるが、過剰のＮｂは延
性の劣化を招く、よってＮｂは必要に応じて０．０３〜
０．１０％の範囲で添加する。
の面内真方位を改善する効果があるが、過剰のＮｂは延
性の劣化を招く、よってＮｂは必要に応じて０．０３〜
０．１０％の範囲で添加する。
ＣｒはＴｉとまたはＴｉおよびＮｂと複合添加すること
によって、深絞り性および張り出し性を向上する効果が
あり、この目的達成のためには０．０６％以上のＣｒが
必要であるが、０．２０％を越えるような量のＣｒを添
加しても、この効果が飽和し、製造原価を高めるだけで
ある。それ故、０．０６〜０．２０％の範囲で必要に応
じ、Ｃｒを添加する。
によって、深絞り性および張り出し性を向上する効果が
あり、この目的達成のためには０．０６％以上のＣｒが
必要であるが、０．２０％を越えるような量のＣｒを添
加しても、この効果が飽和し、製造原価を高めるだけで
ある。それ故、０．０６〜０．２０％の範囲で必要に応
じ、Ｃｒを添加する。
このようにして本発明はＴｉ添加鋼あるいは必要に応じ
てＴｉ添加鋼にＮｂ、 Ｃｒのうち１種以上を所定量複
合添加した鋼において、Ｂを所定量添加することによっ
て延性および深絞り性を低下させることなく、優れた耐
ろう接割れ性を持った冷延鋼板とするものであるが、こ
の冷延鋼板の製造にあたっては１次のような条件で行な
うのがよい。
てＴｉ添加鋼にＮｂ、 Ｃｒのうち１種以上を所定量複
合添加した鋼において、Ｂを所定量添加することによっ
て延性および深絞り性を低下させることなく、優れた耐
ろう接割れ性を持った冷延鋼板とするものであるが、こ
の冷延鋼板の製造にあたっては１次のような条件で行な
うのがよい。
先ず、製鋼炉で鋼を溶製し、造塊或いは連続鋳造前にお
いて、真空脱ガス処理を行うのが望ましい、これによっ
て、鋼中のＣ２Ｏを前述のように低下させ且つ前述のよ
うな成分範囲に高い歩留りをもってｔｉ４ｍすることが
有利に実施できる。この真空脱ガス処理を行うに当って
は、脱酸処理のためＡＱを添加することもできる。真空
脱ガス処理後、造塊および分塊圧延によって、または連
続鋳造によってスラブを製造し、必要に応じてスラブ手
入れを行った後、熱間圧延を行う。
いて、真空脱ガス処理を行うのが望ましい、これによっ
て、鋼中のＣ２Ｏを前述のように低下させ且つ前述のよ
うな成分範囲に高い歩留りをもってｔｉ４ｍすることが
有利に実施できる。この真空脱ガス処理を行うに当って
は、脱酸処理のためＡＱを添加することもできる。真空
脱ガス処理後、造塊および分塊圧延によって、または連
続鋳造によってスラブを製造し、必要に応じてスラブ手
入れを行った後、熱間圧延を行う。
別法としては、連続鋳造後、熱鋳片のまま加熱炉に装入
して熱間圧延を行ってもよい。
して熱間圧延を行ってもよい。
熱間圧延の実施に際しては、深絞り性向上の観点から、
熱延仕上温度をＡｒ、意思上にする。また、熱延巻取温
度は、６００〜７５０℃の範囲とするのがよい。
熱延仕上温度をＡｒ、意思上にする。また、熱延巻取温
度は、６００〜７５０℃の範囲とするのがよい。
熱延鋼板は、酸洗後、冷間圧延を施すが、この冷間圧延
は深絞り性に有利な（１１１）面方位の再結晶集合組織
を発達させる上で、５０％以上の全冷間圧延率で行う。
は深絞り性に有利な（１１１）面方位の再結晶集合組織
を発達させる上で、５０％以上の全冷間圧延率で行う。
次いで焼鈍を行うが、この焼鈍はバッチ式焼鈍でも連続
焼鈍のいずれでもよく、冷延鋼板の再結晶温度以上９０
０℃以下の温度範囲で行うことによって、優れたプレス
成形性が得られる。このようにして本発明によると、延
性と深絞り性を維持するとともに、耐ろう接割れ性の優
れた冷延鋼板が経済的に堤供される。
焼鈍のいずれでもよく、冷延鋼板の再結晶温度以上９０
０℃以下の温度範囲で行うことによって、優れたプレス
成形性が得られる。このようにして本発明によると、延
性と深絞り性を維持するとともに、耐ろう接割れ性の優
れた冷延鋼板が経済的に堤供される。
実施例
１８０トン転炉および脱ガス処理設備によって、第１表
に示す化学成分値の鋼を溶製し、各溶鋼を連続鋳造によ
ってスラブとなし、各スラブから加熱温度１ 、２００
〜１ 、２３０℃、熱延仕上温度９００〜９３０℃、熱
延巻取温度７００〜７３０℃の熱延条件で板厚４ 、０
ｍｍの熱延コイルを得、酸洗のあと、７０％の冷延率で
板厚１．２ＩＩＩＩｌｌまで冷間圧延した。各コイルに
焼鈍温度７８０℃、焼鈍時間２時間のバッチ式焼鈍を行
った。得られた冷延鋼板の機械的特性値と耐ろう接割れ
性の指標し、を第２表に示す。
に示す化学成分値の鋼を溶製し、各溶鋼を連続鋳造によ
ってスラブとなし、各スラブから加熱温度１ 、２００
〜１ 、２３０℃、熱延仕上温度９００〜９３０℃、熱
延巻取温度７００〜７３０℃の熱延条件で板厚４ 、０
ｍｍの熱延コイルを得、酸洗のあと、７０％の冷延率で
板厚１．２ＩＩＩＩｌｌまで冷間圧延した。各コイルに
焼鈍温度７８０℃、焼鈍時間２時間のバッチ式焼鈍を行
った。得られた冷延鋼板の機械的特性値と耐ろう接割れ
性の指標し、を第２表に示す。
耐ろう接割れ性試験では、第１図に示すように、鋼板を
１．２Ｘ２５Ｘ１３５ｍｍに加工して、長手方向中央部
に、幅２ｍｍ、深さ２ｎ＋＋ａ、終端部半径１１のＵノ
ツチを入れた試験片とし、Ｕノツチ部分に市販の黄銅ろ
う（Ｃｕ ： ６０．７％、 Ｓｎ ： １．３５％、
Ｓｉ：０．２％、Ｚｎ：残部）を置き、黄銅ろうの融点
以上である１０３０℃の試験温度に加熱保持した。試験
片のチャック間距離は４０ｍ＋ａである。その後、変位
速度０．０５ｍ５＋ ／秒で負荷を加え、第２図に示す
ように、負荷開始から、クラック発生と判断される最高
荷重点までの時間ｔ、を測定し、この時間を耐ろう接割
れ性の指標とした。第２図には、ろうを置かない場合の
荷重一時間曲線も同時に示した。七〇と実際の成形部品
の耐ろう接割れ性との相関を調査した結果、ｔｏが３．
０秒以上のものは、ろう接割れが発生しなかったので、
耐ろう接割れ性は、む、２３．０秒で合格と判定した。
１．２Ｘ２５Ｘ１３５ｍｍに加工して、長手方向中央部
に、幅２ｍｍ、深さ２ｎ＋＋ａ、終端部半径１１のＵノ
ツチを入れた試験片とし、Ｕノツチ部分に市販の黄銅ろ
う（Ｃｕ ： ６０．７％、 Ｓｎ ： １．３５％、
Ｓｉ：０．２％、Ｚｎ：残部）を置き、黄銅ろうの融点
以上である１０３０℃の試験温度に加熱保持した。試験
片のチャック間距離は４０ｍ＋ａである。その後、変位
速度０．０５ｍ５＋ ／秒で負荷を加え、第２図に示す
ように、負荷開始から、クラック発生と判断される最高
荷重点までの時間ｔ、を測定し、この時間を耐ろう接割
れ性の指標とした。第２図には、ろうを置かない場合の
荷重一時間曲線も同時に示した。七〇と実際の成形部品
の耐ろう接割れ性との相関を調査した結果、ｔｏが３．
０秒以上のものは、ろう接割れが発生しなかったので、
耐ろう接割れ性は、む、２３．０秒で合格と判定した。
深絞り性の評価としては、全伸び（Ｔ、ｌＱ）が４８％
以上で、かつト値が１．６０以上であれば、良好と判断
した。
以上で、かつト値が１．６０以上であれば、良好と判断
した。
第２表から明らかなように、Ｂを添加していないＴｉ−
Ｃｒ−Ｎｂ添加鋼の比較鋼Ａと、Ｔｉ−Ｃｒ添加鋼の比
較鋼Ｂは、いずれも全伸び４８．３％以上、ト値２．１
０以上と深絞り性が良好であるが、負荷開始からクラッ
ク発生と判断される最高荷重点までの時間ｔ１が２．８
秒以下と短く、耐ろう接割れ性が劣る。
Ｃｒ−Ｎｂ添加鋼の比較鋼Ａと、Ｔｉ−Ｃｒ添加鋼の比
較鋼Ｂは、いずれも全伸び４８．３％以上、ト値２．１
０以上と深絞り性が良好であるが、負荷開始からクラッ
ク発生と判断される最高荷重点までの時間ｔ１が２．８
秒以下と短く、耐ろう接割れ性が劣る。
Ｔｉ添加鋼に０．０００６％Ｂを複合添加した本発明鋼
ＣとＴｉ−Ｃｒ−Ｎｂ添加鋼に０．００１２％Ｂを添加
した本発明鋼りとＴｉ−Ｃｒ添加鋼に０．０００７％Ｂ
を添加した本発明鋼ＧおよびＴｉ−Ｎｂ添加鋼に０．０
００６％Ｂを添加した本発明鋼Ｈは、いずれも４８．８
％以上の全伸びと１．６１以上のＦ値を有し、深絞り性
が良好で、且つ４．０秒以上のｔｌを有し耐ろう接割れ
性が優れている。
ＣとＴｉ−Ｃｒ−Ｎｂ添加鋼に０．００１２％Ｂを添加
した本発明鋼りとＴｉ−Ｃｒ添加鋼に０．０００７％Ｂ
を添加した本発明鋼ＧおよびＴｉ−Ｎｂ添加鋼に０．０
００６％Ｂを添加した本発明鋼Ｈは、いずれも４８．８
％以上の全伸びと１．６１以上のＦ値を有し、深絞り性
が良好で、且つ４．０秒以上のｔｌを有し耐ろう接割れ
性が優れている。
Ｔｉ−Ｃｒ−Ｎｂ添加鋼に０．００２０％Ｂを複合添加
した比較鋼ＥとＴｉ添加鋼に０．００３０％Ｂを複合添
加した比較鋼Ｆは、６．４秒以上のｔｌを示し、耐ろう
接割れ性が優れているが、全伸びが４８％未満で、且つ
Ｆ値が１．４６以下と小さく、深絞り性が低い。
した比較鋼ＥとＴｉ添加鋼に０．００３０％Ｂを複合添
加した比較鋼Ｆは、６．４秒以上のｔｌを示し、耐ろう
接割れ性が優れているが、全伸びが４８％未満で、且つ
Ｆ値が１．４６以下と小さく、深絞り性が低い。
本発明にしたがい、Ｔｉ添加鋼あるいは必要に応じてＴ
ｉ添加鋼にＮｂ、 Ｃｒのうち１種以上を所定Ｎ複合添
加した鋼に、Ｂを０．０００４〜０．００１５％添加す
ることによって良好な延性と深絞り性を維持しつつ優れ
た耐ろう接割れ性を有する冷延鋼板を得る。
ｉ添加鋼にＮｂ、 Ｃｒのうち１種以上を所定Ｎ複合添
加した鋼に、Ｂを０．０００４〜０．００１５％添加す
ることによって良好な延性と深絞り性を維持しつつ優れ
た耐ろう接割れ性を有する冷延鋼板を得る。
第１図は、耐ろう接割れ性試験用の試験片の正面図であ
り、第２図は、耐ろう接割れ性の指標とした負荷開始か
らクラック発生と判断される最高荷重点までの時間ｔ８
を測定するための荷重一時間曲線の１例を示す図である
。
り、第２図は、耐ろう接割れ性の指標とした負荷開始か
らクラック発生と判断される最高荷重点までの時間ｔ８
を測定するための荷重一時間曲線の１例を示す図である
。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、重量％で、 Ｃ：０．００１〜０．０１％、 Ｓｉ：０．１％以下、 Ｍｎ：０．０５〜０．５０％、 Ｓｏｌ．Ａｌ：０．０１〜０．１０％、 Ｐ：０．０３％以下、 Ｓ：０．０１５％以下、 Ｎ：０．００７％以下、 Ｏ：０．０１％以下、 Ｔｉ：下式（１）に従う〔有効Ｔｉ量〕が４×Ｃ％以上
で０．３０％以下、 Ｂ：０．０００４〜０．００１５％ を含有し、残部：Ｆｅおよび不可避的不純物、からなる
鋼のスラブを熱間圧延したあと、圧下率５０％以上で冷
間圧延し、次いで、再結晶温度以上９００℃以下の温度
で焼鈍することからなる耐ろう接割れ性に優れた冷延鋼
板の製造法。 〔有効Ｔｉ量〕：全Ｔｉ量−〔Ｎ％（４８／１４）＋Ｓ
％（４８／３２）＋０％×（４８／１６）×１／２〕・
・・（１） ２、重量％で、 Ｃ：０．００１〜０．０１％、 Ｓｉ：０．１％以下、 Ｍｎ：０．０５〜０．５０％、 Ｓｏｌ．Ａｌ：０．０１〜０．１０％、 Ｐ：０．０３％以下、 Ｓ：０．０１５％以下、 Ｎ：０．００７％以下、 Ｏ：０．０１％以下、 Ｔｉ：下式（１）に従う〔有効Ｔｉ量〕が４×Ｃ％以上
で０．３０％以下、 Ｂ：０．０００４〜０．００１５％、 Ｃｒ：０．０６〜０．２０％ を含有し、残部：Ｆｅおよび不可避的不純物、からなる
鋼のスラブを熱間圧延したあと、圧下率５０％以上で冷
間圧延し、次いで、再結晶温度以上９００℃以下の温度
で焼鈍することからなる耐ろう接割れ性に優れた冷延鋼
板の製造法。 〔有効Ｔｉ量〕＝全Ｔｉ量−〔Ｎ％（４８／１４）＋Ｓ
％（４８／３２）＋０％×（４８／１６）×１／２〕・
・・（１） ３、重量％で、 Ｃ：０．００１〜０．０１％、 Ｓｉ：０．１％以下、 Ｍｎ：０．０５〜０．５０％、 Ｓｏｌ．Ａｌ：０．０１〜０．１０％、 Ｐ：０．０３％以下、 Ｓ：０．０１５％以下、 Ｎ：０．００７％以下、 Ｏ：０．０１％以下、 Ｔｉ：下式（１）に従う〔有効Ｔｉ量〕が４×Ｃ％以上
で０．３０％以下、 Ｂ：０．０００４〜０．００１５％、 Ｎｂ：０．０３〜０．１０％ を含有し、残部：Ｆｅおよび不可避的不純物、からなる
鋼のスラブを熱間圧延したあと、圧下率５０％以上で冷
間圧延し、次いで、再結晶温度以上９００℃以下の温度
で焼鈍することからなる耐ろう接割れ性に優れた冷延鋼
板の製造法。 〔有効Ｔｉ量〕：全Ｔｉ量−〔Ｎ％（４８／１４）＋Ｓ
％（４８／３２）＋０％×（４８／１６）×１／２〕・
・・（１） ４、重量％で、 Ｃ：０．００１〜０．０１％、 Ｓｉ：０．１％以下、 Ｍｎ：０．０５〜０．５０％、 Ｓｏｌ．Ａｌ：０．０１〜０．１０％、 Ｐ：０．０３％以下、 Ｓ：０．０１５％以下、 Ｎ：０．００７％以下、 Ｏ：０．０１％以下、 Ｔｉ：下式（１）に従う〔有効Ｔｉ量〕が４×Ｃ％以上
で０．３０％以下、 Ｂ：０．０００４〜０．００１５％、 Ｎｂ：０．０３〜０．１０％、 Ｃｒ：０．０６〜０．２０％、 を含有し、残部：Ｆｅおよび不可避的不純物、からなる
鋼のスラブを熱間圧延したあと、圧下率５０％以上で冷
間圧延し、次いで、再結晶温度以上９００℃以下の温度
で焼鈍することからなる耐ろう接割れ性に優れた冷延鋼
板の製造法。 〔有効Ｔｉ量〕＝全Ｔｉ量−〔Ｎ％（４８／１４）＋Ｓ
％（４８／３２）＋０％×（４８／１６）×１／２〕・
・・（１）
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62076277A JP2808452B2 (ja) | 1987-03-31 | 1987-03-31 | 耐ろう接割れ性に優れた冷延鋼板の製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62076277A JP2808452B2 (ja) | 1987-03-31 | 1987-03-31 | 耐ろう接割れ性に優れた冷延鋼板の製造法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63243225A true JPS63243225A (ja) | 1988-10-11 |
| JP2808452B2 JP2808452B2 (ja) | 1998-10-08 |
Family
ID=13600775
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP62076277A Expired - Fee Related JP2808452B2 (ja) | 1987-03-31 | 1987-03-31 | 耐ろう接割れ性に優れた冷延鋼板の製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2808452B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH02173247A (ja) * | 1988-12-26 | 1990-07-04 | Kawasaki Steel Corp | 耐溶融金属脆性に優れた良加工性冷延鋼板およびその製造方法ならびにそのろう付け方法 |
| JPH03173717A (ja) * | 1989-12-01 | 1991-07-29 | Nisshin Steel Co Ltd | プレス成形性に優れた銅系ろう付け用冷延鋼板の製造方法 |
| WO2000034542A1 (en) * | 1998-12-07 | 2000-06-15 | Nkk Corporation | High strength cold rolled steel plate and method for producing the same |
Citations (3)
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| JPS5412883A (en) * | 1977-06-30 | 1979-01-30 | Tokyo Keiki Kk | Rejection circuit of supersonic crack detector |
| JPS6092453A (ja) * | 1983-10-24 | 1985-05-24 | Nippon Steel Corp | 深絞り性のすぐれたロウ付溶接用冷延鋼板 |
| JPS61157660A (ja) * | 1984-12-28 | 1986-07-17 | Nisshin Steel Co Ltd | 深絞り用非時効性冷延鋼板およびその製造法 |
-
1987
- 1987-03-31 JP JP62076277A patent/JP2808452B2/ja not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| JPS5412883A (en) * | 1977-06-30 | 1979-01-30 | Tokyo Keiki Kk | Rejection circuit of supersonic crack detector |
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| JPS61157660A (ja) * | 1984-12-28 | 1986-07-17 | Nisshin Steel Co Ltd | 深絞り用非時効性冷延鋼板およびその製造法 |
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| US6494969B1 (en) | 1998-12-07 | 2002-12-17 | Nkk Corporation | High strength cold rolled steel sheet and method for manufacturing the same |
| KR100382414B1 (ko) * | 1998-12-07 | 2003-05-09 | 닛폰 고칸 가부시키가이샤 | 고강도 냉연강판 및 그 제조방법 |
| US6689229B2 (en) | 1998-12-07 | 2004-02-10 | Nkk Corporation | High strength cold rolled steel sheet and method for manufacturing the same |
| EP1052302A4 (en) * | 1998-12-07 | 2004-12-15 | Jfe Steel Corp | HIGH STRENGTH, COLD ROLLED STEEL SHEET AND METHOD FOR THE PRODUCTION THEREOF |
| CN1300362C (zh) * | 1998-12-07 | 2007-02-14 | 杰富意钢铁株式会社 | 高强度冷轧钢板 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2808452B2 (ja) | 1998-10-08 |
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|---|---|---|---|
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