JP3448454B2 - 表面性状と成形性にすぐれた高強度冷延鋼板とその製造方法 - Google Patents
表面性状と成形性にすぐれた高強度冷延鋼板とその製造方法Info
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Description
良く、かつ良好な表面性状を要求される自動車用鋼板等
に好適な、表面性状に優れた冷延鋼板、及びその製造方
法に関するものである。
性能化と軽量化が推進されており、鋼板の高強度化技術
が多く開発されてきている。これら高強度化鋼板とし
て、Si、Mn等を複合添加し、高延性高張力鋼板を製
造する試みがなされてきている。先行技術としては特許
第1177687号、特開昭52−52115号、特開
昭52−69813号公報等がある。さらに近年では、
SiとMnを複合添加した低炭素鋼を2相域焼鈍後、過
時効処理を施すことによりオーステナイトを一部ベイナ
イトに変化させ、最終的に、フェライト+ベイナイト+
残留オーステナイトから成る組織とした場合に、残留オ
ーステナイトが歪誘起変態を起こして大きな伸びを示す
現象が見出され、この現象を活用して高強度鋼板を製造
する試みがなされるようになっている。この技術として
特許第1925458号、特許第1430114号、特
開平5−70886号公報等があげられる。
ーイングが生じていない場合において冷延・焼鈍後のプ
レス加工時に表面が粉状化することを知見した。そして
これは外観の劣化や、場合によっては表面の剥離を伴
い、プレス時に星目模様や金型キズを生じることを見出
した。この実状に鑑み本発明者等は表面性状と成形性に
優れた高強度冷延鋼板とその製造方法を提供するもので
ある。
表面が焼鈍等の熱処理時に着色する現象であり、複合酸
化膜が原因であると言われており、着色のため美麗な表
面を得られない。これを回避する技術として、鋼成分を
制限する技術(特許第121233号公報)、焼鈍雰囲
気露点を制限する技術(特許第1081518号公報)
や鋼成分と焼鈍雰囲気を制限する技術(特公平1−47
530号公報)が知られている。しかし、着色を伴わな
い場合での表面劣化についての知見は全く見られないこ
とから、本発明者は上記目的について鋭意研究を行った
ところ、この不良原因がSiの内部酸化層であり、熱延
加熱炉中の露点、並びに焼鈍中の雰囲気中を制御するこ
とで回避できることを見い出した。本発明はこれらの知
見に基づいてなされたものであり、特定成分の鋼をこれ
までにない特定の焼鈍条件にとることで解決しようとす
るもので、その要旨とするところは以下のとおりであ
る。
3%、Si:1.18〜3.0%、Mn:0.05〜
4.0%、P:0.1%以下、S:0.1%以下、A
l:0.01〜2.0%、N:0.01%以下で残部が
Fe及び不可避的不純物からなり、連続焼鈍後の内部酸
化膜厚が2.0μm未満であることを特徴とする表面性
状と成形性に優れた高強度冷延鋼板。
3%、Si:1.18〜3.0%、Mn:0.05〜
4.0%、P:0.1%以下、S:0.1%以下、A
l:0.01〜2.0%、N:0.01%以下で残部が
Fe及び不可避的不純物からなる成分のスラブを、通常
の熱間圧延、酸洗、冷間圧延し、続いて、水素を含有す
る窒素雰囲気下における水分と水素分圧の比(PH2O
/PH2)と焼鈍温度T℃とを (PH2O/PH2)<−0.0008T+0.701 なる関係を維持して連続焼鈍を行うことを特徴とする、
前記(1)記載の連続焼鈍後の内部酸化膜厚が2.0μ
m未満である表面性状と成形性に優れた高強度冷延鋼板
の製造方法。
3%、Si:1.18〜3.0%、Mn:0.05〜
4.0%、P:0.1%以下、S:0.1%以下、A
l:0.01〜2.0%、N:0.01%以下で残部が
Fe及び不可避的不純物からなる成分のスラブを、加熱
炉内露点50℃以下として加熱後、通常の熱間圧延、酸
洗、冷間圧延を施し、続いて、水素を含有する窒素雰囲
気下における水分と水素分圧の比(PH2O/PH2)と
焼鈍温度T℃とを (PH2O/PH2)<−0.0008T+0.701 なる関係を維持して連続焼鈍を行うことを特徴とする、
前記(1)記載の連続焼鈍後の内部酸化膜厚が2.0μ
m未満である表面性状と成形性に優れた高強度冷延鋼板
の製造方法。
3%、Si:1.18〜3.0%、Mn:0.05〜
4.0%、P:0.1%以下、S:0.1%以下、A
l:0.01〜2.0%、N:0.01%以下で残部が
Fe及び不可避的不純物からなり、連続焼鈍後の内部酸
化膜厚が2.0μm未満であり、かつ体積率にて5%以
上の残留オーステナイトを含んだ組織を有することを特
徴とする表面性状と成形性に優れた高強度冷延鋼板。
3%、Si:1.18〜3.0%、Mn:0.05〜
4.0%、P:0.1%以下、S:0.1%以下、A
l:0.01〜2.0%、N:0.01%以下で残部が
Fe及び不可避的不純物からなる成分のスラブを熱間圧
延、酸洗、冷間圧延し、その後の連続焼鈍工程において
水素を含有する窒素雰囲気下における水分と水素分圧の
比(PH2O/PH2)と焼鈍温度T[℃]とを (PH2O/PH2)<−0.0008T+0.701 なる関係を維持して、AC1−変態点以上AC3変態点以
下の範囲に加熱し、その後の350〜600℃において
10〜500秒保持を行うことを特徴とする、前記
(4)記載の連続焼鈍後の内部酸化膜厚が2.0μm未
満であり、かつ体積率にて5%以上の残留オーステナイ
トを含んだ組織を有する表面性状とプレス成形性に優れ
た高強度冷延鋼板の製造方法。
3%、Si:1.18〜3.0%、Mn:0.05〜
4.0%、P:0.1%以下、S:0.1%以下、A
l:0.01〜2.0%、N:0.01%以下で残部が
Fe及び不可避的不純物からなる成分のスラブを、加熱
炉内露点50℃以下として加熱後、通常の熱間圧延、酸
洗、冷間圧延を施し、その後の連続焼鈍工程において、
水素を含有する窒素雰囲気下における水分と水素分圧の
比(PH2O/PH2)と焼鈍温度T℃とを (PH2O/PH2)<−0.0008T+0.701 なる関係を維持して、AC1−変態点以上AC3変態点以
下の範囲に加熱し、その後の350〜600℃において
10〜500秒保持を行うことを特徴とする、前記
(4)記載の連続焼鈍後の内部酸化膜厚が2.0μm未
満であり、かつ体積率にて5%以上の残留オーステナイ
トを含んだ組織を有する表面性状とプレス成形性に優れ
た高強度冷延鋼板の製造方法である。
ず成分について説明する。 C:Cは強力なオーステナイト安定化元素であり、オー
ステナイト組織を確保するには0.05%以上の含有量
が必要である。一方0.3%以上では鋼板の硬化が著し
く、圧延が難しくなるため上限を0.3%とした。 Si:Siはフェライト安定化元素であり2相域焼鈍時
のフェライト体積率を増加させ平衡するオーステナイト
相のC濃度を高める作用をするとともに、高強度化のた
めに添加される。このためには少なくとも1.18%以
上のSiが必要であるが、3.0%を越えると熱延にお
ける表面性状の劣化が著しいため1.18〜3.0%と
した。
の劣化回避のために添加されるが0.05%未満では効
果がない。またオーステナイト形成元素として重要であ
り、積極的に添加されるが4.0%以上では硬化して延
性を害するので0.05〜4.0%とした。 P:Pは高強度化のため添加されるが、0.01%未満
では効果が無く、0.1%以上では延性及び表面が劣化
するので0.01〜0.1%とした。 S:Sは熱間脆性のために低減した方が望ましく、上限
は0.1%とした。0.005%未満では影響がないた
め0.005〜0.1%とした。
0.01%未満であると脱酸が不十分である。また2.
0%を越えると脱酸が飽和し、介在物が多くなり延性劣
化を示すため0.01%〜2.0%とした。 N:窒素は鋼中に不可避的に含有される元素であり、含
有量が低いことが望ましい。0.01%を越えるとAl
Nとして消費されるNが増加し延性が劣化するため、上
限を0.01%とした。
酸化層厚みに左右される。これが2.0μm以上である
と軽度の加工において、該当部分が剥離するため表面性
状が優れない。従って、内部酸化層厚みは2.0μm未
満とした。また、残留オーステナイトによる延性向上を
はかる場合には残留オーステナイトの体積率が5%未満
ではオーステナイトの歪誘起変態による延性向上が期待
できない。そのため残留オーステナイトを含んだ組織を
5%以上含むものとした。
露点を50℃以下とする。露点がこれより大きいと酸
洗、冷延、焼鈍後の内部酸化層厚みの低減が図れない。
また加熱温度は、スケール剥離性の点から、1200℃
以下とすることが望ましい。その後、通常の熱延、酸
洗、冷延を行った後、連続焼鈍は、水素を含有する窒素
雰囲気下における水分と水素分圧の比(PH2O/P
H2)と焼鈍温度T[K]との関係において (PH2O/PH2)<−0.0008T+0.701 なる関係を維持する。この値が右式より高い場合には内
部酸化層が2.0μmより大きくなり、表面が劣化し軽
度の引張加工で剥離する。
をはかる場合には連続焼鈍においてフェライト+オース
テナイトの2相組織とするためにAC1 変態点以上AC
3 変態点以下の範囲に加熱する。加熱温度が低いとセメ
ンタイトの再固溶に時間がかかり、高いとオーステナイ
トの体積率が上昇しC濃度が低下することから800〜
850℃で均熱することが望ましい。
ト中のC濃度を高め、かつパーライト変態を抑制するた
めに700℃までの冷速を20℃/s以下とし、700
℃以下では50℃/s以上の冷速とする。過時効処理帯
では350〜600℃において10〜500秒保持を行
い、オーステナイトをベイナイト変態させながらオース
テナイトへのCの濃縮を促進する必要がある。600℃
を上回るとベイナイト変態が起こらず、350℃を下回
るとオーステナイトへのCの濃縮が十分に起こらなくな
る。焼鈍後の調質圧延は形状矯正のためにやむを得ず行
う範囲にとどめるべきであり、材質の点からは好ましく
ないが形状矯正の点を考慮し、0.2〜0.8%、好ま
しくは0.2〜0.5%とする。
鋳造にてスラブとした。熱延加熱炉の露点を40〜60
℃、加熱温度を1180℃とした。熱間圧延は仕上温度
920℃、巻取温度600℃とした。これを酸洗後、冷
延率70%とした冷間圧延を施した。次に、連続焼鈍に
おいては、水素を含有する窒素雰囲気下における水分と
水素分圧の比(PH2O/PH2)を0.004、0.0
85、均熱温度750〜850℃、均熱時間60秒とし
た後、700℃まで10℃/sで徐冷し、その後80℃
/sで450℃以下まで冷却し、350〜450℃の間
で200秒間保持した。次に0.5%の調質圧延を実施
し、各コイルの代表部分を材質験に供した。引張試験は
JIS Z2201,5号試験片を用い、同Z2241
記載の方法によって行った。ここで鋼種1〜6は本発明
鋼である。鋼種7はC量が少なく、鋼種8はSi量が少
ない比較鋼である。
熱延加熱炉露点を50℃とし、焼鈍雰囲気を (PH2O/PH2)<−0.0008T+0.701 としたものはいづれも内部酸化層厚みが2.0μm未満
であり表面性状が改善されていることが明らかである。
なお試番22は鋼種7であってC量が少なく、試番23
は鋼種8であってSi量が少ないため、強度延性バラン
スが悪い比較例である。
優れた高強度薄鋼板が安定して得られ、工業上顕著な有
用性がある。
Claims (6)
- 【請求項1】 mass%で、C:0.05〜0.3
%、Si:1.18〜3.0%、Mn:0.05〜4.
0%、P:0.1%以下、S:0.1%以下、Al:
0.01〜2.0%、N:0.01%以下で残部がFe
及び不可避的不純物からなり、連続焼鈍後の内部酸化膜
厚が2.0μm未満であることを特徴とする表面性状と
成形性に優れた高強度冷延鋼板。 - 【請求項2】 mass%で、C:0.05〜0.3
%、Si:1.18〜3.0%、Mn:0.05〜4.
0%、P:0.1%以下、S:0.1%以下、Al:
0.01〜2.0%、N:0.01%以下で残部がFe
及び不可避的不純物からなる成分のスラブを、通常の熱
間圧延、酸洗、冷間圧延し、続いて、水素を含有する窒
素雰囲気下における水分と水素分圧の比(PH2O/P
H2)と焼鈍温度T℃とを (PH2O/PH2)<−0.0008T+0.701 なる関係を維持して連続焼鈍を行うことを特徴とする、
請求項1記載の連続焼鈍後の内部酸化膜厚が2.0μm
未満である表面性状と成形性に優れた高強度冷延鋼板の
製造方法。 - 【請求項3】 mass%で、C:0.05〜0.3
%、Si:1.18〜3.0%、Mn:0.05〜4.
0%、P:0.1%以下、S:0.1%以下、Al:
0.01〜2.0%、N:0.01%以下で残部がFe
及び不可避的不純物からなる成分のスラブを、加熱炉内
露点50℃以下として加熱後、通常の熱間圧延、酸洗、
冷間圧延を施し、続いて、水素を含有する窒素雰囲気下
における水分と水素分圧の比(PH2O/PH2)と焼鈍
温度T℃とを (PH2O/PH2)<−0.0008T+0.701 なる関係を維持して連続焼鈍を行うことを特徴とする、
請求項1記載の連続焼鈍後の内部酸化膜厚が2.0μm
未満である表面性状と成形性に優れた高強度冷延鋼板の
製造方法。 - 【請求項4】 mass%で、C:0.05〜0.3
%、Si:1.18〜3.0%、Mn:0.05〜4.
0%、P:0.1%以下、S:0.1%以下、Al:
0.01〜2.0%、N:0.01%以下で残部がFe
及び不可避的不純物からなり、連続焼鈍後の内部酸化膜
厚が2.0μm未満であり、かつ体積率にて5%以上の
残留オーステナイトを含んだ組織を有することを特徴と
する表面性状と成形性に優れた高強度冷延鋼板。 - 【請求項5】 mass%で、C:0.05〜0.3
%、Si:1.18〜3.0%、Mn:0.05〜4.
0%、P:0.1%以下、S:0.1%以下、Al:
0.01〜2.0%、N:0.01%以下で残部がFe
及び不可避的不純物からなる成分のスラブを熱間圧延、
酸洗、冷間圧延し、その後の連続焼鈍工程において水素
を含有する窒素雰囲気下における水分と水素分圧の比
(PH2O/PH2)と焼鈍温度T[℃]とを (PH2O/PH2)<−0.0008T+0.701 なる関係を維持して、AC1−変態点以上AC3変態点以
下の範囲に加熱し、その後の350〜600℃において
10〜500秒保持を行うことを特徴とする、請求項4
記載の連続焼鈍後の内部酸化膜厚が2.0μm未満であ
り、かつ体積率にて5%以上の残留オーステナイトを含
んだ組織を有する表面性状とプレス成形性に優れた高強
度冷延鋼板の製造方法。 - 【請求項6】 mass%で、C:0.05〜0.3
%、Si:1.18〜3.0%、Mn:0.05〜4.
0%、P:0.1%以下、S:0.1%以下、Al:
0.01〜2.0%、N:0.01%以下で残部がFe
及び不可避的不純物からなる成分のスラブを、加熱炉内
露点50℃以下として加熱後、通常の熱間圧延、酸洗、
冷間圧延を施し、その後の連続焼鈍工程において、水素
を含有する窒素雰囲気下における水分と水素分圧の比
(PH2O/PH2)と焼鈍温度T℃とを (PH2O/PH2)<−0.0008T+0.701 なる関係を維持して、AC1−変態点以上AC3変態点以
下の範囲に加熱し、その後の350〜600℃において
10〜500秒保持を行うことを特徴とする、請求項4
記載の連続焼鈍後の内部酸化膜厚が2.0μm未満であ
り、かつ体積率にて5%以上の残留オーステナイトを含
んだ組織を有する表面性状とプレス成形性に優れた高強
度冷延鋼板の製造方法。
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Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP09208697A JP3448454B2 (ja) | 1997-04-10 | 1997-04-10 | 表面性状と成形性にすぐれた高強度冷延鋼板とその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP09208697A JP3448454B2 (ja) | 1997-04-10 | 1997-04-10 | 表面性状と成形性にすぐれた高強度冷延鋼板とその製造方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
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JPH10280087A JPH10280087A (ja) | 1998-10-20 |
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ID=14044641
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP09208697A Expired - Fee Related JP3448454B2 (ja) | 1997-04-10 | 1997-04-10 | 表面性状と成形性にすぐれた高強度冷延鋼板とその製造方法 |
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KR100554753B1 (ko) * | 2001-12-27 | 2006-02-24 | 주식회사 포스코 | 성형성 및 용접성이 우수한 고강도 냉연강판과 그 제조방법 |
US7678204B2 (en) | 2002-12-10 | 2010-03-16 | Nippon Steel Corporation | Good-workability and high-strength cold-rolled steel sheet excellent in post-painting corrosion resistance |
FR2867991B1 (fr) * | 2004-03-25 | 2007-05-04 | Ugine Et Alz France Sa | Bandes en acier inoxydable austenitique d'aspect de surface mat |
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CN114395734B (zh) * | 2021-12-29 | 2023-05-26 | 本钢板材股份有限公司 | 一种590MPa级冷轧相变诱导塑性钢及其制备方法 |
-
1997
- 1997-04-10 JP JP09208697A patent/JP3448454B2/ja not_active Expired - Fee Related
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