JPS63166414A

JPS63166414A - コ−クス炉ガスの処理方法

Info

Publication number: JPS63166414A
Application number: JP61310105A
Authority: JP
Inventors: Yoshikazu Tanaka; 義和田中; Ichiro Matsuzaki; 松崎　一郎
Original assignee: Kansai Coke and Chemicals Co Ltd
Current assignee: Kansai Coke and Chemicals Co Ltd
Priority date: 1986-12-28
Filing date: 1986-12-28
Publication date: 1988-07-09

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】産業上の利用分野本発明は、コークス炉から発生するコークス炉ガスを冷
却する冷却プロセス（Ａ）と、該冷却プロセス（Ａ）を
経たコークス炉ガスをアルカリ液との接触により湿式脱
硫する脱硫プロセス（Ｂ）と、該脱硫プロセス（Ｂ）を
経たコークス炉ガスを脱安することによりアンモニアを
回収する脱安プロセス（Ｃ）とからなるコークス炉ガス
の処理方法の改良に関し、殊に、脱硫プロセス（Ｂ）に
おける湿式脱硫装置の脱硫効率を向上させる方法に関す
るものである。

従来の技術石炭の乾留により発生するコークス炉ガスは、その約６
０％が水素であり、残りは主にメタン、エタン等の炭化
水素と、若干の一酸化炭素、二醸化炭素および酸素から
なるが、これらの成分とは別に硫化水素、シアン化水素
およびアンモニアなどの不純物が含まれている。これら
の不純物は。

コークス炉ガスを燃料ガスとして用いるときには、燃焼
時に有害ガスとなって大気中に放出される上、燃焼器具
を損傷させる原因ともなり、またコークス炉ガスからそ
の構成成分（水素など）を分離回収するときには、吸着
剤や触媒の寿命を縮める。従って、コークス炉ガス中の
上記不純物の除去は、コークス炉ガスの有効利用の上で
不可欠である。

コークス炉ガスの脱硫（イオウ化合物の除去）および脱
安（アンモニアの除去）を行う有力な方法の一つとして
、冷却プロセス（Ａ）を経たコークス炉ガスをアルカリ
液との接触により湿式脱硫する脱硫プロセス（Ｂ）と、
該脱硫プロセス（Ｂ）を経たコークス炉ガスを脱安する
ことによりアンモニアを回収する脱安プロセス（Ｃ）と
を結合したプロセスが知られている。

上記脱硫プロセス（Ｂ）の代表例としてはいわゆるフマ
ックス（ＦＵＭＡＫＳ）プロセスがあり、上記脱安プロ
セス（Ｃ）の代表例としてはいわゆるフォラサム（ＰＨ
Ｏ３ＡＭ）プロセスがある。

第４図は、このような結合プロセスを用いた従来のコー
クス炉ガスの処理方法の一例を示した工程図である。

第４図中、Ａは冷却プロセス（Ａ）である、この冷却プ
ロセス（Ａ）においては、コークス炉から発生するコー
クス炉ガスはガス冷却装置（１）により冷却される。ガ
ス冷却装置（１）は、この例ではプライマリ−クーラー
（１ａ）とダイレクトクーラー（ｌｂ）とからなる。

第４図中、Ｂは脱硫プロセス（Ｂ）である、このＪＩ［
Ｅプロセス（Ｂ）においては、上記冷却プロセス（Ａ）
を経たコークス炉ガスは、湿式脱硫装置（５）にてアル
カリ液との接触により湿式脱硫される。湿式脱硫装置（
５）は、この例では脱硫吸収塔（５ａ）および再噴塔（
５ｂ）からなる、脱硫吸収塔（５ａ）においては、コー
クス炉ガス中に含まれる硫化水素、シアン化水素および
アンモニアは相互に有効利用され、触媒（ピクリン酸）
の存在下において硫化水素はコロイド状のイオウに転化
され、さらに生成したイオウとシアン化水素は無害な千
オシアン酸塩に転化される。前段の反応はフマックスプ
ロセスであり、後段の反応はロダックスプロセスである
が、脱硫吸収塔（５ａ）は一つの装置でこれら双方の機
能を果たす。

第４図中、（２）はブロワ−１（３）はナフタリンスク
ラバー、（４）は電気集塵器である。冷却プロセス（Ａ
）と脱硫プロセス（Ｂ）との間にこれらの装置を介在さ
せることにより、ナフタリンスクラバー（３）では吸収
油によりコークス炉ガス中に含まれるナフタリン分を、
電気集塵器（４）ではタールミスト、吸収油ミストを除
去することができる。

第４図中、Ｃは脱安プロセス（Ｃ）である、この脱安プ
ロセス（Ｃ）において、前記脱硫プロセス（Ｂ）を経た
コークス炉ガスは脱安され、アンモニアが回収される。

この脱安プロセス（Ｃ）における主装置は、アンモニア
アブソーバ−（６）、ストリッパー（８）およびフラク
ショネーター（１０）である、すなわち、脱硫プロセス
（Ｂ）の湿式脱硫装置（５）から導出されたコークス炉
ガスをアンモニアアブソーｔ＜　−（６）に導入してリ
ン酸アンモニウム水溶液と接触させることによりガス中
のアンモニアを除去して精製コークス炉ガスとして導出
すると共に、該アンモニアアブソーバ−（６）から導出
されたアンモニア成分に富むリン酸アンモニウム水溶液
をコンタクタ−（７）を経てストリッパー（８）に供給
して水蒸気を吹込みながら蒸留を行い、該ストリッパー
（８）塔頂からの導出物をフラクシ璽ネーターフィード
タンク（９）を経てフラクショネーター（１０）に供給
して水蒸気を吹込みながら加圧下に精留を行い、塔頂か
らの導出物であるアンモニアガスを冷却して液安タンク
（１１）に回収する。

そして、上記冷却プロセス（Ａ）、脱硫プロセス（Ｂ）
および脱安プロセス（Ｃ）からなる従来のプロセスにお
いては、冷却プロセス（Ａ）のダイレクトクーラー（ｌ
ｂ）から導出されるコークス炉ガスの出口温度は、従来
は２７〜３３℃に設定していた。ガス冷却は、ガス中の
不純物（特にナフタリン）を凝縮除去させるものである
ため冷却温度は低いほど良く、しかも温度が低いほど体
積が減るのでブロワ−（２）等の吸引および後続設備に
とって有利であり、−万全りに低くしすぎるとダイレク
トクーラー（１ｂ）をナフタリンで閉塞させるおそれが
あるので、そのバランスを考慮して上記のような温度を
採用しているのである。

また、上記冷却プロセス（Ａ）、脱硫プロセス（Ｂ）お
よび脱安プロセス（Ｃ）からなる従来のプロセスにおい
ては、脱安プロセス（Ｃ）におけるコンタクタ−（７）
のベーパー（Ｌ）およびフラクショネーターフィードタ
ンク（９）のベーパー（ｂ）は、これらのベーパー中に
含まれる酸性ガス（ＣＯｚ　、Ｈ２，Ｓ、ＨＣＮ）が多
いとアンモニアと反応して塩となり、析出して詰りなど
のトラブルを起こすおそれがあるため、連続的にアンモ
ニアアブソーバ−（６）の前にフィードバックしていた
。またフラクショネーター（１０）のオイルパージ（Ｃ
）も、オイル分による製品アンモニア品質への影響を防
ぐため、同様に連続的にアンモニアアブソーバ−（６）
の前にフィードバックしていた。

そのほか、脱安プロセス（Ｃ）スタート時の製品アンモ
ニアベーパー（ｄ）、液安タンク（１１）のベーパー（
ｅ）、ローリ−出荷時の残圧パージ（ｆ）などは、必要
に応じバッチで、たとえば冷却プロセス（Ａ）のプライ
マリ−クーラー（ｌａ）の前に戻していた。

発明が解決しようとする問題点しかしながら、上記各プロセスを結合したプロセスを工
業的に実施する場合、脱硫プロセス（Ｂ）の湿式脱硫装
置（５）の脱硫吸収塔（５ａ）から導出されるコークス
炉ガス中のＨλＳ濃度は、たとえばコークス炉ガスの流
量が９５００ＯＮｒｎ”／Ｈ・塔の場合で０．２〜０．
３ｇ／Ｎｒｎ′程度であり、その脱硫効率をさらに高め
ることが望まれている。また脱硫効率だけでなく、省エ
ネルギー、その他の工業的見地から、このプロセスをさ
らに改善することが望まれている。

本発明は、このような要望に応えるべく、上記プロセス
の改善につき鋭意検討を重ねた結果到達したものである
。

問題点を解決するための手段本発明のコークス炉ガスの処理方法は、コークス炉から
発生するコークス炉ガスを冷却する冷却プロセス（Ａ）
と、該冷却プロセス（Ａ）を経たコークス炉ガスをアル
カリ液との接触により湿式脱硫する脱硫プロセス（Ｂ）
と、該脱硫プロセス（Ｂ）を経たコークス炉ガスを脱安
することによりアンモニアを回収する脱安プロセス（Ｃ
）とからなるコークス炉ガスの処理方法において、下記
■および■、すなわち、 ■　冷却プロセス（Ａ）のガス冷却装置（１）から導出
されるコークス炉ガスの出口温度を３５℃以上に設定す
ること、（ゆ　脱安プロセス（Ｃ）におけるアンモニア含有ベー
パーまたは（および）酸性ガス含有ベーパーを脱硫プロ
セス（Ｂ）の湿式脱硫装置（５）の前にフィードバック
すること、の少なくとも一方（好ましくは双方）を実施することを
特徴とするものである。

以下本発明を必要に応じて図面を参照しながら詳細に説
明する。なお、従来法の説明と重複するところもあるが
、再度詳述することにする。

第１図は、本発明のコークス炉ガスの処理方法の一例を
示した工程図である。

本発明のコークス炉ガスの処理方法は、上述のように、Ａ：コークス炉から発生するコークス炉ガスを冷却する
冷却プロセス（Ａ）と、Ｂ：該冷却プロセス（Ａ）を経たコークス炉ガスをアル
カリ液との接触により湿式脱硫する脱硫プロセス（Ｂ）
と、Ｃ：該脱硫プロセス（Ｂ）を経たコークス炉ガスを脱安
することによりアンモニアを回収する脱安プロセス（Ｃ
）とからなる。

於　プロセス　Ａ第１図中、Ａは冷却プロセス（Ａ）である、この冷却プ
ロセス（Ａ）においては、コークス炉から発生するコー
クス炉ガスはガス冷却装置（１）により冷却される。ガ
ス冷却装置（１）は、この例ではプライマリ−クーラー
（ｌａ）とダイレクトクーラー（１ｂ）とからなる、た
だし装置によっては、ダイレクトクーラー（１ｂ）を省
略することもある。

プロセス　Ｂ第１図中、Ｂは脱硫プロセス（Ｂ）である、この脱硫プ
ロセス（Ｂ）においては、上記冷却プロセス（Ａ）を経
たコークス炉ガスは、湿式脱硫装置（５）にてアルカリ
液との接触により湿式脱硫される。湿式脱硫装置（５）
は、この例では脱硫吸収塔（５ａ）および再生塔（５ｂ
）からなり、脱硫吸収塔（５ａ）においては、コークス
炉ガス中に含まれる硫化水素、シアン化水素およびアン
モニアは相互に有効利用され、触媒（ピクリン酸）の存
在下において硫化水素はコロイド状のイオウに転化され
、さらに生成したイオウとシアン化水素は無害なチオシ
アン酸塩に転化される。前段の反応はフマックスプロセ
スであり、後段の反応はロダックスプロセスであるが、
脱硫吸収塔（５ａ）は一つの装置でこれら双方の機能を
果たす。

曳旦ｊ！虚１第１図中、（２）はブロワ−１（３）はナフタリンスク
ラバー、（４）は電気集塵器である。冷却プロセス（Ａ
）と脱硫プロセス（Ｂ）との間にこれらの装置を介在さ
せることにより、ナフタリンスクラバー（３）では吸収
油によりコークス炉ガス中に含まれるナフタリン分を、
電気集塵器（４）ではタールミスト、吸収油ミストを除
去することができる。

プロセス　Ｃ第１図中、Ｃは脱安プロセス（Ｃ）の代表例としてのフ
ォラサムプロセスである。この脱安プロセス（Ｃ）にお
いて、前記脱硫プロセス（Ｂ）を経たコークス炉ガスは
脱安され、アンモニアが回収される。

この脱安プロセス（Ｃ）における主装置は、アンモニア
アブソーバ−（６）、ストリッパー（８）およびフラク
ショネーター（１０）である。

すなわち、脱硫プロセス（Ｂ）の湿式脱硫装置（５）か
ら導出されたコークス炉ガスをアンモニアアブソーバ−
（６）に導入してリン酸アンモニウム水溶液と向流的に
接触させることによりガス中のアンモニアを除去して精
製コークス炉ガスとして導出すると共に、該アンモニア
アブソーバ−（６）から導出されたアンモニア成分に富
むリン酸アンモニウム水溶液をコンタクタ−（７）を経
てストリッパー（８）に供給して水蒸気を吹込みながら
蒸留を行い、該ストリッパー（８）塔頂からの導出物を
フラクショネーターフィードタンク（９）を経てフラク
ショネーター（１０）に供給して水蒸気を吹込みながら
加圧下に精留を行い、塔頂からの導出物であるアンモニ
アガスを冷却して液安タンク（１１）に回収する。

Ｉ泉１そして本発明においては、下記■および■、すなわち。

■　冷却プロセス（Ａ）のガス冷却装置（１）から導出
されるコークス炉ガスの出口温度を３５℃以上に設定す
ること、 ■　脱安プロセス（Ｃ）におけるアンモニア含有ベーパ
ーまたは（および）酸性ガス含有ベーパーを脱硫プロセ
ス（Ｂ）の湿式脱硫装置（５）の前にフィードバックす
ること、の少なくとも一方（好ましくは双方）を実施する。

〈改良点■〉まず■については、従来は出口温度を２７〜３３℃に設
定していたのであるが、本発明においてはこれを３５℃
以上（好ましくは３５〜３９℃）というように高目に設
定した。

この改良により、脱硫プロセス（Ｂ）の湿式脱硫装置（
５）の脱硫吸収塔（５ａ）における脱硫吸収液中の遊離
アンモニア（ｆｒｅｅ−ＮＨ））の濃度は、たとえば７
．５ｇ／文から８．２ｇ／ｉに上昇し、その結果、脱硫
吸収塔（５ａ）から導出されるコークス炉ガス中のＨｚ
Ｓ濃度は、従来の０．２〜０．３ｇ／Ｎｍ″から０．１
３〜０．１９ｇ／Ｎｒｎ”程度にまで減少する。

なお、このように出口温度を高目に設定しても、３５〜
３９℃程度であれば、ガス中の不純物の凝縮除去（特に
ナフタリンの減少）にはほとんど支障とならず、ブロワ
−（２）等の吸引および後続設備にとってもほとんど不
利とならない。

〈改良点■〉次に■については、従来は脱安フロセス（Ｃ）における
アンモニア含有ベーパーまたは（および）酸性ガス含有
ベーパー、さらに詳しくはコンタクタ−（７）のベーパ
ー（ａ）、フラクショネーターフィードタンク（９）の
ベーパー（ｂ）およびフラクシ奮ネーター（１０）のオ
イルパージ（Ｃ）は、連続的にアンモニアアブソーバ−
（６）の前にフィードバックしていたが、本発明におい
てはこれを脱硫プロセス（Ｂ）の湿式脱硫装置（５）の
前にフィードバックするようにした。

また従来は、脱安プロセス（Ｃ）スタート時の製品アン
モニアベーパー（ｄ）、液安タンク（１１）のベーパー
（ｅ）、ローリ−出荷時の残圧パージ（ｆ）などは、必
要に応じたとえば冷却プロセス（Ａ）のプライマリ−ク
ーラー（１ａ）の前に戻していたが、本発明においては
これらのベーパーまたはパージあるいは他の工程のアン
モニア含有ベーパー（ｇ）を脱硫プロセス（Ｂ）の湿式
脱硫装置（５）の前あるいは冷却プロセス（Ａ）にフィ
ードバックするようにした。

この改良により、脱硫プロセス（Ｂ）の湿式脱硫装置（
５）の脱硫吸収塔（５ａ）における脱硫吸収液中の遊離
アンモニアの濃度は、たとえば７．５ｇｅｌから８．０
ｇ／ｌに上昇し、その結果、脱硫吸収塔（５ａ）から導
出されるコークス炉ガス中のＨ，Ｓ濃度は、従来（７）
　０．２〜０．３ｇ／Ｎｍ”から０．１５〜０．２２ｇ
／Ｎｒｎ”程度にまで減少する。

〈改良点■および■〉そして本発明においてＥ記■および■の双方の改良を行
えば、脱硫プロセス（Ｂ）の湿式脱硫装置（５）の脱硫
吸収塔（５ａ）における脱硫吸収液中の遊離アンモニア
の濃度は、たとえば７．５ｇ／ｌから８．７ｇ／見に上
昇し、その結果、脱硫吸収塔（５ａ）から導出されるコ
ークス炉ガス中のＨ２，Ｓ濃度は、従来ｃ７）　０．２
〜０．３ｇ／Ｎｎｆから０．０８〜０．１１８／Ｎｍ１
程度にまで減少する。

作　　　用第２図は、冷却プロセス（Ａ）のガス冷却装置（１）の
ダイレクトクーラー（１ｂ）から導出されるコークス炉
ガスの出口温度と、脱硫プロセス（Ｂ）の湿式脱硫装置
（５）の脱硫吸収塔（５ａ）における脱硫吸収液中の遊
離アンモニア（ｆｒｅｅ−ＮＨ３）の濃度との関係を示
したグラフである。

このように、出口温度が上昇すると、脱硫吸収液中の遊
離アンモニアの濃度はほぼ直線的に上昇することがわか
る。

第３図は、脱硫プロセス（Ｂ）の湿式脱硫装置（５）の
脱硫吸収塔（５ａ）における脱硫吸収液中の遊離アンモ
ニア（ｆｒｅｅ　−ＮＨ５）の濃度と、ガス中の遊離ア
ンモニア（ｆｒｅｅ　−Ｎ　Ｈ５）の濃度との関係を示
したグラフである。

このように、ある温度条件下では、脱硫吸収塔（５ａ）
におけるコークス炉ガスの濃度が上昇すれば脱硫吸収液
中の遊離アンモニアの濃度が上昇する関係にあることが
わかる。

本発明において、上記■のように、冷却プロセス（Ａ）
のガス冷却装置（１）から導出されるコークス炉ガスの
出口温度を３５℃以上に設定したときは、脱硫プロセス
（Ｂ）の湿式脱硫装置（５）の脱硫吸収ｖＩＩ（５ａ）
における脱硫吸収液中の遊離アンモニアの濃度が上昇す
るため、脱硫吸収塔（５ａ）から導出されるコークス炉
ガス中のＨ２，Ｓ濃度が減少する。

また、上記Ｃユのように脱安プロセス（Ｃ）におけるア
ンモニア含有ベーパーまたは（および）酸性ｌス含有ベ
ーパーを脱硫プロセス（Ｂ）の湿式脱硫装置（５）の前
にフィードバックしたときは、脱硫プロセス（Ｂ）の湿
式脱硫装置（５）の脱硫吸収塔（５ａ）に導入されるコ
ークス炉ガス中の′Ｍ離アンモニア濃度が上昇し、その
結果脱硫吸収塔（５ａ）における脱硫吸収液中の遊離ア
ンモニアの濃度が上昇するため、脱硫吸収塔（５ａ）か
ら導出されるコークス炉ガス中のＨ，ｓ１度が減少する
。

そして上記■および（炉の双方を実施すれば、脱硫吸収
塔（５ａ）における脱硫吸収液中の遊離アンモニアの濃
度の上昇により、脱硫吸収塔（５ａ）から導出されるコ
ークス炉ガス中のＨ２ｓＨ度はたとえば従来の４割程度
にまで減少する。

実施例次に実施例をあげて本発明をさらに説明する。

比較例も併せて示す。

比較例第４図に示した工程図に従ってコークス炉から発生した
コークス炉ガスの冷却、脱硫および脱安を行った。

脱硫吸収塔（５ａ）入口のコークス炉ガス中の遊離アン
モニアの濃度は、８．５ｇ／Ｎｒｎ”　Ｘ　　１３０Ｋ
Ｎｍ”　＝１１００Ｋｇ／Ｈであった。

脱硫吸収液の循環量は２２００ｍ″／Ｈに設定した。

冷却プロセス（Ａ）のガス冷却装置（１）のダイレクト
クーラー（ｌｂ）から導出されるコークス炉ガスの出口
温度は、３２℃に設定した。

第２図から、脱硫吸収液中の遊離アンモニアの濃度は７
．５ｇ／ｉであることがわかる。

なお第３図から、脱硫吸収液中の遊離アンモニアの濃度
７．５ｇ／４１に相当するコークス炉ガス中の遊離アン
モニアの濃度は８．５ｇ／Ｎｒｎ’であることがわかる
。

脱硫吸収塔（５ａ）から導出されるコークス炉ガス中の
Ｈ，Ｓの濃度の実測値は、コークス炉ガス流量９５００
０　Ｎｍ３／Ｈノ場合で、０．２〜０．３３／Ｎｍ”で
あった。

実施例１この実施例は、・多の条件のみを採用した場合を示した
ものである。

比較例と同様に、第２図に示した工程図に従ってコーク
ス炉から発生したコークス炉ガスの冷却、脱硫および脱
安を行った。

ただし、冷却プロセス（Ａ）のガス冷却装置（１）のダ
イレクトクーラー（１ｂ）から導出されるコークス炉ガ
スの出口温度は３６℃に設定した。

他の条件は比較例と同様にした。

第２図から、脱硫吸収液中の′Ｍ離アンモニアの濃度は
８．２ｇ／ｌであり、比較例に比して０．７ｇ／ｌ上昇
していることがわかる。

なお第３図から、脱硫吸収液中の遊離アンモニアの濃度
８．２ｇ／ｌに相当するコークス炉ガス中のＭ離アンモ
ニアの濃度は９．３ｇ／Ｎｒｎ”であり、比較例に比し
て０．８ｇ／Ｎｍ’上昇していることがわかる。

脱硫吸収塔（５ａ）から導出されるコークス炉ガス中の
Ｈ２Ｓの濃度の実測値は、コークス炉ガスＦｔ、＆　９
５０００　Ｎｒｎ’／Ｈｔ７）場合テ、　０．１３〜０
．１９ｇ／Ｎゴであった・実施例２この実施例は、■の条件のみを採用した場合を示したも
のである。

第１図に示した工程図に従ってコークス炉から発生した
コークス炉ガスの冷却、脱硫および脱安を行った。

冷却プロセス（Ａ）のガス冷却装置（１）のダイレクト
クーラー（１ｂ）から導出されるコークス炉ガスの出口
温度は、比較例と同様に３２℃に設定した。

脱硫吸収塔（５ａ）入口のコークス炉ガス中の遊離アン
モニアの濃度は、下記に述べるフィードバック分を除き
、８．５ｇ／Ｎｍ″Ｘ　　１３０ＫＮｒｎ’　＝　１１
００Ｋｇ／Ｈであった。

脱硫吸収液の循環量は２２００ｒｎ”／Ｈに設定した。

コンタクタ−（７）のベーパー（ａ）中の遊離アンモニ
アは３０Ｋｇ／Ｈ，フラクショネーターフィードタンク
（９）のベーパー（ｂ）中の遊離アンモニアはゼロ、フ
ラクショネーター（１０）のオイルパージ（Ｃ）中の遊
離アンモニアは２０Ｋｇ／Ｈであり、これらは（すなわ
ち合計で５０Ｋｇ／Ｈ・系列×２系列＝　　１００Ｋｇ
／Ｈ）　、連続で脱硫吸収塔（５ａ）ノ前に戻した。

従って、脱硫吸収塔（５ａ）入口におけるコークス炉ガ
ス中の遊離アンモニアは、　１１００Ｋｇ／Ｈ＋１００
Ｋｇ／Ｈ＝　１２００Ｋｇ／Ｈとなり、濃度で言うと８
．２８／Ｎｍ″となる。これは比較例の８．５ｇ／Ｎｒ
ｎ”に比し０．７８／Ｎゴ上昇している。

第３図から、コークス炉ガス中の遊離アンモニアの濃度
９．２ｇ／Ｎｍ゛に相当する脱硫吸収液中の遊離アンモ
ニアの濃度は８．０ｇ／ｌであり、比較例に比して０．
５ｇ／ｌ上昇していることがわかる。

脱硫吸収塔（５ａ）から導出されるコークス炉ガス中の
Ｈ，Ｓの濃度の実測値は、コークス炉ガス流量９５００
０　Ｎゴ／Ｈの場合で、　０．１５〜０．２２゜／Ｎｍ
”であった。

実施例３この実施例は、■および・αの条件の双方を採用した場
合を示したものである。

第１図に示した工程図に従ってコークス炉から発生した
コークス炉ガスの冷却、脱硫、脱安を行った。

冷却プロセス（Ａ）のガス冷却装置（１）のダイレクト
クーラー（１ｂ）から導出されるコークス炉ガスの出口
温度は、実施例１と同様に３６℃に設定した。

脱硫吸収塔（５ａ）入口のコークス炉ガス中の遊離アン
モニアの濃度は、下記に述べるフィードバック分を除き
、８．５ｇ／Ｎｍ”　Ｘ　　１３０ＫＮｍ”　＝　１１
００Ｋｇ／Ｈテあった。

脱硫吸収液の循環量は２２００ゴ／Ｈに設定した。

フンタフタ−（７）のベーパー（＆）中の遊離アンモニ
アは３０Ｋｇ／Ｈ、フラクショネーターフィードタンク
（９）のベーパー（ｂ）中の遊離アンモニアはゼロ、フ
ラクショネーター（１０）のオイルパージ（Ｃ）中の遊
離アンモニアは２０に、ｇ／Ｈであり、これらは（すな
わち合計で５０Ｋｇ／Ｈ・系列×２系列＝　　１００Ｋ
ｇ／）Ｉ）　、実施例２と同様に連続で脱硫吸収塔（５
ａ）の前に戻した。

脱硫吸収液中の遊離アンモニアの濃度は８．７ｇ／文で
あり、比較例に比して１．２３／ｉ上昇していることが
わかる。

コークス炉ガス中の遊離アンモニアの濃度は１０−０ｇ
／Ｎｒｎ’であり、比較例に比して１．５ｇ／Ｎｒｎ”
上昇していることがわかる。

脱硫吸収塔（５ａ）から導出されるコークス炉ガス中の
Ｈ２Ｓの濃度の実測値は、コークス炉ガス流量９５００
０　Ｎｒｎ”／Ｈノ場合で、０．０８〜０．１１ｇ／Ｎ
ｍ″であり、比較例に比し約４割に減少していた。

発明の効果本発明においては、■冷却プロセス（Ａ）のガス冷却装
置（１）から導出されるコークス炉ガスの出口温度の変
更、または（および）　、　Ｉｓ）脱安プロセス（Ｃ）
におけるアンモニア含有ベーパーまたは（および）ｉ！
ｉ’性ガス含有ベーパーのフィードバック先の変更、と
いう簡単な条件設定により、湿式脱硫装置（５）の脱硫
効率を顕著に高めることができる。

そのため、脱硫プロセス（Ｂ）、ついで脱安プロセス（
Ｃ）を経たコークス炉ガスはイオウ化合物およびアンモ
ニアを含まないものとなり、このコークス炉ガスを燃料
として用いるときには大気汚染のおそれが減少し、コー
クス炉ガスを構成する特定のガス（水素など）を分離す
るときも、吸着剤や触媒の寿命が長くなり、製造コスト
が低廉となる。また、脱硫プロセス（Ｂ）における脱硫
触媒の使用量も低減し、循環液量も低減するので、運転
コスト上有利となる。

加えて、（ａ）の条件を採用するときは、ガス冷却装置
（１）における冷却用水の使用量が節減でき、（ゆの条
件を採用するときは、コークス炉ガス中の遊離アンモニ
アの濃度が上昇するので、脱安プロセス（Ｃ）における
製品アンモニア（液安）の生産量が増大する。

よって、本発明は工業ト極めて実用性の高いものである
ということができる。

【図面の簡単な説明】

第１図は、本発明のコークス炉ガスの処理方法の一例を
示した工程図である。第２図は、冷却プロセス（Ａ）のガス冷却装置（１）の
ダイレクトクーラー（ｌｂ）から導出されるコークス炉
ガスの出口温度と、脱硫プロセス（Ｂ）の湿式脱硫装置
（５）の脱硫吸収塔（５ａ）における脱硫吸収液中の遊
離アンモニア（ｆｒｅｅ−ＮＨ３）の濃度との関係を示
したグラフである。第３図は、脱硫プロセス（Ｂ）の湿式脱硫装置（５）の
脱硫吸収塔（５ａ）における脱硫吸収液中の遊離アンモ
ニア（ｆｒｅｅ　−Ｎ　Ｈ３）の濃度とガス中のＶｉ離
アンモニア（ｆｒｅｅ　−Ｎ　Ｈ３）の濃度との関係を
示したグラフである。第４図は、従来のコークス炉ガスの処理方法の−・例を
示した工程図である。（Ａ）・・・冷却フロセス、（Ｂ）・・・脱硫プロセス
、（Ｃ）・・・脱安プロセス。（ａ）・・・コンタクタ−（７）のベーパー（ａ）、（
ｂ）・・・フラクショネーターフィードタンク（９）の
ベーパー、（Ｃ）・・・フラクショネーター（１０）の
オイルパージ、（ｄ）・・・製品アンモニアベーパー、
（ｅ）・・・液安タンク（１１）のベーパー、（ｆ）・
・・ローリ−出荷時の残圧パージ、（ｇ）・・・他の工
程のアンモニア含有ベーパー。（１）・・・ガス冷却装置、（１ａ）・・・プライマリ
−クーラー、（１ｂ）・・・ダイレクトクーラー、（２
）・・・ブロワ−１（３）・・・ナフタリンスクラバー
、（４）・・・電気集塵器、（５）・・・湿式脱硫装置
、（５ａ）・・・脱硫吸収塔、（５ｂ）・・・再生塔、
（６）・・・アンモニアアブソーバ−１（７）・・・コ
ンタクタ−１（８）・・・ストリッパー、（９）・・・
フラクショネーターフィードタンク、（１０）・・・フ
ラクショネーター、（１１）・・・液安タンク特許出願人　　関西熱化学株式会社− ｊ　ｊ　・　１代　理　人　　弁理士　大石征部１．：Ｌと　　− 第２図出口温度（”Ｃ）

Claims

【特許請求の範囲】１、コークス炉から発生するコークス炉ガスを冷却する
冷却プロセス（Ａ）と、該冷却プロセス（Ａ）を経たコ
ークス炉ガスをアルカリ液との接触により湿式脱硫する
脱硫プロセス（Ｂ）と、該脱硫プロセス（Ｂ）を経たコ
ークス炉ガスを脱安することによりアンモニアを回収す
る脱安プロセス（Ｃ）とからなるコークス炉ガスの処理
方法において、下記（ａ）および（ｂ）、すなわち、（
ａ）冷却プロセス（Ａ）のガス冷却装置（１）から導出
されるコークス炉ガスの出口温度を３５℃以上に設定す
ること、（ｂ）脱安プロセス（Ｃ）におけるアンモニア含有ベー
パーまたは（および）酸性ガス含有ベーパーを脱硫プロ
セス（Ｂ）の湿式脱硫装置（５）の前にフィードバック
すること、の少なくとも一方を実施することを特徴とするコークス
炉ガスの処理方法。２、冷却プロセス（Ａ）におけるガス冷却装置（１）が
、プライマリークーラー（１ａ）またはこれとダイレク
トクーラー（１ｂ）とからなるものである特許請求の範
囲第１項記載の方法。３、冷却プロセス（Ａ）を経たコークス炉ガスを、ブロ
ワー（２）、ナフタリンスクラバー（３）および電気集
塵器（４）を経て脱硫プロセス（Ｂ）に導くようにした
ことを特徴とする特許請求の範囲第１項記載の方法。４、脱硫プロセス（Ｂ）における湿式脱硫装置（５）が
、脱硫吸収塔（５ａ）および再生塔（５ｂ）からなるも
のである特許請求の範囲第１項記載の方法。５、脱安プロセス（Ｃ）が、脱硫プロセス（Ｂ）の湿式
脱硫装置（５）から導出されたコークス炉ガスをアンモ
ニアアブソーバー（６）に導入してリン酸アンモニウム
水溶液と接触させることによりガス中のアンモニアを除
去して精製コークス炉ガスとして導出すると共に、該ア
ンモニアアブソーバー（６）から導出されたアンモニア
成分に富むリン酸アンモニウム水溶液をコンタクター（
７）を経てストリッパー（８）に供給して水蒸気を吹込
みながら蒸留を行い、該ストリッパー（８）塔頂からの
導出物をフラクショネーターフィードタンク（９）を経
てフラクショネーター（１０）に供給して水蒸気を吹込
みながら加圧下に精留を行い、塔頂からの導出物である
アンモニアガスを冷却して液安タンク（１１）に回収す
るプロセスである特許請求の範囲第１項記載の方法。６、冷却プロセス（Ａ）のガス冷却装置（１）から導出
されるコークス炉ガスの出口温度を３５〜３９℃に設定
することを特徴とする特許請求の範囲第１項記載の方法
。７、脱安プロセス（Ｃ）におけるコンタクター（７）の
ベーパー（ａ）、フラクショネーターフィードタンク（
９）のベーパー（ｂ）およびフラクショネーター（１０
）のオイルパージ（ｃ）を、連続的に脱硫プロセス（Ｂ
）の湿式脱硫装置（５）の前にフィードバックすること
、さらに必要に応じ、製品アンモニアベーパー（ｄ）、
液安タンク（１１）のベーパー（ｅ）、ローリー出荷時
の残圧パージ（ｆ）あるいは他の工程のアンモニア含有
ベーパー（ｇ）をバッチでまたは連続的に脱硫プロセス
（Ｂ）の湿式脱硫装置（５）の前あるいは冷却プロセス
（Ａ）にフィードバックすることを特徴とする特許請求
の範囲第５項記載の方法。８、（ａ）および（ｂ）の双方を実施することを特徴と
する特許請求の範囲第１項記載の方法。