JPS63156017A - フェライト原料用粉末複合酸化物を製造する方法 - Google Patents
フェライト原料用粉末複合酸化物を製造する方法Info
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野］
本発明は、酸化鉄および酸化亜鉛を含有し、更に酸化マ
ンガン、酸化ニッケルまたは酸化マグネシウムの何れか
を含有するフェライト原料用粉末複合酸化物の製造方法
に関するものである。
ンガン、酸化ニッケルまたは酸化マグネシウムの何れか
を含有するフェライト原料用粉末複合酸化物の製造方法
に関するものである。
［従来の技術］
酸化鉄、酸化亜鉛、酸化マンガンを、又は酸化鉄、酸化
亜鉛、酸化ニッケルを、又は酸化鉄、酸化亜鉛、酸化マ
グネシウムを素原料とするフェライトの製造において、
従来はそれぞれの粉末酸化物を機械的に混合したものを
仮焼して後、さらに粉砕したものを用いて成型０本焼成
を行う方法が広く行われている。しかしこの方法は、工
程が煩瑣であり、多くの工数とエネルギーを必要とする
のみならず、各成分の混合均質性が十分ではなく、得ら
れるフェライトの特性にも限界がある。これを改善する
方法として、特開昭５５−１４４４２１号公報では、フ
ェライトを構成する金属のうち、その塩化物の蒸気圧が
低い金属を塩化物混合溶液として混合し、これを噴霧焙
焼法等によって酸化焙焼して混合酸化物とし、これに、
後から塩化物としての蒸気圧が高い金属の酸化物を機械
的に混合して後、成型、本焼成を経て、フェライトを製
造する方法が提案されているにの方法は、前記の個々の
粉末酸化物から出発する方法に比して、相当の前進では
あるが、なお機械的混合の工程が残されている等その改
善はまだ十分ではない。
亜鉛、酸化ニッケルを、又は酸化鉄、酸化亜鉛、酸化マ
グネシウムを素原料とするフェライトの製造において、
従来はそれぞれの粉末酸化物を機械的に混合したものを
仮焼して後、さらに粉砕したものを用いて成型０本焼成
を行う方法が広く行われている。しかしこの方法は、工
程が煩瑣であり、多くの工数とエネルギーを必要とする
のみならず、各成分の混合均質性が十分ではなく、得ら
れるフェライトの特性にも限界がある。これを改善する
方法として、特開昭５５−１４４４２１号公報では、フ
ェライトを構成する金属のうち、その塩化物の蒸気圧が
低い金属を塩化物混合溶液として混合し、これを噴霧焙
焼法等によって酸化焙焼して混合酸化物とし、これに、
後から塩化物としての蒸気圧が高い金属の酸化物を機械
的に混合して後、成型、本焼成を経て、フェライトを製
造する方法が提案されているにの方法は、前記の個々の
粉末酸化物から出発する方法に比して、相当の前進では
あるが、なお機械的混合の工程が残されている等その改
善はまだ十分ではない。
［発明が解決しようとする問題点］
フェライト用の原料酸化物の一つとして酸化亜鉛を用い
ることが多いが、混合噴霧焙焼法によって混合酸化物を
得ようとして塩化亜鉛を含む金属塩化物の混合水溶液を
、大部分の生成酸化物を炉底から取出す方式の従来の噴
震焙焼炉に装入して熱分解しようとすると、亜鉛の塩化
物はその蒸気圧が高いため、焙焼の過程でかなりの量の
塩化亜鉛は気化して炉頂より排出され、炉底に生成する
酸化物中での酸化亜鉛の歩留が低く、その組成も安定し
なかった０本発明は、亜鉛を含むフェライト成分を構成
する金属の塩化物の混合水溶液を用いて、前記の噴霧焙
焼炉とは炉中での酸化物の挙動が異なる流動焙焼炉によ
って熱分解し、酸化鉄および酸化亜鉛を含有し、更に酸
化マンガン、酸化ニッケル、または酸化マグネシウムの
何れかを含有する。所望の組成の複合酸化物粉末を、分
解生成ガスとともに炉頂部より取り出し、集塵機で捕集
する方法に関するもので、フェライト製造工程のうちの
仮焼工程を省略することのできるフェライト原料用粉末
複合酸化物を一工程で製造することを目的としている。
ることが多いが、混合噴霧焙焼法によって混合酸化物を
得ようとして塩化亜鉛を含む金属塩化物の混合水溶液を
、大部分の生成酸化物を炉底から取出す方式の従来の噴
震焙焼炉に装入して熱分解しようとすると、亜鉛の塩化
物はその蒸気圧が高いため、焙焼の過程でかなりの量の
塩化亜鉛は気化して炉頂より排出され、炉底に生成する
酸化物中での酸化亜鉛の歩留が低く、その組成も安定し
なかった０本発明は、亜鉛を含むフェライト成分を構成
する金属の塩化物の混合水溶液を用いて、前記の噴霧焙
焼炉とは炉中での酸化物の挙動が異なる流動焙焼炉によ
って熱分解し、酸化鉄および酸化亜鉛を含有し、更に酸
化マンガン、酸化ニッケル、または酸化マグネシウムの
何れかを含有する。所望の組成の複合酸化物粉末を、分
解生成ガスとともに炉頂部より取り出し、集塵機で捕集
する方法に関するもので、フェライト製造工程のうちの
仮焼工程を省略することのできるフェライト原料用粉末
複合酸化物を一工程で製造することを目的としている。
［問題点を解決するための手段］
本発明は（１）塩化鉄および塩化亜鉛を含有し、更に塩
化マンガン、塩化ニッケルまたは塩化マグネシウムの何
れかを含有する混合水溶液を、流動層の温度が６００℃
以上の流動焙焼炉に噴霧し。
化マンガン、塩化ニッケルまたは塩化マグネシウムの何
れかを含有する混合水溶液を、流動層の温度が６００℃
以上の流動焙焼炉に噴霧し。
熱分解よって生成する酸化物粉末を１分解生成ガスとと
もに炉頂部より取り出し槃塵機で捕集することを特徴と
する、フェライト原料用粉末複合酸化物の製造方法であ
り、又 （２）流動層の温度が６００℃以上の流動焙焼炉が、流
動層の温度が６００℃〜塩化亜鉛の沸点以下の流動焙焼
炉である前記（１）に記載のフェライト原料用粉末複合
酸化物を製造する方法であり、また（３）混合水溶液が
１分解生成ガスの流れの集塵機より下流側に設けた熱回
収塔において１分解生成ガスと新混合塩化物水溶液とが
気液接触することによって、新混合塩化物水溶液が、分
解生成ガスの熱によって濃縮され、且つ分解生成ガス中
に含ま−れて集塵機で捕集されずに通過してきた金属酸
化物や未反応の金属塩化物を溶解した混合水溶液である
、前記（１）又は（２）に記載のフェライト原料用粉末
複合酸化物の製造方法であり、又（４）混合水溶液又は
新混合塩化物水溶液が、鉄鋼塩酸酸洗廃液に所要の金属
、または金属酸化物あるいは金属塩化物を加えて成分調
整した混合水溶液又は新混合塩化物水溶液である、前記
（１）又は（２）又は（３）に記載のフェライト原料用
粉末複合酸化物の製造方法である。第１図は本発明のプ
ロセスフローの一例を示す図で、１は新混合塩化物水溶
液調整槽である０本発明で新混合塩化物水溶液とは、熱
回収塔において１分解生成ガスと気液接触させる以前の
、塩化鉄および塩化亜鉛を含有し、更に塩化マンガン、
塩化ニッケルまたは塩化マグネシウムの何れかを含有す
る混合水溶液をいい、混合水溶液とは新混合塩化物水溶
液及びこれを熱回収塔で分解生成ガスと気液接触させた
後の溶液を総称する。混合水溶液または新混合塩化物水
溶液は各々の塩化物を所定の割合で水に溶解しても得ら
れるが、鉄鋼の塩酸酸洗廃液は塩化鉄を２０〜３０重景
％と、いくらかの残存塩酸を含有しているので、この廃
液を塩化鉄原料としてこれに他の金属の金属単体、ある
いは金属酸化物、または金属塩化物を溶解させることに
よって安価に調達することができる。この新混合塩化物
水溶液１２は、通常新混合塩化物水溶液調整槽１から熱
回収塔２に送られ、ここで流動焙焼炉３の炉頂から出て
集塵機１０で粉末複合酸化物を捕集されたあとの分解生
成ガス１６と気液接触される。この際新混合塩化物水溶
液は、分解生成ガスの熱によって濃縮されるとともに、
分解生成ガスに含まれていて集塵機で捕集されきれなか
った一部の酸化物および未反応の塩化物を再溶解回収す
ることになる。
もに炉頂部より取り出し槃塵機で捕集することを特徴と
する、フェライト原料用粉末複合酸化物の製造方法であ
り、又 （２）流動層の温度が６００℃以上の流動焙焼炉が、流
動層の温度が６００℃〜塩化亜鉛の沸点以下の流動焙焼
炉である前記（１）に記載のフェライト原料用粉末複合
酸化物を製造する方法であり、また（３）混合水溶液が
１分解生成ガスの流れの集塵機より下流側に設けた熱回
収塔において１分解生成ガスと新混合塩化物水溶液とが
気液接触することによって、新混合塩化物水溶液が、分
解生成ガスの熱によって濃縮され、且つ分解生成ガス中
に含ま−れて集塵機で捕集されずに通過してきた金属酸
化物や未反応の金属塩化物を溶解した混合水溶液である
、前記（１）又は（２）に記載のフェライト原料用粉末
複合酸化物の製造方法であり、又（４）混合水溶液又は
新混合塩化物水溶液が、鉄鋼塩酸酸洗廃液に所要の金属
、または金属酸化物あるいは金属塩化物を加えて成分調
整した混合水溶液又は新混合塩化物水溶液である、前記
（１）又は（２）又は（３）に記載のフェライト原料用
粉末複合酸化物の製造方法である。第１図は本発明のプ
ロセスフローの一例を示す図で、１は新混合塩化物水溶
液調整槽である０本発明で新混合塩化物水溶液とは、熱
回収塔において１分解生成ガスと気液接触させる以前の
、塩化鉄および塩化亜鉛を含有し、更に塩化マンガン、
塩化ニッケルまたは塩化マグネシウムの何れかを含有す
る混合水溶液をいい、混合水溶液とは新混合塩化物水溶
液及びこれを熱回収塔で分解生成ガスと気液接触させた
後の溶液を総称する。混合水溶液または新混合塩化物水
溶液は各々の塩化物を所定の割合で水に溶解しても得ら
れるが、鉄鋼の塩酸酸洗廃液は塩化鉄を２０〜３０重景
％と、いくらかの残存塩酸を含有しているので、この廃
液を塩化鉄原料としてこれに他の金属の金属単体、ある
いは金属酸化物、または金属塩化物を溶解させることに
よって安価に調達することができる。この新混合塩化物
水溶液１２は、通常新混合塩化物水溶液調整槽１から熱
回収塔２に送られ、ここで流動焙焼炉３の炉頂から出て
集塵機１０で粉末複合酸化物を捕集されたあとの分解生
成ガス１６と気液接触される。この際新混合塩化物水溶
液は、分解生成ガスの熱によって濃縮されるとともに、
分解生成ガスに含まれていて集塵機で捕集されきれなか
った一部の酸化物および未反応の塩化物を再溶解回収す
ることになる。
こうして濃縮され、かつ分解生成ガス中の金属化合物を
溶かし込んだ混合水溶液１３は流動焙焼炉３の頂部から
スプレーノズル４により流動焙焼炉３の流動層６の上部
空間いわゆるフリーボード５内に噴霧装入される。流動
焙焼炉では、炉下力に設けられた熱風発生炉９で、例え
ばＬＰＧの燃焼によって発生させ、所定量の酸素濃度を
もった例えば９５０℃の熱風が、流動層底部の目皿７か
ら上方に吹き上げて、直径１〜３ｍｍの酸化物粒子より
なる流動Ｍ６が形成され、この流動層の温度は６００℃
以上で且つ熱分解による複合酸化物の生成に十分な温度
、例えば７００℃に調整されている。スプレーノズル４
からフリボード５内に噴霧された混合水溶液の液滴の一
部は、フリボート通過中に水分が完全に蒸発して塩化物
の微粒となり。
溶かし込んだ混合水溶液１３は流動焙焼炉３の頂部から
スプレーノズル４により流動焙焼炉３の流動層６の上部
空間いわゆるフリーボード５内に噴霧装入される。流動
焙焼炉では、炉下力に設けられた熱風発生炉９で、例え
ばＬＰＧの燃焼によって発生させ、所定量の酸素濃度を
もった例えば９５０℃の熱風が、流動層底部の目皿７か
ら上方に吹き上げて、直径１〜３ｍｍの酸化物粒子より
なる流動Ｍ６が形成され、この流動層の温度は６００℃
以上で且つ熱分解による複合酸化物の生成に十分な温度
、例えば７００℃に調整されている。スプレーノズル４
からフリボード５内に噴霧された混合水溶液の液滴の一
部は、フリボート通過中に水分が完全に蒸発して塩化物
の微粒となり。
直ちに熱分解されて複合酸化物の粉末として上向きの分
解生成ガスの流れとともに流動焙焼炉の炉頂より排出さ
れる。また、フリポート５内に噴霧された混合水溶液の
液滴のうち、フリポート５内では水分蒸発が完了しない
液滴は、流動層６に到達し、流動している酸化物粒子の
表面において水分蒸発を完了すると同時に熱分解されて
複合酸化物となる。こうして生成される複合酸化物の一
部は、流動層粒子の生成や増量になっていくが、大部分
は、流動層内でのはげしい粒子相互の衝突によって微粉
となり１分解生成ガスの流れにのって。
解生成ガスの流れとともに流動焙焼炉の炉頂より排出さ
れる。また、フリポート５内に噴霧された混合水溶液の
液滴のうち、フリポート５内では水分蒸発が完了しない
液滴は、流動層６に到達し、流動している酸化物粒子の
表面において水分蒸発を完了すると同時に熱分解されて
複合酸化物となる。こうして生成される複合酸化物の一
部は、流動層粒子の生成や増量になっていくが、大部分
は、流動層内でのはげしい粒子相互の衝突によって微粉
となり１分解生成ガスの流れにのって。
炉頂より排出される。流動層内で流動粒子の増量として
生成した複合酸化物は、流動層高さを一定に保つよう炉
壁に設けられた流動粒子取出口８から逐次排出される。
生成した複合酸化物は、流動層高さを一定に保つよう炉
壁に設けられた流動粒子取出口８から逐次排出される。
流動層の温度は、流動層のはげしい流動運動のためにき
わめて均一な温度分布となっている。第２図は、操業中
の流動層の温度分布の一例を示した図で、（Ａ）は測温
点を示す図で、（Ｂ）はその温度推移を示す図である。
わめて均一な温度分布となっている。第２図は、操業中
の流動層の温度分布の一例を示した図で、（Ａ）は測温
点を示す図で、（Ｂ）はその温度推移を示す図である。
流動層内で平面的な位置と高さとがそれぞれ異なった４
本の熱電対によって検出された温度はきわめて均一であ
り、時間経過的にも非常に安定していることが認められ
る。
本の熱電対によって検出された温度はきわめて均一であ
り、時間経過的にも非常に安定していることが認められ
る。
このような流動層の温度の均一性と安定性は、混合塩化
物の熱分解反応をコントロールする上で大変有利であり
、得られる複合酸化物の組成や性状を安定化することに
寄与している。流動層の温度の制御方法としては、例え
ば、熱風発生炉９から送り込む熱風量や熱風温度を適宜
調整するとともに、スプレーノズル４からの混合水溶液
の噴霧条件を変えて流動層に到達する液滴の割合を調整
することにより所望の温度とする事ができる。流動焙焼
炉の炉頂より１分解生成ガスとともに排出された複合酸
化物の粉末は、集塵機１０において、ガスから分離捕集
されて、製品として取り出される。この集塵機で捕集さ
れずに通過した一部の酸化物や未反応の塩化物は、つぎ
の熱回収塔２において新混合塩化物水溶液と接触し、そ
れに再溶解して再び流動焙焼炉にリサイクルされる。
物の熱分解反応をコントロールする上で大変有利であり
、得られる複合酸化物の組成や性状を安定化することに
寄与している。流動層の温度の制御方法としては、例え
ば、熱風発生炉９から送り込む熱風量や熱風温度を適宜
調整するとともに、スプレーノズル４からの混合水溶液
の噴霧条件を変えて流動層に到達する液滴の割合を調整
することにより所望の温度とする事ができる。流動焙焼
炉の炉頂より１分解生成ガスとともに排出された複合酸
化物の粉末は、集塵機１０において、ガスから分離捕集
されて、製品として取り出される。この集塵機で捕集さ
れずに通過した一部の酸化物や未反応の塩化物は、つぎ
の熱回収塔２において新混合塩化物水溶液と接触し、そ
れに再溶解して再び流動焙焼炉にリサイクルされる。
熱回収塔２を通過した分解生成ガスは、つぎの塩酸吸収
塔１１において１反応によって生成した塩化水素を回収
塩酸１８として回収し、さらに必要に応じて残存する微
量の有害成分を除去するための除害塔を経て、大気に放
出される。
塔１１において１反応によって生成した塩化水素を回収
塩酸１８として回収し、さらに必要に応じて残存する微
量の有害成分を除去するための除害塔を経て、大気に放
出される。
［作用コ
本発明の作用を以下に説明する。本発明では流動層の温
度を６００℃以上に保つこととしている。
度を６００℃以上に保つこととしている。
塩化物が熱分解によって酸化物になる反応は、温度の低
下とともにその反応率が下るが、６０ ’Ｏ”Ｃを下列
ると未反応物の増加が多くなり、集塵機での捕集物中の
ＣＱ−分が許容レベルを超えることとなり、また塩化亜
鉛のようにガス状で集塵機を通過するものも、熱回収塔
でのリサイクルがあっても、その割合の増加はプロセス
全体の熱効率を低下させることとなる。また流動層温度
が低いということは、前述したように流動層内での水分
蒸発の割合が多いということになり、結果、的に流動粒
子になる酸化物の割合が増加すること、すなわち炉頂か
ら排出されて製品となる複合酸化物の歩留りが低下する
ことになる。流動層の温度を６００℃以上に保つ事は又
、フェライト原料用複合酸化物の品質上からも必要であ
る。即ち第３図は、塩化鉄、塩化亜鉛および塩化マンガ
ンの混合水溶液を蒸発乾固させ、これを磁製ボードに入
れて電気炉で５００℃で４５分間加熱した時の生成物の
Ｘ線回折図の一例である。図で横軸は回折角度、縦軸は
Ｘ線強度であるが、これらのピークをＪＣＰＤＳのデー
タと照合したところ、０印をつけたピークが亜鉛とマン
ガンの複酸化物ＺｎＭｎ、○、の構造によるものである
ことが確認された。これらのピークは加熱温度が４５０
℃の際は現われるが。
下とともにその反応率が下るが、６０ ’Ｏ”Ｃを下列
ると未反応物の増加が多くなり、集塵機での捕集物中の
ＣＱ−分が許容レベルを超えることとなり、また塩化亜
鉛のようにガス状で集塵機を通過するものも、熱回収塔
でのリサイクルがあっても、その割合の増加はプロセス
全体の熱効率を低下させることとなる。また流動層温度
が低いということは、前述したように流動層内での水分
蒸発の割合が多いということになり、結果、的に流動粒
子になる酸化物の割合が増加すること、すなわち炉頂か
ら排出されて製品となる複合酸化物の歩留りが低下する
ことになる。流動層の温度を６００℃以上に保つ事は又
、フェライト原料用複合酸化物の品質上からも必要であ
る。即ち第３図は、塩化鉄、塩化亜鉛および塩化マンガ
ンの混合水溶液を蒸発乾固させ、これを磁製ボードに入
れて電気炉で５００℃で４５分間加熱した時の生成物の
Ｘ線回折図の一例である。図で横軸は回折角度、縦軸は
Ｘ線強度であるが、これらのピークをＪＣＰＤＳのデー
タと照合したところ、０印をつけたピークが亜鉛とマン
ガンの複酸化物ＺｎＭｎ、○、の構造によるものである
ことが確認された。これらのピークは加熱温度が４５０
℃の際は現われるが。
４００℃以下では認められない。すなわちこれは。
上記の混合塩化物の熱分解反応において、フェライト化
の初期反応の一つである亜鉛マンガン複酸化物の生成が
４５０℃付近以上で起るという知見を与えるものである
。通常、流動焙焼炉のフリーボードの温度は、フリーボ
ード内での液滴蒸発のために、流動層温度より１５０〜
２００℃低くなるので、上記のフェライト化最低温度４
５０℃をフリーボードにおいて確保するという考え方か
らみても、流動層温度の下限は、約６００℃と考えられ
る。他方１本発明による流動焙焼炉では、熱分解反応が
すべて上向きの流れに沿って行われるため、塩化亜鉛の
気化も反応の一段階とみられ、生成する複合酸化物の組
成に対する影響は少ない。
の初期反応の一つである亜鉛マンガン複酸化物の生成が
４５０℃付近以上で起るという知見を与えるものである
。通常、流動焙焼炉のフリーボードの温度は、フリーボ
ード内での液滴蒸発のために、流動層温度より１５０〜
２００℃低くなるので、上記のフェライト化最低温度４
５０℃をフリーボードにおいて確保するという考え方か
らみても、流動層温度の下限は、約６００℃と考えられ
る。他方１本発明による流動焙焼炉では、熱分解反応が
すべて上向きの流れに沿って行われるため、塩化亜鉛の
気化も反応の一段階とみられ、生成する複合酸化物の組
成に対する影響は少ない。
従って流動層温度の上昇は熱分解反応速度の増大をもた
らすだけで、とくに反応機構面での温度上限は考えられ
ない、しかし流動層温度が塩化亜鉛の沸点を越えると、
流動層へ到達した塩化亜鉛の気化がはげしくなり、生成
する複合酸化物の組成の制御かや＞難しくなる。この点
からは、操業面での流動層温度範囲として、塩化亜鉛の
沸点を上廻らないことが望ましい。
らすだけで、とくに反応機構面での温度上限は考えられ
ない、しかし流動層温度が塩化亜鉛の沸点を越えると、
流動層へ到達した塩化亜鉛の気化がはげしくなり、生成
する複合酸化物の組成の制御かや＞難しくなる。この点
からは、操業面での流動層温度範囲として、塩化亜鉛の
沸点を上廻らないことが望ましい。
また得られる複合酸化物の歩留りが８００℃程度でぼり
飽和に達すること、および熱損失をも考慮したプラント
全体の熱効率は、当然、温度上昇とともに低下すること
を考え合わせると、プラント運転の経済性の見地からは
、流動層温度として８００℃程度が上限と考えられる。
飽和に達すること、および熱損失をも考慮したプラント
全体の熱効率は、当然、温度上昇とともに低下すること
を考え合わせると、プラント運転の経済性の見地からは
、流動層温度として８００℃程度が上限と考えられる。
［実施例−１］
既設の酸化鉄製造用流動焙焼炉プラントを用いて、塩化
鉄、塩化亜鉛および塩化マンガンの３成分混合塩化物水
溶液の焙焼試験を実施したところ第１表の結果が得られ
た。
鉄、塩化亜鉛および塩化マンガンの３成分混合塩化物水
溶液の焙焼試験を実施したところ第１表の結果が得られ
た。
［実施例−２］
既設の酸化鉄製造用流動焙焼炉プラントから熱回収塔を
省略した型式のパイロットプラントを用いて、塩化鉄、
塩化亜鉛および塩化マンガンの３成分混合３０％水溶液
を、流動層温度７６０℃および７００℃で焙焼試験を実
施したところ、第２表の結果が得られ、７６０℃での生
成物のＸ線回折図の一例が第４図である。これらのピー
クをＪＣＰＤＳのデーターと照合したところ・印のピー
クがスピネル構造をもった複酸化物によるものであるこ
とが確認された。
省略した型式のパイロットプラントを用いて、塩化鉄、
塩化亜鉛および塩化マンガンの３成分混合３０％水溶液
を、流動層温度７６０℃および７００℃で焙焼試験を実
施したところ、第２表の結果が得られ、７６０℃での生
成物のＸ線回折図の一例が第４図である。これらのピー
クをＪＣＰＤＳのデーターと照合したところ・印のピー
クがスピネル構造をもった複酸化物によるものであるこ
とが確認された。
［発明の効果］
本発明により、鉄および亜鉛の塩化物を含有し、更にマ
ンガン、ニッケルまたはマグネシウムの何れかの塩化物
を含有する混合水溶液を用いて、所望の組成の鉄−亜鉛
−マンガン、鉄−亜鉛−ニッケルまたは鉄−亜鉛−マグ
ネシウム系粉末複合酸化物の製造が可能となる。この粉
末複合酸化物は、その組成が極めて均質であり、且つ第
４図のＸ線回折図からも明らかの如く、その成分の大部
分がスピネル構造をもった金属複酸化物となっているた
め、フェライト製造工程のうちの仮焼工程を省略するこ
とのできるフェライト原料用粉末複合酸化物である。
ンガン、ニッケルまたはマグネシウムの何れかの塩化物
を含有する混合水溶液を用いて、所望の組成の鉄−亜鉛
−マンガン、鉄−亜鉛−ニッケルまたは鉄−亜鉛−マグ
ネシウム系粉末複合酸化物の製造が可能となる。この粉
末複合酸化物は、その組成が極めて均質であり、且つ第
４図のＸ線回折図からも明らかの如く、その成分の大部
分がスピネル構造をもった金属複酸化物となっているた
め、フェライト製造工程のうちの仮焼工程を省略するこ
とのできるフェライト原料用粉末複合酸化物である。
なお、個々のフェライト仕様に合わせて、精密に第
１ 表 実施例−１の１時間当りの物質移動量筒
２ 表 実施％−２による１時間当りの物質移動量成
分組成の調整された原料用粉末複合酸化物を得るには、
本発明によって製造され少しづつ組成の異なる数種の粉
末複合酸化物を混合して調整することができる。このよ
うな組成調整のための混合は、本発明による原料粉末複
合酸化物の特徴を損うことはない。
１ 表 実施例−１の１時間当りの物質移動量筒
２ 表 実施％−２による１時間当りの物質移動量成
分組成の調整された原料用粉末複合酸化物を得るには、
本発明によって製造され少しづつ組成の異なる数種の粉
末複合酸化物を混合して調整することができる。このよ
うな組成調整のための混合は、本発明による原料粉末複
合酸化物の特徴を損うことはない。
第１図は本発明のプロセスフローの例を示す図、第２図
は流動層の温度分布の例を示す図、第３図は塩化鉄、塩
化亜鉛および塩化マンガンの混合水溶液を蒸発乾固させ
、電気炉で加熱した際の生成物のＸ線回折例を示す図、
第４図はパイロットプラントで得られた本発明の粉末複
合酸化物のＸｍ回折例を示す図である。 １：新混合塩化物水溶液調整槽、２：熱回収塔３：流動
焙焼炉、４ニスプレーノズル、５：フリーボード、６：
流動層、７：目皿、８：流動粒子取出し口、９：熱風発
生炉、１０：集塵機、１１：塩酸吸収塔、１２：新混合
塩化物水溶液、１３：混合水溶液、１４：粉末複合酸・
化物、１５：流動粒子、１６：分解生成ガス、１７：塩
酸吸収用水、１８：回収塩酸、 第１ｒＩＡ Ｘ線強度 （にＣＰＳ）−
は流動層の温度分布の例を示す図、第３図は塩化鉄、塩
化亜鉛および塩化マンガンの混合水溶液を蒸発乾固させ
、電気炉で加熱した際の生成物のＸ線回折例を示す図、
第４図はパイロットプラントで得られた本発明の粉末複
合酸化物のＸｍ回折例を示す図である。 １：新混合塩化物水溶液調整槽、２：熱回収塔３：流動
焙焼炉、４ニスプレーノズル、５：フリーボード、６：
流動層、７：目皿、８：流動粒子取出し口、９：熱風発
生炉、１０：集塵機、１１：塩酸吸収塔、１２：新混合
塩化物水溶液、１３：混合水溶液、１４：粉末複合酸・
化物、１５：流動粒子、１６：分解生成ガス、１７：塩
酸吸収用水、１８：回収塩酸、 第１ｒＩＡ Ｘ線強度 （にＣＰＳ）−
Claims (4)
- （１）塩化鉄及び塩化亜鉛を含有し、更に塩化マンガン
、塩化ニッケルまたは塩化マグネシウムの何れかを含有
する混合水溶液を、流動層の温度が６００℃以上の流動
焙焼炉に噴霧し、熱分解によって生成する酸化物粉末を
、分解生成ガスとともに炉頂部より取り出し集塵機で捕
集することを特徴とする、フェライト原料用粉末複合酸
化物を製造する方法。 - （２）流動層の温度が６００℃以上の流動焙焼炉が、流
動層の温度が６００℃〜塩化亜鉛の沸点以下の流動焙焼
炉である、特許請求の範囲第１項に記載のフェライト原
料用粉末複合酸化物を製造する方法。 - （３）混合水溶液が、分解生成ガスの流れの集塵機より
下流側に設けた熱回収塔において、分解生成ガスと新混
合塩化物水溶液とが気液接触することによって、新混合
塩化物水溶液が、分解生成ガスの熱によって濃縮され、
且つ分解生成ガス中に含まれて集塵機で捕集されずに通
過してきた金属酸化物や未反応の金属塩化物を溶解した
混合水溶液である、特許請求の範囲第１項または第２項
に記載の、フェライト原料用粉末複合酸化物を製造する
方法。 - （４）混合水溶液又は新混合塩化物水溶液が、鉄鋼塩酸
酸洗廃液に所要の金属、または金属酸化物あるいは金属
塩化物を加えて成分調整した混合水溶液又は新混合塩化
物水溶液である、特許請求の範囲第１項または第２項ま
たは第３項に記載の、フェライト原料用粉末複合酸化物
を製造する方法。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17471386 | 1986-07-26 | ||
| JP61-174713 | 1986-07-26 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63156017A true JPS63156017A (ja) | 1988-06-29 |
| JPH04931B2 JPH04931B2 (ja) | 1992-01-09 |
Family
ID=15983346
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP62182350A Granted JPS63156017A (ja) | 1986-07-26 | 1987-07-23 | フェライト原料用粉末複合酸化物を製造する方法 |
Country Status (5)
| Country | Link |
|---|---|
| EP (1) | EP0277245B1 (ja) |
| JP (1) | JPS63156017A (ja) |
| KR (1) | KR910001307B1 (ja) |
| DE (2) | DE277245T1 (ja) |
| WO (1) | WO1988000925A1 (ja) |
Cited By (2)
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|---|---|---|---|---|
| US5688430A (en) * | 1993-02-23 | 1997-11-18 | Nippon Steel Corporation | Soft ferrite raw material powder, its sintered body, and their production method and apparatus |
| RU2771498C1 (ru) * | 2021-11-22 | 2022-05-05 | Федеральное государственное бюджетное научное учреждение "Федеральный исследовательский центр "Красноярский научный центр Сибирского отделения Российской академии наук" | Способ получения наноразмерного порошка феррита никеля |
Families Citing this family (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN1054459C (zh) * | 1990-06-21 | 2000-07-12 | 川崎制铁株式会社 | 用作铁氧体原材料的复合氧化物的生产方法 |
| AU630528B2 (en) * | 1990-06-21 | 1992-10-29 | Kawasaki Steel Corporation | Method for producing composite oxides for use as starting materials for ferrites |
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| AT404031B (de) * | 1994-10-14 | 1998-07-27 | Andritz Patentverwaltung | Verfahren zur regeneration von hcl-beizsäuren mit beimengungen von zink in einem sprühröstprozess |
| EP1090884B1 (en) * | 1999-10-08 | 2011-01-19 | Hitachi Metals, Ltd. | Method of making ferrite material powder by spray pyrolysis process and method of producing ferrite magnet |
| WO2001030699A1 (en) * | 1999-10-25 | 2001-05-03 | Nedmag Industries Mining & Manufacturing B.V. | Magnesium oxide, a mixture of metal oxides, methods for preparation thereof and the use of the materials as frac proppant |
| KR101881012B1 (ko) * | 2018-03-12 | 2018-07-23 | 주식회사 모노리스 | 염소 화합물의 열분해 장치 및 이를 포함하는 장치를 이용한 니켈 광석의 습식 제련 방법 |
| CN114229912A (zh) * | 2021-12-20 | 2022-03-25 | 中冶南方工程技术有限公司 | 一种生成高品质氧化铁粉和高浓度盐酸的***及工艺方法 |
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-
1987
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