JPS63147852A - 直火用磁器素地 - Google Patents
直火用磁器素地Info
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- JPS63147852A JPS63147852A JP29379586A JP29379586A JPS63147852A JP S63147852 A JPS63147852 A JP S63147852A JP 29379586 A JP29379586 A JP 29379586A JP 29379586 A JP29379586 A JP 29379586A JP S63147852 A JPS63147852 A JP S63147852A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
し産業上の利用分野〕
本発明は、直火用磁器素地に関するものであり、特に低
d!焼成が可能な直火磁器素地に関するものである。
d!焼成が可能な直火磁器素地に関するものである。
[従来の技i4:i ]
1;C東、はうろく、行事、土鍋等の直火用食器が使用
されている。
されている。
これらには、粘土、陶石等からなる素地を低温で焼き固
め、その高い気孔率に依り熱伝導性を抑えて直火1・F
川に耐える様にしたちのや、ペタライトと粘土等を配;
′1した素地を1100〜1200°Cの低温で焼き柿
めたらの等が有る。
め、その高い気孔率に依り熱伝導性を抑えて直火1・F
川に耐える様にしたちのや、ペタライトと粘土等を配;
′1した素地を1100〜1200°Cの低温で焼き柿
めたらの等が有る。
しかし、これらは111■れも素地自体の気化をかなり
残している。そのため、こめ気孔に、カス疑等からのス
スや器物内容物の吹きこぼれ等線々の汚れがこびりつい
てしまう、 そして、この汚れは上記気化に入り込んで
しまい使用後に、容易に洗い落とせない、そのため、上
述のような直火用食器は、1′?に美観を必要とする業
務用食器として使用ができない。
残している。そのため、こめ気孔に、カス疑等からのス
スや器物内容物の吹きこぼれ等線々の汚れがこびりつい
てしまう、 そして、この汚れは上記気化に入り込んで
しまい使用後に、容易に洗い落とせない、そのため、上
述のような直火用食器は、1′?に美観を必要とする業
務用食器として使用ができない。
、 この欠点を解消するために、これら素地を高温で焼
成し吸水率を可能な限り抑えて&lil止器せると、焼
成素地中にクリストバライト、ムライト等の結晶とNa
2O、K2Oをl+i飾酸fヒ物とした高1iHH性の
J1″品質相が生成され、素地自体の耐熱衝撃性が乏し
くなってしまう、特に、ベタライト質素地の場合、焼成
温度を高め素地を磁器1ヒさせると、ペタライト自体の
熔1ヒ反応が敏紺であるために、適性焼成温度幅が非常
に快い、そのため、通常の食器焼成用ガス炉等の温度=
14整精度では、製品に歪み等の問題が多発し製品化が
不可能である。
成し吸水率を可能な限り抑えて&lil止器せると、焼
成素地中にクリストバライト、ムライト等の結晶とNa
2O、K2Oをl+i飾酸fヒ物とした高1iHH性の
J1″品質相が生成され、素地自体の耐熱衝撃性が乏し
くなってしまう、特に、ベタライト質素地の場合、焼成
温度を高め素地を磁器1ヒさせると、ペタライト自体の
熔1ヒ反応が敏紺であるために、適性焼成温度幅が非常
に快い、そのため、通常の食器焼成用ガス炉等の温度=
14整精度では、製品に歪み等の問題が多発し製品化が
不可能である。
更に、ペタライト質素地では原料中のLi2Oを、より
多くして、β−スポジューメンやβ−ユークリプタイト
を生成させ焼成幅の安定した低膨張磁器素地を得る試ノ
ドが成されている。しかし、素地の+4,1 、Nでは
、Li2Oの供給源として高価な炭酸り−1−ウノ、(
Li2COt)を用いるため、食器の様に便用hλf
i 1m +3に対して商品価格が低い物の場合、十分
にLi2Oを加えることが出来ない。
多くして、β−スポジューメンやβ−ユークリプタイト
を生成させ焼成幅の安定した低膨張磁器素地を得る試ノ
ドが成されている。しかし、素地の+4,1 、Nでは
、Li2Oの供給源として高価な炭酸り−1−ウノ、(
Li2COt)を用いるため、食器の様に便用hλf
i 1m +3に対して商品価格が低い物の場合、十分
にLi2Oを加えることが出来ない。
そこで、β−ニークリゲタイト β−スポジューメン等
のリチア系組成物のように高価な原料を使用しないコー
ディエライトを、直火用磁器素地として用いることが提
案されている。
のリチア系組成物のように高価な原料を使用しないコー
ディエライトを、直火用磁器素地として用いることが提
案されている。
[発明の解決しようとする問題点]
通常、カオリン、アルミナ、タルク、水酸化マグネシウ
ム、珪石等の原料を;1−ディライト組成になる様配自
し、かつ融剤を添加して素地としても、コープイライト
を生成させるには、L 3 (10〜1・$ 00 ’
Cの高温力°L成が必要となる。
ム、珪石等の原料を;1−ディライト組成になる様配自
し、かつ融剤を添加して素地としても、コープイライト
を生成させるには、L 3 (10〜1・$ 00 ’
Cの高温力°L成が必要となる。
しかし、このような高温焼成下では、発色可能な色(絵
具)が限定されてしまい、カラフルな絵柄のついた商品
価値の高い直火用食器を製造することは出来ない、又、
焼成温度が高いために、燃11を大址に使用することと
なり、製造のコストが上昇してしまう。
具)が限定されてしまい、カラフルな絵柄のついた商品
価値の高い直火用食器を製造することは出来ない、又、
焼成温度が高いために、燃11を大址に使用することと
なり、製造のコストが上昇してしまう。
又、予め生成したコーディエライトを原料として製jz
する場合でも、成形のために粘土を用いる必要がある。
する場合でも、成形のために粘土を用いる必要がある。
そのため、粘土鉱物からきた過剰の7゛ルミナ、シリカ
をコーディエライト化するために、マグネジアースとし
てタルクを添加し、がっコーディエライトを生成するた
めの高温焼成が、やはりゼ・要となる。
をコーディエライト化するために、マグネジアースとし
てタルクを添加し、がっコーディエライトを生成するた
めの高温焼成が、やはりゼ・要となる。
[問題点を解決するための手段]
本発明はt記問題点を解決するために次の手段を採用し
た6 即ち、本発明の要旨は、 タルク5〜20 !TLJ11.:%と、長石5〜20
虫欺%と、 粘土鉱物30〜40重嶽%と、 コーディエライト残部と からなる主成分100重量部に、 融剤を1〜10重量部添加したことを特徴とする直火用
磁器素地にある。
た6 即ち、本発明の要旨は、 タルク5〜20 !TLJ11.:%と、長石5〜20
虫欺%と、 粘土鉱物30〜40重嶽%と、 コーディエライト残部と からなる主成分100重量部に、 融剤を1〜10重量部添加したことを特徴とする直火用
磁器素地にある。
二こ゛ご、lI:< +1として用いるりlレフは、そ
のまま使用しても良いが、通常炭酸塩、硫酸塩等を含ん
でいるため、焼成時に発泡する場合があるので、予め仮
焼してから用いても良い。このタルクは、5組員%より
少ないと素地成分中のMgOが不足となり、jJ″を成
時に粘土鉱物及び長石がら供給されるアルミナ、シリカ
が=1−ディエライト化しない7又、20重It %よ
り多いとMgO1SiO2が過剰となり、焼成時にだ一
ト)張係数の高い石英、クリストバライト ステアタイ
ト(M g O・5−SiO2)等の結晶が残存又は生
成され、焼成された磁器の耐熱衝撃性が乏しくなる。
のまま使用しても良いが、通常炭酸塩、硫酸塩等を含ん
でいるため、焼成時に発泡する場合があるので、予め仮
焼してから用いても良い。このタルクは、5組員%より
少ないと素地成分中のMgOが不足となり、jJ″を成
時に粘土鉱物及び長石がら供給されるアルミナ、シリカ
が=1−ディエライト化しない7又、20重It %よ
り多いとMgO1SiO2が過剰となり、焼成時にだ一
ト)張係数の高い石英、クリストバライト ステアタイ
ト(M g O・5−SiO2)等の結晶が残存又は生
成され、焼成された磁器の耐熱衝撃性が乏しくなる。
Jq石は、焼成中に溶融し、予め含まれているコーディ
エライト粒子同士を結合さぜる。この長石は、5重線%
より少ないと粒子間の結合が不IIiシて、焼成された
磁器の強度が低くなり、がっ、高吸水率となってしまう
6 又、逆に20重域%より多いと長石は高熱A’A張
率で。V)るため焼成された磁器の耐熱衝撃性か劣り、
直火使用には酎えないしのとなってしまう。
エライト粒子同士を結合さぜる。この長石は、5重線%
より少ないと粒子間の結合が不IIiシて、焼成された
磁器の強度が低くなり、がっ、高吸水率となってしまう
6 又、逆に20重域%より多いと長石は高熱A’A張
率で。V)るため焼成された磁器の耐熱衝撃性か劣り、
直火使用には酎えないしのとなってしまう。
粘土fJ!、物は、i^込み成形や動力成形(自動ろく
ろ)′5の成形を可能とするために添加する6例えは、
カオリン等の1,1」土、セリサイ1〜等の雲母を使用
することが出来る。粘土鉱物は、成形のために最低3
(l l−Eμ−6ゼ・要である。又逆に、45重重鼠
より多いと、粘土中のアルミナ、シリカはマグネシア不
足のためにムライト、クォーツ、或はクリストバライI
−等の高MQj ’ii率の結晶を焼成された磁器中に
生成する、そのため、焼成された磁器の耐熱8i撃性が
乏しくなってしまう。
ろ)′5の成形を可能とするために添加する6例えは、
カオリン等の1,1」土、セリサイ1〜等の雲母を使用
することが出来る。粘土鉱物は、成形のために最低3
(l l−Eμ−6ゼ・要である。又逆に、45重重鼠
より多いと、粘土中のアルミナ、シリカはマグネシア不
足のためにムライト、クォーツ、或はクリストバライI
−等の高MQj ’ii率の結晶を焼成された磁器中に
生成する、そのため、焼成された磁器の耐熱8i撃性が
乏しくなってしまう。
コーチイエライ1−は、カオリン、アルミナ、タルク、
水酸化マグネシウム、11石等の原t)をコープイエラ
イl−組成になる様に配合し、焼成し、粉砕した=1−
ディライトシャモ・・!ト原11を1・紅用ずれば良い
6 融W1としては、ステアタイト、コーディエライト及び
Mg0−−Al2O3−3iO2系非晶質の混合1勿等
を用いることが出来る。特にMg0−AQ2Qi−3−
SiO2系3成分を示す三角座標で下記点A、点[3,
t!、(cによって囲まれる範囲のj目合物を1300
〜1370°0で焼成されたものを融剤として用いると
、=1−ディエライトの生成量が多く、訪4 iH1率
のイ氏い、磁器を得ることができる。
水酸化マグネシウム、11石等の原t)をコープイエラ
イl−組成になる様に配合し、焼成し、粉砕した=1−
ディライトシャモ・・!ト原11を1・紅用ずれば良い
6 融W1としては、ステアタイト、コーディエライト及び
Mg0−−Al2O3−3iO2系非晶質の混合1勿等
を用いることが出来る。特にMg0−AQ2Qi−3−
SiO2系3成分を示す三角座標で下記点A、点[3,
t!、(cによって囲まれる範囲のj目合物を1300
〜1370°0で焼成されたものを融剤として用いると
、=1−ディエライトの生成量が多く、訪4 iH1率
のイ氏い、磁器を得ることができる。
MgOΔQ203 5−SiO2
A 15 2(l G5 (重
量2≦)B 25 10
も5 (重量8% )C25
2055(重量?it ) [作用] 本発明の直火用磁器素地中の粘土鉱物、長石、タルクに
含まれる、アルミナ、シリカ、マグネシアは融バ;1の
存在によって、比較的低温例えば、1150〜1200
°(こでコーディエライト化し、緻密な直火用磁器とな
る。
量2≦)B 25 10
も5 (重量8% )C25
2055(重量?it ) [作用] 本発明の直火用磁器素地中の粘土鉱物、長石、タルクに
含まれる、アルミナ、シリカ、マグネシアは融バ;1の
存在によって、比較的低温例えば、1150〜1200
°(こでコーディエライト化し、緻密な直火用磁器とな
る。
これは、力゛と湿時に融剤か、1tii器素地の原料粒
子間に液相をつくり、この液相によって、コープイエラ
イ1−1ヒの反応が、(、C来よりも低い温度で進行す
るものと思われる。
子間に液相をつくり、この液相によって、コープイエラ
イ1−1ヒの反応が、(、C来よりも低い温度で進行す
るものと思われる。
特に、融剤に予め=1−ディエライトが含まれていると
、この:1−ディエライトが結晶核形成剤の(ツ割を県
なし、より一層コープイエライ1〜化が進むと思われる
7 [発明の効果] 本発明の直火用磁器素地は、融剤を用いているので、(
IC来よりも低い温度、例えば1150〜1200°C
′?:″焼成しても、十分コーディエライト化し、緻密
となる。そのため、燃11の1重用敗が少なくて良く、
省エネルギーに寄与する。
、この:1−ディエライトが結晶核形成剤の(ツ割を県
なし、より一層コープイエライ1〜化が進むと思われる
7 [発明の効果] 本発明の直火用磁器素地は、融剤を用いているので、(
IC来よりも低い温度、例えば1150〜1200°C
′?:″焼成しても、十分コーディエライト化し、緻密
となる。そのため、燃11の1重用敗が少なくて良く、
省エネルギーに寄与する。
又、光色可(1ヒな色(絵!L)が限定されないので、
カラフルな絵柄のついた商品価値の高い直火用食器をH
imすることかできる。
カラフルな絵柄のついた商品価値の高い直火用食器をH
imすることかできる。
「実施例1
本発明の実hi!、19+1を説明する。
本発明は上記の如く、低温の焼成で直火用は器を得るこ
とができる磁:憑素地を目的としている6そのため、以
下の粂件を満たずものを実施例とする。
とができる磁:憑素地を目的としている6そのため、以
下の粂件を満たずものを実施例とする。
■ 吸7IC率が4.00重重量6[づ下で」)ること
、+111も、十分磁(ヒしていること、fの 耐熱衝
撃性に1量れること、 ■ 鋳込み成形性か良な「であること、LAI (j
j成湿温度1200℃以下であること。
、+111も、十分磁(ヒしていること、fの 耐熱衝
撃性に1量れること、 ■ 鋳込み成形性か良な「であること、LAI (j
j成湿温度1200℃以下であること。
第1実施(い1
本実施例では、融剤鼠の変1ヒによる直火用磁器素地の
性(1変(ヒを、)4べる。
性(1変(ヒを、)4べる。
=1−ディエライトシャモット47重量部、仮焼タルク
8川欧部、カオリン・粘土35!Ir1部、長石110
虫址部より成る居盤調合100 jl’u址部に対し、
後述する融剤を、第1表に示ずよっに添加し、ボールミ
ルにて粉砕、IL3を行い調合素地とする。
8川欧部、カオリン・粘土35!Ir1部、長石110
虫址部より成る居盤調合100 jl’u址部に対し、
後述する融剤を、第1表に示ずよっに添加し、ボールミ
ルにて粉砕、IL3を行い調合素地とする。
これを(」膏をに鋳込み成形し、第1表に示す温度で磁
器1ヒ1゛るまで132成し試1′lとする。この試七
lについて、線シ(シ膨張係1k、吸水率、耐熱衝撃性
及び成形性についてπり定し、その結果を第1表に示す
。
器1ヒ1゛るまで132成し試1′lとする。この試七
lについて、線シ(シ膨張係1k、吸水率、耐熱衝撃性
及び成形性についてπり定し、その結果を第1表に示す
。
本実施例で陸用した融剤は、5iOa 60.0iil
量部、ΔQ20317.5重址部、Mg Q重量 2゜
5屯V部となるように、融i’l11原11を配合し、
1300〜1370’(’でづ5°L成して作成する。
量部、ΔQ20317.5重址部、Mg Q重量 2゜
5屯V部となるように、融i’l11原11を配合し、
1300〜1370’(’でづ5°L成して作成する。
この融剤は、=1−ティエライト、ステアタイト及びJ
P 1iil ′t?より成る。
P 1iil ′t?より成る。
上記線7!L、岸張(系ν(、吸水率、耐熱出撃性は、
以←のよっにして測定する。
以←のよっにして測定する。
・ k2熱!l′ii弓長(糸数
試f’lを長さ20nnに成形し、下記粂件にて線熱約
張係数(60〜500℃)をa111定する。尚、表中
では膨張係数と記する。また、単位はXIO”/’Cで
ある。
張係数(60〜500℃)をa111定する。尚、表中
では膨張係数と記する。また、単位はXIO”/’Cで
ある。
測定染件 加熱温度 : 室温〜800°C昇温速
度 : 10’C/分 使用機器 TMA CN8098D1 (理学電気株式
会社製) ・吸水率 標準試験法、ll5−R2205に準じて測定を行う。
度 : 10’C/分 使用機器 TMA CN8098D1 (理学電気株式
会社製) ・吸水率 標準試験法、ll5−R2205に準じて測定を行う。
表中の単位は重量%である。
・耐熱(封撃性
予め304土3°Cに加熱された恒温器の中に試t1を
入れ1時間保持する。その後、直ちに24土3°Cの水
の中に11人し試料が水温まで冷えてから取り出し、欠
点くクラック、割れ、カケ等)の有無を染tl液浸食深
傷法に依り調べ、温度差280°Cにおける耐熱衝撃性
とする。尚、表中では耐熱性と記する6 また、上記欠
点が発見されない時は○、欠点のあるときはXと記する
。
入れ1時間保持する。その後、直ちに24土3°Cの水
の中に11人し試料が水温まで冷えてから取り出し、欠
点くクラック、割れ、カケ等)の有無を染tl液浸食深
傷法に依り調べ、温度差280°Cにおける耐熱衝撃性
とする。尚、表中では耐熱性と記する6 また、上記欠
点が発見されない時は○、欠点のあるときはXと記する
。
・成形性
−に記石・へ憑12への釣込みが良好に行えるか舌かで
判定した。良好に訪込み成形が行えるときには05i4
込み成形が難しいときには×と記する。
判定した。良好に訪込み成形が行えるときには05i4
込み成形が難しいときには×と記する。
第1表
1ト)融剤1(j且に部)、汀り成ン昌度 (°C1,
恥1弓只f系数 (710−’/’C) 、吸+皐(
ilbi”n) 第1表から次のことが明らかになった。
恥1弓只f系数 (710−’/’C) 、吸+皐(
ilbi”n) 第1表から次のことが明らかになった。
1−(−1) 実施例1−1〜1−3の如く、融剤を
1〜10重畦部添加することにより上記4粂件を11肯
lた直火耐熱磁器を1+、)る事ができる。特に、実施
例1. 2の如く、融剤添加景が5重聴部の時に融剤l
奈加の効果は最も顕著となり、1160”Cのh”を成
温度でも上記・l染件を満たす。
1〜10重畦部添加することにより上記4粂件を11肯
lた直火耐熱磁器を1+、)る事ができる。特に、実施
例1. 2の如く、融剤添加景が5重聴部の時に融剤l
奈加の効果は最も顕著となり、1160”Cのh”を成
温度でも上記・l染件を満たす。
1−+J+ 比較例1−・1の々(1<、融剤を全く
添JJI+しないと、試f−+への如< 1200 ’
CI:J、下で」二足■、■、■の条1′トを満たずこ
とはできず、試t1[3の如く1240℃以上での焼成
か・ビ・要となる、1−r3) 比較例1−5.6の
如く、融剤の添加鼠が10重量部より大きい場合、熱膨
張係数が大きくなり、耐熱性が劣]ヒする。
添JJI+しないと、試f−+への如< 1200 ’
CI:J、下で」二足■、■、■の条1′トを満たずこ
とはできず、試t1[3の如く1240℃以上での焼成
か・ビ・要となる、1−r3) 比較例1−5.6の
如く、融剤の添加鼠が10重量部より大きい場合、熱膨
張係数が大きくなり、耐熱性が劣]ヒする。
第2実施例
本実施例では、凋αを調合変化による直火用素地の性質
変(ヒを調べる6 第2kに示す配合の基盤100−f4j−bj部に対し
て、第1実施例と同様のF!!、削を3重量部添加し、
第2表に示′、I一温度で第1実施例と同様の方法で焼
成し、試料を作成する。この試料について、第1実施例
と同様の方法で線熱膨張係数、吸水率及び耐熱衝撃性を
測定した。 □ 第2表 第2表から次のことが明らかになった。
変(ヒを調べる6 第2kに示す配合の基盤100−f4j−bj部に対し
て、第1実施例と同様のF!!、削を3重量部添加し、
第2表に示′、I一温度で第1実施例と同様の方法で焼
成し、試料を作成する。この試料について、第1実施例
と同様の方法で線熱膨張係数、吸水率及び耐熱衝撃性を
測定した。 □ 第2表 第2表から次のことが明らかになった。
2−■ 実施例2−1〜2−6の如く、基盤の調合がタ
ルクラ〜20重嫉%、長石5〜20重量%、粘土鉱物(
カオリン・粘土)30〜40重量?6重量1−ディエラ
イト残部とすることにより上記4 + f’t’をI+
ftlえた直火耐熱磁器を得る事ができる。
ルクラ〜20重嫉%、長石5〜20重量%、粘土鉱物(
カオリン・粘土)30〜40重量?6重量1−ディエラ
イト残部とすることにより上記4 + f’t’をI+
ftlえた直火耐熱磁器を得る事ができる。
特に、実施例2−3.4の如く、タルクとカオリン・粘
土との比が8:35程度であると、1160°Cの焼成
温度でら上記4粂件を満たす。
土との比が8:35程度であると、1160°Cの焼成
温度でら上記4粂件を満たす。
2−■ 比較r!742−7の如く、タルク配合量が5
重量%より少ない場合、熱膨張係数が大きく、耐熱性が
劣Cヒする。これは、基盤調合中のMgO分が過少であ
るために、タルクからのMgOと粘土、長石からのSi
O2、−Al2O1とが合成されてコープイライト化し
ても、S i 02 、 A Q 203がα−石英、
l、ライ1−等の結晶として焼成後も残(fするためと
、Il!l、われる。
重量%より少ない場合、熱膨張係数が大きく、耐熱性が
劣Cヒする。これは、基盤調合中のMgO分が過少であ
るために、タルクからのMgOと粘土、長石からのSi
O2、−Al2O1とが合成されてコープイライト化し
ても、S i 02 、 A Q 203がα−石英、
l、ライ1−等の結晶として焼成後も残(fするためと
、Il!l、われる。
2−■ 比較例2−8の如く、タルク配合量が20東醸
%より多い場合、宍j−%、i張係数が大きく、耐熱性
か劣化する。これは、タルク自体の物性である高耐火性
、高熱膨張特性のために、クリストバライト、プロトエ
ンスタタイト結晶が焼成素地中に残存されるためと思わ
れる。
%より多い場合、宍j−%、i張係数が大きく、耐熱性
か劣化する。これは、タルク自体の物性である高耐火性
、高熱膨張特性のために、クリストバライト、プロトエ
ンスタタイト結晶が焼成素地中に残存されるためと思わ
れる。
2−■ 比較例2−9の如く、長石配合量が5重量%よ
り少ない場合、試料への如<1200°Cでは上記の、
(つ、■の条(’トを満たすことができず、上記の、■
、■の条件を満たずためには試料Bの如<1240℃の
焼成温度がl・要となる。これは、長石の配合量が少な
くなると相対的にコーディエライト配合量が多くなるた
めと思われる。
り少ない場合、試料への如<1200°Cでは上記の、
(つ、■の条(’トを満たすことができず、上記の、■
、■の条件を満たずためには試料Bの如<1240℃の
焼成温度がl・要となる。これは、長石の配合量が少な
くなると相対的にコーディエライト配合量が多くなるた
めと思われる。
2−(の 比較例2−10の如く、長石配合量が20重
重量より多い場合、1180°Cの焼成にて素地は磁蛸
fヒされるが、熱膨張係数は大きく、耐熱性が劣化する
。これは、素地中の非晶質部が多くなっているためと考
えられる。
重量より多い場合、1180°Cの焼成にて素地は磁蛸
fヒされるが、熱膨張係数は大きく、耐熱性が劣化する
。これは、素地中の非晶質部が多くなっているためと考
えられる。
2−■ 比較例2−11の如く、粘土、カオリン等の可
塑竹原f′tか30重祉96以下であると、素地記しよ
うの石膏型への鋳込み成形が困難である。
塑竹原f′tか30重祉96以下であると、素地記しよ
うの石膏型への鋳込み成形が困難である。
2−(テ) 比較例2−12の如く、可塑竹原[lか4
0屯址06より多い場合、f、!、−土、カオリン等に
より供給されるSiO2、−Al2O3がM g 04
m比べて過剰となり磁器化に要する焼成温度は高いもの
となり、また、耐熱性は乏しくなる。
0屯址06より多い場合、f、!、−土、カオリン等に
より供給されるSiO2、−Al2O3がM g 04
m比べて過剰となり磁器化に要する焼成温度は高いもの
となり、また、耐熱性は乏しくなる。
第3実施例
本実施例では、融剤の組成変化による直火用素地の性質
変化を調べる。
変化を調べる。
第1実施例で用いた基盤調合100重址部上対して、第
3表及び図に記載する組成の融剤を3型巣部添加し、第
3表に示される温度で第1実施例と同様の方法により4
ti成し、試料とする。この試料について第1実施例と
同様の方法により、線熱膨張係数、吸水率及び耐熱衝撃
性を測定し、結果を第3表に記する。
3表及び図に記載する組成の融剤を3型巣部添加し、第
3表に示される温度で第1実施例と同様の方法により4
ti成し、試料とする。この試料について第1実施例と
同様の方法により、線熱膨張係数、吸水率及び耐熱衝撃
性を測定し、結果を第3表に記する。
尚、本実施例で改用される融剤は、第3表に示される成
分となるよう融剤原料を配合し、1300〜1370’
Cにて焼成することにより得る。
分となるよう融剤原料を配合し、1300〜1370’
Cにて焼成することにより得る。
第3表
注)焼成温度(℃)、膨張係数(x 10−@/℃)
、吸水率(重景%)第3表から次のことが明らかになっ
た。
、吸水率(重景%)第3表から次のことが明らかになっ
た。
3−■ 実施例3−1〜3−7の如く、融剤の組成(M
gO1−Al2O3.5iO2)が1図に示す点Δ(1
5,20,65)と点B(25,1O165)と点C(
25,20,55)とで作られる三角形の内部とするこ
とにより、上記l1条件を備えた直火耐熱磁器を得る事
ができる。特に、実施例3−2.4の如く、 SiO2
60〜65重欺%、装置 go 35〜40重星%組員
Q20317.5〜20重址%重量ると、1160〜1
180℃の焼成温度でも上記4条件を満たす。
gO1−Al2O3.5iO2)が1図に示す点Δ(1
5,20,65)と点B(25,1O165)と点C(
25,20,55)とで作られる三角形の内部とするこ
とにより、上記l1条件を備えた直火耐熱磁器を得る事
ができる。特に、実施例3−2.4の如く、 SiO2
60〜65重欺%、装置 go 35〜40重星%組員
Q20317.5〜20重址%重量ると、1160〜1
180℃の焼成温度でも上記4条件を満たす。
3−■ 比較例3−8〜13の如く、SiO2、−Al
2Ox、MgOの何れかが上記範囲外であると、熱膨張
係数は大きく、又耐熱性は乏しくなる。
2Ox、MgOの何れかが上記範囲外であると、熱膨張
係数は大きく、又耐熱性は乏しくなる。
/l IA面の簡単な説明
IA<i、Mg0−−Al2O3−3to2系3成分を
示す三角座標IAである。
示す三角座標IAである。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1 タルク5〜20重量%と、 長石5〜20重量%と、 粘土鉱物30〜40重量%と、 コーディエライト残部と からなる主成分100重量部に、 融剤を1〜10重量部添加したことを特徴とする直火用
磁器素地。 2 上記融剤が、 ステアタイト、コーディエライト及びMgO−Al_2
O_3−SiO_2系非晶質からなる特許請求の範囲第
1項記載の直火用磁器素地。 3 上記融剤が、 図の如く、MgO−Al_2O_3−SiO_2系3成
分を示す三角座標で下記点A、点B、点Cによって囲ま
れる範囲の調合物を1300〜1370℃で焼成されて
なる特許請求の範囲第1項又は第2項記載の直火用磁器
素地。 MgO Al_2O_3 SiO_2 A 15 20 65 (重量%) B 25 10 65 (重量%) C 25 20 55 (重量%)
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP29379586A JPS63147852A (ja) | 1986-12-10 | 1986-12-10 | 直火用磁器素地 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP29379586A JPS63147852A (ja) | 1986-12-10 | 1986-12-10 | 直火用磁器素地 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS63147852A true JPS63147852A (ja) | 1988-06-20 |
Family
ID=17799256
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP29379586A Pending JPS63147852A (ja) | 1986-12-10 | 1986-12-10 | 直火用磁器素地 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS63147852A (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2011148676A (ja) * | 2009-12-22 | 2011-08-04 | Lixil Corp | 発泡軽量タイル用原料、発泡軽量タイル及びその製造方法 |
JP2019137605A (ja) * | 2018-02-06 | 2019-08-22 | 有限会社内山製陶所 | 耐熱粘土原料および耐熱陶磁器 |
-
1986
- 1986-12-10 JP JP29379586A patent/JPS63147852A/ja active Pending
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2011148676A (ja) * | 2009-12-22 | 2011-08-04 | Lixil Corp | 発泡軽量タイル用原料、発泡軽量タイル及びその製造方法 |
JP2019137605A (ja) * | 2018-02-06 | 2019-08-22 | 有限会社内山製陶所 | 耐熱粘土原料および耐熱陶磁器 |
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