JPS63140827A - ロ−タリピストンエンジンのポンプ損失低減装置 - Google Patents
ロ−タリピストンエンジンのポンプ損失低減装置Info
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- JPS63140827A JPS63140827A JP61288344A JP28834486A JPS63140827A JP S63140827 A JPS63140827 A JP S63140827A JP 61288344 A JP61288344 A JP 61288344A JP 28834486 A JP28834486 A JP 28834486A JP S63140827 A JPS63140827 A JP S63140827A
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- 239000000446 fuel Substances 0.000 claims abstract description 33
- 230000006835 compression Effects 0.000 claims abstract description 20
- 238000007906 compression Methods 0.000 claims abstract description 20
- 230000002093 peripheral effect Effects 0.000 claims 1
- 238000002347 injection Methods 0.000 abstract description 7
- 239000007924 injection Substances 0.000 abstract description 7
- 239000000203 mixture Substances 0.000 abstract 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 4
- NYVVVBWEVRSKIU-UHFFFAOYSA-N 2,3-dihydroxybutanedioic acid;n,n-dimethyl-2-[6-methyl-2-(4-methylphenyl)imidazo[1,2-a]pyridin-3-yl]acetamide Chemical compound OC(=O)C(O)C(O)C(O)=O.N1=C2C=CC(C)=CN2C(CC(=O)N(C)C)=C1C1=CC=C(C)C=C1 NYVVVBWEVRSKIU-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 description 3
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 3
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Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02B—INTERNAL-COMBUSTION PISTON ENGINES; COMBUSTION ENGINES IN GENERAL
- F02B53/00—Internal-combustion aspects of rotary-piston or oscillating-piston engines
- F02B53/04—Charge admission or combustion-gas discharge
- F02B53/06—Valve control therefor
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02B—INTERNAL-COMBUSTION PISTON ENGINES; COMBUSTION ENGINES IN GENERAL
- F02B53/00—Internal-combustion aspects of rotary-piston or oscillating-piston engines
- F02B2053/005—Wankel engines
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02T—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO TRANSPORTATION
- Y02T10/00—Road transport of goods or passengers
- Y02T10/10—Internal combustion engine [ICE] based vehicles
- Y02T10/12—Improving ICE efficiencies
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Output Control And Ontrol Of Special Type Engine (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
(産業上の利用分野)
本発明はロータリピストンエンジンのポンプ損失低減装
置の改良に関する。
置の改良に関する。
(従来技術とその問題点)
従来、インタメゾイエイトハウジングと、該インタメゾ
イエイトハウジングの両側に位置した2つのロータハウ
ジングと、該2つのロータハウジングの外側にそれぞれ
配置された2つのサイドハウジングとにより形成される
トロコイド空間を、偏心軸に軸支した2つのロータが遊
星回転運動する2気筒ロータリピストンエンジンにおい
て、ロータの回転に応じて、一方のトロコイド空間の圧
縮作動室と他方のトロコイド空間の吸気作動室との連通
状態と、上記他方のトロコイド空間の圧縮作動室と上記
一方のトロコイド空間の吸気作動室との連通状態を交互
に作り出す連通路を、上記インタメゾイエイトハウジン
グに穿設するととしに、この連通路に、エンジン負荷の
大きさに応じて該連通路の通気量を制限する制御弁を設
けた2気筒ロータリピストンエンジンの吸気装置が提案
されている(特開昭58−172429号公報診照)。
イエイトハウジングの両側に位置した2つのロータハウ
ジングと、該2つのロータハウジングの外側にそれぞれ
配置された2つのサイドハウジングとにより形成される
トロコイド空間を、偏心軸に軸支した2つのロータが遊
星回転運動する2気筒ロータリピストンエンジンにおい
て、ロータの回転に応じて、一方のトロコイド空間の圧
縮作動室と他方のトロコイド空間の吸気作動室との連通
状態と、上記他方のトロコイド空間の圧縮作動室と上記
一方のトロコイド空間の吸気作動室との連通状態を交互
に作り出す連通路を、上記インタメゾイエイトハウジン
グに穿設するととしに、この連通路に、エンジン負荷の
大きさに応じて該連通路の通気量を制限する制御弁を設
けた2気筒ロータリピストンエンジンの吸気装置が提案
されている(特開昭58−172429号公報診照)。
当該吸気装置によれば、軽負荷域の圧縮行程時に、一方
の気筒の圧縮作動室の吸入空気の一部を、連通路を介し
て他方の気筒の吸気作動室に漏出(還流)させるように
した所謂、遅閉じ式ポンプ損失制御が行なわれ、ポンプ
損失を低減することができるという効果がある。
の気筒の圧縮作動室の吸入空気の一部を、連通路を介し
て他方の気筒の吸気作動室に漏出(還流)させるように
した所謂、遅閉じ式ポンプ損失制御が行なわれ、ポンプ
損失を低減することができるという効果がある。
ところが、棒径負荷域にまで、上記のポンプ損失低減制
御を拡大しようとした場合、この棒径負荷域では圧縮圧
ツノやエンジン温度の低下に加えて、グイリュージョン
増大により着火不良が惹起され失火が発生するといった
問題があるため、遅閉じ式ポンプ損失制御を行なうこと
ができず、棒径負荷域では、ポンプ損失の低減ができな
いという問題があった。
御を拡大しようとした場合、この棒径負荷域では圧縮圧
ツノやエンジン温度の低下に加えて、グイリュージョン
増大により着火不良が惹起され失火が発生するといった
問題があるため、遅閉じ式ポンプ損失制御を行なうこと
ができず、棒径負荷域では、ポンプ損失の低減ができな
いという問題があった。
(発明の目的)
本発明は上記問題を解消するためになされたちので、極
低負荷域でもポンプ損失の低減が図れるようにすること
を基本的な目的とするものである。
低負荷域でもポンプ損失の低減が図れるようにすること
を基本的な目的とするものである。
(発明の構成)
このため本発明は、ロータリピストンエンジンにおい七
、軽負荷域の圧縮行程時に吸入空気の一部を漏出させる
遅閉じ式ポンプ損失低減手段が設けられていて、該手段
は、棒径負荷域でも遅閉じポンプ損失制御が行なわれる
ように作動されると共に、棒径負荷域での該装置の作動
時に燃料をリッチにする燃料リッチ化手段が設けられて
いることを特徴とするものである。
、軽負荷域の圧縮行程時に吸入空気の一部を漏出させる
遅閉じ式ポンプ損失低減手段が設けられていて、該手段
は、棒径負荷域でも遅閉じポンプ損失制御が行なわれる
ように作動されると共に、棒径負荷域での該装置の作動
時に燃料をリッチにする燃料リッチ化手段が設けられて
いることを特徴とするものである。
(発明の効果)
本発明によれば、棒径負荷域において、遅閉じ式ポンプ
損失低減手段を作動させると同時に、燃料リッチ化手段
により燃料をリッチにするようにしたものであるから、
燃焼安定性を確保することができ、よってポンプ損失低
減制御を棒径負荷域にまで拡大することができ、たとえ
燃料をリッチ化したとしてもポンプ損失の低減効果によ
って、全体として燃費性能を向上することができる。
損失低減手段を作動させると同時に、燃料リッチ化手段
により燃料をリッチにするようにしたものであるから、
燃焼安定性を確保することができ、よってポンプ損失低
減制御を棒径負荷域にまで拡大することができ、たとえ
燃料をリッチ化したとしてもポンプ損失の低減効果によ
って、全体として燃費性能を向上することができる。
(実施例)
以下、本発明の実施例を添付図面について詳細に説明す
る。
る。
第1図及び第2図に示すように、2気筒ロータリピスト
ンエンジン1は、ケーシング2を備え、該ケーシング2
は、インタメゾイエイトハウジング3と、該ハウジング
3の両側に配置された2つのロータハウジング4a、4
bと、該ハウジング4a。
ンエンジン1は、ケーシング2を備え、該ケーシング2
は、インタメゾイエイトハウジング3と、該ハウジング
3の両側に配置された2つのロータハウジング4a、4
bと、該ハウジング4a。
4bの外側に配置された2つのサイドハウジング5a、
5bとて構成されている。
5bとて構成されている。
上記ロータハウジング4a、4bは、内周面がトロコイ
ド面となっており、このトロコイド面と、インタメゾイ
エイトハウジング3の両側面と、サイドハウジング5a
、5bの内側面とで、2つのトロコイド空間6a、6b
を形成している。
ド面となっており、このトロコイド面と、インタメゾイ
エイトハウジング3の両側面と、サイドハウジング5a
、5bの内側面とで、2つのトロコイド空間6a、6b
を形成している。
この2つのトロコイド空間6a、6bには、それぞれロ
ータ7a、7bが収容されており、このロータ7a、7
bは偏心軸8に支持されて上記トロコイド空間6a、6
bを互いに180度の位相をもって遊星回転運動するよ
うになっている。
ータ7a、7bが収容されており、このロータ7a、7
bは偏心軸8に支持されて上記トロコイド空間6a、6
bを互いに180度の位相をもって遊星回転運動するよ
うになっている。
一方、吸気通路10には、エアクリーナ11゜エアフロ
メータ12.スロットル弁13等が設けられ、該吸気通
路10はスロットル弁I3の下流側で、2つの主(プラ
イマリ−)吸気通路15a、15bと2つの副(セカン
ダリ)吸気通路16a、16bとに分岐され、主吸気通
路15a、15bはインクメゾイエイトハウジング3の
両側壁に開口する主吸気ポート17a、17bに連結さ
れると共に、副吸気通路16a、16bはサイドハウジ
ング5a、5bの内側壁に開口する副吸気ポート18b
、18bに連結されている。
メータ12.スロットル弁13等が設けられ、該吸気通
路10はスロットル弁I3の下流側で、2つの主(プラ
イマリ−)吸気通路15a、15bと2つの副(セカン
ダリ)吸気通路16a、16bとに分岐され、主吸気通
路15a、15bはインクメゾイエイトハウジング3の
両側壁に開口する主吸気ポート17a、17bに連結さ
れると共に、副吸気通路16a、16bはサイドハウジ
ング5a、5bの内側壁に開口する副吸気ポート18b
、18bに連結されている。
上記主、副吸気通路]、 5a、 15b、 16a、
16bには燃料噴射弁19(主吸気通路15aの分の
み図示)がそれぞれ設けられている。
16bには燃料噴射弁19(主吸気通路15aの分の
み図示)がそれぞれ設けられている。
上記インタメゾイエイトハウジング3には、ロータ7a
、7bの180度位相のずれた回転に応して、一方のト
ロコイド空間6aの圧縮作動室を他方のトロコイド空間
の吸気作動室に連通ずる連通状態と、他方のトロコイド
空間6bの圧縮作動室を一方のトロコイド空間6aの吸
気作動室に連通する連通状態とを、交互に作り出す連通
路21が形成されている。
、7bの180度位相のずれた回転に応して、一方のト
ロコイド空間6aの圧縮作動室を他方のトロコイド空間
の吸気作動室に連通ずる連通状態と、他方のトロコイド
空間6bの圧縮作動室を一方のトロコイド空間6aの吸
気作動室に連通する連通状態とを、交互に作り出す連通
路21が形成されている。
該連通路2Iには制御弁22が介設され、該制御弁22
は、第3図に示すように、減速両カット域■、減速片カ
ット域■、アイドル域■、高回転域■、過給域■、高出
力域■では閉じられ、極軽負荷域■とフィードバック補
正域■では、吸気管負圧により、その負荷に応じた開度
で開くように構成されている。
は、第3図に示すように、減速両カット域■、減速片カ
ット域■、アイドル域■、高回転域■、過給域■、高出
力域■では閉じられ、極軽負荷域■とフィードバック補
正域■では、吸気管負圧により、その負荷に応じた開度
で開くように構成されている。
この制御弁22は、吸気管負圧センサー25により、負
荷に応じた開度で開いて、上記連通路21の通気量を調
整し、作動室の充填mを制御する。
荷に応じた開度で開いて、上記連通路21の通気量を調
整し、作動室の充填mを制御する。
そして、車載のマイクロコンピュータ23には、吸気管
負圧、エンジン回転数、制御弁22の開度などが入力さ
れて演算処理され、該マイクロコンピュータ23の出力
信号により、制御弁22のアクチュエータ24、燃料噴
射弁19などか制御される。
負圧、エンジン回転数、制御弁22の開度などが入力さ
れて演算処理され、該マイクロコンピュータ23の出力
信号により、制御弁22のアクチュエータ24、燃料噴
射弁19などか制御される。
上記のような構成であれば、高負荷運転時には、制御弁
22が閉じられているので、トロコイド空間6a、6b
の圧縮作動室へは各吸気通路15a、15b、 16a
、 16bを介して吸入空気が供給されて、通常のエン
ジンと同様な状態で運転される。
22が閉じられているので、トロコイド空間6a、6b
の圧縮作動室へは各吸気通路15a、15b、 16a
、 16bを介して吸入空気が供給されて、通常のエン
ジンと同様な状態で運転される。
次に、低負荷運転時には、吸気管負圧か低下するのに連
動して制御弁22が開かれるようになる。
動して制御弁22が開かれるようになる。
この結果、一方のロータ7aが吸気ボー)17a。
18aを閉じてから連通路2Iを閉じるまでの圧縮行程
において連通路2Iはトロコイド空間6aの圧縮作動室
をトロコイド空間6bの吸気作動室に連通させるので、
トロコイド空間6aの圧縮作動室内の吸入空気の一部を
トロコイド空間6bの吸気作動室に排出する。
において連通路2Iはトロコイド空間6aの圧縮作動室
をトロコイド空間6bの吸気作動室に連通させるので、
トロコイド空間6aの圧縮作動室内の吸入空気の一部を
トロコイド空間6bの吸気作動室に排出する。
次いて、他方のロータ7bが吸気ボーH7b。
18bを閉じてから連通路21を閉じるまでの圧縮行程
において、連通路2Iはトロコイド空間6bの圧縮作動
室をトロコイド空間6aの吸気作動室に連通させるので
、トロコイド空間6bの圧縮作動室の吸入空気の一部を
トロコイド空間6aの吸気作動室に排出する。
において、連通路2Iはトロコイド空間6bの圧縮作動
室をトロコイド空間6aの吸気作動室に連通させるので
、トロコイド空間6bの圧縮作動室の吸入空気の一部を
トロコイド空間6aの吸気作動室に排出する。
この排出量は、吸気管負圧センター25で検出された吸
気管負圧に応じて開度が調節される制御弁2Iによって
制御される。
気管負圧に応じて開度が調節される制御弁2Iによって
制御される。
以上を交互に繰り返すことによって、トロコイド空間6
a、6bの圧縮作動室から吸入空気の−・部を排出して
、エンジンを実質的に負荷に応じた行程容積のものとし
て作動させろことができる。
a、6bの圧縮作動室から吸入空気の−・部を排出して
、エンジンを実質的に負荷に応じた行程容積のものとし
て作動させろことができる。
一方、題軽負荷域では、圧縮圧力、温度の低下皮びダイ
リューション増大による着火不良で失火が発生するのを
防止するために、従来では制御弁22が閉じられていた
。したがって、極軽負荷域ではポンプ損失の低減が図れ
なかった。
リューション増大による着火不良で失火が発生するのを
防止するために、従来では制御弁22が閉じられていた
。したがって、極軽負荷域ではポンプ損失の低減が図れ
なかった。
そこで、本発明では、第5図にフローチャートを示すよ
うに、ステップS1でエンジン回転数と吸気管負圧を検
出し、ステップS2で極軽負荷域を検出すると、ステッ
プS3でA/F’(空燃比)をリッチ(増量)に設定口
、ステップS4で制御弁22のオン、オフを判定し、閉
作動しておればステップS5で開作動して、ステップS
6で最終燃料噴射量を演算し、ステップS7で燃料噴射
弁19から燃料を増量させて噴射させる。
うに、ステップS1でエンジン回転数と吸気管負圧を検
出し、ステップS2で極軽負荷域を検出すると、ステッ
プS3でA/F’(空燃比)をリッチ(増量)に設定口
、ステップS4で制御弁22のオン、オフを判定し、閉
作動しておればステップS5で開作動して、ステップS
6で最終燃料噴射量を演算し、ステップS7で燃料噴射
弁19から燃料を増量させて噴射させる。
これにより、燃費率が悪化するように思えるか、第4図
に制御弁が“閉”の従来の場合(黒丸を連ねた実線)と
、制御弁22を開制御する本発明の場合(×印を連ねた
点線)との燃費率を比較して示すように、燃焼安定性の
指標となるP max変動率を5%以内に保持するよう
に、燃料をリッチ化した場合、本発明の燃費率は、制御
弁22を閉じた状態で燃料をリッチ化する場合に比して
明らかに向上している。かかる燃費の改善は、ポンプ損
失の低減効果と、燃料のリッチ化とが相乗的に作用して
燃焼安定性が確保できるためであると考えられる。
に制御弁が“閉”の従来の場合(黒丸を連ねた実線)と
、制御弁22を開制御する本発明の場合(×印を連ねた
点線)との燃費率を比較して示すように、燃焼安定性の
指標となるP max変動率を5%以内に保持するよう
に、燃料をリッチ化した場合、本発明の燃費率は、制御
弁22を閉じた状態で燃料をリッチ化する場合に比して
明らかに向上している。かかる燃費の改善は、ポンプ損
失の低減効果と、燃料のリッチ化とが相乗的に作用して
燃焼安定性が確保できるためであると考えられる。
第1図は本発明に係るロータリピストンエンジンのポン
プ損失低減装置の構成図、第2図は第1図のロータリピ
ストンエンジンの断面図、第3図はエンジン回転数と吸
気管負圧との関係における運転領域図、第4図は空燃比
とポンプ損失、燃費率、P max変動率との関係を示
すグラフ、第5図は極軽負荷域での制御を示すフローチ
ャートである。 1・・・ロータリピストンエンジン、 2・・・ケーシング、7a、7b・・・ロータ、IO・
・吸気通路、 19・・・燃料噴射弁、21・・・連
通路、 22・・・制御弁、23・・・マイクロコ
ンピュータ。
プ損失低減装置の構成図、第2図は第1図のロータリピ
ストンエンジンの断面図、第3図はエンジン回転数と吸
気管負圧との関係における運転領域図、第4図は空燃比
とポンプ損失、燃費率、P max変動率との関係を示
すグラフ、第5図は極軽負荷域での制御を示すフローチ
ャートである。 1・・・ロータリピストンエンジン、 2・・・ケーシング、7a、7b・・・ロータ、IO・
・吸気通路、 19・・・燃料噴射弁、21・・・連
通路、 22・・・制御弁、23・・・マイクロコ
ンピュータ。
Claims (1)
- (1)トロコイド状の内周面を有するロータハウジング
とその両側に位置するサイドハウジングとで構成される
ケーシング内を多角形状のロータが遊星回転運動するロ
ータリピストンエンジンにおいて、 軽負荷域の圧縮行程時に吸入空気の一部を漏出させる遅
閉じ式ポンプ損失低減手段が設けられていて、該手段は
、極軽負荷域でも遅閉じポンプ損失制御が行なわれるよ
うに作動されると共に、極軽負荷域での該装置の作動時
に燃料をリッチにする燃料リッチ化手段が設けられてい
ることを特徴とするロータリピストンエンジンのポンプ
損失低減装置。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP61288344A JPS63140827A (ja) | 1986-12-03 | 1986-12-03 | ロ−タリピストンエンジンのポンプ損失低減装置 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP61288344A JPS63140827A (ja) | 1986-12-03 | 1986-12-03 | ロ−タリピストンエンジンのポンプ損失低減装置 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS63140827A true JPS63140827A (ja) | 1988-06-13 |
Family
ID=17728987
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP61288344A Pending JPS63140827A (ja) | 1986-12-03 | 1986-12-03 | ロ−タリピストンエンジンのポンプ損失低減装置 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS63140827A (ja) |
-
1986
- 1986-12-03 JP JP61288344A patent/JPS63140827A/ja active Pending
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