JPS63112439A - ガラスセラミック製品 - Google Patents
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- Re-Forming, After-Treatment, Cutting And Transporting Of Glass Products (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
(産業上の利用分野)
本発明は頑火輝石を含有する耐火性ガラスセラミックス
に関するものである。
に関するものである。
(従来の技術とその問題点)
主結晶相が比較的低い融点の鎖シリケート(米国特許第
4,386,182号のカナサイトおよび米国特許第4
.4fli7.039号のカリウムフッ素輝石)である
大きい強度と靭性を示すガラス・セラミック体を開発す
る際に、従来の研究で得られた成功に基づいて、主結晶
相として鎖シリケート頑火輝石(Mgo、510z)を
含有するガラスセラミック体を発明することができるか
どうか確定するための研究が提案された。頑火輝石は1
500℃以上の融点を有し、カナサイトやリヒター輝石
よりもかなり耐火性である。
4,386,182号のカナサイトおよび米国特許第4
.4fli7.039号のカリウムフッ素輝石)である
大きい強度と靭性を示すガラス・セラミック体を開発す
る際に、従来の研究で得られた成功に基づいて、主結晶
相として鎖シリケート頑火輝石(Mgo、510z)を
含有するガラスセラミック体を発明することができるか
どうか確定するための研究が提案された。頑火輝石は1
500℃以上の融点を有し、カナサイトやリヒター輝石
よりもかなり耐火性である。
頑火輝石は針状の微細構造の成長と関連した能力を有す
る鎖シリケートであるだけでなく、マルテンサイト型の
転移、すなわち1000℃以下に冷却するとプロト頑火
輝石−オルソ頑火輝石、および剪断応力を加えるとオル
ソ頑火輝石−斜頑火輝石を示す。
る鎖シリケートであるだけでなく、マルテンサイト型の
転移、すなわち1000℃以下に冷却するとプロト頑火
輝石−オルソ頑火輝石、および剪断応力を加えるとオル
ソ頑火輝石−斜頑火輝石を示す。
(「頑火輝石の同質具象に関する実験研究J An+、
Mineral、59345.1974)。これらの転
移は割れを妨げて靭性を増加できる双晶化と離溶のよう
な微細構造の積層を発達させることが知られている。さ
らに、単斜晶系の同質具象への応力に敏感な転換は、制
限圧の下での加圧試験で25℃の低い温度にて塑性流れ
をひき起こすことが示された。(「頑火輝石の実験的変
形および付随する斜頑火輝石への転移」、エフ・ジエー
・ターナ−、エイチ・ハード、およびディー・ティー・
グリッグズ、 Int。
Mineral、59345.1974)。これらの転
移は割れを妨げて靭性を増加できる双晶化と離溶のよう
な微細構造の積層を発達させることが知られている。さ
らに、単斜晶系の同質具象への応力に敏感な転換は、制
限圧の下での加圧試験で25℃の低い温度にて塑性流れ
をひき起こすことが示された。(「頑火輝石の実験的変
形および付随する斜頑火輝石への転移」、エフ・ジエー
・ターナ−、エイチ・ハード、およびディー・ティー・
グリッグズ、 Int。
Geol 、Cong、Rep、5ess、Norde
n、21版、 18刷、399頁。
n、21版、 18刷、399頁。
1960年)。
ガラスセラミックスは前駆物質のガラス体の結晶化を調
整することによって生成する。従って、普通ガラスセラ
ミックスは次の一般的な3工程によって調製される。(
1)慣例上、成核剤を含有するガラス形成バッチを溶融
する。(2)溶融物をその転移範囲以下に冷却し、同時
にそこから希望する形状のガラス体を成形する。(3)
ガラス型にそのまま結晶を成長させるため予定された熱
処理を行う。多くの場合、最終製品において一層均一な
結晶化を行うため、熱処理を二工程で行う。
整することによって生成する。従って、普通ガラスセラ
ミックスは次の一般的な3工程によって調製される。(
1)慣例上、成核剤を含有するガラス形成バッチを溶融
する。(2)溶融物をその転移範囲以下に冷却し、同時
にそこから希望する形状のガラス体を成形する。(3)
ガラス型にそのまま結晶を成長させるため予定された熱
処理を行う。多くの場合、最終製品において一層均一な
結晶化を行うため、熱処理を二工程で行う。
まず、ガラス型を、その中に核を発生させるために十分
な時間、転移範囲内または若干高い温度に加熱する。次
に、ガラスの軟化点付近まで、多くはこの温度を超える
まで温度を上昇させ、核に結晶を成長させる。(転移範
囲は液体溶融体がアモルファス固体になる温度として示
される。一般に、この温度はガラスのアニール点付近に
あると考えられている。) 通常、ガラスセラミックスは結晶性が高い、すなわち、
結晶は少なくとも50容量%であり、多くの場合、1.
00%を超える。結晶は先に発生した核の上にそのまま
成長するので、ガラスセラミックスは非多孔性で中空を
含まず、比較的結晶が不均一な大きさであり、残りのガ
ラス質の母材中に均一に分散している。ガラスセラミッ
クスは、その中の結晶性の割合が高いため、親となるガ
ラスの物質的化学的性質よりも結晶相に非常に類似した
性質を示す。最後に、残りのガラス質の母材の組成は、
結晶相の成分をそこから除去してしまうので、もとのガ
ラスの組成とは異なる。
な時間、転移範囲内または若干高い温度に加熱する。次
に、ガラスの軟化点付近まで、多くはこの温度を超える
まで温度を上昇させ、核に結晶を成長させる。(転移範
囲は液体溶融体がアモルファス固体になる温度として示
される。一般に、この温度はガラスのアニール点付近に
あると考えられている。) 通常、ガラスセラミックスは結晶性が高い、すなわち、
結晶は少なくとも50容量%であり、多くの場合、1.
00%を超える。結晶は先に発生した核の上にそのまま
成長するので、ガラスセラミックスは非多孔性で中空を
含まず、比較的結晶が不均一な大きさであり、残りのガ
ラス質の母材中に均一に分散している。ガラスセラミッ
クスは、その中の結晶性の割合が高いため、親となるガ
ラスの物質的化学的性質よりも結晶相に非常に類似した
性質を示す。最後に、残りのガラス質の母材の組成は、
結晶相の成分をそこから除去してしまうので、もとのガ
ラスの組成とは異なる。
ガラスセラミックス分野の基本特許として米国特許第2
.920,971号は、ガラスセラミックスの製造とガ
ラスセラミックス中に存在できる微細構造に包含される
機構に関して詳細に議論している。
.920,971号は、ガラスセラミックスの製造とガ
ラスセラミックス中に存在できる微細構造に包含される
機構に関して詳細に議論している。
さらにガラスセラミックスの製造と特性を理解するため
には、前記特許を参照することができる。
には、前記特許を参照することができる。
本発明の主な目的は頑火輝石が主結晶相を構成する非常
に高結晶性のガラス・セラミック製品を開発することで
ある。頑火輝石結晶は製品に高耐火性を与え、破壊伝播
を制御し、これによって製品の靭性を高める。
に高結晶性のガラス・セラミック製品を開発することで
ある。頑火輝石結晶は製品に高耐火性を与え、破壊伝播
を制御し、これによって製品の靭性を高める。
(問題点を解決するための手段)
本発明の目的は、極めて限られた範囲の成分から調製さ
れた前駆物質ガラス体の熱処理を制御することによって
達成できる。頑火輝石は、単独で存在する場合、安定な
ガラスを形成しない。従って、第2の組成物成分がガラ
スの安定化に必要であり、この成分が引続いて耐火相を
結晶化しなければならない。
れた前駆物質ガラス体の熱処理を制御することによって
達成できる。頑火輝石は、単独で存在する場合、安定な
ガラスを形成しない。従って、第2の組成物成分がガラ
スの安定化に必要であり、この成分が引続いて耐火相を
結晶化しなければならない。
本発明は次の5つの操作可能な耐火相を見出したことで
ある。(1)シリカを含むβ−リチア輝石固溶体(Li
20. A9.、z 03 、 n Sl 02 )
、(2)Ba−大隅石(Ba Mg z A9Js S
i s Ol。)、(3)型土長石(Ba O,A9J
203 、2SiOz)、(4)灰長石(Ca O,A
iz 03 。
ある。(1)シリカを含むβ−リチア輝石固溶体(Li
20. A9.、z 03 、 n Sl 02 )
、(2)Ba−大隅石(Ba Mg z A9Js S
i s Ol。)、(3)型土長石(Ba O,A9J
203 、2SiOz)、(4)灰長石(Ca O,A
iz 03 。
2S10z)、およびストロンチウム長石(SrO,A
λz 03 、 2Si Oz )。これらの相の成分
は、種々のバッチ材料からMg OとSiO2成分と共
に溶融した場合、安定なガラスの形成に用いられる。T
i o2および/またはZrO2含有物質が、これらの
ガラス形成バッチに含まれる場合、得られたガラス体を
熱処理して、頑火輝石が主結晶相を構成する微細粒子の
非常に高結晶性のガラスセラミック体を生成することが
できる。従って、通常セラミック体は90%以上、多く
の場合95%以上が結晶質である。要約すると、種々の
割合で3種の同質具象の斜頑火輝石、オルソ頑火輝石お
よびプロト頑火輝石が存在する頑火輝石の他に、正方品
系のZrO2および/またはルチル。
λz 03 、 2Si Oz )。これらの相の成分
は、種々のバッチ材料からMg OとSiO2成分と共
に溶融した場合、安定なガラスの形成に用いられる。T
i o2および/またはZrO2含有物質が、これらの
ガラス形成バッチに含まれる場合、得られたガラス体を
熱処理して、頑火輝石が主結晶相を構成する微細粒子の
非常に高結晶性のガラスセラミック体を生成することが
できる。従って、通常セラミック体は90%以上、多く
の場合95%以上が結晶質である。要約すると、種々の
割合で3種の同質具象の斜頑火輝石、オルソ頑火輝石お
よびプロト頑火輝石が存在する頑火輝石の他に、正方品
系のZrO2および/またはルチル。
ジルコン、β−リチア輝石固溶体、Ba−大隅石。
型土長石、クリストバライト、灰長石、およびストロン
チウム長石の結晶が、前駆物質のバッチの組成によって
存在できる。代表的な頑火輝石結晶は少なくとも50容
量%、多くの場合80容量%までの結晶生成物を含む。
チウム長石の結晶が、前駆物質のバッチの組成によって
存在できる。代表的な頑火輝石結晶は少なくとも50容
量%、多くの場合80容量%までの結晶生成物を含む。
この非常に高い結晶性は、1406kg/c+# (2
0,000pst )以上の破壊係数、少なくとも12
00℃の使用温度によって示されるような高い耐火性、
および3 M P am”’以上の高い破壊靭性によっ
て証明されるような高い機械的強度を最終製品に与える
。
0,000pst )以上の破壊係数、少なくとも12
00℃の使用温度によって示されるような高い耐火性、
および3 M P am”’以上の高い破壊靭性によっ
て証明されるような高い機械的強度を最終製品に与える
。
希望するガラスセラミックスを形成するために実施可能
な組成物は、酸化物を基準とした重量パーセントで表さ
れ、約20〜35%のMg0.2〜12%のA9Jz
03 、40〜70%のsio。および、0〜2%のL
120.0〜4%のCaO,0〜12%のSrO,およ
び0〜17%のBaOから成る群から選ばれる指示され
た割合の少なくとも1種の金属酸化物を主成分としてお
り、Li2Oが単独で存在する場合は少なくとも1.5
%が必要であり、Li2Oが存在しない場合は少なくと
も1%のCaOおよび/またはSrOおよび/またはB
aOが必要である。ガラスセラミック製品が実質的にバ
ルクの前駆物質ガラス体を熱処理して調製される場合、
核を形成するためにベースの組成物に0〜15%のZr
O2と0〜15%のTiO2から成る5〜15%のZr
02 +Tf 02を含む。しかし、ガラスセラミッ
ク体は、非常に細かく粉砕された前駆物質ガラスの粉末
と共に焼結して調製できる。
な組成物は、酸化物を基準とした重量パーセントで表さ
れ、約20〜35%のMg0.2〜12%のA9Jz
03 、40〜70%のsio。および、0〜2%のL
120.0〜4%のCaO,0〜12%のSrO,およ
び0〜17%のBaOから成る群から選ばれる指示され
た割合の少なくとも1種の金属酸化物を主成分としてお
り、Li2Oが単独で存在する場合は少なくとも1.5
%が必要であり、Li2Oが存在しない場合は少なくと
も1%のCaOおよび/またはSrOおよび/またはB
aOが必要である。ガラスセラミック製品が実質的にバ
ルクの前駆物質ガラス体を熱処理して調製される場合、
核を形成するためにベースの組成物に0〜15%のZr
O2と0〜15%のTiO2から成る5〜15%のZr
02 +Tf 02を含む。しかし、ガラスセラミッ
ク体は、非常に細かく粉砕された前駆物質ガラスの粉末
と共に焼結して調製できる。
すなわち、核形成剤は特に必要ない。核はガラス粉末に
よって示される無数の表面から形成される。
よって示される無数の表面から形成される。
このような焼結製品の例としては、耐火ファイバとウィ
スカの強化複合物および集積回路パッケージが含まれる
。希望する場合は、これらの製品の性質を改良するため
、約2重量%までのB2O3および/または約5重量%
までの微粉砕A見203を添加できる。しかし、ZrO
2および/またはTl ozが存在すると、比較的均一
な結晶寸法をもつ高度に結晶化した製品を与えるために
十分な核を形成する。
スカの強化複合物および集積回路パッケージが含まれる
。希望する場合は、これらの製品の性質を改良するため
、約2重量%までのB2O3および/または約5重量%
までの微粉砕A見203を添加できる。しかし、ZrO
2および/またはTl ozが存在すると、比較的均一
な結晶寸法をもつ高度に結晶化した製品を与えるために
十分な核を形成する。
Ti 02を上記組成物において核形成剤として使用で
きるが、ZrO2は次の理由から本発明のために大変好
ましい。(1)Tl ozのように容易に還元されず、
ファイバとウィスカの強化複合体の製造に使用されるS
ICとSi3N、のようなファイバを酸化しない。
きるが、ZrO2は次の理由から本発明のために大変好
ましい。(1)Tl ozのように容易に還元されず、
ファイバとウィスカの強化複合体の製造に使用されるS
ICとSi3N、のようなファイバを酸化しない。
(2)Ti 02とは違って、ZrO2は融剤として働
かないので最終製品の耐火性を減らすことがない。(3
)Ti O□と比べて、ZrO2の添加はMgO含有率
の高い組成物においてガラスの安定性を改良するために
適している。
かないので最終製品の耐火性を減らすことがない。(3
)Ti O□と比べて、ZrO2の添加はMgO含有率
の高い組成物においてガラスの安定性を改良するために
適している。
最適な物理的性質、特に最高の耐火性は指示された割合
で上に列挙した成分のみを主成分とするガラスセラミッ
クスによって得られるが、少量の相溶性金属酸化物を添
加すると、溶融剤または成形剤として、または最終製品
の物理的特性に特に影響を与えるため許容することがで
きる。しかし、このような添加剤の全量は約5重量%を
超えないことが最も好ましい。
で上に列挙した成分のみを主成分とするガラスセラミッ
クスによって得られるが、少量の相溶性金属酸化物を添
加すると、溶融剤または成形剤として、または最終製品
の物理的特性に特に影響を与えるため許容することがで
きる。しかし、このような添加剤の全量は約5重量%を
超えないことが最も好ましい。
Naz O、K2Oおよびフッ化物のような融剤は避け
ることが最も好ましい。Nanoとに20はA9Jz
03と組み合わせることができ、安定な非結晶性の残留
ガラスを形成する。これらが存在するとクリストバライ
ト結晶を生成することができない。一方、5IOzをガ
ラス質相に保持する。
ることが最も好ましい。Nanoとに20はA9Jz
03と組み合わせることができ、安定な非結晶性の残留
ガラスを形成する。これらが存在するとクリストバライ
ト結晶を生成することができない。一方、5IOzをガ
ラス質相に保持する。
このようなガラス質相は破壊伝搬を容易にすると共に、
製品の耐火性を減らす。すなわち、高温にさらされると
クリープを導く。
製品の耐火性を減らす。すなわち、高温にさらされると
クリープを導く。
上記ベースの4要素系内の好ましい組成範囲は約30〜
34%のMg0.1〜5%のBud、2〜6%のA9J
z 03 + および60〜66%のSiO2を主成分
とする。
34%のMg0.1〜5%のBud、2〜6%のA9J
z 03 + および60〜66%のSiO2を主成分
とする。
3要素系Mg 0−3t 02−Zr 02において極
めて小さい組成範囲で、非常に耐火性のガラスセラミッ
ク体、すなわち頑火輝石が主結晶相を構成する1500
℃で溶融に耐える製品を生成することが見出された。こ
の範囲は、単に酸化物を基準とした重量パーセントで表
わすと、30〜35%のMgO,53〜58%のSiO
2,および10〜14%のZrO2を主成分とする組成
を含む。この組成範囲の前駆物質ガラスは限界のガラス
安定性を示し、バルクのガラス体が結晶化熱処理中に割
れる場合が多い。しかし、細かく粉砕した粉末と共に焼
結することによってガラスセラミック体を形成しやすい
。約2%までのB2O3および/または5%までのAu
z 03を添加すると、最終製品の耐火性を劇的に減ら
すことなく、割れの現象を軽減する。
めて小さい組成範囲で、非常に耐火性のガラスセラミッ
ク体、すなわち頑火輝石が主結晶相を構成する1500
℃で溶融に耐える製品を生成することが見出された。こ
の範囲は、単に酸化物を基準とした重量パーセントで表
わすと、30〜35%のMgO,53〜58%のSiO
2,および10〜14%のZrO2を主成分とする組成
を含む。この組成範囲の前駆物質ガラスは限界のガラス
安定性を示し、バルクのガラス体が結晶化熱処理中に割
れる場合が多い。しかし、細かく粉砕した粉末と共に焼
結することによってガラスセラミック体を形成しやすい
。約2%までのB2O3および/または5%までのAu
z 03を添加すると、最終製品の耐火性を劇的に減ら
すことなく、割れの現象を軽減する。
従って、得られたガラスセラミックの使用温度は約14
00°Cを超える。
00°Cを超える。
前駆物質のガラス体の結晶化は、そのまま約1150°
〜1350℃の範囲内の温度で行われる。二段階の熱処
理を用いると、親のガラス製品は、まず約800°〜9
00℃の範囲内の温度で核を形成し、次に1150°〜
1350℃の範囲内の温度で核に結晶を成長させる。
〜1350℃の範囲内の温度で行われる。二段階の熱処
理を用いると、親のガラス製品は、まず約800°〜9
00℃の範囲内の温度で核を形成し、次に1150°〜
1350℃の範囲内の温度で核に結晶を成長させる。
本発明のガラス・セラミック製品に見られる強度と靭性
は著しく高い。特に、その微細構造が一般に低いアスペ
クト比の結晶をもつ同じ大きさの粒状物質から成るので
、強度と靭性が高い、大きい強度を示す部分は確かに、
頑火輝石の弾性率が高いことに関連がある。しかし、高
結晶性の性質や得られた格子になった微細構造は多分、
主な寄与因子を構成すると考えられる。
は著しく高い。特に、その微細構造が一般に低いアスペ
クト比の結晶をもつ同じ大きさの粒状物質から成るので
、強度と靭性が高い、大きい強度を示す部分は確かに、
頑火輝石の弾性率が高いことに関連がある。しかし、高
結晶性の性質や得られた格子になった微細構造は多分、
主な寄与因子を構成すると考えられる。
高い靭性は、偏向し、分枝し、割れを鈍らせる傾向があ
る双晶面と襞間面に関連したエネルギー吸収に大きく依
存すると仮定される。すなわち、電子顕微鏡は、冷却中
に生じる斜頑火輝石へのプロト頑火輝石のマルテンサイ
ト転移から得られる結晶の双晶化を示した。従って、靭
性を高くする機構は、2種類あると考えられる。(1)
双晶間の境界に沿ってできる割れ目を含めた双晶の存在
、および(2)襞間面と双晶面の交差による裂片化。
る双晶面と襞間面に関連したエネルギー吸収に大きく依
存すると仮定される。すなわち、電子顕微鏡は、冷却中
に生じる斜頑火輝石へのプロト頑火輝石のマルテンサイ
ト転移から得られる結晶の双晶化を示した。従って、靭
性を高くする機構は、2種類あると考えられる。(1)
双晶間の境界に沿ってできる割れ目を含めた双晶の存在
、および(2)襞間面と双晶面の交差による裂片化。
まとめると、ガラスセラミックスを含む本発明の頑火輝
石の例外的な強度と靭性は、次の3種類の因子に依存し
ていると考えられる。(a)組み合った高い結晶性、(
b)プロト順欠、輝石から斜頑火輝石へのマルテンサイ
ト転移による結晶の双晶化、および(c)割れに影響す
る襞間。
石の例外的な強度と靭性は、次の3種類の因子に依存し
ていると考えられる。(a)組み合った高い結晶性、(
b)プロト順欠、輝石から斜頑火輝石へのマルテンサイ
ト転移による結晶の双晶化、および(c)割れに影響す
る襞間。
従来技術との比較
米国特許第3,205,079号は、重責で、約5〜2
8%のMg 0.15〜35%のA免Z 03140〜
65%の5iOz、および5〜25%のZr 02を主
成分とするガラスセラミック製品の製造を開示している
。
8%のMg 0.15〜35%のA免Z 03140〜
65%の5iOz、および5〜25%のZr 02を主
成分とするガラスセラミック製品の製造を開示している
。
若干の実施例はMg O,Sl 02結晶の存在を報告
しているが、β−リチア輝石固溶体、Ba−大隅石、ま
たは重土長石および/またはストロンチウム長石結晶の
付随する存在については何も言及していない。どの実施
例も、Li 20. Ca O。
しているが、β−リチア輝石固溶体、Ba−大隅石、ま
たは重土長石および/またはストロンチウム長石結晶の
付随する存在については何も言及していない。どの実施
例も、Li 20. Ca O。
Ba O,またはSrOを含んでいない。また、A9J
z 03の水準は、本発明の組成において許容できるも
のよりも高い。
z 03の水準は、本発明の組成において許容できるも
のよりも高い。
米国特許第3.490.888号は、コープイライトが
重量パーセントで、9〜20%のMg 0.15〜32
%のAlz 03 、0.2〜1.5%のAsz03.
45〜62%のSiO2,および7〜12%のTiO2
を主成分とする主結晶相を含むガラスセラミック製品を
記載している。ASZO3が含まれると生成物の誘電率
の増加に役立つ。X線回折分析は多数の実施例で行われ
ているが、頑火輝石またはMgO。
重量パーセントで、9〜20%のMg 0.15〜32
%のAlz 03 、0.2〜1.5%のAsz03.
45〜62%のSiO2,および7〜12%のTiO2
を主成分とする主結晶相を含むガラスセラミック製品を
記載している。ASZO3が含まれると生成物の誘電率
の増加に役立つ。X線回折分析は多数の実施例で行われ
ているが、頑火輝石またはMgO。
SiO2は、どこにも記述されていない。AizO3の
濃度は、本発明の組成物において許容できるものよりも
大きい。β−リチア輝石固溶体、灰長石2重土長石、B
a−大隅石、またはストロンチウム長石結晶の付随する
存在については言及されていない。ZrO2はどこにも
述べられていない。
濃度は、本発明の組成物において許容できるものよりも
大きい。β−リチア輝石固溶体、灰長石2重土長石、B
a−大隅石、またはストロンチウム長石結晶の付随する
存在については言及されていない。ZrO2はどこにも
述べられていない。
米国特許第3.585.054号は、Mg0−A免20
3−8i 02−Tl 02の範囲内の組成を有し、コ
ープイライト頑火輝石、スピネル、充填β−石英、およ
びα−石英の群から選ばれた結晶を含有するガラスセラ
ミック製品を化学的に強化することが記載されている。
3−8i 02−Tl 02の範囲内の組成を有し、コ
ープイライト頑火輝石、スピネル、充填β−石英、およ
びα−石英の群から選ばれた結晶を含有するガラスセラ
ミック製品を化学的に強化することが記載されている。
これらの成分範囲は明記されてなく、実施例では重量部
で、12.8〜21,9のMg 0. 18.8〜27
.3のA9J203,48.3〜56.2の5tO2,
および9.1〜10.0のTi 02の範囲である。L
120.Cab、BaOおよびSrOは組成のどの構成
部分にも記載されていない。従って、β−リチア輝石固
溶体、Ba−大隅石1重土長石、またはストロンチウム
長石結晶の存在はどこにも引用されていない。
で、12.8〜21,9のMg 0. 18.8〜27
.3のA9J203,48.3〜56.2の5tO2,
および9.1〜10.0のTi 02の範囲である。L
120.Cab、BaOおよびSrOは組成のどの構成
部分にも記載されていない。従って、β−リチア輝石固
溶体、Ba−大隅石1重土長石、またはストロンチウム
長石結晶の存在はどこにも引用されていない。
米国特許第3.819.187号は、事実上L1□Oを
含有せず、重量パーセントで、4〜9.6%のCaO,
5〜15%ノMg o、 13〜21%のA9Jz03
および44〜66%の8102を主成分とするガラスセ
ラミック製品を記載している。核形成のために3〜15
%のTi 02または0.5〜5%のCrHO3を任意
に含ませる。10%までのNazOおよび/またはに2
0が有効に存在する。クリストバライト、透輝石(Ca
O,Mg 0. 2Si 02 ) 、灰長石(Ca
O,Aiz 03.2Si Oz )+ゲーレナイト
(2Ca o、Aiz 03.3S102 ) 。
含有せず、重量パーセントで、4〜9.6%のCaO,
5〜15%ノMg o、 13〜21%のA9Jz03
および44〜66%の8102を主成分とするガラスセ
ラミック製品を記載している。核形成のために3〜15
%のTi 02または0.5〜5%のCrHO3を任意
に含ませる。10%までのNazOおよび/またはに2
0が有効に存在する。クリストバライト、透輝石(Ca
O,Mg 0. 2Si 02 ) 、灰長石(Ca
O,Aiz 03.2Si Oz )+ゲーレナイト
(2Ca o、Aiz 03.3S102 ) 。
および頑火輝石を含んだ製品に見られる結晶相が報告さ
れている。しかし、BaOおよびSrOはどこにも記述
されてなく、Ll、20がはっきりと除外されている。
れている。しかし、BaOおよびSrOはどこにも記述
されてなく、Ll、20がはっきりと除外されている。
従って、β−リチア輝石固溶体。
重土長石、Ba−大隅石、およびストロンチウム長石結
晶の付随する存在については引用されていない。ZrO
2は開示されていない。
晶の付随する存在については引用されていない。ZrO
2は開示されていない。
米国特許第3.873,329号は、主結晶相として、
重量で、10〜16%(7)Mg O,20〜28%ノ
A Q、403.0.5〜3.5%の8203,44〜
58%の510Z、3〜9%の”rio2.および3〜
7%のZrO2を主成分とするα−石英およびサファー
リン(4Mg 0.5A免203,SiO2)を含有す
るガラスセラミック製品に関する。Li2Oを含有する
アルカリ金属酸化物は避けることが望ましく、Ba O
,Ca O,およびSrOはどこにも記述されていない
。
重量で、10〜16%(7)Mg O,20〜28%ノ
A Q、403.0.5〜3.5%の8203,44〜
58%の510Z、3〜9%の”rio2.および3〜
7%のZrO2を主成分とするα−石英およびサファー
リン(4Mg 0.5A免203,SiO2)を含有す
るガラスセラミック製品に関する。Li2Oを含有する
アルカリ金属酸化物は避けることが望ましく、Ba O
,Ca O,およびSrOはどこにも記述されていない
。
米国特許第3,901.718号は、主結晶相として頑
火輝石と透輝石を含有するガラスセラミック製品を引用
しており、重量パーセントで5〜35%のA免2o3,
35〜75%のSt Oz 、 0.5〜3%のC’2
03+ および0.5〜10%のFe2O3を主成分と
して、Cr2O3とFezO3は核形成剤であり、さら
に0〜30%のMgOと0〜30%のCaOを含む。L
l z O,Ba O,およびSrOはどこにも記述さ
れてなく、従って、β−リチア輝石固溶体、Ba−大隅
石2重土長石、および/またはストロンチウム長石の付
随する結晶化は示されていない。TiO2またはZr
02は引用されておらず、実施例は全部実質的な分量の
CaOを含む。
火輝石と透輝石を含有するガラスセラミック製品を引用
しており、重量パーセントで5〜35%のA免2o3,
35〜75%のSt Oz 、 0.5〜3%のC’2
03+ および0.5〜10%のFe2O3を主成分と
して、Cr2O3とFezO3は核形成剤であり、さら
に0〜30%のMgOと0〜30%のCaOを含む。L
l z O,Ba O,およびSrOはどこにも記述さ
れてなく、従って、β−リチア輝石固溶体、Ba−大隅
石2重土長石、および/またはストロンチウム長石の付
随する結晶化は示されていない。TiO2またはZr
02は引用されておらず、実施例は全部実質的な分量の
CaOを含む。
(実 施 例)
第1表は実施例1〜10および実施例IA〜IOAを示
している。ベースの4要素系内にある組成物は、実施例
1〜10では、酸化物を基準とした重量部で表され、核
形成剤(Zr 02またはTIO□)はベース組成を超
えて示されている。実施例IA〜IOAでは、酸化物を
基準とした重量部で表され、核形成剤はベース組成内に
含まれている。成分の合計は100または100付近で
あるから、実際的には、実施例IA〜IOAの各成分に
対し記された表の値は、重量パーセントに等しいとみな
すことができる。
している。ベースの4要素系内にある組成物は、実施例
1〜10では、酸化物を基準とした重量部で表され、核
形成剤(Zr 02またはTIO□)はベース組成を超
えて示されている。実施例IA〜IOAでは、酸化物を
基準とした重量部で表され、核形成剤はベース組成内に
含まれている。成分の合計は100または100付近で
あるから、実際的には、実施例IA〜IOAの各成分に
対し記された表の値は、重量パーセントに等しいとみな
すことができる。
第1表の実施例11と12は極めて耐火性のガラスセラ
ミック体を生成するMg 0−3t 02−ZrO23
要素系内の組成物を示す。これらの組成物は酸化物を基
準とした重量パーセントで示されている。
ミック体を生成するMg 0−3t 02−ZrO23
要素系内の組成物を示す。これらの組成物は酸化物を基
準とした重量パーセントで示されている。
使用した実際のバッチ成分は、酸化物または適当な割合
で希望する酸化物に転移する他の化合物のいずれかの物
質である。例えば、BaCO3はBaO源を与える。
で希望する酸化物に転移する他の化合物のいずれかの物
質である。例えば、BaCO3はBaO源を与える。
バッチ成分を混合し、均一な溶融物を確保するため一緒
にボールミルで粉砕し、次に白金るつぼに充填した。る
つぼを約1650℃で操作する炉に導き、約16時間バ
ッチを溶融した。その後、溶融物を鋼重に注入し、寸法
が約20.32 am X 9.16cm X 20゜
32cm(8インチ×4インチ×8インチ)のスラブを
生成し、直ちにスラブを約750℃で操作するアニーラ
−に移した。清澄剤はこれらの実験室溶融物に使用しな
かったが、大規模の工業的溶融施設では、As 203
および/または5b203のような清澄剤を通常の分量
で含ませることが必要である。
にボールミルで粉砕し、次に白金るつぼに充填した。る
つぼを約1650℃で操作する炉に導き、約16時間バ
ッチを溶融した。その後、溶融物を鋼重に注入し、寸法
が約20.32 am X 9.16cm X 20゜
32cm(8インチ×4インチ×8インチ)のスラブを
生成し、直ちにスラブを約750℃で操作するアニーラ
−に移した。清澄剤はこれらの実験室溶融物に使用しな
かったが、大規模の工業的溶融施設では、As 203
および/または5b203のような清澄剤を通常の分量
で含ませることが必要である。
第1表
A免2037.0 B、1 5.0 4.4 9.1
8.1Mg0 25.021.730.128.82
6.823.9Li20 1.5 1.3 1.0 0
.9−−BaO−−−−13,B 12.l ZrO215,013,0!3.011.5 − −T
iO□ −−−−12,010,7 A9J2039.1 7.910.9 9.5 9.4
8.4Mg0 2B、823.324.121028
.125.0BaO13,611,818,314,2
−−5rO−−−−9,138,5 ZrO2 15.013.015.013.012.5
11.IA免2034.0 3.5 3.0 2.6
5.5 4.9Mg0 30.02B、832.027
.829.125.6Li20 1.0 0.9 −
− − −BaO−−2,01,7−− CaO−−−−3,02,8 Zr 02 13.0 11.5
13.ロ 11.3 13.5 11.9
ALz036.1 5.4 − − Mg O28,025,033,033,0Lj20
1.0 0.9 − − Zr 02 12.010.711.013.0ガラス
品質用にアニールしたスラブを試験した後、試験片を各
々から切断し、電気炉に入れ、次に第2表に示した熱処
理スケジュールに従った。
8.1Mg0 25.021.730.128.82
6.823.9Li20 1.5 1.3 1.0 0
.9−−BaO−−−−13,B 12.l ZrO215,013,0!3.011.5 − −T
iO□ −−−−12,010,7 A9J2039.1 7.910.9 9.5 9.4
8.4Mg0 2B、823.324.121028
.125.0BaO13,611,818,314,2
−−5rO−−−−9,138,5 ZrO2 15.013.015.013.012.5
11.IA免2034.0 3.5 3.0 2.6
5.5 4.9Mg0 30.02B、832.027
.829.125.6Li20 1.0 0.9 −
− − −BaO−−2,01,7−− CaO−−−−3,02,8 Zr 02 13.0 11.5
13.ロ 11.3 13.5 11.9
ALz036.1 5.4 − − Mg O28,025,033,033,0Lj20
1.0 0.9 − − Zr 02 12.010.711.013.0ガラス
品質用にアニールしたスラブを試験した後、試験片を各
々から切断し、電気炉に入れ、次に第2表に示した熱処
理スケジュールに従った。
各場合において、試料温度を約り℃/分にて表に示した
滞留温度まで上昇させた。しかし、他の加熱速度を使用
でき、一般に、その速度は試料の熱変形と悪化を生じさ
せる程は早くない。熱処理スケジュールの完了時に、炉
への電流を切り、結晶化した試料を炉内で室温まで冷却
する。このような作業は「炉速度冷却」と称され、その
速度は平均約3″〜5℃/分と予測される。また、この
ような作業は単に便宜上の問題であり、本発明の本質的
な面を構成するものではない。さらに第2表は熱処理試
料の視覚描写を示しており、その中に存在する結晶相は
X線回折分析によって同定した。
滞留温度まで上昇させた。しかし、他の加熱速度を使用
でき、一般に、その速度は試料の熱変形と悪化を生じさ
せる程は早くない。熱処理スケジュールの完了時に、炉
への電流を切り、結晶化した試料を炉内で室温まで冷却
する。このような作業は「炉速度冷却」と称され、その
速度は平均約3″〜5℃/分と予測される。また、この
ような作業は単に便宜上の問題であり、本発明の本質的
な面を構成するものではない。さらに第2表は熱処理試
料の視覚描写を示しており、その中に存在する結晶相は
X線回折分析によって同定した。
第3表は、物理的性質を、25°〜300℃(×10−
7/”C)ノ範囲で線熱膨張係数、kg/cTj(Kp
si )によって研磨破壊係数(MOR)、Mpam
”2によって破壊靭性(K+、) 、 106kg/c
J (106psi )によって弾性率、および耐熱性
(最大使用温度)として示し、これらの値は通常の測定
技術を用い 7て決定した。
7/”C)ノ範囲で線熱膨張係数、kg/cTj(Kp
si )によって研磨破壊係数(MOR)、Mpam
”2によって破壊靭性(K+、) 、 106kg/c
J (106psi )によって弾性率、および耐熱性
(最大使用温度)として示し、これらの値は通常の測定
技術を用い 7て決定した。
正方品系ZrOz
正方品系ZrOz
4800℃−2時間 白色不透明、 頑火輝石、主に
プロト。
プロト。
正方晶系Zr 02
5800℃−2時間 白色不透明、 頑火輝石、主に
プロト。
プロト。
6800℃−2時間 白色不透明、 頑火輝石1主に
プロト。
プロト。
1200℃−4時間 チャート状破面、若干が斜頑火輝
石、ストロンチウム長石。
石、ストロンチウム長石。
正方晶系Zr 02
800℃−2時間 白色不透明、 頑火輝石、主にプ
ロト。
ロト。
1300℃−4時間 チャート状破口、若干が斜頑火輝
石、β−リチア輝石。
石、β−リチア輝石。
微粉砕 正方晶系ZrO2
800℃−2時間 白色不透明、 オルソ頑火輝石。
1300℃−4時間 サテン状破面、 正方品系ZrO
2’極微粉砕 800℃−2時間 白色不透明、 頑火輝石、主にプ
ロト。
2’極微粉砕 800℃−2時間 白色不透明、 頑火輝石、主にプ
ロト。
1300℃−4時間 チャート状破面、若干が斜頑火輝
石、クリストバライト。
石、クリストバライト。
微粉砕 正方晶系Zr○2’Ba−大隅石80
0℃−2時間 白色不透明、 頑火輝石、主にプロト
。
0℃−2時間 白色不透明、 頑火輝石、主にプロト
。
1200℃−4時間 チャート状破面、若干が斜頑火輝
石、灰長石。
石、灰長石。
微粉砕 正方晶系ZrO□
800℃−2時間 白色不透明、 頑火輝石、主にプ
ロト。
ロト。
1200℃−4時間 チャート状破面、若干が斜頑火輝
石、β−リチア輝石。
石、β−リチア輝石。
微粉砕 正方晶系ZrO2
800℃−2時間 白色不透明、 頑火輝石、主にプ
ロト。
ロト。
■400℃−4時間 チャート状破面、若干が斜順欠膵
石、クリストバライト。
石、クリストバライト。
若干亀裂 ジルコン、正方晶系ZrO2800℃
−2時間 白色不透明、 頑火輝石、主にプロト。
−2時間 白色不透明、 頑火輝石、主にプロト。
1400℃−4時間 チャート状破面、若干が斜頑火輝
石、クリストバライト。
石、クリストバライト。
若干亀裂 ジルコン、正方晶系ZrO□第3表
実施例 線熱膨張係数 MORK、。 弾性率 耐
熱性1 1575 −
1200℃(22,4) 9 70 19B8
3.4 1457 1250℃(2
8,0) (19J) 3−−−−1200℃ (27,2) −−1200℃ 5 12
00℃6 121B (17,3) −−1200℃ (27,8) 3.2 − 1250℃8
a 88 2018 1.3
92(28,7) −(19,8) 1350
℃9 − −−−1250℃10
− − −− 1250℃’ l
−L500℃12
− −−−1500℃本発明のガラス・
セラミックスの微細構造の電子顕微鏡試験は、破面を撓
ませることが推fll11される転移双晶形成または離
溶板晶の広範囲な入射を示した。同質具象プロト頑火輝
石の割合は大きいが、X線回折試験で観察し、測定した
熱膨張係数から推論されるように、ベースのガラス組成
および/または熱処理パラメーターを変えることによっ
て、他の2種の同質具象のために、プロト頑火輝石の割
合を減らして靭性を大きくすることができる。
熱性1 1575 −
1200℃(22,4) 9 70 19B8
3.4 1457 1250℃(2
8,0) (19J) 3−−−−1200℃ (27,2) −−1200℃ 5 12
00℃6 121B (17,3) −−1200℃ (27,8) 3.2 − 1250℃8
a 88 2018 1.3
92(28,7) −(19,8) 1350
℃9 − −−−1250℃10
− − −− 1250℃’ l
−L500℃12
− −−−1500℃本発明のガラス・
セラミックスの微細構造の電子顕微鏡試験は、破面を撓
ませることが推fll11される転移双晶形成または離
溶板晶の広範囲な入射を示した。同質具象プロト頑火輝
石の割合は大きいが、X線回折試験で観察し、測定した
熱膨張係数から推論されるように、ベースのガラス組成
および/または熱処理パラメーターを変えることによっ
て、他の2種の同質具象のために、プロト頑火輝石の割
合を減らして靭性を大きくすることができる。
Claims (5)
- (1)高い破壊係数、少なくとも1200℃の使用温度
、大きい破壊靭性、および少なくとも90容量%の結晶
含量を示すガラスセラミック製品において、この製品が
主結晶相として頑火輝石を含有し、β−リチア輝石固溶
体、Ba−大隅石、重土長石、灰長石、クリストバライ
ト、およびストロンチウム長石から選ばれた少なくとも
1種類の第2の結晶相を含有し、酸化物を基準とした重
量パーセントで、20〜35%のMgO、2〜12%の
Al_2O_3、40〜70%のSiO_2および、0
〜2%のLi_2O、0〜4%のCaO、0〜12%の
SrO、および0〜17%のBaOから成る群から選ば
れる指示された割合の少なくとも1種の金属酸化物を主
成分とする組成を有し、Li_2Oが単独で存在する場
合は少なくとも0.5%が必要であり、Li_2Oが存
在しない場合は少なくとも1%のCaOおよび/または
SrOおよび/またはBaOか必要であり、前記組成が
本質的にNa_2O、K_2Oおよびフッ化物を含まな
いことを特徴とするガラスセラミック製品。 - (2)さらに5〜15%のTiO_2+ZrO_2を含
有し、0〜15%のTiO_2および0〜15%のZr
O_2を含有し、前記第2の結晶相がさらに正方晶系Z
rO_2、ルチル、ジルコン、およびこれらの混合物か
ら成る群から選ばれる結晶を含む特許請求の範囲第1項
記載のガラスセラミック製品。 - (3)30〜34%のMgO、2〜6%のAl_2O_
3、60〜66%のSiO_2、および1〜5%のBa
Oを主成分とする特許請求の範囲第1項記載のガラスセ
ラミック製品。 - (4)1500℃の使用温度を示し、主結晶相として頑
火輝石を含有し、酸化物を基準とした重量パーセントで
30〜35%のMgO、53〜58%のSiO_2、お
よび10〜14%のZrO_2を主成分とする組成を有
するガラスセラミック製品。 - (5)1400℃以上の使用温度を示し、主結晶相とし
て頑火輝石を含有し、酸化物を基準とした重量パーセン
トで30〜35%のMgO、53〜58%のSiO_2
、10〜14%のZrO_2、および2%までのB_2
O_3および/または5%のAl_2O_3を主成分と
する組成を有するガラスセラミック製品。
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US922948 | 1986-10-24 | ||
US06/922,948 US4687749A (en) | 1986-10-24 | 1986-10-24 | Refractory glass-ceramics containing enstatite |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS63112439A true JPS63112439A (ja) | 1988-05-17 |
JP2648673B2 JP2648673B2 (ja) | 1997-09-03 |
Family
ID=25447855
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP62257059A Expired - Lifetime JP2648673B2 (ja) | 1986-10-24 | 1987-10-12 | ガラスセラミック製品 |
Country Status (4)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4687749A (ja) |
EP (1) | EP0265045B1 (ja) |
JP (1) | JP2648673B2 (ja) |
DE (1) | DE3769271D1 (ja) |
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