JPS63106340A - 内燃機関の始動時燃料噴射量制御方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 １哩匁亘灼 ［産業上の利用分野］ 本発明は、クランキング時の燃料噴射量を改善する内燃
機関の始動時燃料噴射量制御方法に関する。

［従来の技術］ 従来より、内燃機関の電子制御式燃料噴射装置では、内
燃機関の始動性を向上させるために、クランキング時に
機関回転数、吸入空気量には関係なく冷却水温などによ
り燃料噴射量を決定している。

この種の内燃機関の始動時燃料噴射量制御方法の一つと
して、例えば特開昭６０−３４５１号公報に示す如く、
始動開始後、燃料噴射量を時間経過とともに、徐々に減
少するようにした構成のものが提案されており、所定時
間クランキングを継続しても内燃機関が完爆しない場合
に点火プラグの燃料かぶりを防止し、内燃機関の始動性
を保持している。

［発明が解決しようとする問題点］ しかしながら、上記従来の技術にあっては、クランキン
グ中にバッテリ電圧が低下すると、（Ｉ＞　　燃料噴射
弁の動きが悪くなり、所定回の燃料が噴射できない。

（ＩＩ＞　　フューエルポンプの動きが悪くなり、所定
の燃料圧力と燃料供給ｍが出せない。

ようになり、空燃比がリーン状態となる。このため、ク
ランキングを所定時間継続しても内燃機関が完爆しない
ことがある。特に、上記の如く空燃比がリーン化してい
る場合に従来の技術に示す如く燃料噴９Ａｔを時間経過
とともに減少すると、より一層空燃比のリーン化を促進
することとなり、更に始動性を悪化させるという問題点
があった。

本発明は、上記問題点に鑑みてなされたもので、クラン
キング期間の燃料噴射量を適切に制御して、内燃機関を
完全に始動することのできる内燃機関の始動時燃料噴射
量制御方法を提供することを目的としている。

ユ匪り選遮 ［問題点を解決するための手段］ かかる目的を達成すべく本発明の問題点を解決するため
の手段として次の構成をとった。即ち、本発明は、第１
図のフローチャートに示す如く、内燃機関の始動時に、
予め定められた始動時用の燃料噴射量を供給する内燃機
関の始動時燃料噴射量制御方法において、 上記内燃機関の始動開始後もしくは始動開始後所定時間
経過した俊に、上記内燃機関に供給する始動時用の燃料
噴射量を漸次増量補正する（ステップＳｌ）とともに、 上記増量補正開始後所定時間経過した後に（ステップＳ
２）、上記増量補正した始動時用の燃料噴射量を漸次減
量補正する（ステップＳ３）ことを特徴とする内燃機関
の始動時燃料噴射量制御方法を要旨としている。

ここで、内燃機関の始動時とは、内燃機関のクランク軸
をスタータ等で回転させるクランキング時であり、また
、予め定められた始動時用の燃料噴射量とは、クランキ
ング時に冷却水温などにより決定される燃料噴射量であ
る。

［作用］ 以上の如く構成した本発明の内燃機関の始動時燃料噴１
１Ｊｆｆｉ制御方法では、内燃機関の始動開始後もしく
は始動開始後所定時間経過した後に、内燃機関に供給す
る始動時用の燃料噴射量を漸次増量補正することにより
、内燃機関の始動開始以後のバッテリ低下に起因した空
燃比のリーン化を是正する。

更に、増」開始後所定時間経過した後は、点火プラグの
燃料かぶりの危険性が高まってくるから、増量補正した
始動時用の燃料噴射量を漸次減量補正することにより、
点火プラグの燃料かぶりを防止している。

［実施例］ 以下、本発明の好適な実施例を図面と共に説明する。

第２図は、本発明の第１実施例の始動時燃料噴射量制御
方法が採用される内燃機関及びその周辺装置を表わす概
略構成図である。

図示する如く、内燃機関１は大気より空気を吸入すると
共に燃料噴射弁８から噴射される燃料と空気とを混合し
て吸気ポート９に導く吸気系１０と、点火プラグ１２に
形成される電気火花によって点火された混合気の燃焼の
エネルギをピストン１４を介して回転運動として取り出
す燃焼室１５と、燃焼後のガスを排気ポート１７を介し
て排出する排気系１８とを協えて構成されている。

吸気系１０には、上流から、吸入空気ｆｆ１Ｑを検出す
るエアフロメータ２１．吸入空気ｍを制御するスロット
ルバルブ２３．吸入空気の脈流を平滑化するサージタン
ク２５が設けられている。吸入空気量Ｑは、図示しない
アクセルペダルに連動したスロットルバルブ２３の開度
によって制御され、エアフロメータ２１の内蔵するムー
ビングベーン２７の変位で検出される。更に吸気系１０
には、スロットルバルブ２３が仝閉の時にオン状態とな
るアイドルスイッヂを内蔵しスロットルバルブ２３の開
度をｕ（ケ検出するスロットルセンサ３０と、吸入空気
の温度を検出する吸気温センサ３１とが設けられている
。

上記吸気系１０を介して吸入される空気と燃料噴射弁８
より噴射された燃料との混合気は、燃焼室１５に吸入さ
れ、ピストン１４により圧縮された後着火・されるが、
混合気への着火は点火プラグ１２に形成される電気火花
によって行なわれる。

内燃機関１の各気筒に設けられた点火プラグ１２は、高
耐圧コード（図示せず）により、クランク軸（図示せず
）の回転に同期して、イグナイタ３３に発生した高電圧
を配電するディストリビュータ３５に接続されている。

尚、ディストリビュータ３５内には、クランク軸２の１
回転に１パルスを発生する気筒判別センサ３６と、クラ
ンク軸２の３０度毎に１パルスを発生する回転数センサ
３７とが設けられている。

火花点火によって着火され爆発的に燃焼しピストン１４
を押し下げた混合気はその後排ガスとして排出されるが
、この排気系１８には、排ガスの組成に基づいて混合気
の空燃比を検出する酸素濃度センサ（以下、０２センＶ
と呼ぶ）３８等が設けられている。

尚、内燃機関１のシリンダブロック３９は循環する冷却
水によって冷却されており、この冷却水の温度ＴＨＷは
冷却水温センサ４１により検出される。

更に、内燃機関１を始動するスタータ４３と、該スター
タ４３の作動状態を検出するスタータスイッチ４５と、
バッテリ４６と、が設けられている。

内燃機関１の運転状態を検出する上述した各センサの出
力信号は、内燃機関１の燃料噴射量や点火時期を制御し
てその出力トルクを制御する電子制御装置４７に入力さ
れ、内燃機関１の運転状態に応じて、燃料噴射弁８、イ
グナイタ３３等の制御が行なわれる。

次に電子制御装置４７の構成を第３図のブロック図にて
説明する。

第３図に示す如く、電子制御装置４７は、データを制御
プログラムに従って入力及び演算すると共に、各種装置
を作動制御等するための処理を行なうセントラルプロセ
シングユニット（以下単にＣＰＵと呼ぶ）６０、制御プ
ログラム及び初期データが格納されるリードオンリメモ
リ（以下単にＲＯＭと呼ぶ）６１、電子制御回路４７に
入力されるデータや演算制御に必要なデータが一時的に
読み書きされるランダムアクセスメモリ（以下単にＲＡ
Ｍと呼ぶ）６２、及び内燃機関１が停止されても以後の
内燃機関作動に必要なデータを保持するよう、バッテリ
４６によってバックアップされた不揮発性メモリとして
のバックアップランダムアクセスメモリ（以下単にバッ
クアップＲＡＭと呼ぶ）６３を主として構成されている
。更に、バッフ７６４，６５，６６．６７、マルチプレ
クサ６８．及びＡ／Ｄ変換器６９を介して、内燃機関１
に備えられたエア７０メータ２１．冷却水温センサ４１
．吸気温センサ３１．及びバッテリ４６からの出力信号
をＣＰ　Ｕ　６０に送ると共に、ＣＰＵ６０からのマル
チプレクサ６８、Ａ／Ｄ変換器６９のコントロール信号
を出力する入出カポ−ドア１と、バッファ７２．コンパ
レータ７３を介して、あるいは波形を整形する整形回路
７４を介して、あるいは直接、酸素濃度センサ３８、気
筒判別センサ３６、回転数センサ３７、スタータスイッ
チ４５、及びスロットルセンサ３０からの出力信号をＣ
ＰＵ６０に送る入出カポ−ドア５とを備えて構成されて
いる。また燃料噴射弁８及びイグナイタ３３を駆動する
駆動回路７７．７８にＣＰＪＪ６０からの信号を出力す
る出力ポードア９゜８０をも漸えている。なお上述して
きた電子制御装置４７の各構成要素は信号やデータの通
路となるパスライン８１で互いに接続されている。

次に電子制御装＠４７にて実行される始動時燃料噴射量
制御に関する処理について説明する。

第４図は電子制御装置４７にて実行される始動時燃料噴
射時間決定ルーチンを示すフローチＶ−トである。この
ルーチンはクランク軸の１回転につき１回、所定のクラ
ンク角で実行される。第４図にて処理が開始されると、
まずクランキング期間であるか否かをスタータスイッチ
４５の出力信号から判断する（ステップ１００）。ここ
でスタータスイッチ４５がオン状態、即ちクランキング
即問であると判断された場合、冷却水温センサ４１から
冷却水温ＴＨＷを読み込み（ステップ１１０）、該冷却
水温ＴＨＷによって定まる始動的燃料噴射時間τｓｔａ
を第６図のマツプ■に基づいて算出する（ステップ１２
０）。続いて、その算出した始動時燃料噴射時間τｓｔ
ａを補正する時間補正係数αと回転数補正計数βとを算
出する（ステップ１３０）。時間補正計数αは始動時か
らの経過時間にて大きざの変わるもので、後述する時間
補正係数計算ルーチンにて苫１輝される。また回転数補
正係数βは、内燃機関１の機関回転数ＮＥに応じて大き
ざの変わるもので、本実施例では回転数センサ３７から
回転数ＮＥを読み込み、その読み込んだ回転数ＮＥを第
７図のマツプ■に照らし合わせて算出される。続いて、
上記計鋒された時間補正係数αと回転数補正係数βとを
用いて実際に実行する実始動時燃料噴射時間ＴＡＬＩを
下記の式を用いて算出する（ステップ１４０）。

ＴＡＵ＝ｒＳｔａ　　Ｘ　　ＣＸ　　Ｘ　　βその後、
処理は他の燃料噴射実行ルーチンに移行する。

一方、ステップ１００でスタータスイッチ４５がオフ状
態と判断された場合には、吸入空気ＩＱ、機関回転数Ｎ
Ｅ、冷却水温ＴＨＷ等により定まる実始動時燃料噴射時
間を算出する（ステップ１５０）。なおこの実始動後燃
料噴射時間算出処理は周知であるため説明は省略する。

その後、処理は他の燃料噴射実行ルーチンに移行する。

このようにして算出された実燃料噴射時間は、他の燃料
噴射実行ルーチンで適宜読み出され、該実燃料噴射時間
に応じた時間だけの燃料量を内燃機関１へ燃料噴射弁８
から噴射することによって、内燃機関１が作動されるこ
ととなる。

次に時間補正係数αを算出する時間補正計数計粋ルーチ
ンを第５図のフローチャートに基づいて説明する。

本ルーチンは、４　ｍ５ｅｃ毎に実行されるもので、処
理が開始されると、ウランキング期間であるか否かをス
タータスイッチ４５の出力信号から判断する（ステップ
２００）。ここでスタータスイッチ４５がオン状態であ
ると判断された場合、計時カウンタＣを値１だけインク
リメントしくステップ２１０）、そのインクリメントさ
れた計時カウンタＣによって定まる時間補正係数αを第
８図のマツプ■に基づいて算出しくステップ２２０）、
その後、本ルーチンの処理を一旦終える。なお第８図の
マツプ■は、図に示す如く、始め漸次増量し、所定の計
時カウンタ値Ｃ１以後漸次減少する時間補正係数αをと
るよう定められている。一方、ステップ２００ではスイ
ッチ４５がオフ状態であると判断された場合には、計時
カウンタＣを値Ｏにクリアしくステップ２３０）　、そ
の後、本ルーチンの処理を一旦終える。

以上詳述した２つのフローチャートにより実行される内
燃機関の始動時燃料噴射量制御方法によれば、冷却水温
ＴＨＷによって定まる始動時燃料噴射時間τｓｔａが、
始動開始後漸次地回補正され、増量開始後所定時間経過
した後に漸次減量補正される。このため、クランキング
中にバッテリ４６の電圧が低下してぎても、燃料噴射量
が増量されるため空燃比がリーン状態になることもない
。これによりクランキング期間が長くなっても良好に内
燃機関１を始動することができる。更に、始動開始後、
所定時間で内燃機関１が完爆しない場合には、燃料量１
ｉＦＪｆｆｌが減ωされるため余剰燃料に因る点火プラ
グ１２の燃料かぶりが防止される。これに因り適切な点
火火花が発生し、良好な始動性能が保持される。

次に本発明の第２実施例を説明する。

本実施例は第１実施例と比べると電子制御装置４７にて
実行される処理が異なるのみで伯の構成は全く同じもの
である。本実施例の電子制御装置４７で実行される処理
は、第１実施例と全く同じ第４図に示した始動時燃料噴
射時間決定ルーチンと、機関回転数低下検出ルーチンお
よび時間補正係数Ｍ算ルーチンとで示すことができる。

第１実施例で説明した始動時燃料噴射時間決定ルーチン
を除く各ルーチンをフローチャートに基づいて説明する
。

第９図は機関回転数低下検出ルーチンを示すフローチャ
ートである。このルーチンはクランク角３０”毎に実行
されるもので内燃機関１の回転数ＮＥが低下する状態を
検出している。処理が開始されると、まず回転数センサ
３７から回転数ＮＥを読み込み（ステップ３００）、次
いで、クランキング期間であるか否かをスタータスイッ
チ４５の出力信号から判断する（ステップ３１０）。こ
こでスタータスイッチ４５がオン状態であると判断され
た場合、始動開始時からの経過時間を示す計時カウンタ
Ｃが所定値０１以下であるか否かを判断しくステップ３
２０）　、計時カウンタＣが所定値０１以下の場合に、
ステップ３００で読み読んだ回転数ＮＥを以下の式に基
づいてなます処理を実行する（ステップ３３０）。

ＮＥ（ｉ）　＝　（３１ｘ　　ＮＥ（ｉ−１）＋　　Ｎ
Ｅ＞／３２ ここでＮ　Ｅ　（ｉ−１）・は前回になまし処理を施し
て記憶されている回転数、Ｎ　Ｅ　（ｉ）は今回のなま
し処ろ 理で算出され一回転数を示す。次に、上記なまし処理を
施した回転数Ｎ　Ｅ　（ｉ）が前回の回転数ＮＥ（ｉ−
１）より３０回転以上低下したか否かを判断しくステッ
プ３４０）、そのように低下した場合、フラグＦに値１
をセットする（ステップ３５０）。

その後、本ルーチンの処理を一旦終える。

一方、ステップ３１０でスタータスイッチがオン状態で
ないと判断されるか、ステップ３２０で計時カウンタＣ
が所定値Ｃ１より大きいと判断されるか、回転数Ｎ　Ｅ
　（ｉ）が前回の回転数Ｎ　Ｅ　（ｉ−１）より３０回
転以上低下していないと判断される場合、フラグＦに値
Ｏをセットしくステップ３６０）、本ルーチンの処理を
一旦終える。

第１０図は時間補正係数ＨＩＤルーチンを示すフローチ
ャートである。このルーチンは４　ｍ５ｅｃ毎に実行さ
れるものである。処理が開始されると、スタータスイッ
チ４５がオン状態か否かを判断しくステップ４００）、
オン状態であると判断された場合、計時カウンタＣを値
１だけインクリメントしくステップ４１０）、そのイン
クリメントされた計時カウンタＣが所定値Ｃ１以下か否
かを判断する（ステップ４２０）。計時カウンタＣが所
定値０１以下と判断された場合、既述した機関回転数低
下検出ルーチンで算出したフラグＦが値Ｏか否かを判断
する（ステップ４３０）。ここでフラグＦが値Ｏ・と判
断された場合に、第１１図に示す漸次増加傾向にある関
数ｆ　（ｃ）に基づいて時間補正係数αを緯出しくステ
ップ４４０）　、本ルーチンを一旦終了する。

一方、ステップ４２０，４３０にて、計時カウンタＣが
所定値０１以下でフラグＦが値Ｏでないと判断された場
合、以下に示す計韓式により時間補正係数αを算出【ノ
（ステップ４５０）　、本ルーチンの処理を一旦終える
。

ａ＝　Ｑ　（Ｃ）　−（ｇ（ｃａ）−ｆ　（ｃａ））こ
こで関数ｑ（Ｃ）は第１１図に示す漸次減少傾向にある
関数を、Ｑ　（ｃａ）はフラグＦが値Ｏから値１に切り
替った時刻Ｃａの関数ｑの値を示す。

一方、ステップ４２０にて計時カウンタＣが所定値Ｃ１
より大きいと判断された場合、第１１図に示す漸次減少
傾向にある開数ａ　（Ｃ）に基づいて時間補正係数αを
痺出しくステップ４６０）、本ルーチンを一旦終了する
。

また、ステップ４００にてスタータスイッチ４５がオン
状態でないと判断された場合、計時フラグＣを値Ｏにク
リアして（ステップ４７０）、本ルーチンを一旦終了す
る。

以上詳述した機関回転数低下検出ルーチン及び時間補正
係数計算ルーチンによれば、時間補正係数αは第１１図
に示す如く変化する。即ち、時間補正係数αは、始動開
始後関数ｆ　（ｃ）にて漸次増量補正され、次いで、計
時カウンタＣが所定時間Ｃ１に達する以前に内燃機関１
の回転数ＮＥが所定値以上低下した場合に、その低下し
た時点（Ｃａ）より上記漸次増量補正を中止して開数ｑ
（ｃ）の傾きで漸次減少補正される（第１１図の実線）
。一方、内燃機関１の回転数ＮＥが所定値以上低下しな
い場合、計時カウンタＣが時間Ｃ１に達するまで上記漸
次増量補正を続け、その後、時間Ｃ１から関数ｑ（Ｃ）
にて漸次減量補正される（第１１図の点線）。

従って、以上２つのルーチン及び第１実施例で詳述した
始動時燃料噴射時間決定ルーチンにより実行される本実
施例の内燃機関の始動時燃料噴射量制御方法によれば、
冷却水温ＴＨＷによって定まる始動時燃料噴射時間τｓ
ｔａが、第１１図に示す如く変化する時間補正係数αに
て補正されることどなる。このため、本実施例では、第
１実施例と同様な効果を奏する。更に、本実施例では、
燃料噴射量の漸次増量補正中に内燃機関１の着火気筒数
が減少し回転数ＮＥが低下したような場合に、このまま
燃料噴射量を増重しても完爆の可能性が極めて低いと判
断し、点火プラグの燃料かぶり防止に切り替えることが
でき、より始動性能を向上することができる。

次に本発明の第３実施例を説明する。

本実施例は第１実施例および第２実施例と比べると電子
制御装置４７にて実行される処理が異なるのみで他の構
成は全く同じものである。本実施例の電子制御装置４７
で実行される処理は、第１実施例と全く同じ第４図に示
した始動時燃料噴射時間決定ルーチンと、バッテリ電圧
低下検出ルーチンおよび時間補正係数計算ルーチンとで
示すことができる。

第１２図はバッテリ電圧低下検出ルーチンを示すフロー
チャートである。このルーチンはクランク角３０°毎に
実行されるものでバッテリ電圧の低下状態を検出してい
る。処理が開始されると、まずバッテリ４６からの電圧
信号をＡ／Ｄ変換した電圧値ＶＢ８読み込み（ステップ
５００）　、次いでスタータスイッチ４５がオン状態で
あるか否かを判断する（ステップ５１０）。ここでスタ
ータスイッチ４５がオン状態であると判断された場合、
上記読み込んだ電圧値ＶＢを以下の式に基づいてなます
処理を実行する（ステップ５２０）。

ＶＢ（ｉ）　＝　（３１ｘ　　ＶＢ（ｉ−１）＋　　Ｖ
Ｂ）／３２ ここでＶＢ（＋−１）は前回になまし処理を施して記憶
さているバッテリ電圧、ＶＢ（ｉ）は今回のなまし処理
で算出され息バツデリ電圧を示す。次に上記なまし処理
を施したバッテリ電圧Ｖ　Ｂ　ｍが所定値、本実施例の
場合６■以下であるか否かを判断しくステップ５３０）
、６Ｖ以下と判断した場合、フラグＦに値１をセットし
くステップ５４０）、その後、本ルーチンの処理を一旦
終える。一方、ステップ５１０でスタータスイッチがオ
ン状態でないと判断されるか、ステップ５３０でバッテ
リ電圧Ｖ　Ｂ　（ｉ）が６ｖ以下でないと判断される場
合、フラグＦに値Ｏをセットしくステップ５５０）、本
ルーチンの処理を一旦終える。

第１３図は本実施例の時間補正係数計算ルーチンを示す
フローチャートである。このルーチンは４　ｍ５ｅｃ毎
に実行されるもので、ステップ６００゜６１０．６２０
，６３０，６９０は、第２実施例の時間補正係数計算ル
ーチン（第１０図）のステップ４００，４１０，４２０
，４３０，４７０と各々同一なものでこれらステップに
ついては説明を省略する。

ステップ６２０．６３０にて計時カウンタＣが所定値０
１以下でフラグＦが値Ｏであると判断された場合、時間
補正係数αを値１．０にセットしくステップ６４０）　
、本ルーチンの処理を一旦終える。

一方、ステップ６２０，６３０にて、計時カウンタＣが
所定値０１以下でフラグＦが値Ｏでないと判断された場
合、以下に示す計算式により時間補正係数αを痺出しく
ステップ６５０）　、本ルーチンの処理を一旦終える。

ｃｒ＝ｆ（ｃ）−（ｆ（ｃａ）−１，０）ここで関数ｆ
　（ｃ）は第１４図に示す漸次増大傾向にある関数を、
ｆ　（ｃａ）はフラグＦが値Ｏから値１に切り替った時
刻Ｃａの関数のｆの値を示す。また、ステップ４２０に
て計時カウンタＣが所定値Ｃ１より大きいと判断された
場合、フラグＦが値Ｏか否かの判断をする（ステップ６
６０）。ここでフラグＦが値Ｏと判断された場合、第１
４図に示す漸次減少傾向にある関数ｇ（Ｃ）に基づいて
時間補正係数αを算出しくステップ６７０）　、本ルー
チンを一旦終了する。

一方、ステップ６２０．６６０にて、計時カウンタＣが
所定値Ｃ１より大きくてフラグＦが値Ｏでないと判断さ
れた場合、以下に示す計算式により時間補正係数αを算
出しくステップ６８０）　、本ルーチンの処理を一旦終
える。

α＝ｇ（Ｃ）−（ｆ（ｃａ）−１，０）ここで関数ｆ　
（ｃ）は第１１図に示す漸次増大傾向にある関数を、関
数ｇ（Ｃ）は第１１図に示す漸次減少傾向にある関数を
、ｆ　（ｃａ）はフラグＦが値Ｏから値１に切り替った
時刻Ｃａの関数ｆの値を示す。

以上詳述したバッテリ電圧低下ルーチン及び時間補正係
数計算ルーチンによれば、時間補正係数αは第１４図に
示す如く変化する。即ち、時間補正係数αは、始動開始
後、はじめの頃はバッテリ電圧ＶＢが比較的大きいので
値１．０を取る。そのバッテリ電圧ＶＢが６Ｖ以下に低
下した場合に、関数ｆ　（ｃ）の傾きで漸次増量補正さ
れ、計時カウンタＣが時間Ｃ１に達するまで上記漸次増
量補正を続け、その後、時間Ｃ１から関数ｇ（ｃ）の傾
きで漸次減量補正される（第１４図の実線）。一方、始
動開始時から、バッテリ電圧ＶＢが６ｖ以下の場合には
、始動開始時から関数ｆ　（ｃ）にて漸次増量補正され
、時間Ｃ１から関数ｇ（Ｃ）にて漸次減量補正される（
第１４図の一点破線）。また、始動開始後０１時間経過
後においてもバッテリ電圧ＶＢが６ｖ以下に低下しない
場合には、所定時間Ｃ１までは値１．０を取り、その後
、関数ｇ（Ｃ）の傾きで漸次減量補正される（第１４図
の点線）。

従って、以上２つのルーチン及び第１実施例で詳述した
始動時燃料噴射時間決定ルーチンにより実行される本実
施例の内燃機関の始動時燃料噴射量制御方法によれば、
冷却水温ＴＨＷによって定まる始動時燃料噴射時間τｓ
ｔａが、第１４図に示す如く変化する時間補正係数αに
て補正されることとなる。このため、本実施例は第１実
施例と同様な効果を奏し、更に、バッテリ電圧が低下し
ていない場合は、燃料噴射量の増量補正を禁止するよう
なされているため、クランキング時の燃料噴射量をより
適切に制御することができ、且つ点火プラグ１２の燃料
かぶりを防止し良好な始動性能を保持することができる
。

燃料噴射量を増量し、かつ回転数ＮＥが低下した時燃料
噴射」を増ｍから減量に変更する等の制御が可能である
。

以上、本発明の実施例を詳述してぎたが、本発明は上記
実施例に何等限定されるものではなく、本発明の要旨を
逸脱しない範囲で種々なる態様となり得ることは勿論で
ある。

及服り四呈 以上詳述してきた本発明の内燃機関の始動時燃料噴射量
制御方法におっては、クランキング中にバッテリの電圧
が低下してきても良好に内燃機関を始動することができ
、且つ始動開始後、所定時間で内燃機関が完爆しない場
合にも、点火プラグの燃料か、Ｓりを防止し良好な始動
性能を保持することができる。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明の基本的構成図、 第２図ないし第８図は本発明の第１実施例を示し、第２
図は第１実施例の内燃機関の始動時燃料噴射Ｉ制御方法
が採用される内燃機関及びその周辺装置を表わす概略構
成図、第３図は同じくその構成要素である電子制御装置
のブロック図、第４図および第５図はその電子制御装置
にて実行される制御処理を示すフローチャート、第６図
ないし第８図はこれら制御処理にて用いられるマツプ、
第９図ないし第１１図は本発明の第２実施例を示し、第
９図および第１０図はその構成要素である電子制御装置
にて実行される制御処理を示すフローチャート、第１１
図はこれら制御処理にて用いられるマツプ、 第１２図ないし第１４図は本発明の第３実施例を示し、
第１２図および第１３図はその構成要素である電子制御
装置にて実行される制御処理を示すフローチャート、第
１４図はこれら制御処理にて用いられるマツプ、である
。 １・・・内燃機関 ８・・・燃料噴射弁 ３７・・・回転数センサ ４１・・・冷却水温センサ ４５・・・スタータスイッチ ４６・・・バッテリ ４７・・・電子制御装置

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 　内燃機関の始動時に、予め定められた始動時用の燃料
   噴射量を供給する内燃機関の始動時燃料噴射量制御方法
   において、 上記内燃機関の始動開始後もしくは始動開始後所定時間
   経過した後に、上記内燃機関に供給する始動時用の燃料
   噴射量を漸次増量補正するとともに、 上記増量補正開始後所定時間経過した後に、上記増量補
   正した始動時用の燃料噴射量を漸次減量補正することを
   特徴とする内燃機関の始動時燃料噴射量制御方法。