JPS6284824A - 差厚角鋼管製造方法 - Google Patents
差厚角鋼管製造方法Info
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- JPS6284824A JPS6284824A JP22285285A JP22285285A JPS6284824A JP S6284824 A JPS6284824 A JP S6284824A JP 22285285 A JP22285285 A JP 22285285A JP 22285285 A JP22285285 A JP 22285285A JP S6284824 A JPS6284824 A JP S6284824A
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- steel pipe
- differential thickness
- thickness
- differential
- steel plate
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野］
本発明は差厚角鋼管製造方法に関する。
［従来の技術］
従来、自動車フレームのサイドフレーム材として差厚鋼
管が使われている。また、スラリー用鋼管においては、
スラリーの流れる丸鋼管の下面側のみが先に減じて、そ
れが該スラリー用鋼管の寿命となっていることから、こ
のスラリー用鋼管においても差厚鋼管の採用が考えられ
る。さらに、鉄塔用の鋼管が、アングル材に代わってね
じり剛性を大きくシ、風の抵抗を減じるために使われて
いるが、この場合にはそれほど大きな曲げ剛性を必要と
しないので、鉄塔の重量を減じるために差厚鋼管の利用
が考えられる。
管が使われている。また、スラリー用鋼管においては、
スラリーの流れる丸鋼管の下面側のみが先に減じて、そ
れが該スラリー用鋼管の寿命となっていることから、こ
のスラリー用鋼管においても差厚鋼管の採用が考えられ
る。さらに、鉄塔用の鋼管が、アングル材に代わってね
じり剛性を大きくシ、風の抵抗を減じるために使われて
いるが、この場合にはそれほど大きな曲げ剛性を必要と
しないので、鉄塔の重量を減じるために差厚鋼管の利用
が考えられる。
ところで、従来の差厚鋼管の製造方法として、第７図に
示すように板１から切断して得た素材をプレス２によっ
て溝型鋼３に成形した後、鳴８図に示すように、厚みの
異なる溝型鋼３Ａ、３Ｂを合わせ、それらの継ぎ目を溶
接する方法がある。
示すように板１から切断して得た素材をプレス２によっ
て溝型鋼３に成形した後、鳴８図に示すように、厚みの
異なる溝型鋼３Ａ、３Ｂを合わせ、それらの継ぎ目を溶
接する方法がある。
この方法は、■所定長さ分のバッチ式であって能率が悪
い、■溶接箇所が両端面の２箇所となってこの面でも能
率が悪くかつ品質的にも良くない、（３）溝型鋼の両面
溶接であるため上部の面が平坦にならず付属物の取付は
等に不都合を生ずる。
い、■溶接箇所が両端面の２箇所となってこの面でも能
率が悪くかつ品質的にも良くない、（３）溝型鋼の両面
溶接であるため上部の面が平坦にならず付属物の取付は
等に不都合を生ずる。
他方、差厚鋼管を連続プロセスによって製造する方法と
して、特開昭Ｇｏ−１０２２２４号公報に記載される方
法がある。この方法は、溶信のタンディッシュ、連鋳設
備、竪型ミル、水平ミル、角鋼管成形装置を連続配置し
、第９図（Ａ）〜（Ｃ）に示すような差厚角鋼管４Ａ〜
４Ｃを溶畑から連続成形することを特徴としている。
して、特開昭Ｇｏ−１０２２２４号公報に記載される方
法がある。この方法は、溶信のタンディッシュ、連鋳設
備、竪型ミル、水平ミル、角鋼管成形装置を連続配置し
、第９図（Ａ）〜（Ｃ）に示すような差厚角鋼管４Ａ〜
４Ｃを溶畑から連続成形することを特徴としている。
［発明が解決しようとする問題点］
しかしながら、上記特開昭ＥＩＯ−１０２２２４号公報
に記載されている方法は、最も能力の低い角鋼管成形装
置の能力に律速されて全体として生産性の低い製造方法
である。
に記載されている方法は、最も能力の低い角鋼管成形装
置の能力に律速されて全体として生産性の低い製造方法
である。
また、この方法では断面箱型で各辺のリブ厚みが異なる
形状の差厚角鋼管を得るため、厚みに段差がある部分で
曲げ加工している。第１０図（Ａ）、第１Ｏ図（Ｂ）に
段差がある部分の曲げについて示すが、第１０図（Ａ）
のように平坦部５を外側に、段差部６を内側にして曲げ
加工を行なうと、圧縮応力を受けるちぢみ側に段差のあ
る長さの長い部分がくるのでどうしても曲げしわ。
形状の差厚角鋼管を得るため、厚みに段差がある部分で
曲げ加工している。第１０図（Ａ）、第１Ｏ図（Ｂ）に
段差がある部分の曲げについて示すが、第１０図（Ａ）
のように平坦部５を外側に、段差部６を内側にして曲げ
加工を行なうと、圧縮応力を受けるちぢみ側に段差のあ
る長さの長い部分がくるのでどうしても曲げしわ。
へこみを生じやすい、また、第１０図（Ｂ）のように平
坦部５を内側に１段差部６を外側にして曲げ加工を行な
うと、熱間圧延で作られた表面性状の良くない段差部６
がそのまま外に出てくる。このように段差のある部分を
差厚角鋼管のコーナー部に配置するのは問題がある。
坦部５を内側に１段差部６を外側にして曲げ加工を行な
うと、熱間圧延で作られた表面性状の良くない段差部６
がそのまま外に出てくる。このように段差のある部分を
差厚角鋼管のコーナー部に配置するのは問題がある。
本発明は、品質の良好な差厚角鋼管を高い生産性で製造
可能とすることを目的とする。
可能とすることを目的とする。
［問題点を解決するための手段１
本発明に係る差厚角鋼管製造方法は、熱延工程で製作さ
れた多条の差厚鋼板をスリットして１条の差厚鋼板を得
た後、この差厚鋼板の平坦部を外面側とする状態で連続
的に曲げ成形し、その両エツジ部を溶接して差厚丸鋼管
を製造した後、該差厚丸鋼管をサイジングミルで角管成
形し、段差部をコーナー部としない差厚角鋼管を製造す
るようにしたものである。
れた多条の差厚鋼板をスリットして１条の差厚鋼板を得
た後、この差厚鋼板の平坦部を外面側とする状態で連続
的に曲げ成形し、その両エツジ部を溶接して差厚丸鋼管
を製造した後、該差厚丸鋼管をサイジングミルで角管成
形し、段差部をコーナー部としない差厚角鋼管を製造す
るようにしたものである。
［作用］
本発明は、差厚角鋼管を連続プロセスによって製造する
ため、その生産性が高い、また、溶接箇所を１箇所とし
、外面を平坦とし、段差部をコーナー部としないため、
品質の良い差厚角鋼管を得ることが可能となる。
ため、その生産性が高い、また、溶接箇所を１箇所とし
、外面を平坦とし、段差部をコーナー部としないため、
品質の良い差厚角鋼管を得ることが可能となる。
［実施例］
第１図は本発明が適用される製造ラインの一例を示す配
置図である。
置図である。
第１図において、１１は熱間圧延工程の仕上ミルである
。この仕上ミル１１は、その第５〜第７スタンド（Ｆ５
〜Ｆ７）の上ロールを第２図に示すような段付ロール１
２としている。これにより、仕上ミル１１は、多条差厚
鋼板１３を製作してリコイラー１１Ａに巻取る。
。この仕上ミル１１は、その第５〜第７スタンド（Ｆ５
〜Ｆ７）の上ロールを第２図に示すような段付ロール１
２としている。これにより、仕上ミル１１は、多条差厚
鋼板１３を製作してリコイラー１１Ａに巻取る。
上記多条差厚鋼板１３は、次に、スリッターライン１４
でスリットされ、第３図（Ａ）〜（Ｃ）に示すような断
面の１条の差厚鋼板１５となる。
でスリットされ、第３図（Ａ）〜（Ｃ）に示すような断
面の１条の差厚鋼板１５となる。
１５Ａは平坦部、１５Ｂは段差部である。第１図におい
て、１４Ａはアンコイラ−１１４Ｂはピンチロールレベ
ラー、１４ｃはカットシャー、１４Ｄはスリッター、１
４Ｅはループテーブル、１４Ｆはデフレクタロール、１
４Ｇはりコイラーである。
て、１４Ａはアンコイラ−１１４Ｂはピンチロールレベ
ラー、１４ｃはカットシャー、１４Ｄはスリッター、１
４Ｅはループテーブル、１４Ｆはデフレクタロール、１
４Ｇはりコイラーである。
上記１条の差厚鋼板１５は、アンコイラ−１６から巻出
され、フラッジユバ・ント溶接機１７によって先行材と
溶接され、ルーパー１８を通って、フォーミングセクシ
ョンのブレークダウンロール１９によって連続的に曲げ
成形され、さらにフィンパスロール２０を経て、その両
エツジ部を溶接機２１によって溶接して差厚丸鋼管２２
となる。第１図において、２３はビード切削機、２４は
シームアニーラ、２５はクーリングセクションである。
され、フラッジユバ・ント溶接機１７によって先行材と
溶接され、ルーパー１８を通って、フォーミングセクシ
ョンのブレークダウンロール１９によって連続的に曲げ
成形され、さらにフィンパスロール２０を経て、その両
エツジ部を溶接機２１によって溶接して差厚丸鋼管２２
となる。第１図において、２３はビード切削機、２４は
シームアニーラ、２５はクーリングセクションである。
上記ブレークダウンロール１９によって差厚丸鋼管２２
を得るための曲げ成形は、第４図（Ａ）〜（Ｄ）に示す
ように、その平坦部を外面側として成形する。第４図（
Ａ）〜（Ｄ）において、１９Ａは上ロール、１９Ｂは下
ロールである。
を得るための曲げ成形は、第４図（Ａ）〜（Ｄ）に示す
ように、その平坦部を外面側として成形する。第４図（
Ａ）〜（Ｄ）において、１９Ａは上ロール、１９Ｂは下
ロールである。
なお、上記ブレークダウンロール１９における差厚鋼板
１５の曲げ成形にあたっては、外面側に平坦部をもって
くるので、段差部１５Ｂでのロールの当りが問題となる
。すなわち、板厚に公差があり、上ロール１９Ａに段差
をつけて第４図（Ｄ）のように上ロール１９Ａと差厚鋼
板１５とをちてると、差厚部でそれぞれ圧下刃が異なり
、成形した際に再伸びしわ等の欠陥を生じやすＩ／）。
１５の曲げ成形にあたっては、外面側に平坦部をもって
くるので、段差部１５Ｂでのロールの当りが問題となる
。すなわち、板厚に公差があり、上ロール１９Ａに段差
をつけて第４図（Ｄ）のように上ロール１９Ａと差厚鋼
板１５とをちてると、差厚部でそれぞれ圧下刃が異なり
、成形した際に再伸びしわ等の欠陥を生じやすＩ／）。
そこで、第４図（Ａ）、（Ｃ）に示すように、上ロール
幅は狭くして、薄い板厚部、または厚り＼板厚部のみに
圧下をかけるようにするのが良（Ｘ、ただし、中央部に
板厚の厚い部分がある時には、第４図（Ｂ）に示すよう
に差厚鋼板１５の両側に厚みの厚い部分を備えるものと
すれば上ロールの幅が広い場合にも圧下による問題を生
ずることがない。
幅は狭くして、薄い板厚部、または厚り＼板厚部のみに
圧下をかけるようにするのが良（Ｘ、ただし、中央部に
板厚の厚い部分がある時には、第４図（Ｂ）に示すよう
に差厚鋼板１５の両側に厚みの厚い部分を備えるものと
すれば上ロールの幅が広い場合にも圧下による問題を生
ずることがない。
上記第４図（Ａ）もしくは（Ｃ）によって曲げ成形され
た差厚鋼板１５は、第５図（Ａ）に示すようにＦもしく
はＧを溶接部とされた差厚丸鋼管２２となる。また、上
記第４図（Ｂ）によって曲げ成形された差厚鋼板１５は
、第６図（Ａ）に示すようにＥを溶接部とされた差厚丸
鋼管２２どなる。
た差厚鋼板１５は、第５図（Ａ）に示すようにＦもしく
はＧを溶接部とされた差厚丸鋼管２２となる。また、上
記第４図（Ｂ）によって曲げ成形された差厚鋼板１５は
、第６図（Ａ）に示すようにＥを溶接部とされた差厚丸
鋼管２２どなる。
上記差厚丸鋼管２２は、その後、サイジングセクション
に設けられている４０一ル方式のサイジングミル２６で
角管成形され、差厚角鋼管２７となる。
に設けられている４０一ル方式のサイジングミル２６で
角管成形され、差厚角鋼管２７となる。
上記サイジングミル２６によって差厚角＃１管２７を得
るための成形は、段差部１５Ｂをコーナー部としない状
態で成形する。
るための成形は、段差部１５Ｂをコーナー部としない状
態で成形する。
上記第５図（Ａ）に示した差厚丸鋼管２２は、第５図Ｃ
Ｂ）に示す差厚角鋼管２７となる。また、上記第６図（
Ａ）に示した差厚丸鋼管２２は、第６図（Ｂ）に示す差
厚角鋼管２７となる。
Ｂ）に示す差厚角鋼管２７となる。また、上記第６図（
Ａ）に示した差厚丸鋼管２２は、第６図（Ｂ）に示す差
厚角鋼管２７となる。
なお、上記第５図（Ａ）、第６図（Ａ）の差厚丸ｍ ’
ｉ’ ２２において、段差部１５Ｂの位置を表す角度り
は、１８０度を境にして９０度〜２７０度の範囲で変化
する。この角度りは２差厚丸鋼管２２、差厚角鋼管２７
の曲げ剛性に大きな影響を及ぼすものであり、鋼管２２
．２７の用途によって定められる。鋼管２２．２７のね
じり剛性は、鋼管２２．２７が閉断面であることから十
分大きな値が得られるので、段差部１５Ｂの位置に大き
く影響されることがない。
ｉ’ ２２において、段差部１５Ｂの位置を表す角度り
は、１８０度を境にして９０度〜２７０度の範囲で変化
する。この角度りは２差厚丸鋼管２２、差厚角鋼管２７
の曲げ剛性に大きな影響を及ぼすものであり、鋼管２２
．２７の用途によって定められる。鋼管２２．２７のね
じり剛性は、鋼管２２．２７が閉断面であることから十
分大きな値が得られるので、段差部１５Ｂの位置に大き
く影響されることがない。
また、上記第５図（Ｂ）、第６図（Ｂ）の差厚角鋼管２
７における段差部１５Ｂは、コーナー部にこないような
配慮さえすれば良いが、自動車工業分野で使われている
トラックフレームのサイドメンバー材では、多くの付属
物をサイドメン／＜−材に取付ける必要から、第５図（
Ｂ）の形状が望ましい。第５図（Ｂ）の変形として第６
図（Ｂ）が考えられる。これは用途からいえば、より曲
げ剛性の要求されるもの、付属物の取付けから肉厚の大
きい部分が２辺必要とされる場合に用いられる。
７における段差部１５Ｂは、コーナー部にこないような
配慮さえすれば良いが、自動車工業分野で使われている
トラックフレームのサイドメンバー材では、多くの付属
物をサイドメン／＜−材に取付ける必要から、第５図（
Ｂ）の形状が望ましい。第５図（Ｂ）の変形として第６
図（Ｂ）が考えられる。これは用途からいえば、より曲
げ剛性の要求されるもの、付属物の取付けから肉厚の大
きい部分が２辺必要とされる場合に用いられる。
以下、本発明の具体的効果について説明する。
すなわち、従来のプレスによる方法では、小さな寸法の
角鋼管でも大きなプレスが必要である。
角鋼管でも大きなプレスが必要である。
具体例としては、高さ１３０ ｒａｔｓ、幅１００ｍｍ
、厚み３．５■程度の角鋼管に対して４０００ｔｏｎ
のプレスが必要であり、初期投資が大きい上に、処理能
力的にも剪断工程、溝型鋼成形工程、溶接工程と３工程
に別れ、４ｍ程度の長さの角鋼管を１木製造するのに３
０秒程度かかる。これに対し、本発明方法によれば、電
縫管製造設備で対応可能であり、造管速度は、６０ｍ／
分となって、半分の製造コスト［発明の効果］ 以、ヒのように１本発明に係る差厚角鋼管製造方法は、
熱延工程で製作された多条の差厚鋼板をスリットして１
条の差厚鋼板を得た後、この差厚鋼板の乎坦部を外面側
とする状態で連続的に曲げ成形し、その両エツジ部を溶
接して差厚丸鋼管を製造した後、該差厚丸鋼管をサイジ
ングミノ／で角管成形し、段差部をコーナー部としない
差厚角鋼管を製造するようにしたものである。したがっ
て、品質の良好な差厚角鋼管を高い生産性で製造するこ
とが可能となる。
、厚み３．５■程度の角鋼管に対して４０００ｔｏｎ
のプレスが必要であり、初期投資が大きい上に、処理能
力的にも剪断工程、溝型鋼成形工程、溶接工程と３工程
に別れ、４ｍ程度の長さの角鋼管を１木製造するのに３
０秒程度かかる。これに対し、本発明方法によれば、電
縫管製造設備で対応可能であり、造管速度は、６０ｍ／
分となって、半分の製造コスト［発明の効果］ 以、ヒのように１本発明に係る差厚角鋼管製造方法は、
熱延工程で製作された多条の差厚鋼板をスリットして１
条の差厚鋼板を得た後、この差厚鋼板の乎坦部を外面側
とする状態で連続的に曲げ成形し、その両エツジ部を溶
接して差厚丸鋼管を製造した後、該差厚丸鋼管をサイジ
ングミノ／で角管成形し、段差部をコーナー部としない
差厚角鋼管を製造するようにしたものである。したがっ
て、品質の良好な差厚角鋼管を高い生産性で製造するこ
とが可能となる。
第１図は本発明が適用される製造ラインの一例を示す配
置図、第２図は多条差厚鋼板の圧延状態を示す斜視図、
第３図（Ａ）〜（Ｃ）はスリットされた差厚鋼板を示す
断面図、第４図（Ａ）〜（Ｄ）は差厚鋼板の曲げ成形状
態を示す正面図、第５図（Ａ）は差厚丸鋼管を示す端面
図、第５図（Ｂ）は差厚角鋼管を示す端面図、第６図（
Ａ）は他の差厚丸＃４管を示す端面図、第６図（Ｂ）は
他の差厚角鋼管を示す端面図、第７図はプレスによる溝
型綱の製造過程を示す模式図、第８図は従来の差厚角鋼
管を示す端面図、第９図（Ａ）〜（Ｃ）は従来の差厚角
鋼管を示す端面図、第１０図（Ａ）、（Ｂ）は差厚鋼板
の曲げ状態を示す模式図である。 １１・・・仕上ミル、１３・・・差厚鋼板、１４・・・
スリッターライン、１５・・・差厚鋼板、１５Ａ・・・
平坦部。 １５Ｂ・・・段差部、１９・・・ブレークダウンロール
。 ２１・・・溶接機、２２・・・差厚丸鋼管、２６・・・
サイジングミル、２７・・・差厚角鋼管。 代理人 弁理士 塩 川 修 治 第２図 華３図（Ａ） 第４０（Ａ） 第４図（Ｂ） 第４図（Ｃ） 第４図ＣＤ） 第５図（Ａ） 第５図（Ｂ）第７図 第８ 図
置図、第２図は多条差厚鋼板の圧延状態を示す斜視図、
第３図（Ａ）〜（Ｃ）はスリットされた差厚鋼板を示す
断面図、第４図（Ａ）〜（Ｄ）は差厚鋼板の曲げ成形状
態を示す正面図、第５図（Ａ）は差厚丸鋼管を示す端面
図、第５図（Ｂ）は差厚角鋼管を示す端面図、第６図（
Ａ）は他の差厚丸＃４管を示す端面図、第６図（Ｂ）は
他の差厚角鋼管を示す端面図、第７図はプレスによる溝
型綱の製造過程を示す模式図、第８図は従来の差厚角鋼
管を示す端面図、第９図（Ａ）〜（Ｃ）は従来の差厚角
鋼管を示す端面図、第１０図（Ａ）、（Ｂ）は差厚鋼板
の曲げ状態を示す模式図である。 １１・・・仕上ミル、１３・・・差厚鋼板、１４・・・
スリッターライン、１５・・・差厚鋼板、１５Ａ・・・
平坦部。 １５Ｂ・・・段差部、１９・・・ブレークダウンロール
。 ２１・・・溶接機、２２・・・差厚丸鋼管、２６・・・
サイジングミル、２７・・・差厚角鋼管。 代理人 弁理士 塩 川 修 治 第２図 華３図（Ａ） 第４０（Ａ） 第４図（Ｂ） 第４図（Ｃ） 第４図ＣＤ） 第５図（Ａ） 第５図（Ｂ）第７図 第８ 図
Claims (1)
- （１）熱延工程で製作された多条の差厚鋼板をスリット
して１条の差厚鋼板を得た後、この差厚鋼板の平坦部を
外面側とする状態で連続的に曲げ成形し、その両エッジ
部を溶接して差厚丸鋼管を製造した後、該差厚丸鋼管を
サイジングミルで角管成形し、段差部をコーナー部とし
ない差厚角鋼管を製造することを特徴とする差厚角鋼管
製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22285285A JPS6284824A (ja) | 1985-10-08 | 1985-10-08 | 差厚角鋼管製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22285285A JPS6284824A (ja) | 1985-10-08 | 1985-10-08 | 差厚角鋼管製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6284824A true JPS6284824A (ja) | 1987-04-18 |
Family
ID=16788905
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP22285285A Pending JPS6284824A (ja) | 1985-10-08 | 1985-10-08 | 差厚角鋼管製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6284824A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0550139A (ja) * | 1991-08-20 | 1993-03-02 | Kyoei Seiko Kk | 熱間圧延コラム材 |
| JP2005046909A (ja) * | 2003-05-22 | 2005-02-24 | Muhr & Bender Kg | 柔軟に圧延された材料帯片から作られるシート金属要素 |
| JP2013159970A (ja) * | 2012-02-06 | 2013-08-19 | Nippon Steel & Sumitomo Metal | 不等厚鋼管及び不等厚鋼管を用いた構造体 |
| JP2017185497A (ja) * | 2016-04-01 | 2017-10-12 | 日鐵住金建材株式会社 | 溝付き金属管の製造方法 |
-
1985
- 1985-10-08 JP JP22285285A patent/JPS6284824A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0550139A (ja) * | 1991-08-20 | 1993-03-02 | Kyoei Seiko Kk | 熱間圧延コラム材 |
| JP2005046909A (ja) * | 2003-05-22 | 2005-02-24 | Muhr & Bender Kg | 柔軟に圧延された材料帯片から作られるシート金属要素 |
| JP2013159970A (ja) * | 2012-02-06 | 2013-08-19 | Nippon Steel & Sumitomo Metal | 不等厚鋼管及び不等厚鋼管を用いた構造体 |
| JP2017185497A (ja) * | 2016-04-01 | 2017-10-12 | 日鐵住金建材株式会社 | 溝付き金属管の製造方法 |
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